JPH091302A - タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 - Google Patents
タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法Info
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- JPH091302A JPH091302A JP14596995A JP14596995A JPH091302A JP H091302 A JPH091302 A JP H091302A JP 14596995 A JP14596995 A JP 14596995A JP 14596995 A JP14596995 A JP 14596995A JP H091302 A JPH091302 A JP H091302A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、タンディッシュ内の酸素濃度を迅
速で、且つ効率的に低減することにより溶鋼の空気酸化
を防止し、さらにタンディッシュ内における介在物除去
効果をも向上させるタンディッシュ内溶鋼の清浄化方法
を提示することを目的とするものである。 【構成】 鋼の連続鋳造において取鍋からタンディッシ
ュ内に溶鋼を注入する際、タンディッシュ蓋を設置する
と共に、溶鋼注入用ノズルから不活性ガスを吹き込みタ
ンディッシュ内の酸素濃度を低減した状態で溶鋼を注入
することを特徴とするタンディッシュ内溶鋼の清浄化方
法。
速で、且つ効率的に低減することにより溶鋼の空気酸化
を防止し、さらにタンディッシュ内における介在物除去
効果をも向上させるタンディッシュ内溶鋼の清浄化方法
を提示することを目的とするものである。 【構成】 鋼の連続鋳造において取鍋からタンディッシ
ュ内に溶鋼を注入する際、タンディッシュ蓋を設置する
と共に、溶鋼注入用ノズルから不活性ガスを吹き込みタ
ンディッシュ内の酸素濃度を低減した状態で溶鋼を注入
することを特徴とするタンディッシュ内溶鋼の清浄化方
法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造において
取鍋からタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、急激な
溶鋼の空気酸化を防止し、タンディッシュ内溶鋼の清浄
化を図る方法に関するものである。
取鍋からタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、急激な
溶鋼の空気酸化を防止し、タンディッシュ内溶鋼の清浄
化を図る方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、タンディッシュ
は取鍋と鋳型間に位置し、操業、品質上最も重要な役割
を果たす部分の一つである。その機能は、鋳型内への溶
鋼供給量の調節、溶鋼貯蔵、介在物の分離除去等であ
る。特に、介在物除去の機能は、近年の鋼材品質厳格化
に伴い極めて重要な機能となっている。しかし、取鍋か
らタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、空気酸化によ
る溶鋼汚染の問題が生じるため、タンディッシュにおけ
る介在物除去効果が十分に発揮されていないのが現状で
ある。このため、タンディッシュ内における溶鋼汚染防
止を目的として、例えば特開昭６１−１７３４５号公報
に記載されているように、注入初期に保温材ボードで蓋
をしたタンディッシュ内に不活性ガスを吹き込むタンデ
ィッシュシール方法により、注入溶鋼の空気酸化防止が
図られている。
は取鍋と鋳型間に位置し、操業、品質上最も重要な役割
を果たす部分の一つである。その機能は、鋳型内への溶
鋼供給量の調節、溶鋼貯蔵、介在物の分離除去等であ
る。特に、介在物除去の機能は、近年の鋼材品質厳格化
に伴い極めて重要な機能となっている。しかし、取鍋か
らタンディッシュ内に溶鋼を注入する際、空気酸化によ
る溶鋼汚染の問題が生じるため、タンディッシュにおけ
る介在物除去効果が十分に発揮されていないのが現状で
ある。このため、タンディッシュ内における溶鋼汚染防
止を目的として、例えば特開昭６１−１７３４５号公報
に記載されているように、注入初期に保温材ボードで蓋
をしたタンディッシュ内に不活性ガスを吹き込むタンデ
ィッシュシール方法により、注入溶鋼の空気酸化防止が
図られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、タンデ
ィッシュ内に溶鋼を注入するためには、タンディッシュ
蓋に溶鋼注入用ノズルを挿入するための溶鋼注入孔が必
要であり、タンディッシュを完全に密閉することは不可
能である。また従来のタンディッシュシール方法では、
溶鋼注入用ノズルとタンディッシュ蓋の溶鋼注入孔との
隙間からタンディッシュ内に不活性ガスを吹き込んでい
るが、この方法では不活性ガス流が空気を巻き込むこと
に起因して、タンディッシュ内の酸素濃度を十分に低減
することができず、かえって溶鋼の酸化が激しくなると
いった問題も生じていた。
ィッシュ内に溶鋼を注入するためには、タンディッシュ
蓋に溶鋼注入用ノズルを挿入するための溶鋼注入孔が必
要であり、タンディッシュを完全に密閉することは不可
能である。また従来のタンディッシュシール方法では、
溶鋼注入用ノズルとタンディッシュ蓋の溶鋼注入孔との
隙間からタンディッシュ内に不活性ガスを吹き込んでい
るが、この方法では不活性ガス流が空気を巻き込むこと
に起因して、タンディッシュ内の酸素濃度を十分に低減
することができず、かえって溶鋼の酸化が激しくなると
いった問題も生じていた。
【０００４】これらの問題を鑑み、本発明は、タンディ
ッシュ内の酸素濃度を迅速で、且つ効率的に低減するこ
とにより溶鋼の空気酸化を防止し、さらにタンディッシ
ュ内における介在物除去効果をも向上させるタンディッ
シュ内溶鋼の清浄化方法を提示することを目的とするも
のである。
ッシュ内の酸素濃度を迅速で、且つ効率的に低減するこ
とにより溶鋼の空気酸化を防止し、さらにタンディッシ
ュ内における介在物除去効果をも向上させるタンディッ
シュ内溶鋼の清浄化方法を提示することを目的とするも
のである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼の連続鋳造
において、取鍋からタンディッシュ内に溶鋼を注入する
際、タンディッシュ蓋を設置すると共に、溶鋼注入用ノ
ズルから不活性ガスを吹き込みタンディッシュ内の酸素
濃度を低減した状態で溶鋼を注入することを特徴とする
タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法に関するものであ
る。
において、取鍋からタンディッシュ内に溶鋼を注入する
際、タンディッシュ蓋を設置すると共に、溶鋼注入用ノ
ズルから不活性ガスを吹き込みタンディッシュ内の酸素
濃度を低減した状態で溶鋼を注入することを特徴とする
タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法に関するものであ
る。
【０００６】
【発明の作用】一般に、取鍋からタンディッシュ内に溶
鋼を注入する際、取鍋ロングノズルが湯面下に浸漬され
るまでは注入流の撹拌エネルギーが非常に大きいため、
鋳込初期は溶鋼表面積が増大し、（１）式の反応で示さ
れる空気酸化に起因して多数の介在物が生成する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2 （空気中）＝２Ａｌ2 Ｏ3 （介在物） …（１） このように、鋳込初期における空気酸化速度は定常状態
のそれに比べて極めて速く、空気酸化はタンディッシュ
における溶鋼汚染の最大の原因となっている。
鋼を注入する際、取鍋ロングノズルが湯面下に浸漬され
るまでは注入流の撹拌エネルギーが非常に大きいため、
鋳込初期は溶鋼表面積が増大し、（１）式の反応で示さ
れる空気酸化に起因して多数の介在物が生成する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2 （空気中）＝２Ａｌ2 Ｏ3 （介在物） …（１） このように、鋳込初期における空気酸化速度は定常状態
のそれに比べて極めて速く、空気酸化はタンディッシュ
における溶鋼汚染の最大の原因となっている。
【０００７】本発明者らは、この鋳込初期の空気酸化を
防止するために、タンディッシュに蓋をし、タンディッ
シュ内をＡｒガスで置換した上で、溶鋼の注入を開始す
る方法について検討してきたが、従来のタンディッシュ
シール方法では、溶鋼の酸化を防止できる程度まで酸素
濃度を低減できないことが分かった。図１は従来のタン
ディッシュシール方法を説明するための図である。溶鋼
注入に先だって、タンディッシュ１内の空気２をＡｒガ
ス３で置換するために、タンディッシュ蓋４に設けた取
鍋５内の溶鋼を溶鋼注入用ノズル６を介して注入するた
めの注入孔７にガス吹き込み用ノズル８を設置し、ここ
からＡｒガス３をタンディッシュ１内に吹き込んでい
る。しかし、注入孔７を閉じることは操業上困難であ
り、このためガス吹き込み用ノズル８からタンディッシ
ュ１内にＡｒガス３を吹き込むと、Ａｒガス３噴流が周
辺の空気２を巻き込み、タンディッシュ１内の酸素濃度
は十分に低減できない。
防止するために、タンディッシュに蓋をし、タンディッ
シュ内をＡｒガスで置換した上で、溶鋼の注入を開始す
る方法について検討してきたが、従来のタンディッシュ
シール方法では、溶鋼の酸化を防止できる程度まで酸素
濃度を低減できないことが分かった。図１は従来のタン
ディッシュシール方法を説明するための図である。溶鋼
注入に先だって、タンディッシュ１内の空気２をＡｒガ
ス３で置換するために、タンディッシュ蓋４に設けた取
鍋５内の溶鋼を溶鋼注入用ノズル６を介して注入するた
めの注入孔７にガス吹き込み用ノズル８を設置し、ここ
からＡｒガス３をタンディッシュ１内に吹き込んでい
る。しかし、注入孔７を閉じることは操業上困難であ
り、このためガス吹き込み用ノズル８からタンディッシ
ュ１内にＡｒガス３を吹き込むと、Ａｒガス３噴流が周
辺の空気２を巻き込み、タンディッシュ１内の酸素濃度
は十分に低減できない。
【０００８】本発明者らはガス吹き込み用ノズル８から
吹き込まれたＡｒガス３が巻き込む空気２の量を詳細に
測定した結果、巻き込み空気流量はガス吹き込み用ノズ
ルの径に反比例し、且つガス吹き込み用ノズル出口から
タンディッシュ底部までの距離に比例すること、さらに
巻き込んだ空気流量はＡｒガス流量の数倍にも達してお
りタンディッシュ内の酸素濃度低減にはこの問題を解決
することが必須であることを見いだした。
吹き込まれたＡｒガス３が巻き込む空気２の量を詳細に
測定した結果、巻き込み空気流量はガス吹き込み用ノズ
ルの径に反比例し、且つガス吹き込み用ノズル出口から
タンディッシュ底部までの距離に比例すること、さらに
巻き込んだ空気流量はＡｒガス流量の数倍にも達してお
りタンディッシュ内の酸素濃度低減にはこの問題を解決
することが必須であることを見いだした。
【０００９】上記結果から、本発明者らは、タンディッ
シュ内の酸素濃度を効率的に低減するためには、ガス吹
き込み用ノズル出口からタンディッシュ底部までの距離
（ノズル高さ）を小さくし、さらにガス吹き込み用ノズ
ルの径を大きくすることが有効であると考え、その方法
として溶鋼注入用ノズルからＡｒガスを吹き込む方法を
発明した。
シュ内の酸素濃度を効率的に低減するためには、ガス吹
き込み用ノズル出口からタンディッシュ底部までの距離
（ノズル高さ）を小さくし、さらにガス吹き込み用ノズ
ルの径を大きくすることが有効であると考え、その方法
として溶鋼注入用ノズルからＡｒガスを吹き込む方法を
発明した。
【００１０】図２に本発明を実施した場合の鋳造状況を
示す。タンディッシュに蓋４をし、鍋スライディングノ
ズル９と溶鋼注入用ノズル６の接合部近くにＡｒガス導
入管１０を配置し、ここからＡｒガス３を溶鋼注入用ノ
ズル６の内側に吹き込む。吹き込まれたＡｒガス３は溶
鋼注入用ノズル６を通り、タンディッシュ底部付近のノ
ズル出口からタンディッシュ内に供給される。従来のガ
ス吹き込み用ノズルの径は２０〜３０mm程度であるが、
溶鋼注入用ノズル出口径は２００〜３００mm程度あり、
径拡大の効果により空気巻き込み量は約１／１０にな
る。さらに、溶鋼注入用ノズル出口からタンディッシュ
底部までの距離は溶鋼注入を安定的に実施する目的から
タンディッシュ深さの１／２〜１／４程度まで小さくし
ているため、ノズル高さ低減の効果によりガス吹き込み
用ノズルの場合に比べて空気巻き込み量は１／２〜１／
４になる。
示す。タンディッシュに蓋４をし、鍋スライディングノ
ズル９と溶鋼注入用ノズル６の接合部近くにＡｒガス導
入管１０を配置し、ここからＡｒガス３を溶鋼注入用ノ
ズル６の内側に吹き込む。吹き込まれたＡｒガス３は溶
鋼注入用ノズル６を通り、タンディッシュ底部付近のノ
ズル出口からタンディッシュ内に供給される。従来のガ
ス吹き込み用ノズルの径は２０〜３０mm程度であるが、
溶鋼注入用ノズル出口径は２００〜３００mm程度あり、
径拡大の効果により空気巻き込み量は約１／１０にな
る。さらに、溶鋼注入用ノズル出口からタンディッシュ
底部までの距離は溶鋼注入を安定的に実施する目的から
タンディッシュ深さの１／２〜１／４程度まで小さくし
ているため、ノズル高さ低減の効果によりガス吹き込み
用ノズルの場合に比べて空気巻き込み量は１／２〜１／
４になる。
【００１１】この効果を全て考慮すると、本発明により
空気巻き込み量は従来の１／２０〜１／４０程度まで低
減することが可能であり、工業的に問題とならない程度
までタンディッシュ内の酸素濃度を低減できる。また、
溶鋼注入用ノズルを使用してＡｒガスを吹き込めば、ノ
ズル径が大きいため大流量のＡｒガスを吹き込むことが
できるため、短時間で酸素濃度を低減することも可能で
ある。さらに、本発明では空気巻き込み量が減少するた
め、同じ目標レベルの酸素濃度であれば、従来法に比べ
て低流量のＡｒガスで効率的にタンディッシュ内の酸素
濃度を低減でき、Ａｒガスのコスト面でも非常に有利な
方法となる。
空気巻き込み量は従来の１／２０〜１／４０程度まで低
減することが可能であり、工業的に問題とならない程度
までタンディッシュ内の酸素濃度を低減できる。また、
溶鋼注入用ノズルを使用してＡｒガスを吹き込めば、ノ
ズル径が大きいため大流量のＡｒガスを吹き込むことが
できるため、短時間で酸素濃度を低減することも可能で
ある。さらに、本発明では空気巻き込み量が減少するた
め、同じ目標レベルの酸素濃度であれば、従来法に比べ
て低流量のＡｒガスで効率的にタンディッシュ内の酸素
濃度を低減でき、Ａｒガスのコスト面でも非常に有利な
方法となる。
【００１２】本発明を実施する場合、Ａｒガス導入管は
溶鋼注入用ノズル、取鍋スライディングノズル等に配置
することができ、溶鋼注入用ノズルを通してタンディッ
シュ内にＡｒガスを供給できればどの位置に配置しても
良い。また、溶鋼の注入はタンディッシュ内の酸素濃度
が１％以下に達してから開始することが好ましい。これ
は、酸素濃度が１％以下になると、溶鋼汚染を工業的に
問題にならない程度まで防止できるためである。勿論、
酸素濃度を低減するためにＡｒガス以外の不活性ガスを
用いることも可能である。
溶鋼注入用ノズル、取鍋スライディングノズル等に配置
することができ、溶鋼注入用ノズルを通してタンディッ
シュ内にＡｒガスを供給できればどの位置に配置しても
良い。また、溶鋼の注入はタンディッシュ内の酸素濃度
が１％以下に達してから開始することが好ましい。これ
は、酸素濃度が１％以下になると、溶鋼汚染を工業的に
問題にならない程度まで防止できるためである。勿論、
酸素濃度を低減するためにＡｒガス以外の不活性ガスを
用いることも可能である。
【００１３】Ａｒガスの吹き込みは溶鋼注入開始前だけ
でなく、注入開始後も実施することが望ましい。注入開
始後に溶鋼注入用ノズルから溶鋼中に吹き込まれたＡｒ
ガス気泡が溶鋼注入流の攪拌エネルギーにより微細化さ
れるため、気泡による介在物の浮上分離促進の効果が期
待できる。さらに、吹き込まれたＡｒガス気泡は溶鋼中
からガス中に移行するため、タンディッシュ内の酸素濃
度を低い状態に維持できる。したがって、注入開始後も
Ａｒガス吹き込みを継続すれば、酸化防止と介在物除去
の両効果により溶鋼清浄性を格段に向上できる。
でなく、注入開始後も実施することが望ましい。注入開
始後に溶鋼注入用ノズルから溶鋼中に吹き込まれたＡｒ
ガス気泡が溶鋼注入流の攪拌エネルギーにより微細化さ
れるため、気泡による介在物の浮上分離促進の効果が期
待できる。さらに、吹き込まれたＡｒガス気泡は溶鋼中
からガス中に移行するため、タンディッシュ内の酸素濃
度を低い状態に維持できる。したがって、注入開始後も
Ａｒガス吹き込みを継続すれば、酸化防止と介在物除去
の両効果により溶鋼清浄性を格段に向上できる。
【００１４】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。 〔実施例１〕図２に示すように、容量５０ｔのタンディ
ッシュ（深さ１．０×幅２．０×長さ８．０ｍ）に耐火
性蓋をした上で、内径２００mmの溶鋼注入用ノズルをタ
ンディッシュ底部から２００mmの位置に設置し、鋳込み
前に溶鋼注入用ノズル上部のＡｒガス導入管からＡｒガ
スを１００Nm2 ／ｈの流量で吹き込んだ。吹き込み開始
から１０分後にタンディッシュ内の酸素濃度が１％以下
となったため、Ａｒガス吹き込み流量を１Nm2 ／ｈに低
減し、成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：
０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：
０．０３５％、温度１５５０℃（タンディッシュ内）の
溶鋼２５０ｔを取鍋から２５ｔ/minで注入した。この
時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注入初期か
ら一定値を示し、安定して全酸素量２０ppm を確保でき
た。これにより、溶鋼汚染は確実に防止でき、圧延後の
成品には表面欠陥は全く発生しなかった。
について説明する。 〔実施例１〕図２に示すように、容量５０ｔのタンディ
ッシュ（深さ１．０×幅２．０×長さ８．０ｍ）に耐火
性蓋をした上で、内径２００mmの溶鋼注入用ノズルをタ
ンディッシュ底部から２００mmの位置に設置し、鋳込み
前に溶鋼注入用ノズル上部のＡｒガス導入管からＡｒガ
スを１００Nm2 ／ｈの流量で吹き込んだ。吹き込み開始
から１０分後にタンディッシュ内の酸素濃度が１％以下
となったため、Ａｒガス吹き込み流量を１Nm2 ／ｈに低
減し、成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：
０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：
０．０３５％、温度１５５０℃（タンディッシュ内）の
溶鋼２５０ｔを取鍋から２５ｔ/minで注入した。この
時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸素量は注入初期か
ら一定値を示し、安定して全酸素量２０ppm を確保でき
た。これにより、溶鋼汚染は確実に防止でき、圧延後の
成品には表面欠陥は全く発生しなかった。
【００１５】〔比較例１〕図１に示すように、容量５０
ｔのタンディッシュ（深さ１．０×幅２．０×長さ８．
０ｍ）に耐火性蓋をした上で、内径２００mmの溶鋼注入
用ノズルをタンディッシュ底部から２００mmの位置に設
置した。さらに、タンディッシュ蓋の注入孔から内径３
０mmのガス吹き込み用ノズルを挿入し、タンディッシュ
底部から１０００mm高さの位置に取り付け、Ａｒガスを
２５０Nm2 ／ｈの流量で吹き込んだ。吹き込み開始から
１０分経過してもタンディッシュ内の酸素濃度は１０％
以下にならなかったため、Ａｒガス吹き込み流量を低減
せずそのままの状態で、成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．
０１５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：
０．０１％、Ａｌ：０．０３５％、温度１５５０℃（タ
ンディッシュ内）の溶鋼２５０ｔを取鍋から２５ｔ/min
で注入した。この時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸
素量は注入初期に８０ppm に達し、その後除々に低下し
たが、最終到達値は５０ppm であった。このため、注入
初期の溶鋼汚染を防止できず、圧延後の成品には表面欠
陥が発生した。
ｔのタンディッシュ（深さ１．０×幅２．０×長さ８．
０ｍ）に耐火性蓋をした上で、内径２００mmの溶鋼注入
用ノズルをタンディッシュ底部から２００mmの位置に設
置した。さらに、タンディッシュ蓋の注入孔から内径３
０mmのガス吹き込み用ノズルを挿入し、タンディッシュ
底部から１０００mm高さの位置に取り付け、Ａｒガスを
２５０Nm2 ／ｈの流量で吹き込んだ。吹き込み開始から
１０分経過してもタンディッシュ内の酸素濃度は１０％
以下にならなかったため、Ａｒガス吹き込み流量を低減
せずそのままの状態で、成分Ｃ：５０ppm 、Ｓｉ：０．
０１５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：
０．０１％、Ａｌ：０．０３５％、温度１５５０℃（タ
ンディッシュ内）の溶鋼２５０ｔを取鍋から２５ｔ/min
で注入した。この時、タンディッシュ出側の溶鋼中全酸
素量は注入初期に８０ppm に達し、その後除々に低下し
たが、最終到達値は５０ppm であった。このため、注入
初期の溶鋼汚染を防止できず、圧延後の成品には表面欠
陥が発生した。
【００１６】
【発明の効果】以上のごとく、本発明のタンディッシュ
内溶鋼の清浄化方法によれば、タンディッシュ内の酸素
濃度を迅速に、且つ効率的に低減できるため、Ａｒガス
のコストを低下できるばかりでなく、最も激しい鋳込初
期の溶鋼汚染を確実に防止できるため、鋳片の品質も極
めて向上する。
内溶鋼の清浄化方法によれば、タンディッシュ内の酸素
濃度を迅速に、且つ効率的に低減できるため、Ａｒガス
のコストを低下できるばかりでなく、最も激しい鋳込初
期の溶鋼汚染を確実に防止できるため、鋳片の品質も極
めて向上する。
【図１】従来のタンディッシュシール方法を説明するた
めの図である。
めの図である。
【図２】本発明の実施状況を説明するための図である。
１：タンディッシュ ２：空気 ３：Ａｒガス ４：タンディッシュ蓋 ５：取鍋 ６：溶鋼注入用ノズル ７：注入孔 ８：ガス吹き込み用ノズル ９：鍋スライディングノズル １０：Ａｒガス導入管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｃ 7/072 Ｃ２１Ｃ 7/072 Ｊ
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造において、取鍋からタンデ
ィッシュ内に溶鋼を注入する際、タンディッシュ蓋を設
置すると共に、溶鋼注入用ノズルから不活性ガスを吹き
込みタンディッシュ内の酸素濃度を低減した状態で溶鋼
を注入することを特徴とするタンディッシュ内溶鋼の清
浄化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14596995A JPH091302A (ja) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14596995A JPH091302A (ja) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH091302A true JPH091302A (ja) | 1997-01-07 |
Family
ID=15397190
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14596995A Pending JPH091302A (ja) | 1995-06-13 | 1995-06-13 | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH091302A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013107100A (ja) * | 2011-11-21 | 2013-06-06 | Jfe Steel Corp | 高清浄度鋼の製造方法 |
-
1995
- 1995-06-13 JP JP14596995A patent/JPH091302A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013107100A (ja) * | 2011-11-21 | 2013-06-06 | Jfe Steel Corp | 高清浄度鋼の製造方法 |
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