JPH09281414A - ファインダー光学系 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】少ないレンズ枚数で色収差が良好に補正された
ファインダー光学系を提供する。 【解決手段】リレーレンズＬＲは、第１の像Ｉ１を再結
像させることにより第２の像Ｉ２を形成する。コンデン
サーレンズＬＣは、リレーレンズＬＲから出射された光
を集光して接眼レンズＬＥに導く。接眼レンズＬＥは、
第２の像Ｉ２を拡大する。リレーレンズＬＲの面S1と接
眼レンズＬＥの面S5を回折光学面とした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ファインダー光学
系に関するものであり、更に詳しくは、一眼レフカメラ
のファインダーに好適なリレー式のファインダー光学系
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より知られているリレー式のファイ
ンダー光学系には、多くのレンズが用いられている。そ
のため、重い、大きい、コストが高い等の問題がある。
レンズ枚数を少なくすれば、これらの問題を解決するこ
とは可能である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、レンズ
枚数を減らすと収差を充分に補正することが困難にな
る。特に色収差は、分散の異なる材質のレンズを組み合
わせることにより補正されるため、レンズ枚数を減らす
と補正が困難になる。

【０００４】本発明は上記問題点を解決するためになさ
れたものであって、その目的は、少ないレンズ枚数で色
収差が良好に補正されたファインダー光学系を提供する
ことにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明のファインダー光学系は、第１の像を再結像
させることにより第２の像を形成するリレーレンズと、
前記第２の像を拡大する接眼レンズと、を備えたファイ
ンダー光学系において、前記リレーレンズと前記接眼レ
ンズとのそれぞれに回折光学面を少なくとも１面設けた
ことを特徴とする。

【０００６】前記リレーレンズが正の単玉レンズから成
ることが望ましい。また、本発明のファインダー光学系
は、トータルで３枚のレンズで構成されるのが望まし
い。前記リレーレンズと前記接眼レンズとにそれぞれ設
けられている回折光学面がいずれも正のパワーを有し、
さらに、次の条件式(1)を満足することが望ましい。 ｜(φRd／φRt)−(φEd／φEt)｜＜0.1 …(1) ただし、 φRd：リレーレンズの回折光学面のパワー、 φRt：リレーレンズの屈折光学面と回折光学面とのパワ
ーの合成値、 φEd：接眼レンズの回折光学面のパワー、 φEt：接眼レンズの屈折光学面と回折光学面とのパワー
の合成値 である。

【０００７】

【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したファイン
ダー光学系を、図面を参照しつつ説明する。図３，図
５，図７，図９は、第１〜第４の実施の形態にそれぞれ
対応するレンズ構成及び光路(回折光学面の回折次数：
＋１)を示す図である。図３，図５，図７，図９におい
て、Si(i=0,1,2,3,...)は第１の像Ｉ１(S0)側から数え
てi番目の面、Gi(i=1,2,3)は第１の像Ｉ１側から数えて
i番目の第iレンズを示しており、*印が付された面Siは
非球面で構成された面、[HOE]印が付された面Siは屈折
光学面に回折光学面が形成された面であることを示して
いる。

【０００８】第１の像Ｉ１は撮影レンズ(不図示)の焦点
面である。第１，第２，第４の実施の形態は、この像Ｉ
１側から順に、リレーレンズＬＲ，コンデンサーレンズ
ＬＣ及び接眼レンズＬＥから成っており、それぞれレン
ズ１枚で構成されている。また、第３の実施の形態は、
像Ｉ１側から順に、２枚のリレーレンズＬＲ及び１枚の
接眼レンズＬＥから成っている。いずれの実施の形態に
係るファインダー光学系も、全レンズが正のパワーを有
するプラスチックレンズであって、レンズ枚数が少ない
構成(トータルで３枚)になっている。

【０００９】リレーレンズＬＲは、第１の像Ｉ１を再結
像させることにより第２の像Ｉ２を形成する。コンデン
サーレンズＬＣは、リレーレンズＬＲから出射された光
を集光して接眼レンズＬＥに導く。接眼レンズＬＥは、
リレーレンズＬＲによって形成された第２の像Ｉ２を拡
大する。拡大された像Ｉ２は瞳(眼)Ｅによって観察され
る。

【００１０】第１の実施の形態において、リレーレンズ
ＬＲは瞳Ｅ側に凸の平凸レンズＧ１(両面S1,S2が非球面
で構成されており、像Ｉ１側面S1には回折光学面が形成
されている。)から成っており、コンデンサーレンズＬ
Ｃは両凸の正レンズＧ２(像Ｉ１側面S3は非球面で構成
されている。)から成っており、接眼レンズＬＥは両凸
の正レンズＧ３(像Ｉ１側面S5は非球面に回折光学面が
形成された面である。)から成っている。なお、３枚の
レンズＧ１〜Ｇ３は、いずれもＰＭＭＡ(polymethyl me
thacrylate)から成るプラスチックレンズである。

【００１１】第２の実施の形態において、リレーレンズ
ＬＲは瞳Ｅ側に凸の平凸レンズＧ１(両面S1,S2が非球面
で構成されており、瞳Ｅ側面S2には回折光学面が形成さ
れている。)から成っており、コンデンサーレンズＬＣ
は瞳Ｅ側に凸の正メニスカスレンズＧ２(像Ｉ１側面S3
は非球面に回折光学面が形成された面である。)から成
っており、接眼レンズＬＥは両凸の正レンズＧ３(瞳Ｅ
側面S6は非球面で構成されている。)から成っている。
なお、３枚のレンズＧ１〜Ｇ３は、いずれもＰＭＭＡか
ら成るプラスチックレンズである。

【００１２】第３の実施の形態において、リレーレンズ
ＬＲは、像Ｉ１側に凹の負メニスカスレンズＧ１(像Ｉ
１側面S1は非球面で構成されている。)と、両凸の正レ
ンズＧ２(両面S3,S4が非球面で構成されており、瞳Ｅ側
面S4には回折光学面が形成されている。)と、から成っ
ており、接眼レンズＬＥは両凸の正レンズＧ３(両面S5,
S6が非球面で構成されており、瞳Ｅ側面S6には回折光学
面が形成されている。)から成っている。なお、３枚の
レンズＧ１〜Ｇ３は、いずれもＰＭＭＡから成るプラス
チックレンズである。

【００１３】第４の実施の形態において、リレーレンズ
ＬＲは瞳Ｅ側に凸の正メニスカスレンズＧ１(両面S1,S2
が非球面で構成されており、像Ｉ１側面S1には回折光学
面が形成されている。)から成っており、コンデンサー
レンズＬＣは両凸の正レンズＧ２(像Ｉ１側面S3は非球
面で構成されている。)から成っており、接眼レンズＬ
Ｅは両凸の正レンズＧ３(像Ｉ１側面S5は非球面に回折
光学面が形成された面である。)から成っている。な
お、第１レンズＧ１は非晶質ポリオレフィン系樹脂から
成るプラスチックレンズであり、第２，第３レンズＧ
２，Ｇ３はＰＭＭＡから成るプラスチックレンズであ
る。

【００１４】第１〜第４の実施の形態の特徴は、瞳Ｅの
共役位置ＰＥと第２の像Ｉ２との間と、第２の像Ｉ２と
瞳Ｅとの間と、のそれぞれに正のパワーを有する回折光
学面が少なくとも１面設けられている点にある。つま
り、第１，第３，第４の実施の形態では、リレーレンズ
ＬＲと接眼レンズＬＥとのそれぞれに正のパワーを有す
る回折光学面が１面設けられており、第２の実施の形態
では、リレーレンズＬＲとコンデンサーレンズＬＣとの
それぞれに正のパワーを有する回折光学面が１面設けら
れていることに特徴がある。以上のように、各実施の形
態は屈折光学面に回折光学面が形成された回折光学素子
(回折−屈折ハイブリッド型レンズ)を有しており、以下
に、その回折光学面の配置を説明する。

【００１５】図１は、一般的なリレーファインダー光学
系の近軸配置を示す図である。この図では、光線(理想
マージナル光線ＭＲ，理想主光線ＰＲ)の説明を分かり
やすくするために、第１の像Ｉ１(ここでは物面に相当
する。)と瞳Ｅとを反転させてある。瞳Ｅは、観察者の
目の位置に相当し、通常は瞳ＥとリレーレンズＬＲとは
ほぼ共役な関係にある。コンデンサーレンズＬＣは、接
眼レンズＬＥの焦点位置近傍に配置され、瞳Ｅをリレー
レンズＬＲ位置に結像させる役割を有している。

【００１６】ところで、色収差には軸上色収差と倍率色
収差とがある。軸上色収差係数をＬ、倍率色収差係数を
Ｔとし、接眼レンズＬＥを第１レンズ、コンデンサーレ
ンズＬＣを第２レンズ、リレーレンズＬＲを第３レンズ
とすると、第ｉレンズ(ここで、ｉ＝１，２，３であ
る。)の屈折光学面で発生する各色収差の合計は、次の
式(A)，(B)で表される。

【００１７】

【数１】

【００１８】ただし、 φi：第ｉレンズの屈折光学面のパワー、 νi：第ｉレンズの屈折光学面のアッベ数、 hi ：理想マージナル光線ＭＲと第ｉレンズとが交わる
高さ、 hi#：理想主光線ＰＲと第ｉレンズとが交わる高さ である。

【００１９】第ｉレンズの屈折光学面のパワーφi及び
アッベ数νiは共に正である(φi＞0，νi＞0)。また、
理想マージナル光線ＭＲと第ｉレンズとが交わる高さh
i、理想主光線ＰＲと第ｉレンズとが交わる高さhi#に関
し、その符号は表１に示す通りである。

【００２０】

【表１】

【００２１】軸上色収差に関しては、接眼レンズＬＥ，
リレーレンズＬＲのhi²，φi/νiが共に正であるため(h
1²,h3²＞0;φ1/ν1,φ3/ν3＞0)、接眼レンズＬＥ，リ
レーレンズＬＲで生じる軸上色収差は加算される。一
方、コンデンサーレンズＬＣのh2は０であるため、コン
デンサーレンズＬＣの屈折光学面は軸上色収差係数Ｌに
影響しない。従って、軸上色収差係数Ｌは正の値をとる
ことになる(Ｌ＞0)。このように単玉の凸レンズだけの
組み合わせでは、軸上色収差を補正することはできな
い。倍率色収差に関しては、コンデンサーレンズＬＣの
h2，リレーレンズＬＲのh3#が共に０であるため(h2=h3#
=0)、接眼レンズＬＥのh1・h1#(φ1/ν1)の項だけ倍率色
収差が発生することになる。

【００２２】リレーファインダー光学系が回折光学面を
含んでいる場合、第ｉレンズの回折光学面で発生する軸
上色収差と倍率色収差が、前記式(A)，(B)で表される各
色収差に加算されることになる。従って、リレーファイ
ンダー光学系を構成している屈折光学面及び回折光学面
で発生する各色収差の合計は、次の式(C)，(D)で表され
る。

【００２３】

【数２】

【００２４】ただし、 φi'：第ｉレンズの回折光学面のパワー、 νi'：第ｉレンズの回折光学面のアッベ数 である。

【００２５】上記回折光学面のアッベ数ν'は、次の式
(E)で定義される。式(E)から、回折光学面はν'＝-3.45
という非常に大きな負の分散(小さいアッベ数)を有する
ことが分かる。 ν'＝λd／(λF-λC) …(E) ただし、 λd：ｄ線の波長(=588nm)、 λF：Ｆ線の波長(=486nm)、 λC：Ｃ線の波長(=656nm) である。

【００２６】第ｉレンズの回折光学面のパワーφi'を正
とすると(φi'＞0)、式(C)，(D)中のφi'/νi'は負とな
るため(φi'/νi'＜0)、回折光学面は屈折光学面で発生
する各色収差を補正する方向に働くことになる。従っ
て、軸上色収差係数Ｌ，倍率色収差係数Ｔを両方とも小
さくするためには、パワーを有するレンズ群(すなわ
ち、接眼レンズＬＥ，コンデンサーレンズＬＣ，リレー
レンズＬＲ)すべてに回折光学面を設け、それによっ
て、式(C)，(D)中の{(φi/νi)+(φi'/νi')}を０にす
ればよいことが分かる。ただし、コンデンサーレンズＬ
Ｃに関しては、前述したようにh2²，h2・h2#が共に０と
なるため(h2=0，∴h2²=h2・h2#=0)、コンデンサーレンズ
ＬＣの屈折光学面は軸上色収差係数Ｌ，倍率色収差係数
Ｔのいずれにも影響しない。従って、軸上色収差と倍率
色収差の両方を補正するためには、接眼レンズＬＥとリ
レーレンズＬＲに回折光学面を設ければよいことにな
る。ここで、図２に、リレーファインダー光学系(図１)
の各位置で発生する、屈折光学面，回折光学面での各色
収差を、hi，hi#等と共に＋／０／−の符号で示す。

【００２７】以上のように、屈折光学面で発生した色収
差を上記回折光学面で補正することによって、軸上色収
差と倍率色収差を両方とも良好に補正することができ
る。これにより、レンズ枚数を少なくすることができる
ため、ファインダー光学系の軽量・コンパクト化及び低
コスト化を図ることも可能である。

【００２８】第１〜第４の実施の形態では、図３，図
５，図７，図９に示されているように、リレーレンズＬ
Ｒが瞳Ｅの共役位置ＰＥの後ろ側に位置しており、コン
デンサーレンズＬＣと接眼レンズＬＥ(第３の実施の形
態では接眼レンズＬＥのみ)が第２の像Ｉ２よりも後ろ
側に位置している。従って、図２から分かるように、屈
折光学面で生じる軸上色収差は正となり、屈折光学面で
生じる倍率色収差はわずかに正となる。第１，第３，第
４の実施の形態では、接眼レンズＬＥの回折光学面のパ
ワーが正であるため、接眼レンズＬＥの回折光学面で発
生する負の軸上色収差によって、上記屈折光学面で発生
する正の軸上色収差を補正することができる。第２の実
施の形態では、コンデンサーレンズＬＣの回折光学面の
パワーが正であるため、接眼レンズＬＥの回折光学面で
発生する負の軸上色収差によって、上記屈折光学面で発
生する正の軸上色収差を補正することができる。

【００２９】しかし、上記回折光学面によって同時に負
の倍率色収差が発生してしまう。そこで、各実施の形態
では、リレーレンズＬＲの回折光学面のパワーを正とす
ることによって、リレーレンズＬＲの回折光学面で正の
倍率色収差を発生させて、全系の色収差バランスをとっ
ている。このように、正のパワーを有する２つの回折光
学面を設けることにより、全系の色収差バランスを保つ
ことができる。

【００３０】第１〜第４の実施の形態のように、非球面
形状を有する屈折光学面に回折光学面を設けることが望
ましい。回折光学面のパワーのみでも非球面的効果は得
られるが、回折光学面が設けられる屈折光学面(ベース
面)が球面であると、色による球面収差，コマ収差が発
生する。非球面上に回折光学面を設けると、非球面によ
って基本的な球面収差を補正し、その上の回折光学面に
よって色の補正を行うことができる。また、例えば、機
械加工で回折光学面を形成する場合に、非球面形状と回
折光学面の形状とを同時に加工することができるため、
製造工程を短縮するとともに高精度の加工を行うことが
できる。

【００３１】また、第１，第３，第４の実施の形態は、
次の条件式(1)を満足することが望ましい。 ｜(φRd／φRt)−(φEd／φEt)｜＜0.1 …(1) ただし、 φRd：リレーレンズＬＲの回折光学面のパワー、 φRt：リレーレンズＬＲの屈折光学面と回折光学面との
パワーの合成値、 φEd：接眼レンズＬＥの回折光学面のパワー、 φEt：接眼レンズＬＥの屈折光学面と回折光学面とのパ
ワーの合成値 である。

【００３２】リレーレンズＬＲと接眼レンズＬＥとに付
加される回折光学面が、条件式（１）に示す範囲であれ
ば、良好な収差性能を得ることができる。条件式（１）
の範囲を外れると、軸上色収差と倍率色収差とのバラン
スが崩れ、所望の光学性能が得られなくなる。

【００３３】第２の実施の形態は、次の条件式(2)を満
足することが望ましい。 ｜(φRd／φRt)−(φCd／φCt)｜＜0.1 …(2) ただし、 φCd：コンデンサーレンズＬＣの回折光学面のパワー、 φCt：コンデンサーレンズＬＣの屈折光学面と回折光学
面とのパワーの合成値 である。

【００３４】リレーレンズＬＲとコンデンサーレンズＬ
Ｃとに付加される回折光学面が、条件式(2)に示す範囲
であれば、良好な収差性能を得ることができる。条件式
(2)の範囲を外れると、軸上色収差と倍率色収差とのバ
ランスが崩れ、所望の光学性能が得られなくなる。

【００３５】

【実施例】以下、本発明を実施したファインダー光学系
の構成を、コンストラクションデータ，収差性能等を挙
げて更に具体的に説明する。ここで例として挙げる実施
例１〜４は、前述した第１〜第４の実施の形態にそれぞ
れ対応する実施例であり、第１〜第４の実施の形態を表
す図３，図５，図７，図９は、対応する実施例１〜４の
レンズ構成及び光路をそれぞれ示している。

【００３６】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、Si(i=0,1,2,3,...)は焦点面(すなわち、第１の像
Ｉ１)S0側から数えてi番目の面であり、ri(i=0,1,2,
3,...)は焦点面S0側から数えてi番目の面Siの曲率半
径、di(i=0,1,2,3,...)は焦点面S0側から数えてi番目の
軸上面間隔を示している。また、Ni(i=1,2,...),νi(i=
1,2,...)は焦点面S0側から数えてi番目の第iレンズGi(i
=1,2,3)のｄ線に対する屈折率(Ｎd),アッベ数(νd)を示
している。

【００３７】*印が付された面Siは、非球面で構成され
た面であることを示し、非球面の面形状を表わす次の式
(AS)で定義されるものとする。

【００３８】

【数３】

【００３９】ただし、式(AS)中、 X :光軸方向の基準面からの変位量、 Y :光軸に対して垂直な方向の高さ、 C :近軸曲率、 K :円錐係数、 Ai:i次の非球面係数 である。

【００４０】[HOE]印が付された面Siは、屈折光学面に
回折光学面が形成された面であることを示し、回折光学
面のピッチを決める位相形状を表す次の式(HS)で定義さ
れるものとする。

【００４１】

【数４】

【００４２】ただし、式(HS)中、 ψ(H):回折面位相関数、 Ci :2i次の回折面位相関数係数、 H :光軸に対して垂直な方向の高さ、 λ0 :設計基準波長(=546.07×10^-6mm) である。

【００４３】さらに、表２に、各実施例における条件式
(1)，(2)の対応値{｜(φRd／φRt)−(φEd／φEt)｜，
｜(φRd／φRt)−(φCd／φCt)｜}及び関連データ(φR
d，φRt，φEd，φEt，φCd，φCt)を示す。

【００４４】《実施例１》 [面] [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(焦点面) r0= ∞ d0= 57.072 S1*[HOE] r1= ∞ d1= 5.903 N1= 1.4914 ν1= 57.82 …G1 S2* r2= -9.015 d2= 27.742 S3* r3= 34.892 d3= 4.250 N2= 1.4914 ν2= 57.82 …G2 S4 r4= -21.485 d4= 16.000 S5*[HOE] r5= 169.332 d5= 4.000 N3= 1.4914 ν3= 57.82 …G3 S6 r6= -15.655 d6= 17.000 S7(瞳Ｅ) r7= ∞

【００４５】 〈非球面係数〉 [面] [K] [A4] [A6] [A8] [A10] S1 0.00 -2.68×10^-4 -8.88×10^-6 1.02×10^-7 -8.32×10^-9 S2 1.75×10^-1 6.18×10^-6 -1.93×10^-7 -4.16×10^-8 -3.28×10^-10 S3 1.51×10^-1 -2.50×10^-5 -4.52×10^-7 1.00×10^-9 0.00 S5 -9.53×10³ -6.21×10^-5 -1.48×10^-7 7.42×10^-9 -6.31×10^-11

【００４６】 〈回折面位相関数係数〉 [面] [C1] [C2] [C3] [C4] S1 -2.18×10^-3 1.36×10^-6 4.72×10^-7 -3.30×10^-8 S5 -1.10×10^-3 -1.68×10^-5 3.76×10^-7 -2.20×10^-9

【００４７】《実施例２》 [面] [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(焦点面) r0= ∞ d0= 51.177 S1* r1= ∞ d1= 7.000 N1= 1.4914 ν1= 57.82 …G1 S2*[HOE] r2= -7.929 d2= 26.629 S3*[HOE] r3= -91.927 d3= 4.000 N2= 1.4914 ν2= 57.82 …G2 S4 r4= -17.477 d4= 10.852 S5 r5= 33.759 d5= 3.800 N3= 1.4914 ν3= 57.82 …G3 S6* r6= -19.640 d6= 18.000 S7(瞳Ｅ) r7= ∞

【００４８】 〈非球面係数〉 [面] [K] [A4] [A6] [A8] [A10] S1 0.00 -6.76×10^-4 8.40×10^-7 -5.00×10^-7 -2.51×10^-8 S2 7.70×10^-2 -9.94×10^-7 -1.09×10^-6 -3.12×10^-8 -8.72×10^-10 S3 -5.54×10 3.56×10^-5 4.84×10^-7 -2.35×10^-8 1.72×10^-10 S6 -2.28×10 6.07×10^-6 -2.21×10^-7 7.16×10^-10 0.00

【００４９】 〈回折面位相関数係数〉 [面] [C1] [C2] [C3] [C4] S2 -2.64×10^-3 5.59×10^-6 2.21×10^-7 0.00 S3 -4.46×10^-3 0.00 0.00 0.00

【００５０】《実施例３》 [面] [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(焦点面) r0= ∞ d0= 38.816 S1* r1= -16.496 d1= 3.000 N1= 1.4914 ν1= 57.82 …G1 S2 r2= -27.623 d2= 3.321 S3* r3= 17.074 d3= 5.500 N2= 1.4914 ν2= 57.82 …G2 S4*[HOE] r4= -9.476 d4= 33.946 S5* r5= 22.538 d5= 5.500 N3= 1.4914 ν3= 57.82 …G3 S6*[HOE] r6= -16.262 d6= 18.000 S7(瞳Ｅ) r7= ∞

【００５１】 〈非球面係数〉 [面] [K] [A4] [A6] [A8] [A10] S1 2.98 -9.52×10^-1 -2.13×10^-5 2.12×10^-6 -1.57×10^-7 S3 -1.13×10 -1.51×10^-5 -5.70×10^-7 -1.60×10^-8 1.29×10^-10 S4 -1.45×10^-1 4.42×10^-5 6.83×10^-7 1.10×10^-9 -9.39×10^-11 S5 -6.54 -1.17×10^-5 -4.89×10^-7 -8.88×10^-9 -1.62×10^-10 S6 5.98×10^-2 -2.42×10^-6 -1.14×10^-7 -4.00×10^-9 4.28×10^-13

【００５２】 〈回折面位相関数係数〉 [面] [C1] [C2] [C3] [C4] S4 -2.28×10^-3 3.52×10^-7 -7.86×10^-8 -2.98×10^-9 S6 -1.65×10^-3 8.18×10^-6 3.90×10^-8 -6.73×10^-9

【００５３】《実施例４》 [面] [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] S0(焦点面) r0= ∞ d0= 56.723 S1*[HOE] r1= -118.605 d1= 5.969 N1= 1.5251 ν1= 56.38 …G1 S2* r2= -9.011 d2= 28.058 S3* r3= 34.892 d3= 4.250 N2= 1.4914 ν2= 57.82 …G2 S4 r4= -21.485 d4= 16.000 S5*[HOE] r5= 193.963 d5= 4.000 N3= 1.4914 ν3= 57.82 …G3 S6 r6= -15.514 d6= 17.000 S7(瞳Ｅ) r7= ∞

【００５４】 〈非球面係数〉 [面] [K] [A4] [A6] [A8] [A10] S1 -9.69×10² -3.17×10^-6 -1.08×10^-5 2.18×10^-7 -1.13×10^-8 S2 1.52×10^-1 4.12×10^-6 -4.46×10^-7 -4.71×10^-8 8.59×10^-11 S3 1.51×10^-1 -2.50×10^-5 -4.52×10^-7 1.00×10^-9 0.00 S5 -1.55×10⁴ -6.28×10^-5 -2.37×10^-7 8.44×10^-9 -6.68×10^-11

【００５５】 〈回折面位相関数係数〉 [面] [C1] [C2] [C3] [C4] S1 -2.32×10^-3 -1.94×10^-7 1.12×10^-6 -7.72×10^-8 S5 -1.05×10^-3 -1.89×10^-5 4.31×10^-7 -2.67×10^-9

【００５６】

【表２】

【００５７】図４，図６，図８，図１０は、それぞれ実
施例１〜実施例４に対応する収差図である(回折光学面
の回折次数：＋１)。各収差図中、破線はＣ線(波長:λC
=656.3nm)に対する収差、実線はｅ線(波長:λe=546.1n
m)に対する収差、一点鎖線はｇ線(波長:λg=435.8nm)に
対する収差を表している。また、各収差図は、瞳Ｅ位置
に焦点距離f_id=20mmの理想レンズを置くことにより全体
を結像レンズ系として取り扱った条件での値(mm)で、収
差を表している。球面収差は、瞳Ｅの半径hを瞳Ｅの最
大有効半径h0で規格化したh/h0についての収差を表して
おり、非点収差及び歪曲は、半画角ω(°)についての収
差を表している。また、Ｓ１〜Ｓ３はサジタル面での非
点収差、Ｍ１〜Ｍ３はメリディオナル面での非点収差を
表している。

【００５８】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、少
ないレンズ枚数で色収差が良好に補正されたファインダ
ー光学系を実現することができる。つまり、前述した回
折光学面によって軸上色収差と倍率色収差とが両方とも
良好に補正されるため、従来に比べてレンズ枚数を大幅
に少なくすることができる。その結果、ファインダー光
学系の軽量・コンパクト化及び低コスト化を達成するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】一般的なリレーファインダー光学系の近軸配置
及び光路を模式的に示す図。

【図２】図１に示すリレーファインダー光学系の各位置
での光線の高さと色収差との関係を示す図。

【図３】第１の実施の形態(実施例１)のレンズ構成及び
光路を示す図。

【図４】実施例１の収差図。

【図５】第２の実施の形態(実施例２)のレンズ構成及び
光路を示す図。

【図６】実施例２の収差図。

【図７】第３の実施の形態(実施例３)のレンズ構成及び
光路を示す図。

【図８】実施例３の収差図。

【図９】第４の実施の形態(実施例４)のレンズ構成及び
光路を示す図。

【図１０】実施例４の収差図。

【符号の説明】

ＬＲ …リレーレンズ ＬＣ …コンデンサーレンズ ＬＥ …接眼レンズ Ｇ１ …第１レンズ Ｇ２ …第２レンズ Ｇ３ …第３レンズ Ｉ１ …第１の像 Ｉ２ …第２の像 Ｅ …瞳 ＰＥ …瞳の共役位置 ＡＸ …光軸

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１の像を再結像させることにより第２
   の像を形成するリレーレンズと、前記第２の像を拡大す
   る接眼レンズと、を備えたファインダー光学系におい
   て、 前記リレーレンズと前記接眼レンズとのそれぞれに回折
   光学面を少なくとも１面設けたことを特徴とするファイ
   ンダー光学系。
2. 【請求項２】 前記リレーレンズが正の単玉レンズから
   成ることを特徴とする請求項１に記載のファインダー光
   学系。
3. 【請求項３】 トータルで３枚のレンズから成ることを
   特徴とする請求項１に記載のファインダー光学系。
4. 【請求項４】 前記リレーレンズと前記接眼レンズとに
   それぞれ設けられている回折光学面がいずれも正のパワ
   ーを有し、さらに、次の条件を満足することを特徴とす
   る請求項１に記載のファインダー光学系； ｜(φRd／φRt)−(φEd／φEt)｜＜0.1 ただし、 φRd：リレーレンズの回折光学面のパワー、 φRt：リレーレンズの屈折光学面と回折光学面とのパワ
   ーの合成値、 φEd：接眼レンズの回折光学面のパワー、 φEt：接眼レンズの屈折光学面と回折光学面とのパワー
   の合成値である。