JPH09276790A - 耐食性に優れた溶接可能型有機複合めっき鋼板 - Google Patents
耐食性に優れた溶接可能型有機複合めっき鋼板Info
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- JPH09276790A JPH09276790A JP9632396A JP9632396A JPH09276790A JP H09276790 A JPH09276790 A JP H09276790A JP 9632396 A JP9632396 A JP 9632396A JP 9632396 A JP9632396 A JP 9632396A JP H09276790 A JPH09276790 A JP H09276790A
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は一般面と切断面の耐食性に優れた溶
接可能型有機複合めっき鋼板を提供する。 【解決手段】 鋼板の片面あるいは両面に鋼板側から順
に、めっき付着量［ｇ／ｍ2］／鋼板の板厚［ｍｍ］＝
３０〜１３０に相当する付着量であるＺｎめっき層、総
Ｃｒ付着量１０〜１５０ｍｇ／ｍ2のクロメート皮膜、
膜厚１〜２０μｍの有機被膜が形成されており、該有機
被膜が含む導電性無機顔料比率が１〜４０ｖｏｌ％、ク
ロム系防錆顔料比率が５〜４０ｖｏｌ％、その合計が６
〜６５ｖｏｌ％であることを特徴とする溶接可能型有機
複合めっき鋼板。
接可能型有機複合めっき鋼板を提供する。 【解決手段】 鋼板の片面あるいは両面に鋼板側から順
に、めっき付着量［ｇ／ｍ2］／鋼板の板厚［ｍｍ］＝
３０〜１３０に相当する付着量であるＺｎめっき層、総
Ｃｒ付着量１０〜１５０ｍｇ／ｍ2のクロメート皮膜、
膜厚１〜２０μｍの有機被膜が形成されており、該有機
被膜が含む導電性無機顔料比率が１〜４０ｖｏｌ％、ク
ロム系防錆顔料比率が５〜４０ｖｏｌ％、その合計が６
〜６５ｖｏｌ％であることを特徴とする溶接可能型有機
複合めっき鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、優れた溶接性、耐
食性、加工性を有し、自動車用防錆鋼板として好適な溶
接可能型有機複合めっき鋼板に関する。
食性、加工性を有し、自動車用防錆鋼板として好適な溶
接可能型有機複合めっき鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】すでに冷延鋼板の耐食性、塗装後の耐食
性及び加工性を損なわず量産化できる表面処理鋼板とし
て電気Ｚｎめっき鋼板が汎用されていることは周知であ
る。また、近年では寒冷地帯における冬期の道路凍結防
止用の散布岩塩に対する自動車の防錆対策としてＺｎめ
っき鋼板の使用が試みられ、過酷な腐食環境での耐食性
の要求が増加する傾向にある。これらＺｎめっき鋼板の
耐食性向上要求に対してＺｎめっき量（付着量）による
耐食性の向上が知られているが、めっき量の増加以外の
方法としてＺｎ自身の溶解を抑制するための合金めっき
が数多く提案されている。これらの多くは、Ｆｅ、Ｎ
ｉ、Ｃｏといった鉄族元素を合金成分として含有するも
のである。これらのＺｎ−鉄族系電気めっき鋼板は未塗
装あるいは塗装後の耐食性が優れる特徴があり、工業的
に生産、実用化されているが、耐食性をさらに向上させ
ることが望まれている。この要求に対して、自動車用途
などではＺｎ系めっき鋼板にクロメート処理を行い、そ
の上層に有機被膜を被覆する有機複合めっき鋼板が開発
されてきた。
性及び加工性を損なわず量産化できる表面処理鋼板とし
て電気Ｚｎめっき鋼板が汎用されていることは周知であ
る。また、近年では寒冷地帯における冬期の道路凍結防
止用の散布岩塩に対する自動車の防錆対策としてＺｎめ
っき鋼板の使用が試みられ、過酷な腐食環境での耐食性
の要求が増加する傾向にある。これらＺｎめっき鋼板の
耐食性向上要求に対してＺｎめっき量（付着量）による
耐食性の向上が知られているが、めっき量の増加以外の
方法としてＺｎ自身の溶解を抑制するための合金めっき
が数多く提案されている。これらの多くは、Ｆｅ、Ｎ
ｉ、Ｃｏといった鉄族元素を合金成分として含有するも
のである。これらのＺｎ−鉄族系電気めっき鋼板は未塗
装あるいは塗装後の耐食性が優れる特徴があり、工業的
に生産、実用化されているが、耐食性をさらに向上させ
ることが望まれている。この要求に対して、自動車用途
などではＺｎ系めっき鋼板にクロメート処理を行い、そ
の上層に有機被膜を被覆する有機複合めっき鋼板が開発
されてきた。
【０００３】一方、家電業界を中心に組立工程省略ニー
ズが高まり、ポストコートのプレコート化が進められて
いる。自動車外板用途でも、自動車用鋼板のプレコート
化による電着塗装省略型あるいは電着塗装、中塗り塗装
省略型鋼板のニーズが高まってきている。自動車用途に
プレコート鋼板を用いるとき、その溶接性が課題となる
が、特開昭６２−７３９３８号公報や特開昭６３−２７
０１３１号公報に導電顔料を含有させることにより、導
電性を付与した有機複合めっき鋼板が既に開示されてい
る。
ズが高まり、ポストコートのプレコート化が進められて
いる。自動車外板用途でも、自動車用鋼板のプレコート
化による電着塗装省略型あるいは電着塗装、中塗り塗装
省略型鋼板のニーズが高まってきている。自動車用途に
プレコート鋼板を用いるとき、その溶接性が課題となる
が、特開昭６２−７３９３８号公報や特開昭６３−２７
０１３１号公報に導電顔料を含有させることにより、導
電性を付与した有機複合めっき鋼板が既に開示されてい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記有
機複合めっき鋼板は自動車製造工程において、電着塗装
があることを前提としており、電着塗装あるいは電着塗
装、中塗り塗装を省略した場合には、鉄面がむき出しに
なる切断面の耐食性は考慮されておらず、切断面の耐食
性については十分な性能を有していなかった。本来、有
機複合鋼板は一般面の耐食性を高めることを目的として
おり、有機被膜中に防錆顔料などを含有させるなど、主
として最上層の有機被膜を形成する塗料組成物の改良が
進められてきた。しかし、切断面の耐食性については有
機被膜の防食性能よりもめっき層の犠牲防食能力に負う
ところが大きくめっき層についての十分な検討が必要と
なった。本発明は上記問題点を解決し、耐食性、特に切
断面の耐食性を向上させた有機複合めっき鋼板を提供す
る。
機複合めっき鋼板は自動車製造工程において、電着塗装
があることを前提としており、電着塗装あるいは電着塗
装、中塗り塗装を省略した場合には、鉄面がむき出しに
なる切断面の耐食性は考慮されておらず、切断面の耐食
性については十分な性能を有していなかった。本来、有
機複合鋼板は一般面の耐食性を高めることを目的として
おり、有機被膜中に防錆顔料などを含有させるなど、主
として最上層の有機被膜を形成する塗料組成物の改良が
進められてきた。しかし、切断面の耐食性については有
機被膜の防食性能よりもめっき層の犠牲防食能力に負う
ところが大きくめっき層についての十分な検討が必要と
なった。本発明は上記問題点を解決し、耐食性、特に切
断面の耐食性を向上させた有機複合めっき鋼板を提供す
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、切断面が腐食
したときに優れた犠牲防食能力を有する電気Ｚｎめっき
層、あるいは溶融Ｚｎめっき層を下地めっき層とし、ク
ロメート皮膜、有機被膜を適当量上層に形成することに
より、耐食性、特に切断面の耐食性が飛躍的に向上した
有機複合めっき鋼板を提供する。本発の要旨は、 （１）鋼板の片面あるいは両面に鋼板側から順に、めっ
き付着量［ｇ／ｍ2］／鋼板の板厚［ｍｍ］＝３０〜１
３０に相当する付着量であるＺｎめっき層、総Ｃｒ付着
量１０〜１５０ｍｇ／ｍ2のクロメート皮膜、膜厚１〜
２０μｍの有機被膜が形成されており、該有機被膜が含
む導電性無機顔料比率が１〜４０ｖｏｌ％、クロム系防
錆顔料比率が５〜４０ｖｏｌ％、その合計が６〜６５ｖ
ｏｌ％であることを特徴とする溶接可能型有機複合めっ
き鋼板。 （２）Ｚｎめっき層が、電気Ｚｎめっきあるいは溶融Ｚ
ｎめっきである前記（１）に記載の溶接可能型有機被合
めっき鋼板。 （３）クロメート皮膜が水可溶分３０％以下の難溶性ク
ロメート皮膜である前記（１）に記載の溶接可能型有機
複合めっき鋼板である。
したときに優れた犠牲防食能力を有する電気Ｚｎめっき
層、あるいは溶融Ｚｎめっき層を下地めっき層とし、ク
ロメート皮膜、有機被膜を適当量上層に形成することに
より、耐食性、特に切断面の耐食性が飛躍的に向上した
有機複合めっき鋼板を提供する。本発の要旨は、 （１）鋼板の片面あるいは両面に鋼板側から順に、めっ
き付着量［ｇ／ｍ2］／鋼板の板厚［ｍｍ］＝３０〜１
３０に相当する付着量であるＺｎめっき層、総Ｃｒ付着
量１０〜１５０ｍｇ／ｍ2のクロメート皮膜、膜厚１〜
２０μｍの有機被膜が形成されており、該有機被膜が含
む導電性無機顔料比率が１〜４０ｖｏｌ％、クロム系防
錆顔料比率が５〜４０ｖｏｌ％、その合計が６〜６５ｖ
ｏｌ％であることを特徴とする溶接可能型有機複合めっ
き鋼板。 （２）Ｚｎめっき層が、電気Ｚｎめっきあるいは溶融Ｚ
ｎめっきである前記（１）に記載の溶接可能型有機被合
めっき鋼板。 （３）クロメート皮膜が水可溶分３０％以下の難溶性ク
ロメート皮膜である前記（１）に記載の溶接可能型有機
複合めっき鋼板である。
【０００６】
【発明の実施の形態】まず、下地めっき層について述べ
る。切断部の耐食性を高めるには電気Ｚｎめっき、また
は溶融Ｚｎめっきが有効である。一般面の耐食性につい
ては、各種Ｚｎ系合金めっきが開発されているが、この
ようなＺｎ系合金めっきでは腐食時にＺｎの優先溶解が
起こり、切断面のように鉄面が露出しているような場合
には犠牲防食作用が弱い。その点、電気Ｚｎめっきや溶
融Ｚｎめっきでは、Ｚｎ単相であるために鋼に対する犠
牲防食能力が高く有利である。また、溶融Ｚｎめっきで
は、微量のＡｌ、Ｐｂ、Ｃｄ、Ｓｂ、Ｔｉ、Ｍｇなどを
含有させても良い。Ｚｎめっきの付着量は、めっき付着
量［ｇ／ｍ2］／鋼板の板厚［ｍｍ］＝３０〜１３０を
満足する範囲とする。３０未満では十分な切断面の耐食
性が得られない。また、１３０を超えてもその効果は飽
和するので経済性を考慮して、上限を１３０とする。
る。切断部の耐食性を高めるには電気Ｚｎめっき、また
は溶融Ｚｎめっきが有効である。一般面の耐食性につい
ては、各種Ｚｎ系合金めっきが開発されているが、この
ようなＺｎ系合金めっきでは腐食時にＺｎの優先溶解が
起こり、切断面のように鉄面が露出しているような場合
には犠牲防食作用が弱い。その点、電気Ｚｎめっきや溶
融Ｚｎめっきでは、Ｚｎ単相であるために鋼に対する犠
牲防食能力が高く有利である。また、溶融Ｚｎめっきで
は、微量のＡｌ、Ｐｂ、Ｃｄ、Ｓｂ、Ｔｉ、Ｍｇなどを
含有させても良い。Ｚｎめっきの付着量は、めっき付着
量［ｇ／ｍ2］／鋼板の板厚［ｍｍ］＝３０〜１３０を
満足する範囲とする。３０未満では十分な切断面の耐食
性が得られない。また、１３０を超えてもその効果は飽
和するので経済性を考慮して、上限を１３０とする。
【０００７】めっき層の上に施されるクロメート層は、
有機被膜との密着性を確保する効果がある。Ｚｎめっき
層はＣｒ6+およびまたはＣｒ3+からなる酸性処理液との
反応性がよいので従来から公知の塗布型クロメート処
理、反応型クロメート処理および電解型クロメート処理
などはいずれも適用できる。クロメート皮膜の付着量は
総Ｃｒ量として１０〜１５０ｍｇ／ｍ2とする。１０ｍ
ｇ／ｍ2では有機被膜の密着性が不十分であり、耐食性
が劣化する。１５０ｍｇ／ｍ2を超えると溶接性、プレ
ス加工性が悪化し、実用上好ましくない。より好ましい
範囲は総Ｃｒ量として２０〜１００ｍｇ／ｍ2である。
有機被膜との密着性を確保する効果がある。Ｚｎめっき
層はＣｒ6+およびまたはＣｒ3+からなる酸性処理液との
反応性がよいので従来から公知の塗布型クロメート処
理、反応型クロメート処理および電解型クロメート処理
などはいずれも適用できる。クロメート皮膜の付着量は
総Ｃｒ量として１０〜１５０ｍｇ／ｍ2とする。１０ｍ
ｇ／ｍ2では有機被膜の密着性が不十分であり、耐食性
が劣化する。１５０ｍｇ／ｍ2を超えると溶接性、プレ
ス加工性が悪化し、実用上好ましくない。より好ましい
範囲は総Ｃｒ量として２０〜１００ｍｇ／ｍ2である。
【０００８】なお、クロメート皮膜の水可溶分は３０％
以下、好ましくは２０％以下が良い。水可溶分が３０％
を超えると、可溶性のＣｒ6+が多く含まれるため、耐ク
ロム溶出性あるいは耐水膨潤性が低下し、上層塗膜の二
次密着性低下、あるいは有機複合めっき鋼板としての高
い耐食性能は得られにくい。このクロメート皮膜の上層
には有機被膜を施す。有機被膜の厚みは０．５〜２０μ
ｍとする。０．５μｍ以下では耐食性が十分ではなく、
２０μｍを超えるとプレス加工性が劣化することがあ
り、上限を２０μｍとする。好ましくは２〜１０μｍが
良い。
以下、好ましくは２０％以下が良い。水可溶分が３０％
を超えると、可溶性のＣｒ6+が多く含まれるため、耐ク
ロム溶出性あるいは耐水膨潤性が低下し、上層塗膜の二
次密着性低下、あるいは有機複合めっき鋼板としての高
い耐食性能は得られにくい。このクロメート皮膜の上層
には有機被膜を施す。有機被膜の厚みは０．５〜２０μ
ｍとする。０．５μｍ以下では耐食性が十分ではなく、
２０μｍを超えるとプレス加工性が劣化することがあ
り、上限を２０μｍとする。好ましくは２〜１０μｍが
良い。
【０００９】有機被膜は溶剤型、水溶性型いずれでも良
く、例えばエポキシ樹脂、アルキド樹脂、オイルフリー
ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、アクリルエチレン樹
脂、メラミン樹脂、ウレタン樹脂、フェノール樹脂、ポ
リカーボネート樹脂などが使用できる。必要に応じて硬
化剤、着色顔料、あるいはプレス加工性を一段と向上さ
せる潤滑剤等の各種添加剤を加えても良い。被覆方法
は、ロールコート、スプレーコート、カーテンフローコ
ートなどの公知のいずれの方法であっても良い。
く、例えばエポキシ樹脂、アルキド樹脂、オイルフリー
ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、アクリルエチレン樹
脂、メラミン樹脂、ウレタン樹脂、フェノール樹脂、ポ
リカーボネート樹脂などが使用できる。必要に応じて硬
化剤、着色顔料、あるいはプレス加工性を一段と向上さ
せる潤滑剤等の各種添加剤を加えても良い。被覆方法
は、ロールコート、スプレーコート、カーテンフローコ
ートなどの公知のいずれの方法であっても良い。
【００１０】導電性顔料は塗膜に導電性を持たせること
を目的としており、ＳＵＳ粉末、フェロシリコン、燐化
鉄、Ｚｎ粉末、Ｎｉ粉末、導電性カーボンのうち１種あ
るいは２種以上の組み合わせで使用が可能である。ま
た、その平均粒径は１〜１５μｍ、好ましくは４〜１２
μｍが良い。平均粒径が１μｍ未満では塗料中で二次凝
集し、粗粒化して粒発生の原因となり、また塗膜として
の加工強度の低下を招くため好ましくない。その平均粒
径が１５μｍを超えると塗膜外観がざらつきのある粗面
と化し、型カジリやプレス品の加工部と非加工部とで外
観ムラを生じやすく、品質上好ましくない。
を目的としており、ＳＵＳ粉末、フェロシリコン、燐化
鉄、Ｚｎ粉末、Ｎｉ粉末、導電性カーボンのうち１種あ
るいは２種以上の組み合わせで使用が可能である。ま
た、その平均粒径は１〜１５μｍ、好ましくは４〜１２
μｍが良い。平均粒径が１μｍ未満では塗料中で二次凝
集し、粗粒化して粒発生の原因となり、また塗膜として
の加工強度の低下を招くため好ましくない。その平均粒
径が１５μｍを超えると塗膜外観がざらつきのある粗面
と化し、型カジリやプレス品の加工部と非加工部とで外
観ムラを生じやすく、品質上好ましくない。
【００１１】導電性顔料の配合比は、品質上重要な要素
である。本発明における配合比は１〜４０ｖｏｌ％が良
い。配合比が１ｖｏｌ％未満では塗膜の接触抵抗が高く
導電機能が十分ではないため、適正電流範囲が狭く、ま
た電極への有機塗膜燃焼残渣付着による連続打点性不良
などスポット溶接性に難点がある。４０ｖｏｌ％を超え
ては樹脂のバインダーとして機能を超えるため、ロール
塗装などの均一塗装技術に支障をきたし、塗膜として固
化したとしても密着性に難があり、耐食性が劣化する。
クロム系防錆顔料は塗膜に高い防錆能力を付与すること
ができ、めっき層あるいは鋼板の腐食を抑制するのに有
効である。その効果は一般面（平板部）で特に大きく、
電着塗装を省略する場合、中塗り塗装、上塗り塗装が施
されない裏面側の耐食性保持に特に有効である。
である。本発明における配合比は１〜４０ｖｏｌ％が良
い。配合比が１ｖｏｌ％未満では塗膜の接触抵抗が高く
導電機能が十分ではないため、適正電流範囲が狭く、ま
た電極への有機塗膜燃焼残渣付着による連続打点性不良
などスポット溶接性に難点がある。４０ｖｏｌ％を超え
ては樹脂のバインダーとして機能を超えるため、ロール
塗装などの均一塗装技術に支障をきたし、塗膜として固
化したとしても密着性に難があり、耐食性が劣化する。
クロム系防錆顔料は塗膜に高い防錆能力を付与すること
ができ、めっき層あるいは鋼板の腐食を抑制するのに有
効である。その効果は一般面（平板部）で特に大きく、
電着塗装を省略する場合、中塗り塗装、上塗り塗装が施
されない裏面側の耐食性保持に特に有効である。
【００１２】クロム系防錆顔料には、クロム酸ストロン
チウム、クロム酸カルシウム、クロム酸亜鉛、クロム酸
バリウム、クロム酸アンモニウム、重クロム酸アンモニ
ウムなどを採用することができる。有機塗膜中の含有量
は５〜４０ｖｏｌ％とする。５ｖｏｌ％未満では防錆効
果が薄く、４０ｖｏｌ％を超えては樹脂のバインダーと
して機能を超えるため、ロール塗装などの均一塗装技術
に支障をきたし、塗膜として固化したとしても密着性に
難があり、商品化は難しい。また、導電性顔料とクロム
系防錆顔料の合計含有率は、有機樹脂のバインダー力を
確保する必要から６５ｖｏｌ％以下とする。したがっ
て、導電性顔料とクロム系防錆顔料の合計を６〜６５ｖ
ｏｌ％と規定する。
チウム、クロム酸カルシウム、クロム酸亜鉛、クロム酸
バリウム、クロム酸アンモニウム、重クロム酸アンモニ
ウムなどを採用することができる。有機塗膜中の含有量
は５〜４０ｖｏｌ％とする。５ｖｏｌ％未満では防錆効
果が薄く、４０ｖｏｌ％を超えては樹脂のバインダーと
して機能を超えるため、ロール塗装などの均一塗装技術
に支障をきたし、塗膜として固化したとしても密着性に
難があり、商品化は難しい。また、導電性顔料とクロム
系防錆顔料の合計含有率は、有機樹脂のバインダー力を
確保する必要から６５ｖｏｌ％以下とする。したがっ
て、導電性顔料とクロム系防錆顔料の合計を６〜６５ｖ
ｏｌ％と規定する。
【００１３】
【実施例】本発明にかかわる実施例を表１及び表２に示
す。板厚０．８ｍｍの低炭素鋼板にゼンジマー式溶融め
っきあるいは電気めっき法でＺｎめっきを施し、表１及
び表２に示すクロメート層、有機被膜層を順次施した。
切断部耐食性の評価は以下の方法で実施した。 塩水噴霧（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１時間→乾燥（６０
℃）３．５時間→湿潤（５０℃、ＲＨ９５％）３．５時
間 上記サイクルを１サイクルとし、２０サイクル後の端面
赤錆発生有無で評価した。
す。板厚０．８ｍｍの低炭素鋼板にゼンジマー式溶融め
っきあるいは電気めっき法でＺｎめっきを施し、表１及
び表２に示すクロメート層、有機被膜層を順次施した。
切断部耐食性の評価は以下の方法で実施した。 塩水噴霧（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１時間→乾燥（６０
℃）３．５時間→湿潤（５０℃、ＲＨ９５％）３．５時
間 上記サイクルを１サイクルとし、２０サイクル後の端面
赤錆発生有無で評価した。
【００１４】切断面の耐食性評価結果を表１及び表２に
示す（１番〜８０番）が、本発明品が優れた切断面耐食
性を示すことがわかる。これに対し、表２比較例中の８
１、８２、８４番はめっき付着量、クロメート付着量あ
るいは有機被膜厚みが不十分であるために、切断面の耐
食性が不足している。８７番は有機被膜中の導電性顔料
が多すぎるために、有機被膜としてのバインター力が不
足するために切断面の耐食性が劣化する例である。９
０、９１番は導電性顔料と防錆顔料との合計が多すぎる
ために有機被膜としてのバインダー力が不足するために
耐食性が劣化する例である。
示す（１番〜８０番）が、本発明品が優れた切断面耐食
性を示すことがわかる。これに対し、表２比較例中の８
１、８２、８４番はめっき付着量、クロメート付着量あ
るいは有機被膜厚みが不十分であるために、切断面の耐
食性が不足している。８７番は有機被膜中の導電性顔料
が多すぎるために、有機被膜としてのバインター力が不
足するために切断面の耐食性が劣化する例である。９
０、９１番は導電性顔料と防錆顔料との合計が多すぎる
ために有機被膜としてのバインダー力が不足するために
耐食性が劣化する例である。
【００１５】一般面耐食性は、上記サイクルで腐食試験
を実施したときに、同じＺｎめつき付着量のＺｎめっき
鋼板に、リン酸塩処理（ＰＢ３０２０／日本パーカライ
ジング製）後、カチオン電着塗装パワートップＵ−１０
０（日本ペイント製）２０μｍを施した試料よりも、平
板部の白錆発生が速かったものを×、同等以上のものを
○として評価した。その結果を表１及び表２に示すが、
本発明が（１番〜８０番）が優れた一般面耐食性を示す
ことがわかる。これに対して、８４番は有機被膜厚みが
不足しているために、８８番はクロム系防錆顔料比率が
少ないために、一般面の耐食性が不十分である。また、
８７、８９、９０、９１番は、導電性顔料、クロム系防
錆顔料のそれぞれあるいはそれらの合計が多すぎるため
有機被膜として機能せず、耐食性が劣化した例である。
を実施したときに、同じＺｎめつき付着量のＺｎめっき
鋼板に、リン酸塩処理（ＰＢ３０２０／日本パーカライ
ジング製）後、カチオン電着塗装パワートップＵ−１０
０（日本ペイント製）２０μｍを施した試料よりも、平
板部の白錆発生が速かったものを×、同等以上のものを
○として評価した。その結果を表１及び表２に示すが、
本発明が（１番〜８０番）が優れた一般面耐食性を示す
ことがわかる。これに対して、８４番は有機被膜厚みが
不足しているために、８８番はクロム系防錆顔料比率が
少ないために、一般面の耐食性が不十分である。また、
８７、８９、９０、９１番は、導電性顔料、クロム系防
錆顔料のそれぞれあるいはそれらの合計が多すぎるため
有機被膜として機能せず、耐食性が劣化した例である。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】溶接性はスポット溶接による連続溶接性試
験で評価した。適正溶接電流範囲を求め、その結果から
得られる所定溶接電流値における限界連続溶接打点数を
求めた。適正電流範囲は、以下の手順で求めた。 板組：実施例に示す表面処理鋼板の同種２枚組 溶接電極：オバラ株式会社Ｔ−１６Ｄ（材質記号ＤＨ
ＯＭ） 電極間圧力：２００ｋｇｆ 溶接パターン：加圧開始→０．５秒保持→所定電流を
印加（０．２秒）→加圧解放 適正電流範囲測定：のパターンで溶接したときに、
ナゲット径４ｍｍ以上を確保できる最低電流値を下限電
流値、試験片と電極との間に強い溶着を生じる最低電流
値を上限電流値として、上下限電流値を測定。
験で評価した。適正溶接電流範囲を求め、その結果から
得られる所定溶接電流値における限界連続溶接打点数を
求めた。適正電流範囲は、以下の手順で求めた。 板組：実施例に示す表面処理鋼板の同種２枚組 溶接電極：オバラ株式会社Ｔ−１６Ｄ（材質記号ＤＨ
ＯＭ） 電極間圧力：２００ｋｇｆ 溶接パターン：加圧開始→０．５秒保持→所定電流を
印加（０．２秒）→加圧解放 適正電流範囲測定：のパターンで溶接したときに、
ナゲット径４ｍｍ以上を確保できる最低電流値を下限電
流値、試験片と電極との間に強い溶着を生じる最低電流
値を上限電流値として、上下限電流値を測定。
【００１９】限界連続溶接打点数は、必要なナゲット径
を確保できる連続溶接打点数の上限のことであり、以下
の手順で求めた。 板組：実施例に示す表面処理鋼板の同種２枚組 溶接電極：オバラ株式会社Ｔ−１６Ｄ（材質記号ＤＨ
ＯＭ） 電極間圧力：２００ｋｇｆ 溶接パターン：加圧開始→０．５秒保持→所定電流を
印加（０．２秒）→加圧解放 溶接電流値：先に求めた適正溶接電流範囲の中間値 （下限電流値＋上限電流値）／２ 限界連続溶接打点数：〜の溶接条件で、打点速度
を１点／３秒とし、試験片に形成されるナゲットの直径
が４ｍｍ未満とならない最大連続打点数を測定。
を確保できる連続溶接打点数の上限のことであり、以下
の手順で求めた。 板組：実施例に示す表面処理鋼板の同種２枚組 溶接電極：オバラ株式会社Ｔ−１６Ｄ（材質記号ＤＨ
ＯＭ） 電極間圧力：２００ｋｇｆ 溶接パターン：加圧開始→０．５秒保持→所定電流を
印加（０．２秒）→加圧解放 溶接電流値：先に求めた適正溶接電流範囲の中間値 （下限電流値＋上限電流値）／２ 限界連続溶接打点数：〜の溶接条件で、打点速度
を１点／３秒とし、試験片に形成されるナゲットの直径
が４ｍｍ未満とならない最大連続打点数を測定。
【００２０】測定した連続打点数が、５００点以上の時
には○、５００点未満では×として溶接性の評価とし
た。評価結果を表１及び表２（１番〜８０番）に示す
が、本発明品が優れた溶接性を示すことがわかる。これ
に対し、８３、８５番はクロメート付着量、有機被膜厚
みが多すぎるために、また８６番は有機被膜中の導電性
顔料が少なすぎるために溶接性を十分に確保することが
できない。
には○、５００点未満では×として溶接性の評価とし
た。評価結果を表１及び表２（１番〜８０番）に示す
が、本発明品が優れた溶接性を示すことがわかる。これ
に対し、８３、８５番はクロメート付着量、有機被膜厚
みが多すぎるために、また８６番は有機被膜中の導電性
顔料が少なすぎるために溶接性を十分に確保することが
できない。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明の有機複合
めっき鋼板は耐食性に優れており、電着塗装を省略した
ときにも自動車用鋼板として使用可能である。
めっき鋼板は耐食性に優れており、電着塗装を省略した
ときにも自動車用鋼板として使用可能である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２５Ｄ 5/26 Ｃ２５Ｄ 5/26 Ｄ 11/38 ３０５ 11/38 ３０５
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼板の片面あるいは両面に鋼板側から順
に、めっき付着量［ｇ／ｍ2］／鋼板の板厚［ｍｍ］＝
３０〜１３０に相当する付着量であるＺｎめっき層、総
Ｃｒ付着量１０〜１５０ｍｇ／ｍ2のクロメート皮膜、
膜厚１〜２０μｍの有機被膜が形成されており、該有機
被膜が含む導電性無機顔料比率が１〜４０ｖｏｌ％、ク
ロム系防錆顔料比率が５〜４０ｖｏｌ％、その合計が６
〜６５ｖｏｌ％であることを特徴とする溶接可能型有機
複合めっき鋼板。 - 【請求項２】 Ｚｎめっき層が、電気Ｚｎめっきあるい
は溶融Ｚｎめっきである請求項１記載の溶接可能型有機
複合めっき鋼板。 - 【請求項３】 クロメート皮膜が水可溶分３０％以下の
難溶性クロメート皮膜である請求項１記載の溶接可能型
有機複合めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9632396A JPH09276790A (ja) | 1996-04-18 | 1996-04-18 | 耐食性に優れた溶接可能型有機複合めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9632396A JPH09276790A (ja) | 1996-04-18 | 1996-04-18 | 耐食性に優れた溶接可能型有機複合めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09276790A true JPH09276790A (ja) | 1997-10-28 |
Family
ID=14161809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9632396A Pending JPH09276790A (ja) | 1996-04-18 | 1996-04-18 | 耐食性に優れた溶接可能型有機複合めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09276790A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001170558A (ja) * | 1999-12-22 | 2001-06-26 | Nippon Steel Corp | 耐食性とプレス成形性に優れた抵抗溶接可能な有機複合塗装金属板 |
-
1996
- 1996-04-18 JP JP9632396A patent/JPH09276790A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001170558A (ja) * | 1999-12-22 | 2001-06-26 | Nippon Steel Corp | 耐食性とプレス成形性に優れた抵抗溶接可能な有機複合塗装金属板 |
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