JPH09242804A - 緩衝器の減衰バルブ固定構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ピストンの部分を係止するピストンロッドの
段部の部分を利用して、過大な圧側および伸側減衰力発
生によって起るピストンナットの緩みと面ダレとを防止
する。 【解決手段】 ピストンロッド１の段部１ａの近傍にお
ける外周面に溝１７を設けてピストン２側の部材の荷重
を受け止める鍔状の係止部１８を構成し、当該係止部１
８の弾性変形によってピストン２の当接面２ａ側に介装
した部品の部分の剛性を反対面側にある部品の部分の剛
性と同程度に構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、緩衝器のピスト
ンロッドに対して減衰バルブを備えたピストンを取り付
けるための固定手段に関する。

【０００２】

【従来の技術】この発明は、油圧式に限らず空圧式等の
各種の緩衝器に適用し得るが、説明の便宜上からここで
は油圧式の緩衝器（以下、油圧緩衝器という）を例にと
って説明する。

【０００３】図３は、一例として、従来から一般に用い
られている油圧緩衝器のピストン固定構造を示す部分縦
断面図である。

【０００４】すなわち、このものは、ピストンロッド１
の段部１ａと対向するピストン２の当接面２ａ側に位置
して、圧側減衰力を調整する間座３を挟んで圧側減衰バ
ルブ４とリバウンドストッパ５を配置している。

【０００５】一方、ピストン２の当接面２ａと反対側の
面には、サブリーフバルブ６とスペシャルワッシャ７を
重ねて配置し、これらをピストンロッド１へと嵌挿した
のちにピストンロッド１の先端からピストンナット８を
ねじ込み、当該ピストンナット８でこれらの部品をピス
トン２と共にピストンロッド１に締結している。

【０００６】なお、上記において、サブリーフバルブ６
とピストンナット８の鍔９との間には、ピストンナット
８の外周面に沿いメインバルブ１０とメインスプリング
１１を介装し、これらサブリーフバルブ６とメインバル
ブ１０およびメインスプリング１１とで伸側減衰バルブ
１２を構成している。

【０００７】また、ピストンロッド１には、予め、リバ
ウンドクッション１３を嵌挿しておき、当該リバウンド
クッション１３を通して油圧緩衝器のリバウンド時にお
ける荷重をリバウンドストッパ５で受けるようにしてい
る。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、このような従
来のピストンロッド１に対するピストン２の固定手段に
あっては、以下に述べるような問題点を有する。

【０００９】図４は、ピストンナット８の初期締付時に
おけるピストンロッド１とピストン２、およびピストン
２に設けた間座３，圧側減衰バルブ４，リバウンドスト
ッパ５，サブリーフバルブ６，スペシャルワッシャ７の
伸び縮みの状態を示す説明図である。

【００１０】図４から分かるように、ピストンロッド１
は、ピストンナット８による初期締付荷重Ｗにより引っ
張られて長さがＬ１だけ伸びる。

【００１１】それに対して、間座３，圧側減衰バルブ
４，リバウンドストッパ５，サブリーフバルブ６および
スペシャルワッシャ７を含むピストン２の部分（以下、
単にピストン２の部分という）は、逆に、ピストンナッ
ト８の初期締付荷重Ｗで長さが全体としてＬ２だけ縮め
られる。

【００１２】そして、これらピストンロッド１とピスト
ン２の部分は、ピストンナット８の初期締付荷重Ｗによ
る伸び縮みＬ１，Ｌ２の弾性変形量の総和がＬとなった
所定の荷重状態の下で互に釣合状態を保持している。

【００１３】なお、図４にあっては、ピストンロッド１
におけるピストン２の取付部分のばね定数をＫ１（以
下、単にピストンロッド１のばね定数という）で、ま
た、ピストン２のばね定数をＫ２でそれぞれ示してあ
る。

【００１４】同様に、ピストン２の当接面２ａ側に介装
した間座３と圧側減衰バルブ４およびリバウンドストッ
パ５（以下、ピストン２の当接面２ａ側に介装した部品
という）の部分のばね定数をＫ３で示すと共に、反対面
側にあるサブリーフバルブ６とスペシャルワッシャ７お
よびピストンナット８（以下、ピストン２の反対面側に
ある部品という）の部分のばね定数をＫ４でそれぞれ示
している。

【００１５】さらに、ピストン２の部分側における上記
ばね定数Ｋ２，Ｋ３，Ｋ４の直列合成ばね定数をＫ５で
示してあり、当該直列合成ばね定数Ｋ５は、後述する図
７の中で使用されている。

【００１６】かくして、図３の状態から油圧緩衝器が圧
縮動作を始めると、ピストン２の反対面側にある油室１
４が収縮して、内部にあった作動油が圧側減衰バルブ４
を押し開きつつそのとき拡張するピストン２の当接面２
ａ側にある油室１５へと向って流れる。

【００１７】このとき、圧側減衰バルブ４を通して流れ
る作動油の流動抵抗により油室１４内の作動油圧力が上
昇してピストン２の両面に圧力差が生じ、この圧力差が
圧側減衰力となってピストン２とシリンダ１６との間に
作用する。

【００１８】図５は、上記した圧側減衰力の発生時にお
けるピストン２の部分の荷重状態を示す説明図であっ
て、当該圧側減衰力は、ピストン２に対してピストンロ
ッド１に沿い油室１５側へと向って押す荷重Ｗ１を加え
る。

【００１９】このピストン２に加わった荷重Ｗ１は、ピ
ストン２の当接面２ａ側に介装した部品の部分に追加荷
重Ｗ３を加え、ピストン２の反対面側にある部品からは
荷重Ｗ４を減少させる。

【００２０】それに対して、図３の状態から逆に油圧緩
衝器が伸張動作したときには、今度は、ピストン２の当
接面２ａ側にある油室１５内の作動油が伸側減衰バルブ
１２を押し開いて反対側の油室１４へと流れる。

【００２１】このことから、油室１５内の作動油圧力が
上昇してピストン２の両面に圧縮動作時とは逆向きの圧
力差が生じ、この圧力差が伸側減衰力となってピストン
２とシリンダ１６との間に作用すると共に、図６で示す
ように、ピストン２に対してピストンロッド１に沿い油
室１４側へと向って押す荷重Ｗ２を加える。

【００２２】この伸側減衰力の発生によってピストン２
に加わった荷重Ｗ２は、ピストン２の反対面側にある部
品の部分に追加荷重Ｗ５を加え、ピストン２の当接面２
ａ側に介装した部品からは荷重Ｗ６を減少させる。

【００２３】なお、圧縮動作時である図５では、ピスト
ン２のばね定数Ｋ２とピストン２の当接面２ａ側に介装
した部品のばね定数Ｋ３の直列合成ばね定数をＫ６とし
て示すと共に、ピストンロッド１のばね定数Ｋ１とピス
トン２の反対面側にある部品の部分のばね定数Ｋ４の合
成ばね定数をＫ８で示してある。

【００２４】同様に、伸張動作時における図６にあって
は、ピストン２のばね定数Ｋ２と反対面側にある部品の
部分のばね定数Ｋ４の直列合成ばね定数をＫ７として示
すと共に、ピストンロッド１のばね定数Ｋ１と当該直列
合成ばね定数Ｋ７の合成ばね定数をＫ９で示してあり、
これらは、後述する図７の中で使用されている。

【００２５】以上のように、図５と図６にあっては、ピ
ストン２のばね定数Ｋ２が、圧縮および伸張動作時にお
いて、ピストン２の当接面２ａ側と反対面側に設けた各
部品の部分のばね定数Ｋ３，Ｋ４に含まれるものとして
ピストン２をそれぞれ剛体として示してある。

【００２６】図７は、上記したピストンナット８の初期
締付荷重Ｗと圧縮および伸張動作時において、ピストン
２に加わる荷重Ｗ１，Ｗ２による各構成部品の伸び縮み
の状態（変形量）を示す荷重−変形図である。

【００２７】当該図７において、圧側減衰力と伸側減衰
力が共に発生しない油圧緩衝器の静止時にあっては、ピ
ストンナット８の初期締付荷重Ｗでピストンロッド１が
Ｌ１だけ伸び、ピストン２の部分がＬ２だけ縮んで両者
がＡ点で釣り合った状態にある。

【００２８】そして、この状態から油圧緩衝器が圧縮動
作して圧側減衰力が発生したとすると、当該圧側減衰力
の発生に伴ってピストン２に加わる荷重Ｗ１で当接面２
ａ側に介装した部品の部分に追加荷重Ｗ３が加わり、ピ
ストン２の反対面側にある部品の部分からは荷重Ｗ４が
減少する。

【００２９】すると、それまでＡ点での変形量で釣合状
態を保持していたピストン２とピストン２の当接面２ａ
側に介装した部品の部分は、ピストンロッド１とピスト
ン２の反対面側にある部品の部分のばね力と追加荷重Ｗ
３との合力で押されながら直列合成ばね定数Ｋ６の特性
に沿って縮んでいく。

【００３０】また逆に、ピストンロッド１とピストン２
の反対面側にある部品の部分は、それぞれのばね定数Ｋ
１，Ｋ４の合成ばね定数Ｋ８の特性に沿って伸びてい
く。

【００３１】これは、図７において、Ａ点が各合成ばね
定数Ｋ６，Ｋ８の特性に沿いピストン２に加わった荷重
Ｗ１の大きさに対応してＡ１点およびＡ２点の方向へと
移動し、例えば、これらＡ１，Ａ２点において釣合状態
となることに相当する。

【００３２】このことから、油圧緩衝器の圧縮速度が速
くて発生する圧側減衰力が大きくなると、ピストン２の
当接面２ａ側に介装した部品の部分への追加荷重Ｗ３が
大きくなって当該部分での部品の降伏点Ａ３を越えるこ
とも考えられる。

【００３３】この場合には、圧側減衰力の消滅後におい
て、Ａ２点は、同一経路を辿ってＡ点へと戻るが、Ａ１
点は、同一経路を辿ってＡ点に戻ることなくＡ４点へと
向って戻ることになる。

【００３４】これにより、釣合点Ａが新しい釣合点Ａ４
へと移ってピストンロッド１とピストン２の部分の伸び
縮みＬ１，Ｌ２の弾性変形量の総和ＬがΔＬだけ減少
し、かつ、ピストンナット８による締付荷重ＷもΔＷだ
け低下する。

【００３５】しかも、この初期締付荷重Ｗの低下量ΔＷ
は、ピストン２と当該ピストン２の当接面２ａ側に介装
した部品の部分の直列合成ばね定数Ｋ６が高ければ高い
ほど大きくなり、ピストンナット８の戻り回転に対する
余裕の減少をもたらして当該ピストンナット８が緩み易
くなる。

【００３６】一方、油圧緩衝器の伸張動作に伴う伸側減
衰力の発生時にあっては、ピストン２に作用する荷重Ｗ
２によって逆にピストン２の当接面２ａ側に介装した部
品の部分から荷重Ｗ６を減少させ、ピストン２の反対面
側にある部品の部分に対しては荷重Ｗ５を追加する。

【００３７】その結果、ピストン２とその反対面側にあ
る部品の部分は、ピストン２の当接面２ａ側に介装した
部品の部分のばね力で押されながらピストンロッド１と
ピストン２およびピストン２の反対面側にある部品の部
分の合成ばね定数Ｋ９の特性に沿って縮む。

【００３８】そてに対して、ピストン２の当接面２ａ側
に介装した部品の部分は、当該部分におけるばね定数Ｋ
３の特性に沿って伸びることになる。

【００３９】かくして、この場合にあっては、図７での
釣合点Ａがこれらばね定数Ｋ３と合成ばね定数Ｋ９の特
性に沿いピストン２に加わった荷重Ｗ２の大きさに対応
してそれぞれＡ５点，Ａ６点の方向へと移動して釣り合
うことになる。

【００４０】そのために、油圧緩衝器の伸張速度が速く
なって発生する伸側減衰力が大きくなると、ピストン２
の当接面２ａ側に介装した部品の部分から差し引かれる
荷重Ｗ６が大きくなって残存荷重Ｗ７が小さくなる。

【００４１】特に、最悪の場合には、残存荷重Ｗ７がゼ
ロとなってピストンロッド１とリバウンドストッパ５の
当り面との間に隙間が発生する。

【００４２】こうなると、ピストンロッド１に加わった
回転トルクがそのままピストンナット８に対して全て加
わり、当該ピストンナット８が戻り易くなって容易に緩
む恐れが生じる。

【００４３】しかも、当該隙間は、伸側減衰力の消滅に
よって無くなることになるので、油圧緩衝器の伸縮動作
に伴い伸側および圧側減衰力の発生が交互に繰り返して
急激に行われると、ピストンロッド１とリバウンドスト
ッパ５との間だけでなく、ピストン２の部分の各部品間
において叩くような動きが生じ、各部品の部分に過大な
応力が発生して面ダレの原因にもなる。

【００４４】また、上記した残存荷重Ｗ７も、ピストン
２とその当接面２ａ側に介装した部品の部分のばね定数
Ｋ３が高ければ高いほど、上記隙間が発生し易くかつ大
きくなってピストンナット８の緩みと面ダレの発生とを
増長する。

【００４５】なお、ピストンロッド１におけるピストン
２の取付部分は、一般に細長く構成されるのが普通であ
るので、その部分のばね定数Ｋ１は、ピストン２のばね
定数Ｋ２やピストン２の当接面２ａ側に介装した部品の
部分のばね定数Ｋ３および反対面側にある部品の部分の
ばね定数Ｋ４に比べると小さい。

【００４６】その結果、油圧緩衝器の圧縮動作時におけ
るピストンロッド１とピストン２の反対面側にある部品
の部分のばね定数Ｋ１，Ｋ４との合成ばね定数Ｋ８と、
伸張動作時におけるピストンロッド１とピストン２の反
対面側にある部品の部分のばね定数Ｋ１，Ｋ７との合成
ばね定数Ｋ９はそれぞれ小さくなる。

【００４７】このことから、圧側減衰力の発生時におけ
るピストン２の反対面側にある部品の部分の残存荷重は
大きくなり、かつ、伸側減衰力の発生時において当該部
品の部分に加わる荷重も比較的小さくなる。

【００４８】したがって、ピストンロッド１の部分の荷
重によって、上述したピストン２の当接面２ａ側に介装
した部品の部分で生じたような問題が発生することは殆
どない。

【００４９】以上のことから、圧側減衰力と伸側減衰力
の発生時の如何に拘らずピストン２の当接面２ａ側に介
装した部品のばね定数Ｋ３を下げて、ピストンナット８
の緩みに対する安全率の向上と面ダレの防止とを図るこ
とが望ましい。

【００５０】しかし、ピストン２の当接面２ａ側に介装
される部品は、機能上から一般に大径でしかも厚さが薄
いのが普通であるので、その部分のばね定数Ｋ３を現状
以上に下げることはできない。

【００５１】そのために、これら圧側および伸側減衰力
の発生時において、ストンンナット８の緩みに対する安
全率を大きくしたり、また、面ダレの発生を防止すると
いうことができないという不都合があった。

【００５２】以上述べた点に基いて、この発明の目的
は、ピストンの部分を係止するピストンロッドの段部の
部分を利用して、過大な圧側および伸側減衰力発生によ
って起るピストンナットの緩みと面ダレとを防止するこ
とのできる緩衝器の減衰バルブ固定構造を提供すること
である。

【００５３】

【課題を解決するための手段】上記した目的は、この発
明によれば、ピストン側部材を係止するピストンロッド
の段部近傍の外周面に溝を設けてピストン側部材の荷重
を受け止める係止部を構成し、当該係止部の弾性変形に
よってピストンの当接面側に介装した部品の部分の剛性
を反対面側にある部品の部分の剛性と同程度に構成する
ことによって達成される。

【００５４】すなわち、ピストンロッドの外周面に溝を
設けてピストン側部材の荷重を受け止める係止部を構成
したことにより、緩衝器の伸縮動作に伴う圧側および伸
側減衰力の発生によって当接係止部が弾性変形を起す。

【００５５】その結果、ピストンの当接面側に介装した
部品の部分の弾性変形量が、主としてリバウンドストッ
パの弾性変形量に頼る従来例のものに比べて遥かに大き
くなり、その部分での直列合成ばね定数が従来例のもの
よりも著しく低下する。

【００５６】これにより、過大な圧側減衰力の発生にお
いてピストンの当接面側に介装した部品の部分に加わる
荷重が降伏点を越えた場合のピストンナットの初期締付
荷重の低下量を低く抑えてピストンナットの緩みに対す
る安全率を高める。

【００５７】一方、伸側減衰力の発生時にあっては、ピ
ストンロッドに設けた係止部の弾性変形でピストンの当
接面側に介装した部品の部分に荷重を加え、その部分に
おける残存荷重を大きく保つ。

【００５８】この残存荷重の増大によってピストンナッ
トの緩みに対する安全率を大きく確保し、当該ピストン
ナットの緩みを防止する共に、ピストンの部分の各部品
間に隙間が生じるのも防いで面ダレの発生をも防止する
ことになる。

【００５９】

【発明の実施の形態】この発明による緩衝器の減衰バル
ブ固定構造は、従来の技術の説明の冒頭でも述べたよう
に各種の形式の緩衝器に適用し得るが、ここでは、図１
に示す油圧式の緩衝器を例にとって説明することにす
る。

【００６０】すなわち、このものは、先に述べた従来例
と同様に、ピストンロッド１の段部１ａと対向するピス
トン２の当接面２ａ側に圧側減衰力を調整する間座３を
挟んで圧側減衰バルブ４とリバウンドストッパ５を配置
している。

【００６１】また、同じく、ピストン２の反対側の面に
は、サブリーフバルブ６とスペシャルワッシャ７を重ね
て配置し、これらをピストンロッド１へと嵌挿したのち
に当該ピストンロッド１の先端からピストンナット８を
ねじ込んで、これらの部品をピストン２と共にピストン
ロッド１に締結している。

【００６２】さらに、サブリーフバルブ６とピストンナ
ット８の鍔９との間にメインバルブ１０とメインスプリ
ング１１を介装して伸側減衰バルブ１２を構成し、か
つ、ピストンロッド１にリバウンドクッション１３を嵌
挿して油圧緩衝器のリバウンド荷重をリバウンドストッ
パ５で受けるようにした点でも従来例と同じである。

【００６３】そして、これらに加えて、ピストンロッド
１における段部１ａの近傍の外周面に溝１７を設け、当
該溝１７によってピストン２の部分の荷重を受け止める
鍔状の係止部１８を形成した点でのみ従来例のものと異
なっている。

【００６４】このように、図１の実施の形態にあって
は、従来例に対してピストンロッド１の段部１ａの近傍
に溝１７を設けてピストン２の部分の荷重を受け止める
鍔状の係止部１８を形成するという極めて簡単な構成を
追加しているに過ぎない。

【００６５】しかし、この鍔状の係止部１８の部分は、
油圧緩衝器の伸縮動作に伴う圧側および伸側減衰力の発
生によってピストン２の当接面２ａ側に介装した部品の
部分と共に撓み変形を起す。

【００６６】そのために、ピストン２の当接面２ａ側に
介装した部品の部分におけるばね定数Ｋ３は、主として
厚みのあるリバウンドストッパ５の圧縮変形量に頼る従
来例のものに比べて遥かに小さくなる。

【００６７】しかも、この部分のばね定数Ｋ３は、係止
部１８の弾性特性を任意に選定することで大きくも小さ
くも自由にできることから、必要によってピストン２の
当接面２ａ側に介装した部品の部分の剛性を反対面側に
ある部品の部分の剛性と同程度にとることもできる。

【００６８】かくして、圧縮動作時における当該部分で
の直列合成ばね定数Ｋ３は勿論のこと、それと併せて、
ピストン２の部分の全体での直列合成ばね定数Ｋ５と伸
張動作時におけるピストン２を含めた当該部分での直列
合成ばね定数Ｋ６を従来例のものよりも低くとることが
可能となる。

【００６９】このことは、図２で示した当該実施の形態
の荷重−変形図において、これらばね定数Ｋ３，Ｋ６の
特性が図７で示した従来例の荷重−変形図におけるこれ
らのばね定数Ｋ３，Ｋ６の特性に比べて傾きがなだらか
になることを意味する。

【００７０】これにより、油圧緩衝器の圧縮動作時にお
いて、過大な圧側減衰力の発生に伴いピストン２の当接
面２ａ側に介装した部品の部分で分担する追加荷重Ｗ３
が低下する。

【００７１】したがって、過大な圧側減衰力の発生によ
ってピストン２の当接面２ａ側に介装した部品の部分に
ピストン２を通しての降伏点Ａ３を越えるような荷重Ｗ
１が加わったとしても、釣合点Ａが釣合点Ａ４に移るだ
けでピストンナット８による初期締付荷重Ｗの低下量Δ
Ｗと弾性変形量ΔＬは小さくなる。

【００７２】その結果、ピストンナット８の戻り回転に
余裕を与えてピストンナット８の緩みに対する安全率を
大きく保ち、過大な圧側減衰力の発生によるピストンナ
ット８の緩みを防止することになる。

【００７３】また、過大な伸側減衰力の発生時にあって
は、今度は、当該伸側減衰力の発生に伴ってピストン２
に加わる荷重Ｗ２によりピストン２が押されてピストン
ナット８側へと変位する。

【００７４】しかし、この場合にあっては、ピストンロ
ッド１の係止部１８がそれに伴って復元動作することか
ら、ピストン２の当接面２ａ側に介装した部品の部分の
ばね定数Ｋ３を小さく保って当該部分での荷重Ｗ６を低
く保つ。

【００７５】このことから、ピストン２の当接面２ａ側
に介装した部品の部分における残存荷重Ｗ７は、主とし
てリバウンドストッパ５の弾性変形量に頼る従来例のも
のに比べて遥かに大きくなる。

【００７６】この残存荷重Ｗ７の増大によって過大な伸
側減衰力の発生時にあっても、ピストンナット８の緩み
に対する安全率を大きく確保して当該ピストンナット８
の緩みを防止する共に、ピストン２の部分の各部品間に
隙間が生じるのを防いで面ダレの発生をも防止すること
になる。

【００７７】

【発明の効果】以上のように、この発明によれば、ピス
トン側部材を係止するピストンロッドの段部近傍の外周
面に溝を設けてピストン側部材の荷重を受け止める係止
部を構成とういう極めて簡単な構成を追加するだけで、
当該係止部のばね作用によりピストンの当接面側に介装
した部品の部分のばね定数を小さく保って大きな軸方向
の変形量が得られる。

【００７８】これにより、圧側減衰力の発生時におい
て、ピストンの当接面側に介装した部品の部分の分担荷
重を小さくし当該部分での変形量を少なくしつつ、か
つ、伸側減衰力の発生ににおける当該部分での残存荷重
を大きく保って、過大な圧側減衰力の発生に伴って起る
ピストンナットの緩みと、伸側減衰力の発生によって起
るピストンナットの緩みと面ダレの発生とを防止するこ
とができることになる。

【００７９】また、上記と併せて、油圧緩衝器のリバウ
ンド時に係止部を形成するピストンロッド側の溝内へと
リバウンドクッションが弾性変形して入り込むことか
ら、緩衝器の全長を長くしなくても、当該リバウンドク
ッションのばね特性を柔らかくすることもできる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明による緩衝器の減衰バルブ固定構造を
示す部分縦断正面図である。

【図２】上記した緩衝器の減衰バルブ固定構造による荷
重−変形図である。

【図３】従来の緩衝器における減衰バルブ固定構造を示
す縦断正面図である。

【図４】減衰バルブ固定構造の初期締付時におけるピス
トン側各部の状態を模式的に示す説明図である。

【図５】圧側減衰力の発生時におけるピストン側各部の
状態を模式的に示す説明図である。

【図６】同じく、伸側減衰力の発生時におけるピストン
側各部の状態を模式的に示す説明図である。

【図７】上記した従来の緩衝器の減衰バルブ固定構造に
よる荷重−変形図である。

【符号の説明】

１ ピストンロッド ２ ピストン ２ａ ピストンの当接面 ３ 間座 ４ 圧側減衰バルブ ５ リバウンドストッパ ６ サブリーフバルブ ７ スペシャルワッシャ ８ ピストンナット １２ 伸側減衰バルブ １７ ピストンロッドの段部近傍の外周面に設けた溝 １８ 当該溝によってピストンロッドの段部に形成した
鍔状の係止部

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ピストン側部材を係止するピストンロッ
   ドの段部近傍の外周面に溝を設けてピストン側部材の荷
   重を受け止める係止部を構成し、当該係止部の弾性変形
   によってピストンの当接面側に介装した部品の部分の剛
   性を反対面側にある部品の部分の剛性と同程度に構成し
   たことを特徴とする緩衝器の減衰バルブ固定構造。