JPH09240696A - チューブ状容器およびその口頭部 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 口頭部と筒状胴部の熱接合性及び口頭部のガ
スバリアー性を改善した２ピースチューブ状容器を提供
すること。 【解決手段】 最内層がエチレンー酢酸ビニル共重合体
ケン化物からなる筒状胴部に口頭部を熱接合してなる２
ピースチューブ状容器において、前記口頭部は、融点が
１３５℃以上のエチレンー酢酸ビニル共重合体ケン化物
（Ａ）、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）および融点が１３
０℃以下のエチレンー酢酸ビニル共重合体ケン化物
（Ｃ）からなり、かつ（Ａ）はマトリックス相として、
更に（Ｂ）は分散相として存在する組成物よりなること
を特徴とするチューブ状容器。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、食品、化粧品、医
薬品、等の内容物が充填されるチューブ状容器に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、内容物を保護するためのアルミニ
ウムなどのバリアー材を含むラミネートフィルムをシー
ルして成形した筒状体、あるいはバリアー材を含む熱可
塑性樹脂を環状ダイより共押出して成形した多層の筒状
体にポリオレフィン系樹脂よりなる口頭部を熱接合して
チューブ状容器を作る方法、すなわち２ピースチューブ
状容器の製造方法は、実開昭４９−１１５３４６号公報
などにより紹介されている。更に以下の方法も公知であ
る。

【０００３】（１）射出成形法 射出成形金型に予め作成した胴部となる筒状体を挿入し
た状態で、口頭部となる樹脂を射出成形すると同時に口
頭部と筒状胴部を熱接合してチューブ状容器を作る方
法。

【０００４】（２）ディスク成形法 口頭部となる樹脂を押出成形法でシートを作成し次いで
円盤状に打ち抜くと同時に予め作成した胴部となる筒状
体を押圧して口頭部と筒状胴部を熱接合してチューブ状
容器を作る方法。

【０００５】（３）圧縮成形法 可塑化した口頭部となる樹脂を雌金型に投入し、併せて
予め作成した胴部となる筒状体を雄金型内に入れ押圧し
て、口頭部を成形すると同時に口頭部と筒状胴部を熱接
合してチューブ状容器を作る方法（特公昭６４−７８５
０号）。

【０００６】（４）バリアー材を含む熱可塑性樹脂を共
押出してパリソンを成形後、金型内でブロー成形してチ
ューブ状容器を作る方法、すなわち１ピースチューブ状
容器の製造方法（特公昭５７−５７３３８号）。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】前記２ピースチューブ
状容器の口頭部は、通常ポリオレフィン系樹脂で形成さ
れている為にバリアー性は、不充分であり、更に筒状胴
体の最内層がエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物か
ら成る場合には、完全に熱接合せず到底実用に耐えな
い。又、特開平６−８０１５０号公報に記載の口頭部
は、エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物を含んでい
るのでバリアー性は良好であるが、エチレン−酢酸ビニ
ル共重合体ケン化物が分散相として存在している為にバ
リアー性は、必ずしも充分満足するとは言えない。又、
筒状胴体の最内層がエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン
化物の場合には、熱接合が完全ではない。

【０００８】前記口頭部のバリアー性と熱接合性を改善
するために、筒状胴部と熱接合する面を接着性樹脂やエ
チレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物を外層とする多層
シートを打ち抜くディスク法では多層が故に工程が複雑
となり、打ち抜き時のヒゲや、打ち抜き後のスクラップ
処分に問題がある。

【０００９】また、前記１ピースチューブ状容器は、ブ
ロー成形時の割り金型のウエルドラインは、口頭部のネ
ジ精度に劣り又、外観が美麗ではない。

【００１０】本発明は、これら従来技術の欠点を解消す
る為に創案されたものであり、前記２ピースチューブ状
容器において、特に次の課題１）〜４）を解決すること
を目的にしている。 １）口頭部と筒状胴部の熱接合性の改善 ２）口頭部の溶融成形の改善 ３）口頭部のバリアー性の改善 ４）口頭部の強度の改善

【００１１】

【課題を解決するための手段】前記目的は、口頭部と最
内層がエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物からなる
筒状胴部とを熱接合してなる２ピースチューブ状容器に
おいて、前記口頭部は、融点が１３５℃以上のエチレン
−酢酸ビニル共重合体ケン化物（Ａ）、ポリオレフィン
系樹脂（Ｂ）および融点が１３０℃以下のエチレン−酢
酸ビニル共重合体ケン化物（Ｃ）からなり、かつ（Ａ）
はマトリックス相として、および（Ｂ）は分散相として
存在する組成物、又は、好ましくは、この組成物に無機
フィラー、とくに重量平均フレーク径が５０μ以下で重
量平均アスペクト比が３以上の無機フィラー（Ｄ）を配
合した組成物からなるチューブ状容器を提供する事によ
って達成される。

【００１２】

【発明の実施の形態】ここで、（Ａ）と（Ｃ）の両方を
含有させ、かつ、（Ａ）の融点を１３５℃以上、好適に
は１３５℃〜１９５、更に好適には１４０℃〜１７０℃
とし、（Ｃ）の融点を１３０℃以下、好ましくは８５℃
〜１２５℃とし、更に好ましくは無機フィラー（Ｄ）を
樹脂（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）の合計量１００重量部に
対して１〜４０重量部、好適には１〜３０重量部、さら
に好適には５〜２０重量部含有させることが、口頭部の
溶融成形性、バリアー性及び強度改善の点、さらには胴
部との接合性の点で重要である。

【００１３】（Ａ）の融点が１３５℃を下回る場合、あ
るいは、（Ｃ）の融点が１３０℃を上回る場合には、前
記口頭部のバリアー性、胴部との接合性に劣る。また、
（Ａ）の融点の上限が１９５℃である事が好ましく、又
（Ｃ）の融点の下限は、８５℃である事が好ましい。こ
れらの値を上回るか下回る場合には、溶融成形性および
筒状胴部の最内層のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン
化物との接合性に劣る。

【００１４】（Ａ）のケン化度は、９５％以上、好適に
は９７％以上、更に好適には９９％以上であり、また、
（Ｃ）のケン化度は、２０％以上、好適には５０％以
上、更に好適には６５％〜９９％である。（Ａ）のケン
化度は、（Ｃ）のケン化度より高くすることが好まし
く，特に１％以上、さらには２％以上高くすることが好
ましい。（Ａ）および（Ｃ）のケン化度が、前記、範囲
を外れた場合、あるいは、（Ａ）のケン化度が、（Ｃ）
のケン化度より低い場合には、口頭部のバリアー性、強
度に劣り、また、口頭部の溶融成形時、溶融粘度の低下
などの不都合を生じる場合がある。

【００１５】前記ケン化物（Ａ）および（Ｃ）のメルト
フローレート（ＭＦＲ）はいずれも０．５〜５０ｇ／１
０分の範囲、特に、（Ａ）のＭＦＲは、３．０〜４０ｇ
／１０分、（Ｃ）のＭＦＲは、２．０〜２０ｇ／１０分
の範囲とすることが、口頭部のバリアー性、溶融成形
性、外観の点で好ましい。なお、前記ケン化物（Ａ）お
よび（Ｃ）は、本発明の目的、作用、効果を損なわない
範囲で、他のコモノマーが共重合されたものであっても
よい。

【００１６】本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂
（Ｂ）は、オレフィン単独重合体、及び共重合体を挙げ
る事ができ、例えば低密度ポリエチレン、中密度ポリエ
チレン、高密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレ
ン、超低密度ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重
合体、エチレンと（メタ）アクリル酸またはそのエステ
ルとの共重合体、アイオノマーなどのポリエチレン系樹
脂、あるいはポリプロピレン系樹脂、ポリブテン系樹
脂、ポリペンテン系樹脂などを例示する事ができ、これ
らのポリオレフィン系樹脂を二種以上配合しても良い。

【００１７】本発明にかかる口頭部を構成するポリオレ
フィン系樹脂は、口頭部の強度、溶融成形性の点から密
度（ＪＩＳＫ７１１２）が０．９３０ｇ／ｃｍ³ を越え
る中ないし高密度ポリエチレンが最も好ましいが、口頭
部の柔軟性を求める場合には、密度が０．９１０ｇ／ｃ
ｍ³ を越える低密度ポリエチレンでも良い。

【００１８】口頭部を構成するポリオレフィン系樹脂
は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．５〜３０ｇ／
１０分のもの、特に２．０〜２０ｇ／１０分のもの、と
りわけ３．０〜１５ｇ／１０分のものが溶融成形性、外
観の点で好ましい。

【００１９】本発明にかかる口頭部を構成する組成物の
メルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．５〜３０ｇ／１
０分、特に、２．０〜２０ｇ／１０分となるように、各
成分を配合することが、溶融成形性、胴部との熱接合性
の点で好ましい。なお、本発明でいうメルトフローレー
ト（ＭＦＲ）は、温度２１０℃、荷重２１６０ｇの条件
でＪＩＳＫ６７６０に準じて測定したものである。

【００２０】前記口頭部を構成する組成物には、一般的
に、樹脂に配合される各種添加剤、例えば、着色剤、遮
光剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、可塑剤などを、その目
的に応じて、一種または二種以上を組み合わせて配合し
ても良い。また、口頭部を構成する組成物には、
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）以外の樹脂を本発明の目的・作
用効果を損なわない範囲で配合することもできる。

【００２１】本発明においては、口頭部を構成する組成
物が、エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物（Ａ）を
マトリックス相とし、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）を分
散相とした構造が口頭部に優れたバリアー性、溶融成形
性、強度、筒状胴部の最内層との熱接合性を付与するの
で重要である。

【００２２】又、胴部との熱接合性については、ケン化
物（Ａ）をマトリックス相とし、ポリオレフィン系樹脂
（Ｂ）を分散相とすることにより、胴部の最内層を構成
するエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物との熱接合
性に優れる。ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）をマトリック
ス相とし、ケン化物（Ａ）を分散相としたのでは、かか
る熱接合性は大幅に劣る。しかも、融点が１３０℃以下
のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物（Ｃ）を配合
することにより、前記ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）の分
散性が改善され、溶融成形性が大幅に改善される。

【００２３】前記ケン化物（Ａ）をマトリックス相と
し、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）を分散相とするには、
ケン化物（Ａ）と（Ｃ）の融点、ケン化度、メルトフロ
ーレート（ＭＦＲ）、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のポ
リマー性状、メルトフローレート（ＭＦＲ）、更に
（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）及び（Ｄ）の配合割合が関与す
るが、少なくともベースとなるケン化物（Ａ）をバリア
ー性、溶融成形性、胴部との熱接合性、強度などの観点
から特定した上で、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）及び必要に
応じて（Ｄ）の配合割合を変更することにより、容易に
達成することができる。

【００２４】本発明においては、口頭部を構成する組成
物の酸素透過係数（２０℃、８５％ＲＨ）を１×１０
^-11 cc・cm／cm² ・sec ・cmHg以下、特に１．５×１０
^-12 cc・cm／cm² ・sec ・cmHg以下とすることが、内容
物の空気による酸化劣化防止、内容物のフレーバー散逸
防止など、いわゆるガスおよび／またはフレーバーバリ
アー性の点で好ましい。

【００２５】かかるバリアー性は、口頭部を構成するケ
ン化物（Ａ）及び（Ｃ）、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）
の種類、分散状態、配合割合などによって変化するが、
前記の通り、各樹脂（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）、ある
いは更に無機フィラー（Ｄ）の配合割合を適宜変更する
ことで、目的を達成することができる。

【００２６】かかる組成物の各成分の分散状態は、成形
物の押出ないし射出方向、および押出ないし射出方向と
直角方向の切断面を顕微鏡などで直接観察することによ
り、あるいは、ヨード呈色反応等を利用してケン化物
（Ａ）を着色した後、観察できるが、本発明でいう最も
好ましい分散状態都は、ケン化物（Ａ）のマトリックス
相中にポリオレフィン系樹脂（Ｂ）が押出ないし射出方
向に、実質的に二次元的に層状に配向し、且つ、微分散
している状態をいう。

【００２７】前記良好な分散状態を得るためには、ケン
化物（Ａ）とポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のメルトフロ
ーレート（ＭＦＲ）が重要な要素となり、ケン化物
（Ａ）のＭＦＲをポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のＭＦＲ
より大きくすることが好適であり、更に好適には、ケン
化物（Ａ）のＭＦＲをポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のＭ
ＦＲより５ｇ／１０分以上、更に好適には、１０ｇ／１
０分以上大きくすることが推奨される。

【００２８】次に、本発明では、無機フィラー（Ｄ）を
（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）に配合することにより、圧
縮法や射出成形法での樹脂垂れ現象等を解消し、さらに
ディスク法での打ち抜き性を改善し、更にチューブ状容
器のキャップ開閉時などに外力が加わった場合、優れた
強度が付与される。無機フィラーとしては、重量平均フ
レーク径が５０μ以下の粒径であり、３以上の重量平均
アスペクト比を有しているものが好ましい。重量平均フ
レーク径が５０μより大きくなると樹脂とのブレンド性
およびブレンド後の成形性が悪くなり、アスペクト比が
３より小さいと改質効果が十分でなくなる。なお、上記
した無機フィラーの重量平均フレーク径およびアスペク
ト比は、ブレンド前の原料無機フィラーとブレンド後の
口頭部中に存在する無機フィラーの値とにほとんど差の
ないことが走査型電子顕微鏡により確認されている。

【００２９】無機フィラーの重量平均フレーク径は、好
適には３０μ以下、更に好適には２０μ以下である。下
限値についてはとくに限定されないが、好適には１μ、
更に好適には３μである。

【００３０】無機フィラーの重量平均アスペクト比は、
好適には５以上、更に好適には１０以上である。

【００３１】本発明における重量平均フレーク径とは、
無機フィラーを各種のマイクロシーブまたは、フルイで
分級し、その結果をRosin-Rammlar 線図にプロットし、
測定に供した無機フィラーの全重量の５０重量％が通過
するマイクロシーブまたは、フルイの目開きｌ₅₀に相当
する値である。

【００３２】すなわち無機フィラーの重量平均フレーク
径ｌは、下記式（１）または、（２）で定義される。 ｌ＝ｌ₅₀（マイクロシーブの場合） （１） ｌ＝２^0.5 ・ｌ₅₀（フルイの場合） （２） ここで粒度の大きい部分についてはフルイによって分級
されるものであり、粒度の細かい部分については、マイ
クロシーブによって分級されるものである。

【００３３】本発明における重量平均アスペクト比αと
は、重量平均フレーク径ｌと、以下の方法により測定さ
れる無機フィラーの重量平均フレーク厚さｄより式
（３）を用いて算出される値である。 α＝ｌ／ｄ （３） 式（３）における重量平均フレーク厚さｄは、C.E.Cape
s らの報告による水面単粒子膜法(C.E.Capes and R.C.C
oleman.Ind.Eng.Chen.Fundan.,Vol.12,p.124・126(197
3) ）により測定されるフレークの水面での占有面積Ｓ
を用いて式（４）から算出される値である。 ｄ＝Ｗ／｛ρ（１−ε）・Ｓ｝ （４） ここでＷは、測定に供した無機フィラーの重量、ρは、
無機フィラーの比重、（１−ε）は、無機フィラが水面
上で最密充填状態を取った場合の占有率であり、一般な
０．９を計算に際して使用した。本発明で用いられる無
機フィラーとしてはタルク、クレ−等が挙げられ、特に
タルクが好ましい。

【００３４】本発明にかかる口頭部を構成する組成物が
下記、式（５）、式（６）、式（７）及び式（８）を満
足するように各成分を配合することにより、好ましく
は、下記、 式（９）、式（１０）、式（１１）及び式
（１２）を満足するように各成分を配合する事により、
エチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物（Ａ）をマトリ
ックス相とし、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）を分散相と
なり、良好な分散状態を実現する事が出来、本発明の作
用効果を一層向上させることが可能である。 ０．７≦Ｗ（Ａ）／Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）≦０．９５…（５） ０．０２５≦Ｗ（Ｂ）／Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）≦０．３０…（６） ０．０２５≦Ｗ（Ｃ）／Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）≦０．３０…（７） １≦Ｗ（Ｄ）／Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）≦３０ …（８） 好ましくは、 ０．７５≦Ｗ（Ａ）／Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）≦０．９ …（９） ０．０５≦Ｗ（Ｂ）／Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）≦０．２５…（１０） ０．０５≦Ｗ（Ｃ）／Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）≦０．２５…（１１） ３≦Ｗ（Ｄ）／Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）≦２０ …（１２） 但し、 Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）：樹脂組成物の全重量｛（Ａ）、
（Ｂ）および（Ｃ）の合計重量｝ Ｗ（Ａ）：組成物中の（Ａ）の重量 Ｗ（Ｂ）：組成物中の（Ｂ）の重量 Ｗ（Ｃ）：組成物中の（Ｃ）の重量 Ｗ（Ｄ）：樹脂組成物中Ｗ（Ａ，Ｂ，Ｃ）に占める
（Ｄ）の重量

【００３５】次に樹脂組成物（Ａ、ＢおよびＣ）に無機
フィラーを分散させるには、まずヘンシェルミキサー、
スーパーミキサーで混合するか、樹脂（Ａ）、又は
（Ｂ）のいずれかの溶融物に無機フィラーを混合してマ
スターを作成し、これを用いる方法もあげられる。

【００３６】無機フィラーの凝集性のない、高度な分散
を有する組成物を得る為には、連続式インテンシブミキ
サー、ニーディングタイプ二軸押出機等の連続型混練機
が最適であるが、バンバリーミキサー、インテンシブミ
キサー、加圧ニーダー等のバッチ型混練機を用いること
ができる。これら混練機を使用するにあたっては、ロー
ターやディスクの間隙が重要な役目を果たす。特に、ミ
キシングチャンバーとローターあるいは、ディスクとの
間隙は、１〜３ｍｍが最適である。

【００３７】また、本発明の良好な分散性を有する組成
物を得るには混練機の比動力は、０．０５ｋｗｈ／ｋｇ
以上、望ましくは０．１〜０．８ｋｗｈ／ｋｇである。
比動力は、混練に使用される消費電力を一時間あたりの
混練処理量で徐した値で、その単位は、ｋｗｈ／ｋｇで
ある。

【００３８】比動力を０．０５ｋｗｈ／ｋｇ以上とする
為には、単に混練機の回転数を上げるだけでは不十分
で、混練中の組成物をジャケットなどで冷却して温度を
下げ、粘度を上昇させることが好ましい。混練温度はケ
ン化物（Ａ）の融点〜融点＋８０℃、好ましくは、
（Ａ）の融点〜融点＋６０℃である。混練温度は、排出
口から出る組成物の温度である。

【００３９】また、ローター、あるいはディスクの回転
数は、５０〜７００ｒｐｍ、好ましくは、１００〜５０
０ｒｐｍである。

【００４０】次に本発明のチューブ状容器において、前
記口頭部と熱接合する筒状胴部としては、少なくとも胴
部の最内層（口頭部と熱接合する層）にエチレン−酢酸
ビニル樹脂を用いることが、口頭部との熱接合性、バリ
アー性などの点で重要である。

【００４１】胴部を構成する最内層のエチレン−酢酸ビ
ニル共重合体ケン化物としては、エチレン含有量が２５
モル％から６０モル％、好ましくは、３０〜５０モル
％、ケン化度は、９５％以上、好ましくは、９８％以上
のものが用いられる。

【００４２】かかるエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン
化物は、酸素等のガスバリアー性、耐薬品性、内容物の
フレーバーバリアー性などの点で優れている。

【００４３】本発明にかかるチューブ状容器において、
好ましい胴部の構成は、最内層をエチレン−酢酸ビニル
共重合体ケン化物とし、中間層を延伸ポリアミドフィル
ムや延伸ポリエステルフィルムなどとし、外層をエチレ
ン−酢酸ビニル共重合体ケン化物もしくはポリオレフィ
ン系樹脂とした多層構成である。最内層には、エチレン
−酢酸ビニル共重合体ケン化物以外の他の樹脂や添加剤
を配合することは、本発明の目的が阻害されない限り、
自由である。又、最内層の厚みは好適には、３〜１００
μ、更に好適には５〜８０μ、さらには５〜５０μであ
る。

【００４４】また、エアー・バック性を防止するために
は、中間層に紙および／またはアルミニウム箔を複合す
ることが好ましい。

【００４５】かかる胴部は、フィルムをドライラミネー
ト後、筒状にシールして形成するか、胴部を構成する素
材がすべて熱可塑性樹脂の場合には、共押出成形法のＴ
ダイを用いて多層フィルムないしシートを成膜後、筒状
にシールするか、あるいは環状ダイを用いて直接筒状胴
部を形成する等の方法により得ることができる。

【００４６】本発明にかかる組成物を用いてチューブ状
容器を作る方法としては、前記した射出成形法、ディス
ク成形法及び圧縮成形法など公知の成形法が採用出来
る。

【００４７】

【実施例】次に実施例により、本発明を更に説明する。
なお、試験に使用した筒状胴部の構成は、外側から低密
度ポリエチレンフィルム（密度０．９２０ｇ／ｃｍ³ ）
１５０μ／接着性樹脂１０μ／エチレンビニルアルコー
ル共重合体樹脂（エチレン含有量４７モル％）最内層３
０μの３層構成である。

【００４８】実施例の評価は次の方法に基づいて実施し
た。

【００４９】（１）バリアー性（酸素透過係数） 口頭部の樹脂組成物をＴダイにより２３０℃にて溶融押
出して、厚み１００μのフィルムを成膜後、３５℃、８
５％ＲＨの条件下で３週間調湿し、モダン・コントロー
ル社製Ｏｘ−Ｔｒａｎ１００型酸素透過率測定装置を用
いて、温度３５℃、湿度８５％ＲＨの条件でＪＩＳＫ７
１２６に準じて酸素透過率を求めた。

【００５０】（２）熱接合性 チューブ胴部を１５ｍｍ幅で縦方向に２か所、それぞれ
が対向するように、口頭部との熱接合部分迄切り取り、
２０℃、６５％ＲＨにて１週間状態調節後、前記胴部切
開部分の各端部を引張試験機に取り付け、ＪＩＳＫ７１
２７に基づき、２０℃、６５％ＲＨ下で引張速度５０ｍ
ｍ／分の条件で熱接合部分の剥離強度を求めた。実用的
には、少なくとも、１．０ｋｇ／１５ｍｍ幅以上、好ま
しくは、２．５ｋｇ／１５ｍｍ幅以上、さらに、耐圧の
要求される物については、３．０ｋｇ／１５ｍｍ幅以上
の剥離強度を要す。

【００５１】（３）強度 ２０℃、６５％ＲＨの室内で、チューブ状容器のキャッ
プ開閉を５０回繰り返し、口頭部ねじ部の欠け、クラッ
ク発生状況を目視およびルーペで観察して表１の基準に
より評価した。

【００５２】

【表１】

【００５３】（４）溶融成形性 口頭部を形成する組成物を溶融成形する時の状況、すな
わち、ディスク法ではシート打ち抜き時のヒゲ発生状
況、圧縮法では、定量吐出性、射出成形の場合には、ノ
ズルの樹脂垂れ現象を観察して表２の基準により評価し
た。

【００５４】

【表２】

【００５５】口頭部切断面の分散状態は、表３の基準に
より判定した。

【００５６】

【表３】

【００５７】図１は、以下の実施例に係るチューブ状容
器を示し、筒状胴部１の上部３に口頭部２が熱接合さ
れ、胴部１の底部４が熱シールされている。

【００５８】本発明の実施例および比較例の詳細を表８
〜９に示す。

【００５９】実施例１〜６ 表８の実施例１〜６記載の口頭部形成用組成物をタンブ
ラーで予備混合後、４０mmの単軸押出機でシリンダー温
度２３０℃、スクリュー回転数１００ｒｐｍで溶融混練
して口頭部用ペレットを得た。次に射出成形法チューブ
容器成形機に前記口頭部用ペレットを供給し、一方、同
成形機の金型に予め作成した筒状胴体を供給して射出成
形法によりチューブ状容器を作成した。ここで、上記成
形機は、口径３５mmの射出成形機を使用してシリンダー
温度２４０℃、ノズル温度２３５℃の条件で口頭部を成
形した。また、当該チューブ状容器の熱接合部の外径３
５mm、口頭部の絞出し部の外径１２mm、内径７mmとし、
口頭部の肩部肉厚を２mmとした。

【００６０】実施例７〜９ 表８の実施例７〜９記載の組成物をヘンシェルミキサー
で予備混合後、３０mmの二軸連続混練機で溶融押出して
口頭部用ペレットを得た。二軸連続混練機のローター間
隙は、３mmであり、出口樹脂温度が２３０℃、ローター
回転数が３００ｒｐｍ及び比動力が０．２５ｋｗｈ／ｋ
ｇで実施した。次に、射出成形法チューブ容器成形機に
前記口頭部用ペレットを供給し、一方、同成形機の金型
に予め作成した筒状胴体を供給し、射出成形法によりチ
ューブ状容器を作成した。ここで、上記成形機として、
口径３５mmの射出成形機を使用してシリンダー温度２４
０℃、ノズル温度２３５℃の条件で口頭部を成形した。
また、当該チューブ状容器の熱接合部の外径３５mm、口
頭部の絞出し部の外径１２mm、内径７mmとし、口頭部の
肩部肉厚を２mmとした。

【００６１】比較例１〜５ 表９の比較例１〜５に記載の組成物を用い、実施例１と
同様にしてチューブ状容器を作成した。

【００６２】比較例６〜９ 表９の比較例６〜９に記載の組成物を用い、実施例７と
同様にしてチューブ状容器を作成した。

【００６３】

【表４】

【００６４】

【表５】

【００６５】

【表６】

【００６６】

【表７】

【００６７】

【表８】

【００６８】

【表９】

【００６９】

【発明の効果】口頭部と筒状胴部の熱接合性及び口頭部
のバリアー性が優れている。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のチューブ状容器を示す。

【符号の説明】

１ 筒状胴部 ２ 口頭部 ３ 筒状胴部と口頭部の熱接合部 ４ 底部シール部

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 最内層がエチレン−酢酸ビニル共重合体
   ケン化物からなる筒状胴部に口頭部を熱接合してなる２
   ピースチューブ状容器において、前記口頭部は、融点が
   １３５℃以上のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物
   （Ａ）、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）および融点が１３
   ０℃以下のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物
   （Ｃ）からなり、かつ（Ａ）はマトリックス相として、
   および（Ｂ）は分散相として存在する組成物よりなるこ
   とを特徴とするチューブ状容器。
2. 【請求項２】 口頭部が、（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｃ）の
   合計量１００重量部に対して無機フィラー（Ｄ）を１〜
   ４０重量部含有する組成物からなる請求項１記載のチュ
   ーブ状容器。
3. 【請求項３】 無機フィラー（Ｄ）の重量平均フレーク
   径が５０μ以下で重量平均アスペクト比が３以上のタル
   クおよびクレーから選ばれる少なくとも１種である請求
   項２記載のチューブ状容器。
4. 【請求項４】 請求項２または３記載の組成物からなる
   チューブ状容器の口頭部。