JPH09228832A - 触媒コンバータ - Google Patents
触媒コンバータInfo
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- JPH09228832A JPH09228832A JP8034051A JP3405196A JPH09228832A JP H09228832 A JPH09228832 A JP H09228832A JP 8034051 A JP8034051 A JP 8034051A JP 3405196 A JP3405196 A JP 3405196A JP H09228832 A JPH09228832 A JP H09228832A
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- JSKIRARMQDRGJZ-UHFFFAOYSA-N dimagnesium dioxido-bis[(1-oxido-3-oxo-2,4,6,8,9-pentaoxa-1,3-disila-5,7-dialuminabicyclo[3.3.1]nonan-7-yl)oxy]silane Chemical compound [Mg++].[Mg++].[O-][Si]([O-])(O[Al]1O[Al]2O[Si](=O)O[Si]([O-])(O1)O2)O[Al]1O[Al]2O[Si](=O)O[Si]([O-])(O1)O2 JSKIRARMQDRGJZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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Landscapes
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 排気ガスを浄化するための触媒コンバーター
を提供する。 【解決手段】 耐熱メタル箔１２’を波状にプレス成形
し、丸めて担体１２とし、外筒１１内に挿入セットし複
数のガス通路Ｇ１〜Ｇ３を形成しメタル箔同志１２’を
横断面において互に接触支持させ、担体１２に触媒を担
持させて触媒体１０を構成した。耐熱メタル箔１２’を
波状にプレス成形し丸めたのみで担体１２が得られるの
で触媒体１０が容易に製造出来経済的である。ガス通路
Ｇ１〜Ｇ３は任意に粗密が調節出来担体１２に必要なガ
ス接触面積を確保して所要の浄化効果が得られつつ排気
ガスの流動抵抗（圧力損失）を低く抑え得る。
を提供する。 【解決手段】 耐熱メタル箔１２’を波状にプレス成形
し、丸めて担体１２とし、外筒１１内に挿入セットし複
数のガス通路Ｇ１〜Ｇ３を形成しメタル箔同志１２’を
横断面において互に接触支持させ、担体１２に触媒を担
持させて触媒体１０を構成した。耐熱メタル箔１２’を
波状にプレス成形し丸めたのみで担体１２が得られるの
で触媒体１０が容易に製造出来経済的である。ガス通路
Ｇ１〜Ｇ３は任意に粗密が調節出来担体１２に必要なガ
ス接触面積を確保して所要の浄化効果が得られつつ排気
ガスの流動抵抗（圧力損失）を低く抑え得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排気ガスを浄化す
るための触媒コンバータに関する。
るための触媒コンバータに関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃エンジン等から排出される排気ガス
中に含まれるＣＯ、ＨＣ、Ｎｏｘ等の有害成分を除去し
て排気ガスを浄化する手段の１つとして触媒コンバータ
が用いられているが、現在、触媒としてはＰｔ、Ｒｈ、
Ｐｄ等を主成分とする貴金属触媒が用いられている。
中に含まれるＣＯ、ＨＣ、Ｎｏｘ等の有害成分を除去し
て排気ガスを浄化する手段の１つとして触媒コンバータ
が用いられているが、現在、触媒としてはＰｔ、Ｒｈ、
Ｐｄ等を主成分とする貴金属触媒が用いられている。
【０００３】ところで、斯かる触媒コンバータにおいて
上記貴金属触媒を担持するための触媒担体としては、円
柱状或は楕円柱状のコージエライト系ハニカムに代表さ
れるセラミックから成るモノリス担体と、フェライト系
ステンレスで構成されるメタル担体が主に用いられてい
る。
上記貴金属触媒を担持するための触媒担体としては、円
柱状或は楕円柱状のコージエライト系ハニカムに代表さ
れるセラミックから成るモノリス担体と、フェライト系
ステンレスで構成されるメタル担体が主に用いられてい
る。
【０００４】上記セラミック担体は安価で高温に耐え得
る反面、脆くて壊れ易く、その保持が難しいという欠点
がある。これに対して、メタル担体は形状の自由度が高
くて小型化を図ることができ、振動や衝撃にも強くて壊
れにくく、且つ、その保持も容易であるという利点を有
する。
る反面、脆くて壊れ易く、その保持が難しいという欠点
がある。これに対して、メタル担体は形状の自由度が高
くて小型化を図ることができ、振動や衝撃にも強くて壊
れにくく、且つ、その保持も容易であるという利点を有
する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来のメタ
ル担体は、耐熱メタル箔を波板状に成形したものを平板
を合わせて渦巻き状に巻いてハニカム状に成形されてい
たため、その製造が困難で製造コストが高くなる他、排
気ガスの流動抵抗となってエンジン性能の低下を招くと
いう問題を有していた。
ル担体は、耐熱メタル箔を波板状に成形したものを平板
を合わせて渦巻き状に巻いてハニカム状に成形されてい
たため、その製造が困難で製造コストが高くなる他、排
気ガスの流動抵抗となってエンジン性能の低下を招くと
いう問題を有していた。
【０００６】本発明は上記問題に鑑みてなされたもの
で、その目的とする処は、製造が容易でコストダウンを
図ることができるとともに、所要の浄化効率を確保しつ
つ、排気ガスの流動抵抗を低く抑えることができる触媒
コンバータを提供することにある。
で、その目的とする処は、製造が容易でコストダウンを
図ることができるとともに、所要の浄化効率を確保しつ
つ、排気ガスの流動抵抗を低く抑えることができる触媒
コンバータを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１記載の発明は、高耐熱メタル箔を波板状に
プレス成形したものを丸めてメタル担体とし、該メタル
担体を外筒内に挿入セットしてこれに複数のガス通路を
形成し、各ガス通路を形成する前記高耐熱メタル箔同士
を横断面において互いに接触支持せしめるとともに、メ
タル担体に触媒を担持せしめて触媒コンバータを構成し
たことを特徴とする。
め、請求項１記載の発明は、高耐熱メタル箔を波板状に
プレス成形したものを丸めてメタル担体とし、該メタル
担体を外筒内に挿入セットしてこれに複数のガス通路を
形成し、各ガス通路を形成する前記高耐熱メタル箔同士
を横断面において互いに接触支持せしめるとともに、メ
タル担体に触媒を担持せしめて触媒コンバータを構成し
たことを特徴とする。
【０００８】又、請求項２記載の発明は、高耐熱メタル
箔を交互に折り返してメタル担体とし、該メタル担体を
外筒内に挿入セットしてこれに複数のガス通路を形成
し、各ガス通路を形成する前記高耐熱メタル箔同士を横
断面において互いに接触支持せしめるとともに、メタル
担体に触媒を担持せしめて触媒コンバータを構成したこ
とを特徴とする。
箔を交互に折り返してメタル担体とし、該メタル担体を
外筒内に挿入セットしてこれに複数のガス通路を形成
し、各ガス通路を形成する前記高耐熱メタル箔同士を横
断面において互いに接触支持せしめるとともに、メタル
担体に触媒を担持せしめて触媒コンバータを構成したこ
とを特徴とする。
【０００９】従って、請求項１記載の発明によれば高耐
熱メタル箔を波板状にプレス成形したものを丸めるだけ
でメタル担体が得られ、又、請求項２記載の発明によれ
ば高耐熱メタル箔を交互に折り返すだけでメタル担体が
得られるため、触媒コンバータの製造が容易化し、その
コストダウンが図られる。そして、メタル担体において
は高耐熱メタル箔によって区画されるガス通路の粗密は
任意に調整されるため、メタル担体に必要なガス接触面
積を確保して所要の浄化効果を得つつ、排気ガスの流動
抵抗（圧力損失）を低く抑えることが可能となる。
熱メタル箔を波板状にプレス成形したものを丸めるだけ
でメタル担体が得られ、又、請求項２記載の発明によれ
ば高耐熱メタル箔を交互に折り返すだけでメタル担体が
得られるため、触媒コンバータの製造が容易化し、その
コストダウンが図られる。そして、メタル担体において
は高耐熱メタル箔によって区画されるガス通路の粗密は
任意に調整されるため、メタル担体に必要なガス接触面
積を確保して所要の浄化効果を得つつ、排気ガスの流動
抵抗（圧力損失）を低く抑えることが可能となる。
【００１０】又、本発明によれば、メタル担体において
複数のガス通路を形成する高耐熱メタル箔同士は横断面
において互いに接触支持されるため、各ガス通路は所定
の形状を保持し、衝撃や振動によってガス通路の形状が
変化したり、排気ガス流によってメタル箔が振動するこ
とがなく、当該触媒コンバータは所期の機能を安定して
果たすことができる。そして、使用条件によっては（例
えば、熱によるメタル箔の変形量が小さい場合には）、
各ガス通路を形成するメタル箔同士をロー付等によって
接着する必要がなく、触媒コンバータの製造が容易化
し、製造工数を削減して製造コストを下げることができ
る。
複数のガス通路を形成する高耐熱メタル箔同士は横断面
において互いに接触支持されるため、各ガス通路は所定
の形状を保持し、衝撃や振動によってガス通路の形状が
変化したり、排気ガス流によってメタル箔が振動するこ
とがなく、当該触媒コンバータは所期の機能を安定して
果たすことができる。そして、使用条件によっては（例
えば、熱によるメタル箔の変形量が小さい場合には）、
各ガス通路を形成するメタル箔同士をロー付等によって
接着する必要がなく、触媒コンバータの製造が容易化
し、製造工数を削減して製造コストを下げることができ
る。
【００１１】
［第１発明］以下に第１発明の実施の形態を添付図面に
基づいて説明する。
基づいて説明する。
【００１２】＜実施の形態１＞図１は第１発明に係る触
媒コンバータを備える自動二輪車用排気マフラーの破断
面図、図２は図１のＡ−Ａ線拡大断面図、図３は図１の
Ｂ−Ｂ線拡大断面図、図４は波板状にプレス成形された
高耐熱メタル箔の斜視図である。
媒コンバータを備える自動二輪車用排気マフラーの破断
面図、図２は図１のＡ−Ａ線拡大断面図、図３は図１の
Ｂ−Ｂ線拡大断面図、図４は波板状にプレス成形された
高耐熱メタル箔の斜視図である。
【００１３】先ず、排気マフラー１の概略構成を図１及
び図２に基づいて説明する。
び図２に基づいて説明する。
【００１４】図１に示すように、排気マフラー１は排気
管２の後端部に消音器３を接続して構成され、排気管２
の前端部はフランジ４によって不図示のエンジンの排気
通路に接続され、消音器３はブラケット５によって不図
示の車体フレームに支持されている。
管２の後端部に消音器３を接続して構成され、排気管２
の前端部はフランジ４によって不図示のエンジンの排気
通路に接続され、消音器３はブラケット５によって不図
示の車体フレームに支持されている。
【００１５】上記排気管２は二重管構造を構成してお
り、該排気管２の途中には本発明に係る触媒コンバータ
１０が２つのインナーパイプ６，７の間に狭持されるよ
うにして設けられている。
り、該排気管２の途中には本発明に係る触媒コンバータ
１０が２つのインナーパイプ６，７の間に狭持されるよ
うにして設けられている。
【００１６】他方、前記消音器３内は２枚の隔壁８，９
によって第１、第２及び第３膨張室Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３に
それぞれ区画されており、両隔壁８，９には本発明に係
る別の触媒コンバータ２０とパイプ１３が挿通支持され
ており、これらは第１膨張室Ｓ１と第２膨張室Ｓ２に開
口している。
によって第１、第２及び第３膨張室Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３に
それぞれ区画されており、両隔壁８，９には本発明に係
る別の触媒コンバータ２０とパイプ１３が挿通支持され
ており、これらは第１膨張室Ｓ１と第２膨張室Ｓ２に開
口している。
【００１７】上記触媒コンバータ２０は第２膨張室Ｓ２
に収容されたパイプ１４にその一端が接続されており、
他端には第１膨張室Ｓ１に収容されたＵ字状のパイプ１
５が接続されている。尚、上記パイプ１４は前記インナ
ーパイプ７に接続されており、パイプ１５は図２に示す
ように第１膨張室Ｓ１に開口している。
に収容されたパイプ１４にその一端が接続されており、
他端には第１膨張室Ｓ１に収容されたＵ字状のパイプ１
５が接続されている。尚、上記パイプ１４は前記インナ
ーパイプ７に接続されており、パイプ１５は図２に示す
ように第１膨張室Ｓ１に開口している。
【００１８】又、前記隔壁８には第２膨張室Ｓ２と第３
膨張室Ｓ３に開口するパイプ１６が挿通支持されてお
り、隔壁９と後端板１７にはテイルパイプ１８が挿通支
持されている。尚、テイルパイプ１８の一端（前端）は
第３膨張室Ｓ３に開口しており、他端（後端）は大気中
に開口している。又、第１膨張室Ｓ１と第２膨張室Ｓ２
の円周壁にはパンチングプレート１９，２３によってそ
れぞれ保持された吸音材２４，２５が設けられている。
膨張室Ｓ３に開口するパイプ１６が挿通支持されてお
り、隔壁９と後端板１７にはテイルパイプ１８が挿通支
持されている。尚、テイルパイプ１８の一端（前端）は
第３膨張室Ｓ３に開口しており、他端（後端）は大気中
に開口している。又、第１膨張室Ｓ１と第２膨張室Ｓ２
の円周壁にはパンチングプレート１９，２３によってそ
れぞれ保持された吸音材２４，２５が設けられている。
【００１９】ここで、本発明に係る前記触媒コンバータ
１０の構成と製造方法を図３及び図４に基づいて説明す
る。尚、他方の触媒コンバータ２０の構成と製造方法も
触媒コンバータ１０のそれと同様であるため、これにつ
いての説明は省略する。
１０の構成と製造方法を図３及び図４に基づいて説明す
る。尚、他方の触媒コンバータ２０の構成と製造方法も
触媒コンバータ１０のそれと同様であるため、これにつ
いての説明は省略する。
【００２０】図３に示すように、触媒コンバータ１０は
例えば高Ｃｒ耐熱鋼製の外筒１１内にメタル担体１２を
挿入セットし、このメタル担体１２にＰｔ、Ｒｈ、Ｐｄ
等を主成分とする貴金属触媒を担持せしめて構成されて
いる。
例えば高Ｃｒ耐熱鋼製の外筒１１内にメタル担体１２を
挿入セットし、このメタル担体１２にＰｔ、Ｒｈ、Ｐｄ
等を主成分とする貴金属触媒を担持せしめて構成されて
いる。
【００２１】而して、上記メタル担体１２は次のように
して製造される。
して製造される。
【００２２】即ち、例えばＳＵＳ４３０と希土類金属及
びＡｌを主成分とする合金から成る高耐熱メタル箔１
２’を図４に示すように波板状にプレス成形し、このプ
レス成形されたメタル箔１２’の左右両端を図４の矢印
方向に丸め、この丸められたものを外筒１１内にセット
すると、図３に示すように横断面が花弁状の規則正しい
幾何学模様を成すメタル担体１２が得られる。
びＡｌを主成分とする合金から成る高耐熱メタル箔１
２’を図４に示すように波板状にプレス成形し、このプ
レス成形されたメタル箔１２’の左右両端を図４の矢印
方向に丸め、この丸められたものを外筒１１内にセット
すると、図３に示すように横断面が花弁状の規則正しい
幾何学模様を成すメタル担体１２が得られる。
【００２３】ところで、図４に示すように波板状にプレ
ス成形されたメタル箔１２’においては、山の部分１２
ａ’の高さｈは一定に設定され、メタル担体１２には、
図３に示すように、メタル箔１２’が撓み変形すること
によって外筒１１の軸心を中心として放射状に広がる計
８つの小さなガス通路Ｇ１とこれらのガス通路Ｇ１の間
に位置する計８つの大きなガス通路Ｇ２が形成される。
又、外筒１１内には、該外筒１１とメタル担体１２によ
って区画される計８つのガス通路Ｇ３が形成される。
ス成形されたメタル箔１２’においては、山の部分１２
ａ’の高さｈは一定に設定され、メタル担体１２には、
図３に示すように、メタル箔１２’が撓み変形すること
によって外筒１１の軸心を中心として放射状に広がる計
８つの小さなガス通路Ｇ１とこれらのガス通路Ｇ１の間
に位置する計８つの大きなガス通路Ｇ２が形成される。
又、外筒１１内には、該外筒１１とメタル担体１２によ
って区画される計８つのガス通路Ｇ３が形成される。
【００２４】而して、上記各ガス通路Ｇ１を形成するメ
タル箔１２’同士は横断面において図３に示す３点ａ，
ｂ，ｃで接触支持されており、又、各ガス通路Ｇ２を形
成するメタル箔１２’同士も横断面において図３に示す
３点ａ，ｃ，ｄで接触支持されている。このように、各
ガス通路Ｇ１，Ｇ２はそれぞれ同一形状及び同一寸法に
成形され、これらを構成するメタル箔１２’は各３点
ａ，ｂ，ｃ及びａ，ｃ，ｄにおいて互いに等しい力を及
ぼし合うため、全体のバランスが良く、温度変化や振動
等に対する耐久性が高く、更に使用条件によっては（例
えば、熱によるメタル箔の変形量が小さい場合には）、
メタル箔１２’を各接触点ａ，ｂ，ｃ，ｄにおいてロー
付等で接着しなくても、各ガス通路Ｇ１，Ｇ２は図３に
示す所定の形状を保持する。
タル箔１２’同士は横断面において図３に示す３点ａ，
ｂ，ｃで接触支持されており、又、各ガス通路Ｇ２を形
成するメタル箔１２’同士も横断面において図３に示す
３点ａ，ｃ，ｄで接触支持されている。このように、各
ガス通路Ｇ１，Ｇ２はそれぞれ同一形状及び同一寸法に
成形され、これらを構成するメタル箔１２’は各３点
ａ，ｂ，ｃ及びａ，ｃ，ｄにおいて互いに等しい力を及
ぼし合うため、全体のバランスが良く、温度変化や振動
等に対する耐久性が高く、更に使用条件によっては（例
えば、熱によるメタル箔の変形量が小さい場合には）、
メタル箔１２’を各接触点ａ，ｂ，ｃ，ｄにおいてロー
付等で接着しなくても、各ガス通路Ｇ１，Ｇ２は図３に
示す所定の形状を保持する。
【００２５】次に、本実施の形態に係る排気マフラー１
の作用を説明する。
の作用を説明する。
【００２６】不図示のエンジンから排出される高温・高
圧の排気ガスは排気管２のインナーパイプ６を経て本発
明に係る触媒コンバータ１０を通過することによって第
１段の浄化が行われる。即ち、触媒コンバータ１０の各
ガス通路Ｇ１〜Ｇ３を排気ガスが通過すると、該排気ガ
ス中に含まれた有害なＣＯ，ＨＣ，Ｎｏｘ等の成分がメ
タル担体１２に担持された貴金属触媒と反応して燃焼せ
しめられて除去され、これによって排気ガスが浄化され
る。
圧の排気ガスは排気管２のインナーパイプ６を経て本発
明に係る触媒コンバータ１０を通過することによって第
１段の浄化が行われる。即ち、触媒コンバータ１０の各
ガス通路Ｇ１〜Ｇ３を排気ガスが通過すると、該排気ガ
ス中に含まれた有害なＣＯ，ＨＣ，Ｎｏｘ等の成分がメ
タル担体１２に担持された貴金属触媒と反応して燃焼せ
しめられて除去され、これによって排気ガスが浄化され
る。
【００２７】上述のようにして触媒コンバータ１０によ
って第１段の浄化がなされた排気ガスは、インナーパイ
プ７及びパイプ１４を経て次の触媒コンバータ２０を通
過し、触媒コンバータ２０の前記触媒コンバータ１０と
同様の作用によって第２段の浄化が行われた後、パイプ
１５を通って第１膨張室Ｓ１内に導かれて膨張する。そ
の後、排気ガスは第１膨張室Ｓ１からパイプ１３を通っ
て第２膨張室Ｓ２へ導入され、更にパイプ１６を通って
第２膨張室Ｓ２から第３膨張室Ｓ３に導かれて減圧さ
れ、最後に第３膨張室Ｓ３からテイルパイプ１８を通っ
て大気中に排出される。
って第１段の浄化がなされた排気ガスは、インナーパイ
プ７及びパイプ１４を経て次の触媒コンバータ２０を通
過し、触媒コンバータ２０の前記触媒コンバータ１０と
同様の作用によって第２段の浄化が行われた後、パイプ
１５を通って第１膨張室Ｓ１内に導かれて膨張する。そ
の後、排気ガスは第１膨張室Ｓ１からパイプ１３を通っ
て第２膨張室Ｓ２へ導入され、更にパイプ１６を通って
第２膨張室Ｓ２から第３膨張室Ｓ３に導かれて減圧さ
れ、最後に第３膨張室Ｓ３からテイルパイプ１８を通っ
て大気中に排出される。
【００２８】以上において、本実施の形態においては、
触媒コンバータ１０の製造に際して高耐熱メタル箔１
２’を波板状にプレス成形したものを丸めるだけでメタ
ル担体１２が得られるため、触媒コンバータ１０（２
０）の製造が容易化し、そのコストダウンが図られる。
触媒コンバータ１０の製造に際して高耐熱メタル箔１
２’を波板状にプレス成形したものを丸めるだけでメタ
ル担体１２が得られるため、触媒コンバータ１０（２
０）の製造が容易化し、そのコストダウンが図られる。
【００２９】又、メタル担体１２においては、メタル箔
１２’によって画成されるガス通路Ｇ１〜Ｇ３の粗密
は、波板状にプレス成形された図４に示すメタル箔１
２’の山の部分１２ａ’の数及び高さｈを変えることに
よって図５及び図６に示すように任意に調整されるた
め、メタル担体１２に必要なガス接触面積を確保して所
要の浄化効率を得つつ、排気ガスの流動抵抗（圧力損
失）を低く抑えることができる。尚、図５は図４に示す
メタル箔１２’の山の部分１２ａ’の数を増やした場合
のメタル担体１２の横断面形状を示し、図６は山の部分
１２ａ’の数を増やすとともに、高さｈを低くした場合
のメタル担体１２の断面形状を示す。
１２’によって画成されるガス通路Ｇ１〜Ｇ３の粗密
は、波板状にプレス成形された図４に示すメタル箔１
２’の山の部分１２ａ’の数及び高さｈを変えることに
よって図５及び図６に示すように任意に調整されるた
め、メタル担体１２に必要なガス接触面積を確保して所
要の浄化効率を得つつ、排気ガスの流動抵抗（圧力損
失）を低く抑えることができる。尚、図５は図４に示す
メタル箔１２’の山の部分１２ａ’の数を増やした場合
のメタル担体１２の横断面形状を示し、図６は山の部分
１２ａ’の数を増やすとともに、高さｈを低くした場合
のメタル担体１２の断面形状を示す。
【００３０】更に、本発明に係る触媒コンバータ１０に
おいては、メタル担体１２において複数のガス通路Ｇ
１，Ｇ２を形成する高耐熱メタル箔１２’同士は横断面
において３点ａ，ｂ，ｃ及びａ，ｃ，ｄで接触支持され
るため、前述のように各ガス通路Ｇ１，Ｇ２は所定の形
状を保持し、衝撃や振動によってガス通路Ｇ１〜Ｇ３の
形状が変化したり、排気ガス流によってメタル箔１２’
が振動することがなく、当該触媒コンバータ１０は所期
の機能を安定して果たすことができる。そして、場合に
よっては、各ガス通路Ｇ１，Ｇ２を形成するメタル箔１
２’同士をロー付等によって接着する必要がないため、
触媒コンバータ１０の製造が容易化し、製造工数を削減
して製造コストを下げることができる。
おいては、メタル担体１２において複数のガス通路Ｇ
１，Ｇ２を形成する高耐熱メタル箔１２’同士は横断面
において３点ａ，ｂ，ｃ及びａ，ｃ，ｄで接触支持され
るため、前述のように各ガス通路Ｇ１，Ｇ２は所定の形
状を保持し、衝撃や振動によってガス通路Ｇ１〜Ｇ３の
形状が変化したり、排気ガス流によってメタル箔１２’
が振動することがなく、当該触媒コンバータ１０は所期
の機能を安定して果たすことができる。そして、場合に
よっては、各ガス通路Ｇ１，Ｇ２を形成するメタル箔１
２’同士をロー付等によって接着する必要がないため、
触媒コンバータ１０の製造が容易化し、製造工数を削減
して製造コストを下げることができる。
【００３１】＜実施の形態２＞次に、第１発明の実施の
形態２を図７乃至図１０に基づいて説明する。尚、図７
は本実施の形態に係る触媒コンバータの側断面図、図８
は図７のＣ−Ｃ線断面図、図９は図７のＤ−Ｄ線断面
図、図１０は波板状にプレス成形された高耐熱メタル箔
の斜視図である。
形態２を図７乃至図１０に基づいて説明する。尚、図７
は本実施の形態に係る触媒コンバータの側断面図、図８
は図７のＣ−Ｃ線断面図、図９は図７のＤ−Ｄ線断面
図、図１０は波板状にプレス成形された高耐熱メタル箔
の斜視図である。
【００３２】本発明の形態に係る触媒コンバータ３０は
下流（図７の右方）に向かって拡径するディフューザタ
イプのものであって、テーパ型の外筒３１内には実施の
形態１と同様に構成されたメタル担体３２が挿入セット
され、該メタル担体３２には貴金属触媒が担持されてい
る。
下流（図７の右方）に向かって拡径するディフューザタ
イプのものであって、テーパ型の外筒３１内には実施の
形態１と同様に構成されたメタル担体３２が挿入セット
され、該メタル担体３２には貴金属触媒が担持されてい
る。
【００３３】ところで、本実施の形態に係る触媒コンバ
ータ３０においても、メタル担体３２は、図１０に示す
ように波板状にプレス成形された高耐熱メタル箔３２’
を丸めて構成されるが、メタル箔３２’の山の部分３２
ａ’は側面視台形状に成形され、その高さはｈ1 からｈ
2 まで直線的に高くなっている。
ータ３０においても、メタル担体３２は、図１０に示す
ように波板状にプレス成形された高耐熱メタル箔３２’
を丸めて構成されるが、メタル箔３２’の山の部分３２
ａ’は側面視台形状に成形され、その高さはｈ1 からｈ
2 まで直線的に高くなっている。
【００３４】而して、本実施の形態に係る触媒コンバー
タ３０の外筒３１内には、図８及び図９に示すように、
メタル箔１２によって区画される各ガス通路Ｇ１，Ｇ
２，Ｇ３がそれぞれ形成されるが、これらのガス通路Ｇ
１〜３の横断面形状はその入口（図８参照）から出口
（図９参照）に至るまで相似を保つため、排気ガスの流
動抵抗（圧力損失）が低く抑えられる。その他、本実施
の形態においても、前記実施の形態１と同様の効果が得
られる。 ［第２発明］次に、第２発明の実施の形態を図１１に基
づいて説明する。尚、図１１は第２発明に係る触媒コン
バータの横断面図である。
タ３０の外筒３１内には、図８及び図９に示すように、
メタル箔１２によって区画される各ガス通路Ｇ１，Ｇ
２，Ｇ３がそれぞれ形成されるが、これらのガス通路Ｇ
１〜３の横断面形状はその入口（図８参照）から出口
（図９参照）に至るまで相似を保つため、排気ガスの流
動抵抗（圧力損失）が低く抑えられる。その他、本実施
の形態においても、前記実施の形態１と同様の効果が得
られる。 ［第２発明］次に、第２発明の実施の形態を図１１に基
づいて説明する。尚、図１１は第２発明に係る触媒コン
バータの横断面図である。
【００３５】本発明に係る触媒コンバータ５０は、高耐
熱メタル箔５２’を外筒５１内でＵ字状に交互に折り返
してメタル担体５２とし、このメタル担体５２にＰｔ、
Ｒｈ、Ｐｄ等を主成分とする貴金属触媒を担持せしめて
構成されている。
熱メタル箔５２’を外筒５１内でＵ字状に交互に折り返
してメタル担体５２とし、このメタル担体５２にＰｔ、
Ｒｈ、Ｐｄ等を主成分とする貴金属触媒を担持せしめて
構成されている。
【００３６】而して、上述のように構成される触媒コン
バータ５０にあっては、メタル担体５２に複数のガス通
路Ｇが形成されるが、各ガス通路Ｇを形成するメタル箔
５２’同士は横断面において図示の３点ａ，ｂ，ｃで接
触支持されるため、各ガス通路Ｇは図示の所定の形状を
保持する。
バータ５０にあっては、メタル担体５２に複数のガス通
路Ｇが形成されるが、各ガス通路Ｇを形成するメタル箔
５２’同士は横断面において図示の３点ａ，ｂ，ｃで接
触支持されるため、各ガス通路Ｇは図示の所定の形状を
保持する。
【００３７】従って、本発明に係る触媒コンバータ５０
においては、その製造に際して高耐熱メタル箔５２’を
単に外筒５１内でＵ字状に交互に折り返すだけでメタル
担体５２が得られるため、触媒コンバータ５０の製造が
容易化し、そのコストダウンが図られる。
においては、その製造に際して高耐熱メタル箔５２’を
単に外筒５１内でＵ字状に交互に折り返すだけでメタル
担体５２が得られるため、触媒コンバータ５０の製造が
容易化し、そのコストダウンが図られる。
【００３８】又、メタル担体５２においては、メタル箔
５２’によって画成されるガス通路Ｇの粗密は、メタル
箔５２’の外筒５１内での折り返し回数によって任意に
調整されるため（図１２にはメタル箔５２’の外筒５１
内での折り返し回数を増やしてガス通路Ｇの数も増やし
た例を示す）、メタル担体５２に必要なガス接触面積を
確保して所要の浄化効率を得つつ、排気ガスの流動抵抗
（圧力損失）を低く抑えることができる。
５２’によって画成されるガス通路Ｇの粗密は、メタル
箔５２’の外筒５１内での折り返し回数によって任意に
調整されるため（図１２にはメタル箔５２’の外筒５１
内での折り返し回数を増やしてガス通路Ｇの数も増やし
た例を示す）、メタル担体５２に必要なガス接触面積を
確保して所要の浄化効率を得つつ、排気ガスの流動抵抗
（圧力損失）を低く抑えることができる。
【００３９】更に、本発明に係る触媒コンバータ５０に
おいては、メタル担体５２において複数のガス通路Ｇを
形成する高耐熱メタル箔５２’同士は横断面において３
点ａ，ｂ，ｃで接触支持されるため、前述のように各ガ
ス通路Ｇは所定の形状を保持し、衝撃や振動によってガ
ス通路Ｇの形状が変化したり、排気ガス流によってメタ
ル箔５２’が振動することがなく、当該触媒コンバータ
５０は所期の機能を安定して果たすことができる。そし
て、特に図１１に示すようにメタル箔５２’の折り返し
回数を少なくして各ガス通路Ｇの面積を大きくした場合
には、各ガス通路Ｇを形成するメタル箔５２’の長さが
略等しくなってこれらの熱変形量も略同等になるため、
メタル箔５２’同士をロー付等によって接着する必要が
なくなり、触媒コンバータ５０の製造の容易化、製造工
数と製造コストの削減を図ることができる。
おいては、メタル担体５２において複数のガス通路Ｇを
形成する高耐熱メタル箔５２’同士は横断面において３
点ａ，ｂ，ｃで接触支持されるため、前述のように各ガ
ス通路Ｇは所定の形状を保持し、衝撃や振動によってガ
ス通路Ｇの形状が変化したり、排気ガス流によってメタ
ル箔５２’が振動することがなく、当該触媒コンバータ
５０は所期の機能を安定して果たすことができる。そし
て、特に図１１に示すようにメタル箔５２’の折り返し
回数を少なくして各ガス通路Ｇの面積を大きくした場合
には、各ガス通路Ｇを形成するメタル箔５２’の長さが
略等しくなってこれらの熱変形量も略同等になるため、
メタル箔５２’同士をロー付等によって接着する必要が
なくなり、触媒コンバータ５０の製造の容易化、製造工
数と製造コストの削減を図ることができる。
【００４０】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、請求項１
記載の発明によれば高耐熱メタル箔を波板状にプレス成
形したものを丸めるだけでメタル担体が得られ、又、請
求項２記載の発明によれば高耐熱メタル箔を交互に折り
返すだけでメタル担体が得られるため、触媒コンバータ
の製造が容易化し、そのコストダウンが図られる。そし
て、メタル担体においては高耐熱メタル箔によって区画
されるガス通路の粗密は任意に調整されるため、メタル
担体に必要なガス接触面積を確保して所要の浄化効果を
得つつ、排気ガスの流動抵抗（圧力損失）を低く抑える
ことが可能となるという効果が得られる。
記載の発明によれば高耐熱メタル箔を波板状にプレス成
形したものを丸めるだけでメタル担体が得られ、又、請
求項２記載の発明によれば高耐熱メタル箔を交互に折り
返すだけでメタル担体が得られるため、触媒コンバータ
の製造が容易化し、そのコストダウンが図られる。そし
て、メタル担体においては高耐熱メタル箔によって区画
されるガス通路の粗密は任意に調整されるため、メタル
担体に必要なガス接触面積を確保して所要の浄化効果を
得つつ、排気ガスの流動抵抗（圧力損失）を低く抑える
ことが可能となるという効果が得られる。
【００４１】又、本発明によれば、メタル担体において
複数のガス通路を形成する高耐熱メタル箔同士は横断面
において互いに接触支持されるため、各ガス通路は所定
の形状を保持し、衝撃や振動によってガス通路の形状が
変化したり、排気ガス流によってメタル箔が振動するこ
とがなく、当該触媒コンバータは所期の機能を安定して
果たすことができる。そして、使用条件によっては（例
えば、熱によるメタル箔の変形量が小さい場合には）、
各ガス通路を形成するメタル箔同士をロー付等によって
接着する必要がなく、触媒コンバータの製造が容易化
し、製造工数を削減して製造コストを下げることができ
るという効果が得られる。
複数のガス通路を形成する高耐熱メタル箔同士は横断面
において互いに接触支持されるため、各ガス通路は所定
の形状を保持し、衝撃や振動によってガス通路の形状が
変化したり、排気ガス流によってメタル箔が振動するこ
とがなく、当該触媒コンバータは所期の機能を安定して
果たすことができる。そして、使用条件によっては（例
えば、熱によるメタル箔の変形量が小さい場合には）、
各ガス通路を形成するメタル箔同士をロー付等によって
接着する必要がなく、触媒コンバータの製造が容易化
し、製造工数を削減して製造コストを下げることができ
るという効果が得られる。
【図１】第１発明に係る触媒コンバータを備える自動二
輪車用排気マフラーの破断面図である。
輪車用排気マフラーの破断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線拡大断面図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ線拡大断面図である。
【図４】波板状にプレス成形された高耐熱メタル箔の斜
視図である。
視図である。
【図５】第１発明に係る触媒コンバータの変形例１を示
す横断面図である。
す横断面図である。
【図６】第１発明に係る触媒コンバータの変形例１を示
す横断面図である。
す横断面図である。
【図７】第１発明の本実施の形態２に係る触媒コンバー
タの側断面図である。
タの側断面図である。
【図８】図７のＣ−Ｃ線断面図である。
【図９】は図７のＤ−Ｄ線断面図である。
【図１０】波板状にプレス成形された高耐熱メタル箔の
斜視図である。
斜視図である。
【図１１】第２発明に係る触媒コンバータの横断面図で
ある。
ある。
【図１２】第２発明の別実施の形態に係る触媒コンバー
タの横断面図である。
タの横断面図である。
１０，２０，３０，５０ 触媒コンバータ １１，３１，５１ 外筒 １２，３２，５２ メタル担体 １２’，３２’，５２’ 高耐熱メタル箔 Ｇ，Ｇ１〜Ｇ３ ガス通路
Claims (2)
- 【請求項１】 高耐熱メタル箔を波板状にプレス成形し
たものを丸めてメタル担体とし、該メタル担体を外筒内
に挿入セットしてこれに複数のガス通路を形成し、各ガ
ス通路を形成する前記高耐熱メタル箔同士を横断面にお
いて互いに接触支持せしめるとともに、メタル担体に触
媒を担持せしめて構成されることを特徴とする触媒コン
バータ。 - 【請求項２】 高耐熱メタル箔を交互に折り返してメタ
ル担体とし、該メタル担体を外筒内に挿入セットしてこ
れに複数のガス通路を形成し、各ガス通路を形成する前
記高耐熱メタル箔同士を横断面において互いに接触支持
せしめるとともに、メタル担体に触媒を担持せしめて構
成されることを特徴とする触媒コンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03405196A JP3610406B2 (ja) | 1996-02-21 | 1996-02-21 | 触媒コンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03405196A JP3610406B2 (ja) | 1996-02-21 | 1996-02-21 | 触媒コンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09228832A true JPH09228832A (ja) | 1997-09-02 |
| JP3610406B2 JP3610406B2 (ja) | 2005-01-12 |
Family
ID=12403503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03405196A Expired - Fee Related JP3610406B2 (ja) | 1996-02-21 | 1996-02-21 | 触媒コンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3610406B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006327586A (ja) * | 2006-08-31 | 2006-12-07 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 自動二輪車の排気装置 |
| US7374727B2 (en) | 2002-11-19 | 2008-05-20 | Cataler Corporation | Exhaust-gas purifying apparatus |
| US7387766B2 (en) | 2002-11-19 | 2008-06-17 | Cataler Corporation | Exhaust-gas purifying apparatus |
| JP2010069472A (ja) * | 2008-08-20 | 2010-04-02 | Sakura Kogyo Kk | 排ガス触媒装置の製造方法並びにこの方法によって製造された排ガス触媒装置 |
| JP2011117371A (ja) * | 2009-12-03 | 2011-06-16 | Sakura Kogyo Kk | 排ガス触媒装置の製造方法並びにこの方法によって製造された排ガス触媒装置 |
| JP2017160792A (ja) * | 2016-03-07 | 2017-09-14 | サクラ工業株式会社 | 触媒パイプ並びにその製造方法並びにこの触媒パイプを具えた自動二輪車用マフラー装置 |
| CN116173961A (zh) * | 2023-02-22 | 2023-05-30 | 福州大学 | 一种用于合成氨的铁基催化剂及其制备方法和应用 |
-
1996
- 1996-02-21 JP JP03405196A patent/JP3610406B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7374727B2 (en) | 2002-11-19 | 2008-05-20 | Cataler Corporation | Exhaust-gas purifying apparatus |
| US7387766B2 (en) | 2002-11-19 | 2008-06-17 | Cataler Corporation | Exhaust-gas purifying apparatus |
| JP2006327586A (ja) * | 2006-08-31 | 2006-12-07 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 自動二輪車の排気装置 |
| JP2010069472A (ja) * | 2008-08-20 | 2010-04-02 | Sakura Kogyo Kk | 排ガス触媒装置の製造方法並びにこの方法によって製造された排ガス触媒装置 |
| JP2011117371A (ja) * | 2009-12-03 | 2011-06-16 | Sakura Kogyo Kk | 排ガス触媒装置の製造方法並びにこの方法によって製造された排ガス触媒装置 |
| JP2017160792A (ja) * | 2016-03-07 | 2017-09-14 | サクラ工業株式会社 | 触媒パイプ並びにその製造方法並びにこの触媒パイプを具えた自動二輪車用マフラー装置 |
| CN116173961A (zh) * | 2023-02-22 | 2023-05-30 | 福州大学 | 一种用于合成氨的铁基催化剂及其制备方法和应用 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3610406B2 (ja) | 2005-01-12 |
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