JPH09217015A - 車両外装部品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】耐熱性、剛性と耐衝撃性のバランスに優れた車
両用外装部品を提供する。 【解決手段】少なくとも（Ａ）熱可塑性樹脂と、（Ｂ）
無機質充填剤および（Ｃ）−２０℃以下のガラス転移温
度を有する弾性重合体の３成分からなる樹脂組成物であ
って、熱可塑性樹脂（Ａ）をマトリクス樹脂とし、該弾
性重合体（Ｃ）の該組成物中における分散粒子のうち３
０％以上が該無機質充填剤（Ｂ）と界面を接する形で存
在することを特徴とする樹脂組成物を成形してなる車両
外装部品。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は優れた剛性、耐熱性と耐
衝撃性、靭性を合わせ持つ車両外装部品に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】近年、車両外装部品、とりわけ自動車外
装部品に各種のプラスチック材料が使用されるようにな
ったが、プラスチックを使用した、樹脂外板、ホイール
キャップ、スポイラー等に代表される自動車外装部品に
対する高性能化に対する要求は一層高まりつつある。例
えば自動車用樹脂外板についていえば、高いレベルの寸
法安定性、塗装耐熱性、耐衝撃性が求められ、ホイール
キャップについても、耐衝撃性、低反り、耐熱性が要求
されている。それに加えて、車両外装部品に対する軽量
化も求められ、軽量化のためには剛性を向上させ、薄肉
化する必要がある。それに対応して車両外装部品用の熱
可塑性樹脂材料の特性を改良する試みが行なわれている
が全ての特性を満足させるのは困難な課題である。

【０００３】例えば、部品の衝撃強度を高める目的でエ
ラストマ成分を配合した材料を成形した場合には、耐熱
性や剛性が損なわれたものしか得られず、逆に部品の耐
熱性や剛性を高めるために種々の無機充填剤や強化剤を
配合した材料を成形した場合にはIzod衝撃強度や、面衝
撃強度が損なわれるため、衝撃強度と耐熱性あるいは剛
性を同時に改良した車両外装部品を得ることは困難であ
る。

【０００４】また、ガラス繊維などの繊維状強化剤を配
合した材料を成形することにより、剛性および耐熱性に
優れ、同時にIzod衝撃強度が向上した部品が得られる
が、この方法で得られる部品は面衝撃強度は非強化系に
比べ逆に低下するうえ、伸度の低下や機械的特性の異方
性の発現など車両外装部品にとって必ずしも好ましいも
のではない。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は上述
の問題を解消すること即ち、衝撃強度、破断伸びと耐熱
性、剛性という相反する特性を同時に改良し、その上、
機械的特性の異方性の小さい、寸法安定性に優れた車両
外装部品を得ることを課題とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題を
解決すべく鋭意検討した結果、本発明に到達した。

【０００７】すなわち、本発明は、少なくとも（Ａ）熱
可塑性樹脂と、（Ｂ）無機質充填剤および（Ｃ）−２０
℃以下のガラス転移温度を有する弾性重合体の３成分か
らなる樹脂組成物であって、熱可塑性樹脂（Ａ）をマト
リクス樹脂とし、かつ該弾性重合体（Ｃ）の該組成物中
における分散粒子のうち３０％以上が該無機質充填剤
（Ｂ）と界面を接する形で存在することを特徴とする樹
脂組成物からなる車両外装部品および少なくとも（Ａ）
熱可塑性樹脂２２〜８９．８重量％と、（Ｂ）無機質充
填剤６０〜１０重量％および（Ｃ）−２０℃以下のガラ
ス転移温度を有する弾性重合体１８〜０．２重量％の３
成分からなる樹脂組成物であって、該弾性重合体（Ｃ）
の該組成物中における分散粒子のうち３０％以上が該無
機質充填剤（Ｂ）と界面を接する形で存在することを特
徴とする樹脂組成物からなる車両外装部品である。

【０００８】本発明で使用する熱可塑性樹脂（Ａ）とは
加熱により溶融成形可能な樹脂を意味し、融点を有する
樹脂の場合、その融点は、１５０℃以上のものが好まし
く、１８０℃以上のものが好ましい。融点を有しない樹
脂の場合、ガラス転移温度１００℃以上であるものを好
ましく選択できる。

【０００９】また熱可塑性樹脂（Ａ）はそれ単体で、Ａ
ＳＴＭ Ｄ７９０法に従い、測定した成形品の曲げ弾性
率が１．５ＧＰａ以上のものが好ましく、２．０ＧＰａ
以上のものがより好ましい。

【００１０】本発明において使用することのできる熱可
塑性樹脂の好ましい例としては、ポリエステル樹脂、ポ
リアミド樹脂、ポリアリーレンスルフィド樹脂、ポリカ
ーボネート樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリアセタール
樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリ
スチレン樹脂、ポリオレフィン樹脂、アクリル樹脂など
が挙げられ、これらは２種以上を併用してもよい。なか
でも、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂およびポリア
リーレンスルフィド樹脂などを特に好ましく用いること
ができる。

【００１１】ここでいうポリエステル樹脂とは、芳香環
を重合体の連鎖単位に有する熱可塑性のポリエステル
で、通常芳香族ジカルボン酸（あるいはそのエステル形
成性誘導体）とジオール（あるいはそのエステル形成性
誘導体）および／またはヒドロキシカルボン酸とを主成
分とする縮合反応により得られる重合体ないしは共重合
体であり、液晶性のものであっても非液晶性のものであ
ってもよい。

【００１２】ここでいう芳香族ジカルボン酸としてはテ
レフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸、１，５−
ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボ
ン酸、４，４’−ジフェニルジカルボン酸、３，３’−
ジフェニルジカルボン酸、４，４’−ジフェニルエーテ
ルジカルボン酸、４，４’−ジフェニルメタンジカルボ
ン酸、４，４’−ジフェニルスルホンジカルボン酸、
４，４’−ジフェニルイソプロピリデンジカルボン酸、
１，２−ビス（フェノキシ）エタン−４，４’−ジカル
ボン酸、２，５−アントラセンジカルボン酸、４，４”
−ｐ−ターフェニレンジカルボン酸、２，５−ピリジン
ジカルボン酸などであり、なかでもテレフタル酸が好ま
しく使用できる。

【００１３】これらの芳香族ジカルボン酸は二種以上を
混合して使用してもよい。なお２０モル％以下の少量で
あれば、これらの芳香族ジカルボン酸とともにアジピン
酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸など
の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸な
どの脂環式ジカルボン酸を一種以上混合使用してもよ
い。

【００１４】また、ジオール成分としては、エチレング
リコール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオ
ール、ネオペンチルグリコール、１，５−ペンタンジオ
ール、１，６−ヘキサンジオール、２−メチル−１，３
−プロパンジオール、ジエチレングリコール、トリエチ
レングリコール、デカメチレングリコールなどの脂肪族
ジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノールなどの
脂環式ジオール、４，４’−ジヒドロキシビフェニル、
４，４’−ジヒドロキシジフェニルエーテル、ハイドロ
キノン、２，６−ジヒドロキシナフタレン、２，７−ジ
ヒドロキシナフタレンなどの芳香族ジオールおよびこれ
らの混合物などが挙げられる。なお、少量であれば、分
子量４００〜６０００の長鎖ジオール、すなわちポリエ
チレングリコール、ポリ−１，３−プロピレングリコー
ル、ポリテトラメチレングリコールなどを一種以上共重
合せしめてもよい。

【００１５】また、ヒドロキシカルボン酸としては、ｐ
−ヒドロキシ安息香酸、ｍ−ヒドロキシ安息香酸、６−
ヒドロキシ−２−ナフトエ酸、４’−ヒドロキシ−ビフ
ェニル−４−カルボン酸などが挙げられる。

【００１６】本発明の目的に適したポリエステル樹脂の
具体例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリプ
ロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレー
ト、ポリヘキシレンテレフタレート、ポリエチレン−
２，６−ナフタレンジカルボキシレート、ポリブチレン
−２，６−ナフタレンジカルボキシレート、ポリエチレ
ン−１，２−ビス（フェノキシ）エタン−４，４’−ジ
カルボキシレートなどのほか、ポリエチレンイソフタレ
ート／テレフタレート、ポリブチレンイソフタレート／
テレフタレート、ポリブチレンテレフタレート／デカン
ジカルボキシレート、ポリエチレン−４，４’−ジカル
ボキシレート／テレフタレート、ｐ−オキシ安息香酸／
ポリエチレンテレフタレート、ｐ−オキシ安息香酸／６
−ヒドロキシ−２−ナフトエ酸などのような共重合ポリ
エステルが挙げられる。これらのうち、機械的性質、成
形性などのバランスの点でポリブチレンテレフタレー
ト、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン−２，
６−ナフタレンジカルボキシレートが特に好ましく使用
できる。

【００１７】本発明において特に好ましく使用できる芳
香族ポリエステルの内、ポリブチレンテレフタレートは
０．５Ｗ／Ｖ％のｏ−クロロフェノール溶液中で２５℃
において測定した固有粘度が、０．８０〜１．９、特に
１．０〜１．５の範囲のものが好ましく、また、ポリエ
チレンテレフタレートの場合は上記と同条件で測定した
固有粘度が０．３６〜１．６０、特に０．５２〜１．３
５の範囲のものが好ましい。

【００１８】ポリアミド樹脂としては、例えば、環状ラ
クタムの開環重合物、アミノカルボン酸の重縮合物、ジ
カルボン酸とジアミンの重縮合物などが挙げられ、具体
的にはナイロン６、ナイロン４・６、ナイロン６・６、
ナイロン６・１０、ナイロン６・１２、ナイロン１１、
ナイロン１２などの脂肪族ポリアミド、ポリ（メタキシ
リレンアジパミド）、ポリ（ヘキサメチレンテレフタル
アミド）、ポリ（ヘキサメチレンイソフタルアミド）、
ポリ（テトラメチレンイソフタルアミド）などの脂肪族
−芳香族ポリアミド、およびこれらの共重合体や混合物
を挙げることができる。特に本発明に好適なポリアミド
樹脂としてはナイロン６、ナイロン６・６が挙げられ
る。

【００１９】ポリアリーレンスルフィド樹脂としては架
橋タイプ、直鎖タイプのいずれも用いることができる。

【００２０】本発明に使用する無機質充填剤（Ｂ）とは
通常樹脂の充填剤として使用される繊維状、粒状あるい
は板状の無機物をさす。繊維状の無機質充填剤の好まし
い例としてはガラス繊維、チタン酸カリウム繊維、石膏
繊維、黄銅繊維、ステンレス繊維、銅繊維、スチール繊
維、ボロンウィスカー繊維、炭素繊維などが挙げられ
る。また、粒状、粉状および板状の無機質充填剤の好ま
しい例としては、ワラステナイト、セリサイト、カオリ
ン、マイカ、クレー、ベントナイト、アスベスト、タル
ク、アルミナシリケートなどの珪酸塩、アルミナ、酸化
ケイ素、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、酸化チ
タンなどの金属酸化物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシ
ウム、ドロマイトなどの炭酸塩、硫酸カルシウム硫酸バ
リウムなどの硫酸塩、ガラスビーズ、ガラスミルドファ
イバー、窒化ホウ素、炭化ケイ素、サロヤンなどが挙げ
られ、これらは中空であってもよい（例えば、中空ガラ
ス繊維、ガラスマイクロバルーン、シラスバルーン、カ
ーボンバルーンなど）。

【００２１】本発明に使用する無機質充填剤としては粒
状および／または板状のものがとりわけ好ましく、これ
らのうち特に好ましいものの例として板状のタルク、マ
イカ、クレー、カオリンが挙げられる。

【００２２】また、粒状および／または板状の無機質充
填剤としては沈降法で測定した平均粒子径が２μ以下の
ものがとりわけ好ましく使用できる。

【００２３】これら無機質充填剤はシラン系、チタネー
ト系などのカップリング剤、その他表面処理剤で処理さ
れているものが好ましく、特にシラン系カップリング剤
で処理されているものが好ましく使用できる。

【００２４】好ましいシラン系カップリング剤として
は、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ
−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、β−
（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキ
シシラン、γ−アニリノプロピルトリメトキシシラン、
γ−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシ
シラン、γ−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラ
ン、ビニルトリメトキシシラン、γ−メルカプトプロピ
ルトリメトキシシラン等を例示することができ、特にγ
−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−アニ
リノプロピルトリメトキシシラン、γ−（２−アミノエ
チル）アミノプロピルトリメトキシシラン、γ−メタク
リロキシプロピルトリメトキシシランが好ましい。

【００２５】次に、本発明に使用する−２０℃以下のガ
ラス転移温度を有する弾性重合体（Ｃ）としては、ガラ
ス転移温度（ここでは示差走査熱量測定法により昇温速
度１０℃／分で得られる値として定義する）が−２０℃
以下であるものであり、２３℃においてＪＩＳ Ｋ−６
３０１法に従い測定した１００％モジュラスが１００Ｍ
Ｐａ以下のものが好ましく、５０ＭＰａ以下のものがよ
り好ましい。また、弾性重合体（Ｃ）の重量平均分子量
は５０００以上であることが好ましい。

【００２６】弾性重合体（Ｃ）の重量平均分子量として
は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー法により
測定した値を用いる。

【００２７】好ましい弾性重合体（Ｃ）の例としては、
エチレン系共重合体、共役ジエン系重合体、共役ジエン
−芳香族ビニル炭化水素系共重合体、ポリエステル系熱
可塑性エラストマなどが挙げられる。

【００２８】ここでいうエチレン系重合体としては、エ
チレンと他の単量体との共重合体および多元共重合体を
さし、エチレンと共重合する他の単量体としては炭素数
３以上のα−オレフィン、非共役ジエン、酢酸ビニル、
ビニルアルコール、α，β−不飽和カルボン酸およびそ
の誘導体などの中から選択することができる。

【００２９】炭素数３以上のα−オレフィンとしてはプ
ロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、３−メチルペン
テン−１、オクタセン−１などが挙げられ、プロピレ
ン、ブテン−１が好ましく使用できる。非共役ジエンと
しては５−メチリデン−２−ノルボルネン、５−エチリ
デン−２−ノルボルネン、５−ビニル−２−ノルボルネ
ン、５−プロペニル−２−ノルボルネン、５−イソプロ
ペニル−２−ノルボルネン、５−クロチル−２−ノルボ
ルネン、５−（２−メチル−２−ブテニル）−２−ノル
ボルネン、５−（２−エチル−２−ブテニル）−２−ノ
ルボルネン、５−メチル−５−ビニルノルボルネンなど
のノルボルネン化合物、ジシクロペンタジエン、メチル
テトラヒドロインデン、４，７，８，９−テトラヒドロ
インデン、１，５−シクロオクタジエン、１，４−ヘキ
サジエン、イソプレン、６−メチル−１，５−ヘプタジ
エン、１１−エチル−１，１１−トリデカジエンなどで
あり、好ましくは５−メチリデン−２−ノルボルネン、
５−エチリデン−２−ノルボルネン、ジシクロペンタジ
エン、１，４−ヘキサジエンなどが挙げられる。α，β
−不飽和カルボン酸としてはアクリル酸、メタクリル
酸、エタクリル酸、クロトン酸、マレイン酸、フマル
酸、イタコン酸、シトラコン酸、ブテンジカルボン酸な
どが挙げられ、その誘導体としてはアルキルエステル、
アリールエステル、グリシジルエステル、酸無水物、イ
ミドを例として挙げることができる。

【００３０】また、共役ジエン系重合体としては１種以
上の共役ジエン単量体に由来する重合体すなわち単一の
共役ジエン例えば１，３−ブタジエンの単独重合体ある
いは２種またはそれ以上の共役ジエン、例えば１，３−
ブタジエン、イソプレン（２−メチル−１，３−ブタジ
エン）、２，３−ジメチル−１，３−ブタジエン、１，
３−ペンタジエンの共重合体などが挙げられる。これら
の重合体の不飽和結合の一部または全部が水添により還
元されているものも好ましく使用できる。

【００３１】共役ジエン−芳香族ビニル炭化水素系共重
合体としては共役ジエンと芳香族ビニル炭化水素の比が
さまざまのブロック共重合体またはランダム共重合体で
あり、これを構成する共役ジエンの例としては前記の単
量体が挙げられ、特に１，３−ブタジエン、イソプレン
が好ましい。芳香族ビニル炭化水素の例としては、スチ
レン、α−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ｐ−
メチルスチレン、１，３−ジメチルスチレン、ビニルナ
フタレンなどが挙げられ、中でもスチレンが好ましく使
用できる。また、共役ジエン−芳香族ビニル炭化水素系
共重合体の芳香環以外の二重結合以外の不飽和結合の一
部または全部が水添により還元されているものも好まし
く使用できる。

【００３２】ポリエステル系熱可塑性エラストマとして
は、芳香族ポリエステルをハードセグメントとし、ポリ
（アルキレンオキシド）グリコールおよび／または脂肪
族ポリエステルをソフトセグメントとするポリエーテル
エステルブロック共重合体、ポリエステル・エステルブ
ロック共重合体、ポリエーテルエステル・エステル共重
合体等が挙げられる。

【００３３】ハードセグメントの芳香族ポリエステル成
分の具体例としてはポリエチレンテレフタレート、ポリ
ブチレンテレフタレート、ポリエチレン（テレフタレー
ト／イソフタレート）、ポリブチレン（テレフタレート
／イソフタレート）などが好ましい例として挙げられ
る。

【００３４】また、ここでソフトセグメントを構成する
ポリ（アルキレンオキシド）グリコールおよび脂肪族ポ
リエステルの具体例としては、ポリエチレングリコー
ル、ポリ（１，２−および１，３−プロピレンオキシ
ド）グリコール、ポリ（テトラメチレンオキシド）グリ
コール、エチレンオキシドとプロピレンオキシドの共重
合体、エチレンオキシドとテトラヒドロフランの共重合
体、ポリエチレンアジペート、ポリ−ε−カプロラクト
ン、ポリエチレンセバケート、ポリブチレンセバケート
などを好ましい例として挙げることができる。また、ポ
リエステル系熱可塑性エラストマのポリエステルハード
セグメント対ソフトセグメントの占める割合は、重量比
で９５／５〜１０／９０、特に９０／１０〜３０／７０
であることが好ましい。

【００３５】ポリエステル系熱可塑性エラストマの具体
例としては、ポリエチレンテレフタレート・ポリ（テト
ラメチレンオキシド）グリコールブロック共重合体、ポ
リエチレンテレフタレート／イソフタレート・ポリ（テ
トラメチレンオキシド）グリコールブロック共重合体、
ポリブチレンテレフタレート・ポリ（テトラメチレンオ
キシド）グリコールブロック共重合体、ポリブチレンテ
レフタレート／イソフタレート・ポリ（テトラメチレン
オキシド）グリコールブロック共重合体、ポリブチレン
テレフタレート／デカンジカルボキシレート・ポリ（テ
トラメチレンオキシド）グリコールブロック共重合体、
ポリブチレンテレフタレート・ポリ（プロピレンオキシ
ド／エチレンオキシド）グリコールブロック共重合体、
ポリブチレンテレフタレート／イソフタレート・ポリ
（プロピレンオキシド／エチレンオキシド）グリコール
ブロック共重合体、ポリブチレンテレフタレート／デカ
ンジカルボキシレート・ポリ（プロピレンオキシド／エ
チレンオキシド）グリコールブロック共重合体、ポリブ
チレンテレフタレート・ポリ（エチレンオキシド）グリ
コールブロック共重合体、ポリエチレンテレフタレート
・ポリ（エチレンオキシド）グリコールブロック共重合
体、ポリブチレンテレフタレート・ポリエチレンアジペ
ートブロック共重合体、ポリブチレンテレフタレート・
ポリブチレンアジペートブロック共重合体、ポリブチレ
ンテレフタレート・ポリブチレンセバケートブロック共
重合体、ポリブチレンテレフタレート・ポリ−ε−カプ
ロラクトンブロック共重合体などが挙げられる。

【００３６】これらの弾性重合体のガラス転移温度は−
２０℃以下である必要があり、−３０℃以下であること
がより好ましい。−２０℃より高い場合は低温時の耐衝
撃性が十分ではなく、本発明の目的を達成することがで
きない。

【００３７】上記−２０℃以下のガラス転移温度を有す
る弾性重合体（Ｃ）は２種以上併用することも可能であ
り、その一部または全部に、種々の不飽和カルボン酸お
よび／またはその誘導体やビニル単量体をグラフト反応
あるいは共重合して得られるエラストマも好ましく使用
することができる。この場合、弾性重合体（Ｃ）全体に
対して、グラフト反応あるいは共重合されている不飽和
カルボン酸および／またはその誘導体やビニル単量体の
量は０．０１〜２０重量％が好ましい。グラフト反応あ
るいは共重合に用いる不飽和カルボン酸としてはアクリ
ル酸、メタクリル酸、エタクリル酸、クロトン酸、マレ
イン酸、フマル酸、イタコン酸、シトラコン酸、ブテン
ジカルボン酸等が挙げられる。また、それらの誘導体と
しては、アルキルエステル、グリシジルエステル、ジ−
またトリ−アルコキシシリル基を有するエステル、酸無
水物またはイミド等が挙げられ、これらの中で、グリシ
ジルエステル、ジ−またトリ−アルコキシシリル基を有
する不飽和カルボン酸エステル、酸無水物、イミドがよ
り好ましい。

【００３８】不飽和カルボン酸またはその誘導体の好ま
しい例としては、マレイン酸、フマル酸、アクリル酸グ
リシジル、メタクリル酸グリシジル、イタコン酸ジグリ
シジルエステル、シトラコン酸ジグリシジルエステル、
ブテンジカルボン酸ジグリシジルエステル、ブテンジカ
ルボン酸モノグリシジルエステル、γ−メタクリロキシ
プロピルトリメトキシシラン、無水マレイン酸、無水イ
タコン酸、無水シトラコン酸、マレイン酸イミド、イタ
コン酸イミド、シトラコン酸イミド等であり、特にメタ
クリル酸グリシジル、無水マレイン酸、無水イタコン
酸、マレイン酸イミドが好ましく使用できる。また、ビ
ニル単量体の例としてはスチレンなどの芳香族ビニル化
合物、アクリロニトリルなどのシアン化ビニル化合物、
ビニルトリメトキシシランなどのビニルシラン化合物を
例示することができ、これらの不飽和カルボン酸または
その誘導体あるいはビニル単量体は２種以上を併用して
もよい。

【００３９】ここでマレイン酸などの不飽和カルボン酸
をグラフト反応や共重合する意義は、弾性重合体（Ｃ）
に強化しようとする樹脂との間に親和性をもたせたり、
あるいは化学反応を生ぜしめるための官能基を導入する
ことができる点にある。したがって、強化しようとする
樹脂に応じて上記不飽和カルボン酸以外のものも適宜用
いることにいより好ましい結果が得られる。

【００４０】なお、これら不飽和カルボン酸またはその
誘導体あるいはビニル単量体をグラフト反応させる方法
については公知の手法を用いることができる。

【００４１】本発明の車両外装部品を得るための組成物
を構成する上記（Ａ）熱可塑性樹脂、（Ｂ）無機質充填
剤および（Ｃ）−２０℃以下のガラス転移温度を有する
弾性重合体の組成比は、全組成物を１００とした場合、
（Ａ）熱可塑性樹脂が２２〜８９．８重量％、（Ｂ）無
機質充填剤が６０〜１０重量％および（Ｃ）弾性重合体
が、１８〜０．２重量％が好ましく、特に（Ａ）熱可塑
性樹脂が４５〜８６．５重量％、（Ｂ）無機質充填剤が
４５〜１２重量％および（Ｃ）弾性重合体が、１０〜
１．５重量％が好ましい。

【００４２】また、本発明の車両外装部品を得るための
組成物においては組成物中の弾性重合体（Ｃ）の分散粒
子のうち３０％以上が該無機質充填剤（Ｂ）と界面を接
する形で存在する必要があり、５０％以上が好ましい。
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）からなる該組成物においては通
常、熱可塑性樹脂（Ａ）がマトリクス樹脂となり、
（Ｃ）弾性重合体は熱可塑性樹脂（Ａ）とは完全には相
溶せず、独立した分散相を形成する。ここでは、少なく
とも分散粒子の一部分が（Ｂ）無機質充填剤と界面を接
する形で存在している（Ｃ）成分の分散相（分散粒子）
の割合が（Ｃ）成分全体の３０％以上（好ましくは５０
％以上）存在することを意味する。ただし、評価方法と
しては透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用い、組成物の超
薄切片を観察し、弾性重合体（Ｃ）の分散粒子数が最低
１０観察される視野について観察し、弾性重合体（Ｃ）
の全分散粒子面積とそのうち無機質充填剤（Ｂ）と界面
を接している分散粒子の面積によって評価したものであ
る。この際に、無機質充填剤（Ｂ）と界面を接する形で
存在する弾性重合体（Ｃ）の分散形態としては図１ａ〜
ｄに示すような形態を例示することができる。図１ａ〜
ｄは（Ｂ）成分と（Ｃ）成分の界面を接する種々の例を
示した断面図であり、熱可塑性樹脂１のマトリクス中に
無機質充填剤２が弾性重合体３と界面を接するかたちで
存在している。逆に、本発明において無機充填剤（Ｂ）
と全く界面を接することのなく、熱可塑性樹脂中に独立
して存在する弾性重合体（Ｃ）の分散粒子が７０％未満
であることが必要であり、５０％未満が好ましい。

【００４３】また、本発明の車両外装部品を得るための
組成物において得られる車両外装部品の機械的性質の点
から無機質充填剤（Ｂ）と弾性重合体（Ｃ）の合計に対
して弾性重合体の占める比率は２〜４０重量％が好まし
く、５〜３５重量％がより好ましい。

【００４４】本発明の車両外装部品の特徴は衝撃強度と
剛性が均衡して優れている点であり、本発明の典型的な
効果を持つ車両外装部品を与える組成物としては以下に
示す特性を満足するものが特に好ましい。

【００４５】室温（２３℃）下における衝撃強度（ＡＳ
ＴＭ Ｄ２５６の試験法に従い測定した１／８”厚みの
ノッチ付きIzod衝撃強度）Ｓc と曲げ弾性率（ＡＳＴＭ
Ｄ７９０の試験法に従い測定した曲げ弾性率）ＭC の
関係は式１の不等式を満足するものが好ましい。

【００４６】（式１） Ｍc ＞Ｍ0 Ｍc ＜０．０７Ｓc −１．６ （ただし、Ｍ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の射出成形品
をＡＳＴＭ Ｄ７９０の試験法に従い測定した、２３℃
における曲げ弾性率を示し、Ｍc 、Ｍ0 の単位はＧＰ
ａ、Ｓc の単位はＪ／ｍである。） また、本発明に使用する組成物中の無機質充填剤（Ｂ）
成分を等重量の熱可塑性樹脂（Ａ）成分に置換した樹脂
組成物（実質的に（Ａ）熱可塑性樹脂および（Ｃ）弾性
重合体の２成分からなる組成物）よりも高い衝撃強度
（ＡＳＴＭ Ｄ２５６の試験法に従い測定した１／８”
厚みノッチ付きIzod衝撃強度）、特に２００％以上高い
衝撃強度を有するものが好ましい。

【００４７】本発明の特徴の一つは上記無機質充填剤の
添加により衝撃強度が増大する点にあり、無機質充填剤
（Ｂ）の添加量ＸB （重量％）と射出成形品の２３℃に
おける同上測定法による１／８”厚みノッチ付きIzod衝
撃強度（ＳC ）の間に下記式２の不等式を満足すること
が望ましく、式３の不等式を満足することがより好まし
い。また、さらに好ましくは式４の不等式を満足するこ
とである。

【００４８】（式２） Ｓc ＞１．６５ＸB ＋Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
ける、ＡＳＴＭ Ｄ２５６の試験法に従い測定した１／
８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を示す。） （式３） Ｓc ＞１．６５ＸB ＋１．２Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
ける、ＡＳＴＭ Ｄ２５６の試験法に従い測定した１／
８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を示す。） （式４） Ｓc ＞１．６５ＸB ＋１．５Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
ける、ＡＳＴＭ Ｄ２５６の試験法に従い測定した１／
８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を示す。） 本発明に使用する組成物は上記弾性重合体（Ｃ）の添加
により衝撃強度が増大するが、その効果は通常のポリマ
ブレンドによる高衝撃プラスチックよりも大きく、弾性
重合体（Ｃ）の添加量ＸC （重量％）と組成物の射出成
形品の２３℃における、ＡＳＴＭ Ｄ２５６の試験法に
従い測定した１／８”厚みのノッチ付きIzod衝撃強度
（ＳC ）の間に下記式５の不等式を満足することが望ま
しく、式６の不等式を満足することがより好ましい。ま
た、さらに好ましくは式７の不等式を満足することであ
り、式８の不等式を満足するものが最も好ましい。

【００４９】（式５） Ｓc ＞０．８６ＸC ＋１．３Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
ける、ＡＳＴＭ Ｄ２５６の試験法に従い測定した１／
８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を示す。） （式６） Ｓc ＞４．５ＸC ＋１．３Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
ける、ＡＳＴＭ Ｄ２５６の試験法に従い測定した１／
８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を示す。） （式７） Ｓc ＞４．５ＸC ＋１．８Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
ける、ＡＳＴＭ Ｄ２５６の試験法に従い測定した１／
８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を示す。） （式８） Ｓc ＞４．５ＸC ＋２．２Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
ける、ＡＳＴＭ Ｄ２５６の試験法に従い測定した１／
８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を示す。） 本発明に使用する樹脂組成物の製造方法は特に限定され
るものではないが、上述のとおり、本発明の車両外装部
品を得るための組成物においては弾性重合体（Ｃ）の添
加量のうち、３０％以上、好ましくは５０％以上が該無
機充填剤（Ｂ）と界面を接する形で存在する必要があ
り、このような各構成成分の構造の制御を行なうことが
可能な方法が好ましく使用できる。

【００５０】例えば、無機質充填剤（Ｂ）の表面を弾性
重合体（Ｃ）成分で被覆処理した後、熱可塑性樹脂
（Ａ）に添加する方法、無機質充填剤（Ｂ）と弾性重合
体（Ｃ）成分を予め弾性重合体が溶融状態となる温度で
混練した後、該混合物を熱可塑性樹脂（Ａ）と再度混練
する方法、無機質充填剤（Ｂ）の存在下で弾性重合体
（Ｃ）成分を構成する単量体成分を重合被覆した後に熱
可塑性樹脂（Ａ）混練する方法などが挙げられる。

【００５１】上記の無機質充填剤（Ｂ）表面の弾性重合
体（Ｃ）成分による被覆処理に際しては、弾性重合体
（Ｃ）成分を溶媒に溶解させた溶液により無機質充填剤
（Ｂ）の表面を被覆処理することも好ましい。また、無
機質充填剤（Ｂ）と弾性重合体（Ｃ）成分を予め溶融混
練する場合には単軸、または二軸の押出機、バンバリー
ミキサー、ニーダー、ミキシングロールなど通常公知の
溶融混合機を使用することができる。

【００５２】さらに、予め弾性重合体（Ｃ）成分により
表面被覆処理を行なった無機質充填剤（Ｂ）あるいは弾
性重合体（Ｃ）成分と無機質重合体（Ｂ）を予め溶融混
練したものを熱可塑性樹脂（Ａ）に混練する際にも同様
の公知の方法が使用できる。

【００５３】本発明に使用する組成物においては、弾性
重合体（Ｃ）の添加量のうち、３０重量％以上、好まし
くは５０重量％以上が該無機質充填剤（Ｂ）と界面を接
する形で存在する必要があるため、無機質充填剤（Ｂ）
表面と弾性重合体（Ｃ）の間の接着性、密着性が高い方
が好ましい。

【００５４】接着性を高める方法として、無機質充填剤
（Ｂ）の表面にシランカップリング剤等でカップリング
処理を行ない、種々の有機基や反応性基を導入すること
は有効である。さらに、導入した有機基と親和性、反応
性を有する官能基を有する弾性重合体（Ｃ）を使用する
ことにより、一層優れた界面での接着性が得られる。

【００５５】また、被覆処理方法として、無機質充填剤
（Ｂ）の存在下で弾性重合体（Ｃ）の原料となる単量体
を重合する方法も、界面での優れた接着性が得られる。
この際には無機質充填剤（Ｂ）はカップリング剤により
処理されていてもされていなくてもよい。重合は、例え
ば乳化重合など、弾性重合体に適した方法で行なうこと
ができる。その際、無機充填剤は反応系で均一に分散さ
れた状態で行なうことが好ましい。とりわけ、無機質充
填剤の（Ｂ）を水系溶媒中で乳化状態とし、弾性重合体
（Ｃ）成分を乳化重合することにより被覆する方法が好
ましい。この重合する方法においては、ラジカル発生
剤、界面活性剤などを適宜用いることもできる。

【００５６】弾性重合体で被覆処理した無機質充填剤を
熱可塑性樹脂に添加、あるいは両者を溶融混練する際に
は反応性の相容性改質剤の存在下で行うことが好まし
い。

【００５７】上記反応性の相容性改質剤とは、無機質充
填剤と界面を接し、好ましくは無機質充填剤と接着した
弾性重合体（Ｃ）と熱可塑性樹脂（Ａ）の相容性を改善
可能なものであり、熱可塑性樹脂（Ａ）と弾性重合体
（Ｃ）と相互に化学結合を形成可能な官能基を有するも
のを指す。化学結合としては前記弾性重合体（Ｃ）にお
いて説明したものと同様である。具体的には、カルボキ
シル基、ヒドロキシル基、アミノ基、酸無水物基、酸塩
化物基、エポキシ基、イソシアネート基、エステル基、
炭素−炭素不飽和結合等を分子中に含むものである。こ
れらの官能基の反応には触媒を必要とするものも含まれ
る。この反応性の相溶性改質剤は分子内にさらに炭素−
炭素二重結合を有していることが好ましい。

【００５８】このような反応性の相容性改質剤の好まし
い例として、分子中に１個以上の炭素−炭素二重結合を
有する不飽和カルボン酸またはその誘導体が挙げられ
る。α，β−不飽和カルボン酸としてはアクリル酸、メ
タアクリル酸、エタアクリル酸、クロトン酸、マレイン
酸、フマル酸、イタコン酸、シトラコン酸、ブテンジカ
ルボン酸、テトラヒドロフタル酸などであり、その誘導
体としては、グリシジルエステル、酸無水物、酸塩化物
を例として挙げることができる。反応性の相容性改質剤
としては、無水マレイン酸、無水イタコン酸、テトラヒ
ドロフタル酸無水物などの酸無水物、メタクリル酸グリ
シジルなどのグリシジルエステルを特に好ましい例とし
て挙げることができる。

【００５９】弾性重合体で被覆処理された無機質充填剤
を熱可塑性樹脂に添加、溶融混練する際に反応性の相溶
性改質剤を添加する方法としては溶融混合、あるいは溶
融混練を反応性の相容性改質剤の存在下で行えばよい。
この工程においては、通常の公知の溶融混練装置、即ち
単軸、または二軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダ
ー、ミキシングロールなどを使用することができる。

【００６０】この工程においては反応性の相溶性改質剤
とともに、反応性の相溶性改質剤の反応を促進する化合
物、触媒を添加するのが好ましい。具体例としては、い
わゆるラジカル開始剤が挙げられ、なかでも有機過酸化
物が好ましい。この有機過酸化物は、熱可塑性樹脂
（Ａ）と弾性重合体で被覆処理された無機質充填剤の溶
融混合、溶融混練条件により適宜選択するのが好ましい
が、その好ましい具体例として、２，５−ジメチル−
２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキサン、ｔ−ブ
チルクミルペルオキシド、ジ−イソプロピルベンゼンヒ
ドロペルオキシド、ジ−ｔ−ブチルペルオキシド、２，
５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘ
キシン−３、クメンヒドロペルオキシド、ｔ−ブチルヒ
ドロペルオキシド等を開示できる。

【００６１】使用する反応性の相容性改質剤の添加量
は、無機質充填剤（Ｂ）と弾性重合体（Ｃ）の合計１０
０重量部に対して、０．１〜１０重量部が好ましく、
０．５〜３．０重量部がより好ましい。また、特に、こ
の工程において反応性の相溶性改良剤とともにラジカル
開始剤を使用する際は、無機質充填剤（Ｂ）と弾性重合
体（Ｃ）の合計１００重量部に対して、０．０１〜１重
量部が好ましく、０．０５〜０．５重量部が特に好まし
い。

【００６２】なお、本発明の車両外装部品に使用する組
成物に対して本発明の目的に対してその特性を損なわな
い範囲で、酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、難燃
剤、滑剤、離型剤、染料および顔料を含む着色剤、核剤
などの通常の添加剤を１種以上添加することができる。

【００６３】本発明の車両外装部品は上記組成物を射出
成形、押出成形など通常の方法で成形することにより得
られ、高い耐衝撃特性と剛性、優れた耐熱性を併せ持つ
うえ、異方性が小さく、反りが小さいという特徴を有
し、自動車のみならず、オートバイ、自転車、乗用玩
具、荷車など、乗用あるいは荷物用の種々の車両外装部
品として極めて有効である。自動車外装部品としては、
フェンダー、バンパー、バンパーフェイシャー等の樹脂
外板、ホイールキャップ、スポイラー、スキーキャリア
ーなどの車外搭載荷物保持用治具、車外搭載用トラン
ク、トラックなどの風防等およびその部品が挙げられ、
オートバイとしてはカウリング、フェンダー等の各種カ
バー類、ガソリンタンク等、自転車としては泥除け等が
挙げられる。

【００６４】

【実施例】以下、実施例により本発明をさらに詳述す
る。

【００６５】参考例１（無水マレイン酸変性ＥＰＲの製
造） エチレン／プロピレン共重合体（三井石油化学（株）製
Ｐ０６８０）１００重量部に対し、無水マレイン酸２重
量部および２，５−ジメチル−２，５−ジ−ｔ−ブチル
パーオキシヘキサン（日本油脂（株）製パーヘキサ２５
Ｂ）０．７重量部を添加し、リボンブレンダで均一に混
合した後、シリンダ温度２１０℃に設定した３０ｍｍφ
の二軸押出機に供給し、無水マレイン酸変性ＥＰＲペレ
ット（Ｃ−１）を得た。（Ｃ−１）のガラス転移温度は
−４２℃、重量平均分子量は１万以上であった。１００
％モジュラスは３．６ＭＰａであった。

【００６６】実施例１ タルク（富士タルク（株）製ＬＭＳ３００）に対し、１
重量％のγ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン
を用い、常法によりカップリング処理を行なった。カッ
プリング処理済みのタルク（Ｂ−１）７０重量部と無水
マレイン酸変性ＥＰＲ（Ｃ−１）３０重量部をシリンダ
温度２００℃に設定した二軸押出機に供給し、ダイから
押出し、タルクと無水マレイン酸変性ＥＰＲからなる組
成物ペレット（Ｐ−１）を得た。

【００６７】次に、乾燥した上記ペレット（Ｐ−１）２
５重量部とナイロン６（濃硫酸中、２５℃で測定した相
対粘度：２．７５、ＡＳＴＭ Ｄ７９０法に従い、測定
した曲げ弾性率：２．７ＧＰａ、融点：２２１℃）７５
重量部をシリンダ温度２５０℃に設定した二軸押出機に
供給し、ダイから押出し、組成物ペレットを得た。得ら
れたペレットから超薄切片を切削し、透過型電子顕微鏡
（ＴＥＭ）で観察したところ、弾性重合体成分として使
用した無水マレイン酸変性ＥＰＲの分散粒子のうち約６
０％がタルク粒子を取り囲むか又はタルク粒子に接する
形で存在することが分かった。

【００６８】得られたペレットを乾燥後、射出成形機に
供し、シリンダ温度２５０℃、金型温度８０℃で１／
２”×５”×１／８”厚の棒状試験片および１／８”厚
みのIzod衝撃試験片を成形した。

【００６９】棒状試験片を用い、曲げ試験を行なったと
ころ、曲げ弾性率３．０ＧＰａ、曲げ強度９３ＭＰａで
あった。さらに、衝撃試験片にカットノッチを付け、Iz
od衝撃試験を行なったところ衝撃値は１０５Ｊ／ｍと高
い値を示した。

【００７０】また、棒状試験片を用い、低荷重（４５５
ｋＰａ）の荷重撓み温度の測定を行なったところ、２０
５℃であった。

【００７１】さらに、１３インチ径の自動車用フルホイ
ールキャップ金型を用い、上記と同様の温度条件でホイ
ールキャップを成形した。得られたホイールキャップは
外観が良好で、反りは認められなかった。ホイールキャ
ップの薄肉平坦部（２ｍｍ厚）を切出し、島津製作所
（株）製サーボパルサＥＨＦ−Ｕ２Ｈ−２０Ｌ型高速面
衝撃試験機を用い、２３℃で、ポンチ先端径５／８”、
衝突速度２．５ｍ／ｓで試験を行なった。その結果、破
壊エネルギーは５．３Ｊ、最大撓みは１３．０ｍｍであ
り、試験数１０の６個が延性破壊した。ここでいう延性
破壊とはポンチの衝突部が塑性変形し、貫通孔が生成す
るが、試験片全体には亀裂が生成せず、飛散せずに破壊
する状態をいう。

【００７２】実施例２ 実施例１と同条件でカップリング処理を行なったタルク
と無水マレイン酸変性ＥＰＲからなる組成物ペレット
（Ｐ−１）４５重量部と実施例１で用いたものと同じナ
イロン６ ５５重量部をシリンダ温度２５０℃に設定し
た二軸押出機に供給し、ダイから押出し、組成物ペレッ
トを得た。得られたペレットから超薄切片を切削し、透
過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察したところ、弾性重合
体成分として使用した無水マレイン酸変性ＥＰＲの分散
粒子のうち約５５％がタルク粒子を取り囲むか又はタル
ク粒子に接する形で存在することが分かった。

【００７３】得られたペレットを乾燥後、射出成形機に
供し、実施例１と同じ条件で成形を行ない、１／２”×
５”×１／８”厚の棒状試験片および１／８”厚みのIz
od衝撃試験片を成形した。

【００７４】棒状試験片を用い、曲げ試験を行なったと
ころ、曲げ弾性率２．８ＧＰａ、曲げ強度８１ＭＰａで
あった。さらに、衝撃試験片にカットノッチを付け、Iz
od衝撃試験を行なったところ衝撃値は１３９Ｊ／ｍと高
い値を示した。

【００７５】また、棒状試験片を用い、低荷重（４５５
ｋＰａ）の荷重撓み温度の測定を行なったところ、１９
９℃であった。

【００７６】さらに、上記実施例１と同様ホイールキャ
ップを成形し、その薄肉平坦部（２ｍｍ厚）を切出し、
２３℃で高速面衝撃試験を行なった結果、破壊エネルギ
ーは５．４Ｊ、最大撓みは１４．５ｍｍであり、試験数
１０のうち５個が延性破壊した。

【００７７】実施例３ タルク（富士タルク（株）製ＬＭＳ３００）７０重量部
とシラン変性ＥＥＡ（三井ポリケミカル（株）製ＨＰＲ
ＡＳ２５２、ガラス転移温度−３４℃、１００％モジ
ュラス４．６ＭＰａ）（Ｃ−２）３０重量部をシリンダ
温度１５０℃に設定した二軸押出機に供給し、ダイから
押出し、タルクとシラン変性ＥＥＡからなる組成物ペレ
ット（Ｐ−２）を得た。

【００７８】次に、乾燥した上記ペレット（Ｐ−２）２
５重量部と実施例１で用いたものと同じナイロン６ ７
５重量部をシリンダ温度２５０℃に設定した二軸押出機
に供給し、ダイから押出し、組成物ペレットを得た。得
られたペレットから超薄切片を切削し、透過型電子顕微
鏡（ＴＥＭ）で観察したところ、弾性重合体成分として
使用した無水マレイン酸変性ＥＰＲの分散粒子のうち約
７２％がタルク粒子を取り囲むか又はタルク粒子に接す
る形で存在することが分かった。

【００７９】得られたペレットを乾燥後、射出成形機に
供し、シリンダ温度２５０℃、金型温度８０℃で１／
２”×５”×１／８”厚の棒状試験片および、１／８”
厚みのIzod衝撃試験片を成形した。

【００８０】棒状試験片を用い、曲げ試験を行なったと
ころ、曲げ弾性率２．９ＧＰａ、曲げ強度９０ＭＰａで
あった。さらに、衝撃試験片にカットノッチを付け、Iz
od衝撃試験を行なったところ衝撃値は１０２Ｊ／ｍと高
い値を示した。

【００８１】また、棒状試験片を用い、低荷重（４５５
ｋＰａ）の荷重撓み温度の測定を行なったところ、１９
３℃であった。

【００８２】さらに、上記実施例１と同様ホイールキャ
ップを成形し、その薄肉平坦部（２ｍｍ厚）を切出し、
２３℃で高速面衝撃試験を行なった結果、破壊エネルギ
ーは４．３Ｊ、最大撓みは１１．８ｍｍであり、試験数
１０のうち３個が延性破壊した。

【００８３】実施例４ 参考例１で得られた無水マレイン酸変性ＥＰＲ（Ｃ−
１）１２５重量部を６０℃に加熱したキシレン２５００
重量部にガラスフラスコ中で溶解させ、超音波洗浄器を
用い、フラスコ全体に超音波を照射しながら実施例１で
使用したカップリング処理済みのタルク（Ｂ−１）１０
０重量部を徐々に投入し、１００℃で１時間撹拌を続け
た。

【００８４】得られた混合溶液を遠心分離し、沈降した
タルク−ＥＰＲ複合物を分離乾燥した。得られたタルク
−ＥＰＲ複合物中のＥＰＲ含有率を熱重量分析により求
めたところ６．５重量％であった。この乾燥したタルク
−ＥＰＲ複合物２０重量部と実施例１で用いたものと同
じナイロン６ ８０重量部をシリンダ温度２５０℃に設
定した二軸押出機に供給し、ダイから押出し、組成物ペ
レットを得た。

【００８５】次に、得られた組成物ペレットから超薄切
片を切削し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察したと
ころ、弾性重合体成分として使用した無水マレイン酸変
性ＥＰＲの分散粒子のうち約８２％がタルク粒子を取り
囲むか又はタルク粒子に接する形で存在することが分か
った。

【００８６】得られたペレットを乾燥後、射出成形機に
供し、実施例１と同じ条件で成形を行ない、１／２”×
５”×１／８”厚の棒状試験片および１／８”厚みのIz
od衝撃試験片を成形した。

【００８７】棒状試験片を用い、曲げ試験を行なったと
ころ、曲げ弾性率３．７ＧＰａ、曲げ強度１０８ＭＰａ
であった。さらに、衝撃試験片にカットノッチを付け、
Izod衝撃試験を行なったところ衝撃値は１４６Ｊ／ｍと
高い値を示した。

【００８８】また、棒状試験片を用い、低荷重（４５５
ｋＰａ）の荷重撓み温度の測定を行なったところ、２０
２℃であった。

【００８９】さらに、上記実施例１と同様ホイールキャ
ップを成形し、その薄肉平坦部（２ｍｍ厚）を切出し、
２３℃で高速面衝撃試験を行なった結果、破壊エネルギ
ーは３．８Ｊ、最大撓みは１２．５ｍｍであり、試験数
１０のうち３個が延性破壊した。

【００９０】比較例１ 実施例１と同条件でカップリング処理を行なったタルク
（Ｂ−１）３１．５重量部、参考例１で得た無水マレイ
ン酸変性ＥＰＲ（Ｃ−１）１３．５重量部および実施例
１で用いたものと同じナイロン６ ５５重量部を同時に
シリンダ温度２５０℃に設定した二軸押出機に供給し、
ダイから押出し、組成物ペレットを得た。ペレット中の
各構成成分の組成比は実質的に実施例２と同じである。
得られたペレットから超薄切片を切削し、透過型電子顕
微鏡（ＴＥＭ）で観察したところ、弾性重合体成分とし
て使用した無水マレイン酸変性ＥＰＲはナイロン６中に
単独の粒子として分散しており、タルク粒子を取り囲む
か又はタルク粒子に接する形で存在しているものは面積
で１０％以下であった。

【００９１】得られたペレットを乾燥後、射出成形機に
供し、実施例１と同条件で射出成形し、１／２”×５”
×１／８”厚の棒状試験片および、１／８”厚みのIzod
衝撃試験片を成形した。

【００９２】棒状試験片を用い、曲げ試験を行なったと
ころ、曲げ弾性率４．１ＧＰａ、曲げ強度８２ＭＰａで
あった。さらに、衝撃試験片にカットノッチを付け、Iz
od衝撃試験を行なったところ衝撃値は６０Ｊ／ｍと実施
例２に比べ低いことが分かった。

【００９３】また、棒状試験片を用い、低荷重（４５５
ｋＰａ）の荷重撓み温度の測定を行なったところ、１９
９℃で実施例２と等しかった。

【００９４】さらに、上記実施例１と同様にホイールキ
ャップを成形し、その薄肉平坦部（２ｍｍ厚）を切出
し、２３℃で高速面衝撃試験を行なった結果、破壊エネ
ルギーは２．０Ｊ、最大撓みは６．８ｍｍであり、試験
数１０のうち全数が脆性に破壊し、試験片は飛散した。
実施例２と比較して脆いことが分かった。

【００９５】比較例２ 実施例１と同条件でカップリング処理を行なったタルク
（Ｂ−１）１８．７重量部、参考例１で得た無水マレイ
ン酸変性ＥＰＲ（Ｃ−１）１．３重量部および実施例１
で用いたものと同じナイロン６ ８０重量部を同時にシ
リンダ温度２５０℃に設定した二軸押出機に供給し、ダ
イから押出し、組成物ペレットを得た。ペレット中の各
構成成分の組成比は実質的に実施例４と同じである。得
られたペレットから超薄切片を切削し、透過型電子顕微
鏡（ＴＥＭ）で観察したところ、弾性重合体成分として
使用した無水マレイン酸変性ＥＰＲはナイロン６中に単
独の粒子として分散しており、タルク粒子を取り囲むか
又はタルク粒子に接する形で存在しているものは殆ど皆
無であった。

【００９６】得られたペレットを乾燥後、射出成形機に
供し、実施例１と同条件で射出成形し、１／２”×５”
×１／８”厚の棒状試験片および１／８”厚みのIzod衝
撃試験片を成形した。

【００９７】棒状試験片を用い、曲げ試験を行なったと
ころ、曲げ弾性率４．２ＧＰａ、曲げ強度１１３ＭＰａ
であった。さらに、衝撃試験片にカットノッチを付け、
Izod衝撃試験を行なったところ衝撃値は４０Ｊ／ｍと実
施例４に比べ低いことが分かった。

【００９８】また、棒状試験片を用い、低荷重（４５５
ｋＰａ）の荷重撓み温度の測定を行なったところ、２０
２℃で実施例４と等しかった。

【００９９】さらに、上記実施例１と同様ホイールキャ
ップを成形し、その薄肉平坦部（２ｍｍ厚）を切出し、
２３℃で高速面衝撃試験を行なった結果、破壊エネルギ
ーは１．６Ｊ、最大撓みは６．７ｍｍであり、試験数１
０のうち全数が脆性に破壊し、試験片は飛散した。実施
例４と比較して脆いことが分かった。

【０１００】実施例５〜１０、比較例３〜９ 表１に示す各種のタルク、ガラス繊維、弾性重合体およ
び熱可塑性樹脂を第１表に記載の方法で複合化すること
により組成物を製造した。用いたナイロン６およびポリ
ブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）の曲げ弾性率はそれ
ぞれ２．７ＧＰａ、２．５ＧＰａであった。またＰＢＴ
の融点は２２５℃であった。これら組成物を実施例１と
同様の条件で成形し、成形品の物性評価を行なった。結
果を表２に示す。

【０１０１】比較例１０ 実施例１０で用いたＰＢＴ樹脂（Ａ−２）を射出成形機
に供し、実施例１と同条件で射出成形し、１／２”×
５”×１／８”厚の棒状試験片、１／８”厚みのIzod衝
撃試験片を成形した。

【０１０２】棒状試験片を用い曲げ試験を行ったとこ
ろ、曲げ弾性率２．５ＧＰａ，曲げ強度９０ＭＰａであ
った。さらに衝撃試験片にカットノッチをつけIzod衝撃
試験を行ったところ衝撃値は４５Ｊ／ｍであった。

【０１０３】また棒状試験片を用い、低荷重（４５５Ｋ
Ｐａ）の荷重撓み温度の測定を行ったところ１７２℃で
あった。

【０１０４】

【表１】

【０１０５】

【表２】

【０１０６】実施例１１ 平均粒径１．４μｍのタルク（富士タルク（株）製ＬＭ
Ｓ３００）１ｋｇに対し、１４．２５ｇのγ−メタクリ
ロキシプロピルトリメトキシシラン（東レ・ダウコーニ
ング社製ＳＺ−６０３０）および触媒としてＤＢＵ
（１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデ
セン）０．７５ｇを１００ｇのメタノールで希釈した処
理溶液を均一に噴霧し、ヘンシェルミキサーを用い、３
０分間撹拌後、得られた混合物を１３０℃で１２ｈ熱処
理することによりカップリング処理済タルクを得た。

【０１０７】さらに、このカップリング処理済みタルク
２４０ｇ、純水（イオン交換水）９００ｇおよび下記式
の構造式を有する非イオン型界面活性剤（東邦化学
（株）製“ホスファノール”ＲＳ−６１０）の１０重量
％水溶液３０ｇを添加し、機械式ホモジナイザ（ＩＫＡ
社製、“ウルトラタラックス”Ｔ−５０型）を用い、6,
000 回転で５分間、さらに、10,000回転で５分間乳化分
散させ、低粘度の均一な粒子分散状態の乳化混合物を得
た。この混合物のｐＨは２３℃において６．３９であっ
た。

【０１０８】

【化１】

【０１０９】この混合物を撹拌装置、滴下装置を備えた
重合反応容器中で７０℃に保ちながら、約３００ｒｐｍ
で撹拌し、単量体成分として５４ｇのアクリル酸ブチル
に、６ｇの無水マレイン酸を溶解させた単量体混合物お
よび、重合開始剤として過硫酸カリウムの１０重量％水
溶液１５ｇをどちらも約２時間かけて供給し、供給終了
後、温度を保ったまま、約１時間撹拌を続けた。

【０１１０】得られた重合反応混合物を、硫酸アルミニ
ウムの０．７５重量％水溶液２０００ｇ中へ撹拌しなが
ら投入し、凝固を行ない、漉過、洗浄を繰り返し行なっ
た後、７０℃で１２時間真空乾燥を行ない、弾性重合体
により被覆された無機質充填剤を得た。

【０１１１】得られた弾性重合体被覆無機質充填剤の熱
重量分析により、固形分中１６．５％の弾性共重合体成
分が存在することが分かり、これから求めた弾性重合体
（Ｃ）成分の反応率は約７９％であることが分かった。
さらに、得られた複合粒子をソックスレー抽出装置を用
い、トルエンを溶媒として抽出を行なった。１０時間抽
出後の試料を再度、熱重量分析で測定したところ固形分
中の弾性重合体のうち、約７５％が抽出されずに無機質
粒子上に担持固定されていることが分かった。また、示
差走査熱量分析の結果、弾性重合体（Ｃ）成分のガラス
転移温度は−４７℃であった。

【０１１２】この弾性共重合体被覆無機質充填剤２０重
量部およびナイロン６（ηｒ＝２．７０）８０重量部を
シリンダ温度２５０℃に設定した二軸押出機に供給し、
ダイから押出し、組成物ペレットを得た。

【０１１３】得られたペレットを乾燥後、射出成形機に
供し、実施例１と同条件で射出成形し、１／２”×５”
×１／８”厚の棒状試験片および１／８”厚みのＩｚｏ
ｄ衝撃試験片を成形した。

【０１１４】棒状試験片を用い、曲げ試験を行なったと
ころ、曲げ弾性率は３．７ＧＰａであった。さらに、衝
撃試験片にカットノッチを付け、Ｉｚｏｄ衝撃試験を行
なったところ衝撃値は１４０Ｊ／ｍと高い値を示した。

【０１１５】また、棒状試験片を用い、低荷重（４５５
ｋＰａ）の荷重撓み温度の測定を行なったところ、２０
３℃であった。

【０１１６】さらに、上記実施例１と同様、ホイールキ
ャップを成形し、その薄肉平坦部（２ｍｍ厚）を切出
し、２３℃で高速面衝撃試験を行なった結果、平均破壊
エネルギーは４．２Ｊ、平均最大撓みは１４．０ｍｍで
あり、試験数１０のうち３個が延性破壊した。

【０１１７】また、得られたペレットから超薄切片を切
削し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察したところ、
弾性重合体（Ｃ）成分のうち独立した粒子として存在し
ているのは約１０％未満であり、言い換えると弾性重合
体（Ｃ）成分の約９０％以上がタルク粒子を取り囲むか
又はタルク粒子に接する形で存在することが分かった。

【０１１８】実施例１２ 平均粒径１．４μｍのタルク（富士タルク（株）製ＬＭ
Ｓ３００）１ｋｇに対し、１４．２５ｇのγ−メタクリ
ロキシプロピルトリメトキシシラン（東レ・ダウコーニ
ング社製ＳＺ−６０３０）および触媒としてＤＢＵ
（１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデ
セン）０．７５ｇを１００ｇのメタノールで希釈した処
理溶液を均一に噴霧し、ヘンシェルミキサーを用い、３
０分間撹拌後、得られた混合物を１３０℃で１２ｈ熱処
理することによりカップリング処理済タルクを得た。

【０１１９】さらに、このカップリング処理済みタルク
２４０ｇ、純水（イオン交換水）９００ｇおよび陰イオ
ン型界面活性剤であるラウリル硫酸ナトリウム（花王
（株）製“エマール１０”）の１０重量％水溶液３６ｇ
を添加し、機械式ホモジナイザ（ＩＫＡ社製、“ウルト
ラタラックス”Ｔ−５０型）を用い、6,000 回転で５分
間、さらに、10,000回転で５分間乳化分散させ、低粘度
の均一な粒子分散状態の乳化混合物を得た。この混合物
のｐＨは２３℃において６．３９であった。

【０１２０】この混合物を撹拌装置、滴下装置を備えた
重合反応容器中で７０℃に保ちながら、約３００ｒｐｍ
で撹拌し、単量体成分として５４ｇのアクリル酸ブチル
に、６ｇの無水マレイン酸を溶解させた単量体混合物お
よび、重合開始剤として過硫酸カリウムの１０重量％水
溶液１５ｇをどちらも約２時間かけて供給し、供給終了
後、温度を保ったまま、約１時間撹拌を続けた。

【０１２１】得られた重合反応混合物を、硫酸アルミニ
ウムの０．７５重量％水溶液２０００ｇ中へ撹拌しなが
ら投入し、凝固を行ない、漉過、洗浄を繰り返し行なっ
た後、７０℃で１２時間真空乾燥を行ない、弾性重合体
により被覆された無機質充填剤を得た。

【０１２２】得られた弾性重合体被覆無機質充填剤の熱
重量分析により、固形分中１６．９％の弾性重合体成分
が存在することが分かり、これから求めた弾性重合体
（Ｃ）成分の反応率は約８５％であることが分かった。
さらに、得られた弾性重合体で被覆された無機質充填剤
をソックスレー抽出装置を用い、トルエンを溶媒として
抽出を行なった。１０時間抽出後の試料を再度、熱重量
分析で測定したところ固形分中の弾性重合体のうち、約
８６％が抽出されずに無機質粒子上に担持固定されてい
ることが分かった。示差走査熱量分析の結果、弾性重合
体（Ｃ）成分のガラス転移温度は−４５℃であった。

【０１２３】上記により製造した弾性重合体で被覆した
無機質充填剤２０重量部およびナイロン６（ηｒ＝２．
７０、曲げ弾性率２．７ＧＰａ）８０重量部に対し、無
水マレイン酸を０．３重量部およびラジカル開始剤とし
て２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキ
シ）ヘキサン０．０３重量部を混合後、シリンダ温度２
５０℃に設定した二軸押出機に供給し、ダイから押出
し、組成物ペレットを得た。

【０１２４】得られたペレットを乾燥後、射出成形機に
供し、実施例１と同条件で射出成形し、１／２”×５”
×１／８”厚の棒状試験片および１／８”厚みのＩｚｏ
ｄ衝撃試験片を成形した。

【０１２５】棒状試験片を用い、曲げ試験を行なったと
ころ、曲げ弾性率は３．８ＧＰａであった。さらに、衝
撃試験片にカットノッチを付け、Ｉｚｏｄ衝撃試験を行
なったところ衝撃値は１４８Ｊ／ｍと高い値を示した。

【０１２６】また、棒状試験片を用い、低荷重（４５５
ｋＰａ）の荷重撓み温度の測定を行なったところ、２０
３℃であった。

【０１２７】さらに、上記実施例１と同様、ホイールキ
ャップを成形し、その薄肉平坦部（２ｍｍ厚）を切出
し、２３℃で高速面衝撃試験を行なった結果、平均破壊
エネルギーは５．３Ｊ、平均最大撓みは１７．５ｍｍで
あり、試験数１０のうち９個が延性破壊した。

【０１２８】また、得られたペレットから超薄切片を切
削し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察したところ、
弾性重合体（Ｃ）成分のうち独立した粒子として存在し
ているのは約１０％未満であり、言い換えると弾性重合
体（Ｃ）成分の約９０％以上がタルク粒子を取り囲むか
又はタルク粒子に接する形で存在することが分かった。

【０１２９】

【発明の効果】本発明の車両外装部品は、耐熱性、剛性
と耐衝撃性のバランスに優れる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１ａ〜ｄは本発明に使用する組成物における
（Ｂ）成分と（Ｃ）成分の界面を接する種々の例を示し
た断面図である。

【符号の説明】

１．熱可塑性樹脂 ２．無機質充填剤 ３．弾性重合体

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｊ 5/10 ＣＦＤ Ｃ０８Ｊ 5/10 ＣＦＤ ＣＦＧ ＣＦＧ Ｃ０８Ｋ 3/00 ＫＡＡ Ｃ０８Ｋ 3/00 ＫＡＡ // Ｂ２９Ｋ 9:00 67:00 77:00 81:00 503:04 Ｂ２９Ｌ 31:30

Claims (19)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】少なくとも（Ａ）熱可塑性樹脂と、（Ｂ）
   無機質充填剤および（Ｃ）−２０℃以下のガラス転移温
   度を有する弾性重合体の３成分からなる樹脂組成物であ
   って、熱可塑性樹脂（Ａ）をマトリクス樹脂とし、かつ
   該弾性重合体（Ｃ）の該組成物中における分散粒子のう
   ち３０％以上が該無機質充填剤（Ｂ）と界面を接する形
   で存在することを特徴とする樹脂組成物からなる車両外
   装部品。
2. 【請求項２】少なくとも（Ａ）熱可塑性樹脂２２〜８
   ９．８重量％と、（Ｂ）無機質充填剤６０〜１０重量％
   および（Ｃ）−２０℃以下のガラス転移温度を有する弾
   性重合体１８〜０．２重量％の３成分からなる樹脂組成
   物であって、該弾性重合体（Ｃ）の該組成物中における
   分散粒子のうち３０％以上が該無機質充填剤（Ｂ）と界
   面を接する形で存在することを特徴とする樹脂組成物か
   らなる車両外装部品。
3. 【請求項３】無機質充填剤（Ｂ）と弾性重合体（Ｃ）の
   合計に対して弾性重合体（Ｃ）の占める比率が２〜４０
   重量％である請求項１または２記載の車両外装部品。
4. 【請求項４】組成物中における弾性重合体（Ｃ）の分散
   粒子のうち５０％以上が該無機質充填剤（Ｂ）と界面を
   接する形で存在することを特徴とする請求項１または２
   記載の車両外装部品。
5. 【請求項５】熱可塑性樹脂（Ａ）が、ＡＳＴＭ Ｄ７９
   ０法に従い測定した熱可塑性樹脂（Ａ）単体の曲げ弾性
   率が１．５ＧＰａ以上の熱可塑性樹脂である請求項１ま
   たは２記載の車両外装部品。
6. 【請求項６】熱可塑性樹脂（Ａ）が、融点１５０℃以上
   またはガラス転移温度１００℃以上の熱可塑性樹脂であ
   る請求項１または２記載の車両外装部品。
7. 【請求項７】熱可塑性樹脂（Ａ）がポリエステル樹脂、
   ポリアミド樹脂およびポリアリーレンスルフィド樹脂か
   ら選ばれた少なくとも１種の樹脂である請求項１または
   ２記載の車両外装部品。
8. 【請求項８】２３℃における曲げ弾性率Ｍc および２３
   ℃における１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度Ｓc の
   間に下記の不等式を同時に満足する射出成形品を与える
   樹脂組成物を成形してなる請求項１または２記載の車両
   外装部品。 Ｍc ＞Ｍ0 Ｍc ＜０．０７Ｓc −１．６ （ただし、Ｍ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
   ける曲げ弾性率を示し、 Ｍc 、Ｍ0 の単位はＧＰａ、
   Ｓc の単位はＪ／ｍである。）
9. 【請求項９】樹脂組成物中の無機質充填剤（Ｂ）成分を
   等重量の熱可塑性樹脂（Ａ）成分に置換した樹脂組成物
   （実質的に（Ａ）熱可塑性樹脂および（Ｃ）−２０℃以
   下のガラス転移温度を有する弾性重合体の２成分からな
   る）よりも高い１／８”厚みノッチ付Izod衝撃強度を有
   する樹脂組成物を成形してなる請求項１または２記載の
   車両外装部品。
10. 【請求項１０】無機質充填剤（Ｂ）成分の添加量ＸB
    （重量％）と２３℃における１／８”厚みノッチ付きIz
    od衝撃強度Ｓc （Ｊ／ｍ）の間に下記の不等式を満足す
    る射出成形品を与える樹脂組成物を成形してなる請求項
    １または２記載の車両外装部品。 Ｓc ＞１．６５ＸB ＋Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
    ける１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を
    示す。）
11. 【請求項１１】無機質充填剤（Ｂ）成分の添加量ＸB
    （重量％）と２３℃における１／８”厚みノッチ付きIz
    od衝撃強度Ｓc （Ｊ／ｍ）の間に下記の不等式を満足す
    る射出成形品を与える樹脂組成物を成形してなる請求項
    １または２記載の車両外装部品。 Ｓc ＞１．６５ＸB ＋１．２Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
    ける１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を
    示す。）
12. 【請求項１２】無機質充填剤（Ｂ）成分の添加量ＸB
    （重量％）と２３℃における１／８”厚みノッチ付きIz
    od衝撃強度Ｓc （Ｊ／ｍ）の間に下記の不等式を満足す
    る射出成形品を与える樹脂組成物を成形してなる請求項
    １または２記載の車両外装部品。 Ｓc ＞１．６５ＸB ＋１．５Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
    ける１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を
    示す。）
13. 【請求項１３】−２０℃以下のガラス転移温度を有する
    弾性重合体（Ｃ）成分の添加量ＸC （重量％）と２３℃
    における１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度Ｓc （Ｊ
    ／ｍ）の間に下記の不等式を満足する射出成形品を与え
    る樹脂組成物を成形してなる請求項１記載の車両外装部
    品。 Ｓc ＞０．８６Ｘc ＋１．３Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
    ける１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を
    示す。）
14. 【請求項１４】−２０℃以下のガラス転移温度を有する
    弾性重合体（Ｃ）成分の添加量ＸC （重量％）と２３℃
    における１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度Ｓc （Ｊ
    ／ｍ）の間に下記の不等式を満足する射出成形品を与え
    る樹脂組成物を成形してなる請求項１または２記載の車
    両外装部品。 Ｓc ＞４．５Ｘc ＋１．３Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
    ける１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を
    示す。）
15. 【請求項１５】−２０℃以下のガラス転移温度を有する
    弾性重合体（Ｃ）成分の添加量ＸC （重量％）と２３℃
    における１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度Ｓc （Ｊ
    ／ｍ）の間に下記の不等式を満足する射出成形品を与え
    る樹脂組成物を成形してなる請求項１または２記載の車
    両外装部品。 Ｓc ＞４．５Ｘc ＋１．８Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
    ける１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を
    示す。）
16. 【請求項１６】−２０℃以下のガラス転移温度を有する
    弾性重合体（Ｃ）成分の添加量ＸC （重量％）と２３℃
    における１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度Ｓc （Ｊ
    ／ｍ）の間に下記の不等式を満足する射出成形品を与え
    る樹脂組成物を成形してなる請求項１または２記載の車
    両外装部品。 Ｓc ＞４．５Ｘc ＋２．２Ｓ0 （ただし、Ｓ0 は熱可塑性樹脂（Ａ）単体の２３℃にお
    ける１／８”厚みノッチ付きIzod衝撃強度（Ｊ／ｍ）を
    示す。）
17. 【請求項１７】無機質充填剤（Ｂ）が板状および／また
    は粒状である請求項１または２記載の車両外装部品。
18. 【請求項１８】無機質充填剤（Ｂ）が、平均粒子径２μ
    ｍ以下である請求項１７記載の車両外装部品。
19. 【請求項１９】−２０℃以下のガラス転移温度を有する
    弾性重合体（Ｃ）の重量平均分子量が５０００以上であ
    る請求項１または２記載の車両外装部品。