JPH09194743A - 制振性熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
制振性熱可塑性樹脂組成物Info
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- JPH09194743A JPH09194743A JP466496A JP466496A JPH09194743A JP H09194743 A JPH09194743 A JP H09194743A JP 466496 A JP466496 A JP 466496A JP 466496 A JP466496 A JP 466496A JP H09194743 A JPH09194743 A JP H09194743A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、室温における損失係数が０．０３
以上という優れた制振性能と、曲げ弾性率３００００ｋ
ｇｆ／ｃｍ2以上という高い機械的強度とを兼備する制
振性熱可塑性樹脂組成物を提供することを課題とする。 【解決手段】 本発明の樹脂組成物は、（ａ）熱可塑性
樹脂４０〜９０重量％、（ｂ）イソフタル酸及び／又は
フタル酸を主たる酸成分とし、炭素数６〜１２の脂肪族
α，ω−ジオールを主たるグリコール成分とするポリエ
ステルソフトセグメント（ｂ−１）と、芳香族ジカルボ
ン酸を主たる酸成分とし、炭素数２〜４の脂肪族α，ω
−ジオール及び／又は１，４−シクロヘキサンジメタノ
ールを主たるグリコール成分とするポリエステルハード
セグメント（ｂ−２）とからなるポリエステルエラスト
マー３〜２０重量％並びに（ｃ）平均繊維径が０．０５
〜４μｍ、平均繊維長が５〜５００μｍであり且つアス
ペクト比が７以上のウィスカ７〜４０重量％を含有する
ことを特徴とする制振性熱可塑性樹脂組成物である。
以上という優れた制振性能と、曲げ弾性率３００００ｋ
ｇｆ／ｃｍ2以上という高い機械的強度とを兼備する制
振性熱可塑性樹脂組成物を提供することを課題とする。 【解決手段】 本発明の樹脂組成物は、（ａ）熱可塑性
樹脂４０〜９０重量％、（ｂ）イソフタル酸及び／又は
フタル酸を主たる酸成分とし、炭素数６〜１２の脂肪族
α，ω−ジオールを主たるグリコール成分とするポリエ
ステルソフトセグメント（ｂ−１）と、芳香族ジカルボ
ン酸を主たる酸成分とし、炭素数２〜４の脂肪族α，ω
−ジオール及び／又は１，４−シクロヘキサンジメタノ
ールを主たるグリコール成分とするポリエステルハード
セグメント（ｂ−２）とからなるポリエステルエラスト
マー３〜２０重量％並びに（ｃ）平均繊維径が０．０５
〜４μｍ、平均繊維長が５〜５００μｍであり且つアス
ペクト比が７以上のウィスカ７〜４０重量％を含有する
ことを特徴とする制振性熱可塑性樹脂組成物である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、制振性熱可塑性樹
脂組成物に関する。
脂組成物に関する。
【０００２】
【発明が解決しようとする課題】近年、家電製品、ＯＡ
機器、自動車等の材料として、機器使用時の振動を抑制
し、更に振動による発生する騒音を低下させる材料（以
下、「制振材料」という）が切望されている。これらの
製品の部品材料として多用されるプラスチックは、一般
に金属より良好な制振性能を有するため、プラスチック
部品自体の振動による騒音は比較的小さい。しかしなが
ら、プラスチックは比重が小さいため、空気透過音が大
きくなり、有効な騒音低減効果を得るためには更に高い
制振効果が要求される。
機器、自動車等の材料として、機器使用時の振動を抑制
し、更に振動による発生する騒音を低下させる材料（以
下、「制振材料」という）が切望されている。これらの
製品の部品材料として多用されるプラスチックは、一般
に金属より良好な制振性能を有するため、プラスチック
部品自体の振動による騒音は比較的小さい。しかしなが
ら、プラスチックは比重が小さいため、空気透過音が大
きくなり、有効な騒音低減効果を得るためには更に高い
制振効果が要求される。
【０００３】従来、制振材料としては、例えば、特開平
３−２８７６５１号公報に、（１）数平均分子量が２５
００〜４００００のビニル芳香族モノマーからなる重合
体ブロックＡ、並びにイソプレン又はイソプレン−ブタ
ジエン混合物からなり、数平均分子量が１００００〜２
０００００、３，４位結合及び１，２位結合が４０％で
あり０℃以上にｔａｎδの主分散ピークを有する重合体
ブロックＢからなり、ブロック構造が一般式 Ａ（Ｂ
Ａ）ｎ（式中ｎは１以上の整数を示す。）で表される、
分子量３００００〜３０００００のブロック共重合体
と、（２）雲母粉末等の無機粉体を含有する制振材料が
開示されている。しかし、この材料は機械的強度が著し
く低いため単品での各種機器類の部品材料としての使用
には適さない。
３−２８７６５１号公報に、（１）数平均分子量が２５
００〜４００００のビニル芳香族モノマーからなる重合
体ブロックＡ、並びにイソプレン又はイソプレン−ブタ
ジエン混合物からなり、数平均分子量が１００００〜２
０００００、３，４位結合及び１，２位結合が４０％で
あり０℃以上にｔａｎδの主分散ピークを有する重合体
ブロックＢからなり、ブロック構造が一般式 Ａ（Ｂ
Ａ）ｎ（式中ｎは１以上の整数を示す。）で表される、
分子量３００００〜３０００００のブロック共重合体
と、（２）雲母粉末等の無機粉体を含有する制振材料が
開示されている。しかし、この材料は機械的強度が著し
く低いため単品での各種機器類の部品材料としての使用
には適さない。
【０００４】また、特開平６−２３９０４号公報には、
ポリカーボネートとポリエステルエラストマーからなる
制振材料について報告されている。この材料は、制振性
に優れるものの、剛性が低いため単独で部品材料として
用いるのには適さない。
ポリカーボネートとポリエステルエラストマーからなる
制振材料について報告されている。この材料は、制振性
に優れるものの、剛性が低いため単独で部品材料として
用いるのには適さない。
【０００５】一方、剛性を有する制振材料としては、特
開平３−２６３４５７号公報に結晶性熱可塑性ポリブチ
レンテレフタレート、ポリエステルエラストマー及び扁
平な断面形状を有するガラス繊維からなる制振性ポリエ
ステル樹脂組成物が記載されている。しかしながら、補
強材としてガラス繊維を用いた場合には、制振性の低下
が著しいため十分に満足できる制振性能を得ることは不
可能である。
開平３−２６３４５７号公報に結晶性熱可塑性ポリブチ
レンテレフタレート、ポリエステルエラストマー及び扁
平な断面形状を有するガラス繊維からなる制振性ポリエ
ステル樹脂組成物が記載されている。しかしながら、補
強材としてガラス繊維を用いた場合には、制振性の低下
が著しいため十分に満足できる制振性能を得ることは不
可能である。
【０００６】更に、摺動性、耐摩耗性及び寸法安定性に
優れるため機械部品として有用性の高いポリアセタール
は、一般に他材料との相溶性が悪いため、該樹脂の優れ
た特性を生かした制振材料は得られていない。
優れるため機械部品として有用性の高いポリアセタール
は、一般に他材料との相溶性が悪いため、該樹脂の優れ
た特性を生かした制振材料は得られていない。
【０００７】
【課題を解決する手段】本発明者等は、前記従来技術の
課題を解決すべく鋭意研究を重ねてきた。その結果、熱
可塑性樹脂に特定構造のポリエステルエラストマー及び
特定形状のウィスカを同時に配合することにより、ウィ
スカが制振性能を実質的に低下させることなく機械的強
度を向上させることができ、高い機械的強度及び極めて
良好な制振性能を兼備する所望の制振材料が得られるこ
とを見い出した。本発明は斯かる知見に基づき完成され
たものである。
課題を解決すべく鋭意研究を重ねてきた。その結果、熱
可塑性樹脂に特定構造のポリエステルエラストマー及び
特定形状のウィスカを同時に配合することにより、ウィ
スカが制振性能を実質的に低下させることなく機械的強
度を向上させることができ、高い機械的強度及び極めて
良好な制振性能を兼備する所望の制振材料が得られるこ
とを見い出した。本発明は斯かる知見に基づき完成され
たものである。
【０００８】即ち、本発明は、（ａ）熱可塑性樹脂４０
〜９０重量％、（ｂ）イソフタル酸及び／又はフタル酸
を主たる酸成分とし、炭素数６〜１２の脂肪族α，ω−
ジオールを主たるグリコール成分とするポリエステルソ
フトセグメント（ｂ−１）と、芳香族ジカルボン酸を主
たる酸成分とし、炭素数２〜４の脂肪族α，ω−ジオー
ル及び／又は１，４−シクロヘキサンジメタノールを主
たるグリコール成分とするポリエステルハードセグメン
ト（ｂ−２）とからなるポリエステルエラストマー３〜
２０重量％並びに（ｃ）平均繊維径が０．０５〜４μ
ｍ、平均繊維長が５〜５００μｍであり且つアスペクト
比が７以上のウィスカ７〜４０重量％を含有することを
特徴とする熱可塑性樹脂組成物に係る。
〜９０重量％、（ｂ）イソフタル酸及び／又はフタル酸
を主たる酸成分とし、炭素数６〜１２の脂肪族α，ω−
ジオールを主たるグリコール成分とするポリエステルソ
フトセグメント（ｂ−１）と、芳香族ジカルボン酸を主
たる酸成分とし、炭素数２〜４の脂肪族α，ω−ジオー
ル及び／又は１，４−シクロヘキサンジメタノールを主
たるグリコール成分とするポリエステルハードセグメン
ト（ｂ−２）とからなるポリエステルエラストマー３〜
２０重量％並びに（ｃ）平均繊維径が０．０５〜４μ
ｍ、平均繊維長が５〜５００μｍであり且つアスペクト
比が７以上のウィスカ７〜４０重量％を含有することを
特徴とする熱可塑性樹脂組成物に係る。
【０００９】本発明によれば、室温における損失係数が
０．０３以上という優れた制振性能と、曲げ弾性率３０
０００ｋｇｆ／ｃｍ2以上という高い機械的強度とを兼
備する制振性樹脂組成物が提供される。この制振性樹脂
組成物は、各種機器の部品材料として好適に使用でき、
振動を抑制して騒音の発生を顕著に防止できる制振材料
とすることができる。
０．０３以上という優れた制振性能と、曲げ弾性率３０
０００ｋｇｆ／ｃｍ2以上という高い機械的強度とを兼
備する制振性樹脂組成物が提供される。この制振性樹脂
組成物は、各種機器の部品材料として好適に使用でき、
振動を抑制して騒音の発生を顕著に防止できる制振材料
とすることができる。
【００１０】また、本発明では、摺動性、耐摩耗性及び
寸法安定性に優れるため機械部品として有用性の高いポ
リアセタールは他材料（（ｂ）成分や（ｃ）成分）との
相溶性乃至分散性が良好であるため、本発明においては
ポリアセタールを熱可塑性樹脂として使用することがで
き、それ故ポリアセタールの優れた特性を生かした制振
材料とすることができる。
寸法安定性に優れるため機械部品として有用性の高いポ
リアセタールは他材料（（ｂ）成分や（ｃ）成分）との
相溶性乃至分散性が良好であるため、本発明においては
ポリアセタールを熱可塑性樹脂として使用することがで
き、それ故ポリアセタールの優れた特性を生かした制振
材料とすることができる。
【００１１】本発明は、現在市販されている実質的に全
ての熱可塑性樹脂について、機械的強度及び制振性能の
両方を実用上十分満足できる程度に向上させるものであ
り、極めて応用範囲が広い。
ての熱可塑性樹脂について、機械的強度及び制振性能の
両方を実用上十分満足できる程度に向上させるものであ
り、極めて応用範囲が広い。
【００１２】本発明の制振性樹脂組成物を成形して得ら
れる成形品を用いれば、振動及び振動により発生する騒
音の低減が可能であり、且つ、振動や騒音の他への伝播
防止に非常に有用である。従って、振動や騒音を発生す
る機器類の部品材料として好適に使用できる。具体的な
用途としては、例えば、歯車、カム、プーリー、モータ
ー等の駆動部品あるいは、モーターのような高速回転体
を搭載するシャーシ及びハウジング材料等を挙げること
ができる。本発明によれば、従来の制振材料のように金
属のような強度を有する材料に貼り付けて用いる複合型
の部品としてではなく、単独の材料で成形部品を得るこ
とができるので、生産の合理化、経済性が極めて高い。
れる成形品を用いれば、振動及び振動により発生する騒
音の低減が可能であり、且つ、振動や騒音の他への伝播
防止に非常に有用である。従って、振動や騒音を発生す
る機器類の部品材料として好適に使用できる。具体的な
用途としては、例えば、歯車、カム、プーリー、モータ
ー等の駆動部品あるいは、モーターのような高速回転体
を搭載するシャーシ及びハウジング材料等を挙げること
ができる。本発明によれば、従来の制振材料のように金
属のような強度を有する材料に貼り付けて用いる複合型
の部品としてではなく、単独の材料で成形部品を得るこ
とができるので、生産の合理化、経済性が極めて高い。
【００１３】
【発明の実施の形態】（ａ）成分として用いることので
きる熱可塑性樹脂としては、従来公知のものを広く例示
でき、例えば、スチレン系樹脂、ポリフェニレンエーテ
ル、変性ポリフェニレンエーテル、ポリブチレンテレフ
タレート、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステ
ル樹脂、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセター
ル等の樹脂や樹脂アロイを挙げることができる。スチレ
ン系樹脂としては、具体的にはポリスチレン、ハイイン
パクトポリスチレン、アクリロニトリル−スチレン共重
合体、アクリロニトリル−エチレン−スチレン共重合
体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体
等が挙げられる。また変性ポリフェニレンエーテルとし
ては、具体的にはポリフェニレンエーテルをハイインパ
クトポリスチレンで変性した変性ポリフェニレンエーテ
ル等が挙げられる。ポリアミド樹脂としては、具体的に
は、ナイロン−１１、ナイロン−１２、ナイロン−６、
ナイロン−６，６、ナイロン−ＭＸＤ６等が挙げられ
る。
きる熱可塑性樹脂としては、従来公知のものを広く例示
でき、例えば、スチレン系樹脂、ポリフェニレンエーテ
ル、変性ポリフェニレンエーテル、ポリブチレンテレフ
タレート、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステ
ル樹脂、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセター
ル等の樹脂や樹脂アロイを挙げることができる。スチレ
ン系樹脂としては、具体的にはポリスチレン、ハイイン
パクトポリスチレン、アクリロニトリル−スチレン共重
合体、アクリロニトリル−エチレン−スチレン共重合
体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体
等が挙げられる。また変性ポリフェニレンエーテルとし
ては、具体的にはポリフェニレンエーテルをハイインパ
クトポリスチレンで変性した変性ポリフェニレンエーテ
ル等が挙げられる。ポリアミド樹脂としては、具体的に
は、ナイロン−１１、ナイロン−１２、ナイロン−６、
ナイロン−６，６、ナイロン−ＭＸＤ６等が挙げられ
る。
【００１４】上記熱可塑性樹脂の中でも、ポリアセター
ルを用いれば摺動性、耐摩耗性、機械的強度、寸法安定
性に優れる材料を得ることができ、ポリフェニレンエー
テルを用いると寸法安定性、機械的強度に優れる材料を
得ることができるため、特に好ましい。またポリカーボ
ネートも好ましく用いることができる。
ルを用いれば摺動性、耐摩耗性、機械的強度、寸法安定
性に優れる材料を得ることができ、ポリフェニレンエー
テルを用いると寸法安定性、機械的強度に優れる材料を
得ることができるため、特に好ましい。またポリカーボ
ネートも好ましく用いることができる。
【００１５】本発明において、（ａ）成分である熱可塑
性樹脂組成物の配合量は、通常、組成物全量の４０〜９
０重量％、好ましくは５０〜８０重量％とする。４０重
量％を下回ると、成形加工性が悪くなると共に、機械的
物性の悪化、殊に脆さが目立つようになり、不適当であ
る。一方、９０重量％を超えると、所望の曲げ弾性率
（３００００ｋｇｆ／ｃｍ2以上）が得られず、不都合
である。
性樹脂組成物の配合量は、通常、組成物全量の４０〜９
０重量％、好ましくは５０〜８０重量％とする。４０重
量％を下回ると、成形加工性が悪くなると共に、機械的
物性の悪化、殊に脆さが目立つようになり、不適当であ
る。一方、９０重量％を超えると、所望の曲げ弾性率
（３００００ｋｇｆ／ｃｍ2以上）が得られず、不都合
である。
【００１６】（ｂ）成分であるポリエステルエラストマ
ーは、特開平４−３３９１９号公報等に記載される公知
化合物であり、イソフタル酸及び／又はフタル酸を主た
る酸成分とし、炭素数６〜１２の脂肪族α，ω−ジオー
ルを主たるグリコール成分とするポリエステルソフトセ
グメント（ｂ−１）と、芳香族ジカルボン酸を主たる酸
成分とし、炭素数２〜４の脂肪族α，ω−ジオール及び
／又は１，４−シクロヘキサンジメタノールを主たるグ
リコール成分とするポリエステルハードセグメント（ｂ
−２）とからなるブロック共重合体である。
ーは、特開平４−３３９１９号公報等に記載される公知
化合物であり、イソフタル酸及び／又はフタル酸を主た
る酸成分とし、炭素数６〜１２の脂肪族α，ω−ジオー
ルを主たるグリコール成分とするポリエステルソフトセ
グメント（ｂ−１）と、芳香族ジカルボン酸を主たる酸
成分とし、炭素数２〜４の脂肪族α，ω−ジオール及び
／又は１，４−シクロヘキサンジメタノールを主たるグ
リコール成分とするポリエステルハードセグメント（ｂ
−２）とからなるブロック共重合体である。
【００１７】ポリエステルソフトセグメント（ｂ−１）
を構成する炭素数６〜１２の脂肪族α，ω−ジオールと
しては、特に炭素数８〜１２のジオール化合物が制振性
向上効果が高く好ましい。
を構成する炭素数６〜１２の脂肪族α，ω−ジオールと
しては、特に炭素数８〜１２のジオール化合物が制振性
向上効果が高く好ましい。
【００１８】ポリエステルハードセグメント（ｂ−２）
に用いることのできる芳香族ジカルボン酸としては、テ
レフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，
４’−ジフェニルカルボン酸等を例示できる。炭素数２
〜４の脂肪族α，ω−ジオールとしては、エチレングリ
コール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリ
コール等を例示できる。
に用いることのできる芳香族ジカルボン酸としては、テ
レフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，
４’−ジフェニルカルボン酸等を例示できる。炭素数２
〜４の脂肪族α，ω−ジオールとしては、エチレングリ
コール、トリメチレングリコール、テトラメチレングリ
コール等を例示できる。
【００１９】（ｂ）成分であるポリエステルエラストマ
ー中のポリエステルソフトセグメント（ｂ−１）とポリ
エステルハードセグメント（ｂ−２）の配合割合として
は、特に限定されるものではないが、通常（ｂ−１）が
全体の６０〜９０モル％程度、好ましくは（ｂ−１）が
全体の６０〜８０モル％のものを用いるのがよい。（ｂ
−１）成分と（ｂ−２）成分が上記の範囲内にあれば、
組成物により一層良好な制振性及びより一層優れた機械
的物性を付与することができる。
ー中のポリエステルソフトセグメント（ｂ−１）とポリ
エステルハードセグメント（ｂ−２）の配合割合として
は、特に限定されるものではないが、通常（ｂ−１）が
全体の６０〜９０モル％程度、好ましくは（ｂ−１）が
全体の６０〜８０モル％のものを用いるのがよい。（ｂ
−１）成分と（ｂ−２）成分が上記の範囲内にあれば、
組成物により一層良好な制振性及びより一層優れた機械
的物性を付与することができる。
【００２０】本発明においては、（ｂ）成分であるポリ
エステルエラストマーは、組成物全量の３〜２０重量
％、好ましくは５〜１５重量％を配合する。３重量％を
下回ると目的とする十分な制振性能が得られず、一方、
２０重量％を上回ると機械強度や熱変形温度が低下する
ため、不適当である。
エステルエラストマーは、組成物全量の３〜２０重量
％、好ましくは５〜１５重量％を配合する。３重量％を
下回ると目的とする十分な制振性能が得られず、一方、
２０重量％を上回ると機械強度や熱変形温度が低下する
ため、不適当である。
【００２１】（ｂ）成分であるポリエステルエラストマ
ーは、前記のソフトセグメントとハードセグメントを構
成する単独のポリエステルを、例えばチタン触媒の存在
下、溶融混合してエステル交換反応させる等の方法によ
り容易に得ることができ、また市販品をそのまま用いる
こともできる。
ーは、前記のソフトセグメントとハードセグメントを構
成する単独のポリエステルを、例えばチタン触媒の存在
下、溶融混合してエステル交換反応させる等の方法によ
り容易に得ることができ、また市販品をそのまま用いる
こともできる。
【００２２】本発明で（ｃ）成分として用いる特定のウ
ィスカは、プラスチックの強化材として知られている
が、本発明者は、該ウィスカがプラスチックの機械的強
度を向上させる際に、ウィスカ以外の繊維状強化材（例
えばガラス繊維、アラミド繊維、炭素繊維等）のよう
に、機械的強度の向上に相反して制振性能を低下させる
という欠点がなく、条件によっては制振性能をも向上さ
せ得ることを見い出した。
ィスカは、プラスチックの強化材として知られている
が、本発明者は、該ウィスカがプラスチックの機械的強
度を向上させる際に、ウィスカ以外の繊維状強化材（例
えばガラス繊維、アラミド繊維、炭素繊維等）のよう
に、機械的強度の向上に相反して制振性能を低下させる
という欠点がなく、条件によっては制振性能をも向上さ
せ得ることを見い出した。
【００２３】本発明のウィスカは、平均繊維径が０．０
５〜４μｍ（好ましくは０．１〜３μｍ）、平均繊維長
が５〜５００μｍ（好ましくは７〜３００μｍ）であ
り、且つアスペクト比が７以上（好ましくは１０以上）
のものである。斯かる平均繊維径、平均繊維長及びアス
ペクト比を備えている限り、従来公知のウィスカを広く
使用することができるが、その好ましい具体例として
は、珪酸カルシウムウィスカ（ＣａＯ・ＳｉＯ2、天然
に産出するワラストナイトやその分級品、表面処理品、
ゾノトライト等であってもよい）、塩基性硫酸マグネシ
ウムウィスカ（マグネシウムオキシサルフェートウィス
カ）、酸化亜鉛ウィスカ（ＺｎＯ）、酸化マグネシウム
ウィスカ（ＭｇＯ）、炭化ケイ素ウィスカ（ＳｉＣ）、
チタン酸カリウムウィスカ（Ｋ2Ｏ・ｎＴｉＯ、２≦ｎ
≦１２）、ホウ酸アルミニウムウィスカ（９Ａｌ2Ｏ3・
２Ｂ2Ｏ3等）、ホウ酸マグネシウムウィスカ（２ＭｇＯ
・Ｂ2Ｏ3）、チタン酸アルミン酸カリウムウィスカ、黒
鉛ウィスカ等を挙げることができる。また、中心核から
ウィスカが成長した形態のもの、例えばテトラポット状
酸化亜鉛ウィスカ等も用いることができる。
５〜４μｍ（好ましくは０．１〜３μｍ）、平均繊維長
が５〜５００μｍ（好ましくは７〜３００μｍ）であ
り、且つアスペクト比が７以上（好ましくは１０以上）
のものである。斯かる平均繊維径、平均繊維長及びアス
ペクト比を備えている限り、従来公知のウィスカを広く
使用することができるが、その好ましい具体例として
は、珪酸カルシウムウィスカ（ＣａＯ・ＳｉＯ2、天然
に産出するワラストナイトやその分級品、表面処理品、
ゾノトライト等であってもよい）、塩基性硫酸マグネシ
ウムウィスカ（マグネシウムオキシサルフェートウィス
カ）、酸化亜鉛ウィスカ（ＺｎＯ）、酸化マグネシウム
ウィスカ（ＭｇＯ）、炭化ケイ素ウィスカ（ＳｉＣ）、
チタン酸カリウムウィスカ（Ｋ2Ｏ・ｎＴｉＯ、２≦ｎ
≦１２）、ホウ酸アルミニウムウィスカ（９Ａｌ2Ｏ3・
２Ｂ2Ｏ3等）、ホウ酸マグネシウムウィスカ（２ＭｇＯ
・Ｂ2Ｏ3）、チタン酸アルミン酸カリウムウィスカ、黒
鉛ウィスカ等を挙げることができる。また、中心核から
ウィスカが成長した形態のもの、例えばテトラポット状
酸化亜鉛ウィスカ等も用いることができる。
【００２４】これらのウィスカの中でも、樹脂との混練
性、濡れ性、得られる組成物の制振性能、機械的強度等
を考慮すると、チタン酸カリウムウィスカ、珪酸カルシ
ウムウィスカ、テトラポット状酸化亜鉛ウィスカ等が特
に好ましい。
性、濡れ性、得られる組成物の制振性能、機械的強度等
を考慮すると、チタン酸カリウムウィスカ、珪酸カルシ
ウムウィスカ、テトラポット状酸化亜鉛ウィスカ等が特
に好ましい。
【００２５】本発明では、これらウィスカは一種を単独
で又は２種以上を混合して使用してもよい。ウィスカの
配合量は、通常、組成物全量の７〜４０重量％、好まし
くは１０〜３５重量％である。７％未満では、所定の曲
げ弾性率（３００００ｋｇｆ／ｃｍ2）を得難く、４０
重量％を越えて配合すると脆性が高まるため、いずれも
不都合である。
で又は２種以上を混合して使用してもよい。ウィスカの
配合量は、通常、組成物全量の７〜４０重量％、好まし
くは１０〜３５重量％である。７％未満では、所定の曲
げ弾性率（３００００ｋｇｆ／ｃｍ2）を得難く、４０
重量％を越えて配合すると脆性が高まるため、いずれも
不都合である。
【００２６】（ｃ）成分として使用されるウィスカは、
チタネート系、アミノシラン系、エポキシシラン系等の
シラン系等の各種カップリング剤を用いて表面処理され
たものであってもよい。
チタネート系、アミノシラン系、エポキシシラン系等の
シラン系等の各種カップリング剤を用いて表面処理され
たものであってもよい。
【００２７】本発明の樹脂組成物には、更に必要に応じ
て、ポリテトラフルオロエチレン、ポリオレフィン（例
えば高密度ポリエチレンの微粉末）等の摺動性付与材、
染料、顔料等の着色剤、滑剤、その他充填材、結晶核
剤、熱安定剤、難燃剤、光安定剤、発泡剤、樹脂相溶化
剤（特に（ａ）成分として２種以上の樹脂を用いる場
合）等の添加剤を適宜配合してもよい。更に、本発明の
効果を損なわない範囲で、ガラス繊維、炭素繊維、アラ
ミド繊維等の繊維状強化剤を配合してもよい。
て、ポリテトラフルオロエチレン、ポリオレフィン（例
えば高密度ポリエチレンの微粉末）等の摺動性付与材、
染料、顔料等の着色剤、滑剤、その他充填材、結晶核
剤、熱安定剤、難燃剤、光安定剤、発泡剤、樹脂相溶化
剤（特に（ａ）成分として２種以上の樹脂を用いる場
合）等の添加剤を適宜配合してもよい。更に、本発明の
効果を損なわない範囲で、ガラス繊維、炭素繊維、アラ
ミド繊維等の繊維状強化剤を配合してもよい。
【００２８】本発明の樹脂組成物は、例えば、（ａ）熱
可塑性樹脂及び（ｂ）ポリエステルエラストマー（必要
に応じて顔料等の添加剤をタンブラーミキサー等を用い
て混合したもの）を溶融混練し、これに（ｃ）ウィスカ
を添加して混練押出しペレット化する等の方法で製造す
ることができる。
可塑性樹脂及び（ｂ）ポリエステルエラストマー（必要
に応じて顔料等の添加剤をタンブラーミキサー等を用い
て混合したもの）を溶融混練し、これに（ｃ）ウィスカ
を添加して混練押出しペレット化する等の方法で製造す
ることができる。
【００２９】本発明の樹脂組成物は、射出成形、押出成
形、吹込成形その他の方法に従い、各種の成形体に成形
され得る。
形、吹込成形その他の方法に従い、各種の成形体に成形
され得る。
【００３０】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げ、本発明を具
体的に説明する。尚、以下において「部」とあるのは、
重量部を意味する。
体的に説明する。尚、以下において「部」とあるのは、
重量部を意味する。
【００３１】実施例１ 下記の原料を表１に示す割合（部）で混合し、得られた
混合物を押出混練し、本発明の樹脂組成物のペレットを
製造した。押出混練には、２軸押出機（商品名：「ＰＣ
Ｍ４５−３０」、株式会社池貝製）を用い、シリンダー
温度は２８０℃とした。
混合物を押出混練し、本発明の樹脂組成物のペレットを
製造した。押出混練には、２軸押出機（商品名：「ＰＣ
Ｍ４５−３０」、株式会社池貝製）を用い、シリンダー
温度は２８０℃とした。
【００３２】変性ポリフェニレンエーテル樹脂（以下、
「ｍ−ＰＰＥ」とする。）；商品名：「ザイロン３００
Ｈ」、旭化成工業株式会社製。
「ｍ−ＰＰＥ」とする。）；商品名：「ザイロン３００
Ｈ」、旭化成工業株式会社製。
【００３３】ポリエステルエラストマー１；イソフタル
酸／１，６−ヘキサメチレングリコールをソフトセグメ
ント（約７０モル％）とし、テレフタル酸／テトラメチ
レングリコールをハードセグメント（約３０モル％）と
する。商品名：「ヌーベランＰ４１１０ＡＮ」、帝人株
式会社製。
酸／１，６−ヘキサメチレングリコールをソフトセグメ
ント（約７０モル％）とし、テレフタル酸／テトラメチ
レングリコールをハードセグメント（約３０モル％）と
する。商品名：「ヌーベランＰ４１１０ＡＮ」、帝人株
式会社製。
【００３４】チタン酸カリウムウィスカー；平均繊維径
０．４μｍ、平均繊維長１５μｍ、アスペクト比３７．
５、商品名：「ティスモＤ−１０２」、大塚化学株式会
社製。
０．４μｍ、平均繊維長１５μｍ、アスペクト比３７．
５、商品名：「ティスモＤ−１０２」、大塚化学株式会
社製。
【００３５】得られた樹脂組成物を、射出成形機（商品
名：「Ｊ７５ＳＳIIＡ」、株式会社日本製鋼所製）にて
シリンダー温度２８０℃、射出圧力６００ｋｇｆ／ｃｍ
2、金型温度９０℃にて射出成形し、ＡＳＴＭ試験片を
製造した。１日間、室温にて放置後、この試験片につい
て機械的強度及び制振性能（損失係数）を調べた。
名：「Ｊ７５ＳＳIIＡ」、株式会社日本製鋼所製）にて
シリンダー温度２８０℃、射出圧力６００ｋｇｆ／ｃｍ
2、金型温度９０℃にて射出成形し、ＡＳＴＭ試験片を
製造した。１日間、室温にて放置後、この試験片につい
て機械的強度及び制振性能（損失係数）を調べた。
【００３６】（ｉ）機械的強度：曲げ強度及び曲げ弾性
率をＡＳＴＭ Ｄ７９０に準じて測定した。
率をＡＳＴＭ Ｄ７９０に準じて測定した。
【００３７】（ｉｉ）制振性能（損失係数）：ＡＳＴＭ
試験片を切削加工して長さ２００ｍｍ、幅１２ｍｍ、厚
さ３ｍｍの短冊状試験片を得、これを複素弾性測定装置
（ブリュエル＆ケア社製、デンマーク）にかけ、ＩＳＯ
１０１１２に準じて室温で片持ち梁法により損失係数
を測定した。
試験片を切削加工して長さ２００ｍｍ、幅１２ｍｍ、厚
さ３ｍｍの短冊状試験片を得、これを複素弾性測定装置
（ブリュエル＆ケア社製、デンマーク）にかけ、ＩＳＯ
１０１１２に準じて室温で片持ち梁法により損失係数
を測定した。
【００３８】これらの結果を表１に併せて示す。
【００３９】比較例１ 実施例１に使用した変性ポリフェニレンエーテル樹脂の
みについて、実施例１と同様に試験片を製造し試験を行
った。結果を表１に示す。
みについて、実施例１と同様に試験片を製造し試験を行
った。結果を表１に示す。
【００４０】比較例２ ポリエステルエラストマー１に代えてポリエステルエラ
ストマー２（ε−カプロラクトンをソフトセグメント
（５０モル％）とし、テレフタル酸／テトラメチレング
リコールをハードセグメント（５０モル％）とするも
の。商品名：「ペルプレンＳ１００１」、東洋紡績株式
会社製）を使用した以外は、実施例１と同様にして樹脂
組成物を製造し、実施例１と同様に試験片を製造し試験
を行った。結果を表１に示す。
ストマー２（ε−カプロラクトンをソフトセグメント
（５０モル％）とし、テレフタル酸／テトラメチレング
リコールをハードセグメント（５０モル％）とするも
の。商品名：「ペルプレンＳ１００１」、東洋紡績株式
会社製）を使用した以外は、実施例１と同様にして樹脂
組成物を製造し、実施例１と同様に試験片を製造し試験
を行った。結果を表１に示す。
【００４１】
【表１】
【００４２】表１から、本発明の樹脂組成物（実施例
１）は、損失係数が約０．０５と大きく、曲げ弾性率約
５００００ｋｇｆ／ｃｍ2の優れた制振性能と高い機械
的強度を兼備する制振材料であることがわかる。
１）は、損失係数が約０．０５と大きく、曲げ弾性率約
５００００ｋｇｆ／ｃｍ2の優れた制振性能と高い機械
的強度を兼備する制振材料であることがわかる。
【００４３】比較例１によれば、ベース樹脂であるｍ−
ＰＰＥは損失係数０．０１及び曲げ弾性率約２００００
ｋｇｆ／ｃｍ2であり、単品では制振性能及び機械的強
度の両方が不十分であるが、これに本発明の構成に従っ
てポリエステルエラストマー１及びウィスカを配合する
ことにより、両方の性質が顕著に向上することがわか
る。また、比較例２では従来より靴底や自動車部品等に
よく使用されている一般的なポリエステルエラストマー
を用いているが、同じポリエステルエラストマーであっ
ても本発明に用いる特定のポリエステルエラストマーで
なければ、制振性能を付与することができないことがわ
かる。
ＰＰＥは損失係数０．０１及び曲げ弾性率約２００００
ｋｇｆ／ｃｍ2であり、単品では制振性能及び機械的強
度の両方が不十分であるが、これに本発明の構成に従っ
てポリエステルエラストマー１及びウィスカを配合する
ことにより、両方の性質が顕著に向上することがわか
る。また、比較例２では従来より靴底や自動車部品等に
よく使用されている一般的なポリエステルエラストマー
を用いているが、同じポリエステルエラストマーであっ
ても本発明に用いる特定のポリエステルエラストマーで
なければ、制振性能を付与することができないことがわ
かる。
【００４４】実施例２〜４ チタン酸カリウムウィスカや珪酸カルシウムウィスカ
（商品名：「ＮＹＧＬＯＳ Ｉ−１００１３、ＮＹＣＯ
社製、米国）を表２に記載の配合割合（部）で配合した
各材料を用い、実施例１と同様にして樹脂組成物のペレ
ットを製造し、性能試験に供した。結果を表２に示す。
（商品名：「ＮＹＧＬＯＳ Ｉ−１００１３、ＮＹＣＯ
社製、米国）を表２に記載の配合割合（部）で配合した
各材料を用い、実施例１と同様にして樹脂組成物のペレ
ットを製造し、性能試験に供した。結果を表２に示す。
【００４５】比較例３ チタン酸カリウムウィスカに代えてガラス繊維を用いた
他は、実施例２〜４と同様にして樹脂組成物のペレット
を製造し、性能試験に供した。結果を表２に併記する。
他は、実施例２〜４と同様にして樹脂組成物のペレット
を製造し、性能試験に供した。結果を表２に併記する。
【００４６】
【表２】
【００４７】実施例３及び実施例４の結果から、珪酸カ
ルシウムウィスカ及び珪酸カルシウムウィスカ／チタン
酸カリウムウィスカ併用系も制振性能の向上効果が大き
いことがわかる。また、比較例３の結果から、本発明で
用いる特定のポリエステルエラストマーを用いてもガラ
ス繊維で補強すると組成物の制振性を著しく損なうこと
がわかる。
ルシウムウィスカ及び珪酸カルシウムウィスカ／チタン
酸カリウムウィスカ併用系も制振性能の向上効果が大き
いことがわかる。また、比較例３の結果から、本発明で
用いる特定のポリエステルエラストマーを用いてもガラ
ス繊維で補強すると組成物の制振性を著しく損なうこと
がわかる。
【００４８】実施例５ ｍ−ＰＰＥに代えてポリアセタール樹脂（以下「ＰＯ
Ｍ」という。商品名：「ジュラコンＭ９０−４４」、ポ
リプラスチック株式会社製）を用い、シリンダー温度１
９０℃で混練、射出成形する以外は、実施例１と同様に
して本発明樹脂組成物のペレットを製造し、性能試験に
供した。結果を表３に示す。
Ｍ」という。商品名：「ジュラコンＭ９０−４４」、ポ
リプラスチック株式会社製）を用い、シリンダー温度１
９０℃で混練、射出成形する以外は、実施例１と同様に
して本発明樹脂組成物のペレットを製造し、性能試験に
供した。結果を表３に示す。
【００４９】比較例４及び５ ポリエステルエラストマー１に代えてポリエステルエラ
ストマー２又はスチレン−イソプレン−スチレンブロッ
ク共重合体（以下「ＳＩＳ」という。商品名：「ハイブ
ラーＶＳ−１」、クラレ株式会社製）を用いる以外は、
実施例５と同様にして本発明樹脂組成物のペレットを製
造し、性能試験に供した。結果を表３に示す。
ストマー２又はスチレン−イソプレン−スチレンブロッ
ク共重合体（以下「ＳＩＳ」という。商品名：「ハイブ
ラーＶＳ−１」、クラレ株式会社製）を用いる以外は、
実施例５と同様にして本発明樹脂組成物のペレットを製
造し、性能試験に供した。結果を表３に示す。
【００５０】比較例６ チタン酸カリウムウィスカを配合しない以外は、実施例
５と同様にして本発明樹脂組成物のペレットを製造し、
性能試験に供した。結果を表３に示す。
５と同様にして本発明樹脂組成物のペレットを製造し、
性能試験に供した。結果を表３に示す。
【００５１】
【表３】
【００５２】実施例５の結果から、熱可塑性樹脂として
ＰＯＭを用いても、混練性良好で、制振性付与に顕著な
効果が達成されることがわかる。また、比較例４の結果
から、ポリエステルエラストマー２を用いた場合には、
制振性の向上効果が不十分である。また、従来、制振性
付与材として用いられているＳＩＳは、ＰＯＭとの相溶
性に乏しく、混練性が悪いため製造困難である（比較例
５）。更にチタン酸カリウムウィスカを配合しない場合
には、曲げ弾性率が２０３００ｋｇｆ／ｃｍ2であり、
機械的強度が不十分であることがわかる（比較例６）。
ＰＯＭを用いても、混練性良好で、制振性付与に顕著な
効果が達成されることがわかる。また、比較例４の結果
から、ポリエステルエラストマー２を用いた場合には、
制振性の向上効果が不十分である。また、従来、制振性
付与材として用いられているＳＩＳは、ＰＯＭとの相溶
性に乏しく、混練性が悪いため製造困難である（比較例
５）。更にチタン酸カリウムウィスカを配合しない場合
には、曲げ弾性率が２０３００ｋｇｆ／ｃｍ2であり、
機械的強度が不十分であることがわかる（比較例６）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 69/00 ＬＰＲ Ｃ０８Ｌ 69/00 ＬＰＲ 71/12 ＬＱＰ 71/12 ＬＱＰ 77/00 ＬＱＵ 77/00 ＬＱＵ
Claims (5)
- 【請求項１】 （ａ）熱可塑性樹脂４０〜９０重量％、
（ｂ）イソフタル酸及び／又はフタル酸を主たる酸成分
とし、炭素数６〜１２の脂肪族α，ω−ジオールを主た
るグリコール成分とするポリエステルソフトセグメント
（ｂ−１）と、芳香族ジカルボン酸を主たる酸成分と
し、炭素数２〜４の脂肪族α，ω−ジオール及び／又は
１，４−シクロヘキサンジメタノールを主たるグリコー
ル成分とするポリエステルハードセグメント（ｂ−２）
とからなるポリエステルエラストマー３〜２０重量％並
びに（ｃ）平均繊維径が０．０５〜４μｍ、平均繊維長
が５〜５００μｍであり且つアスペクト比が７以上のウ
ィスカ７〜４０重量％を含有することを特徴とする制振
性熱可塑性樹脂組成物。 - 【請求項２】（ａ）成分である熱可塑性樹脂が、スチレ
ン系樹脂、ポリフェニレンエーテル、変性ポリフェニレ
ンエーテル、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレ
ンテレフタレート、ポリアミド、ポリカーボネート及び
ポリアセタールから選ばれる少なくとも一種である請求
項１記載の樹脂組成物。 - 【請求項３】（ａ）成分である熱可塑性樹脂が、ポリフ
ェニレンエーテル、ポリカーボネート及びポリアセター
ルから選ばれる少なくとも一種である請求項１記載の樹
脂組成物。 - 【請求項４】（ｃ）成分であるウィスカが、珪酸カルシ
ウムウィスカ、チタン酸カリウムウィスカ、塩基性硫酸
マグネシウムウィスカ、酸化亜鉛ウィスカ、酸化マグネ
シウムウィスカ、炭化珪素ウィスカ、黒鉛ウィスカ、ホ
ウ酸アルミニウムウィスカ及びホウ酸マグネシウムウィ
スカから選ばれる少なくとも一種である請求項１に記載
の樹脂組成物。 - 【請求項５】（ｃ）成分であるウィスカが、珪酸カルシ
ウムウィスカ及びチタン酸カリウムウィスカから選ばれ
る少なくとも一種である請求項１に記載の樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00466496A JP3780385B2 (ja) | 1996-01-16 | 1996-01-16 | 制振性熱可塑性樹脂組成物 |
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|---|---|---|---|
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09194743A true JPH09194743A (ja) | 1997-07-29 |
| JP3780385B2 JP3780385B2 (ja) | 2006-05-31 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10204277A (ja) * | 1997-01-21 | 1998-08-04 | Teijin Chem Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
| WO1999015588A1 (fr) * | 1997-09-19 | 1999-04-01 | Daicel Chemical Industries, Ltd. | Composition de resine styrene et moulages produits a l'aide de ladite composition |
| WO2001009233A1 (en) * | 1999-08-02 | 2001-02-08 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | An aromatic polyamide compositions for molding |
| WO2003093359A1 (en) * | 2002-04-29 | 2003-11-13 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrolysis resistant polyester elastomer compositions and related articles and methods |
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| CN105419287A (zh) * | 2015-12-22 | 2016-03-23 | 芜湖恒坤汽车部件有限公司 | 离合器塑料齿轮材料及其制备方法 |
| CN105440638A (zh) * | 2015-12-22 | 2016-03-30 | 芜湖恒坤汽车部件有限公司 | 高强度离合器阻尼垫片材料及其制备方法 |
| CN105440631A (zh) * | 2015-12-22 | 2016-03-30 | 芜湖恒坤汽车部件有限公司 | 离合器油壶材料及其制备方法 |
| CN105440637A (zh) * | 2015-12-22 | 2016-03-30 | 芜湖恒坤汽车部件有限公司 | 高强度离合器摩擦垫圈材料及其制备方法 |
| CN108167182A (zh) * | 2017-12-26 | 2018-06-15 | 赛克思液压科技股份有限公司 | 一种齿轮泵 |
| WO2020196598A1 (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | 東洋紡株式会社 | 強化熱可塑性ポリエステル樹脂組成物 |
| CN112055671A (zh) * | 2018-04-13 | 2020-12-08 | 伊梅里斯美国公司 | 用于降低噪音的复合材料 |
| JP2021024891A (ja) * | 2019-07-31 | 2021-02-22 | 旭化成株式会社 | ポリアセタール樹脂組成物及び成形体 |
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|---|---|---|---|---|
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| CN105482418A (zh) * | 2015-12-22 | 2016-04-13 | 芜湖恒坤汽车部件有限公司 | 离合器泵活塞及其制备方法 |
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1996
- 1996-01-16 JP JP00466496A patent/JP3780385B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| US7008983B2 (en) * | 2002-04-29 | 2006-03-07 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrolysis resistant polyester compositions and related articles and methods |
| CN100343318C (zh) * | 2002-04-29 | 2007-10-17 | 纳幕尔杜邦公司 | 聚合物组合物 |
| CN105440638A (zh) * | 2015-12-22 | 2016-03-30 | 芜湖恒坤汽车部件有限公司 | 高强度离合器阻尼垫片材料及其制备方法 |
| CN105419287A (zh) * | 2015-12-22 | 2016-03-23 | 芜湖恒坤汽车部件有限公司 | 离合器塑料齿轮材料及其制备方法 |
| CN105440631A (zh) * | 2015-12-22 | 2016-03-30 | 芜湖恒坤汽车部件有限公司 | 离合器油壶材料及其制备方法 |
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| CN108167182A (zh) * | 2017-12-26 | 2018-06-15 | 赛克思液压科技股份有限公司 | 一种齿轮泵 |
| CN108167182B (zh) * | 2017-12-26 | 2019-03-22 | 赛克思液压科技股份有限公司 | 一种齿轮泵 |
| CN112055671A (zh) * | 2018-04-13 | 2020-12-08 | 伊梅里斯美国公司 | 用于降低噪音的复合材料 |
| JP2021521299A (ja) * | 2018-04-13 | 2021-08-26 | イメリーズ ユーエスエイ インコーポレイテッド | ノイズを低下させるための複合体 |
| EP3774452A4 (en) * | 2018-04-13 | 2022-01-19 | Imerys USA, Inc. | COMPOSITES TO REDUCE NOISE |
| WO2020196598A1 (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | 東洋紡株式会社 | 強化熱可塑性ポリエステル樹脂組成物 |
| JPWO2020196598A1 (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | ||
| JP2021024891A (ja) * | 2019-07-31 | 2021-02-22 | 旭化成株式会社 | ポリアセタール樹脂組成物及び成形体 |
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