JPH09192704A

JPH09192704A - 熱間圧延ライン

Info

Publication number: JPH09192704A
Application number: JP654596A
Authority: JP
Inventors: Koichi Hirata; 耕一平田; Hiroshi Nakajima; 宏中嶋; Hironori Fujioka; 宏規藤岡
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 1996-01-18
Filing date: 1996-01-18
Publication date: 1997-07-29
Anticipated expiration: 2016-01-18
Also published as: JP3160518B2

Abstract

(57)【要約】【課題】鋳造運転中での板幅変更を可能とし、ライン
構成の短縮化、スペースの減少化を図る。【解決手段】ベルト式連続鋳造機１は、一対の水冷ベ
ルト５と一対のサイドダムによりモールド部８を形成し
ており、サイドダム位置を変えることにより、鋳造中で
あっても、成形排出するスラブ５１の板幅を変更でき
る。よって板幅圧下装置が不要になり、ラインが短くな
り省スペースとなる。また、スラブ５１はロール５２，
５３によりガイドされ、インライン圧延機２により、鋳
造速度とリンクした速度で圧延をする。これにより圧延
板厚範囲を拡大できる。そして仕上圧延機３により仕上
圧延される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は熱間圧延ラインに関
し、鋳造運転中での板幅変更を可能とし且つライン短縮
等ができるように工夫したものである。

【０００２】

【従来の技術】図１０は連続鋳造機と直結して構成した
従来の連続板製造ラインの一例を側面図で示す概念図で
ある。同図において、５０は振動ブロック式等の従来の
連続鋳造機、５１は連続鋳造機５０により成形排出され
るスラブ、５２はガイドロール、５３はスラブ送り用ピ
ンチロール、５４はピンチロール５３に連続して設けた
板幅圧下装置、５５は板切断装置、５６はコイル１個長
さ単位で板切断装置５４により剪断されたスラブ５１を
加熱するウォーキングビーム式の加熱炉（トンネル
炉）、５７は加熱炉５６に連続して設けた複数段の仕上
圧延機、５８は仕上圧延機５７に連続して設けた冷却用
ランアウトテーブル、５９は巻取機である。

【０００３】図１１は、前記板幅圧下装置５４（図１０
参照）を拡大した斜視図である。板幅圧下装置５４は、
スラブ５１の板両側面に突部側を対向して配置し、図示
しない駆動装置により矢印Ｙのようにスラブ側面に圧下
される一対の台形金型５４ａと、この台形金型５４ａに
連続して設けた一対の圧下ロール５４ｂとで構成されて
いる。

【０００４】連続鋳造機５０は、毎分０．６〜５ｍの速
さで一定厚さ・幅のスラブ５１を成形排出し、排出され
たスラブ５１はピンチロール５３により板幅圧下装置５
４へ送られ、圧延スケジュールに応じて板幅圧下装置５
４で板幅を圧下し且つ板面を成形し、板切断装置５５に
より１コイル分の単位長さに切断され、順次トンネル式
の加熱炉５６内に貯留し保温・加熱される。加熱炉５６
から出るスラブは毎分３０ｍの速さに加速されて仕上圧
延機５７の入側へ供給され、仕上圧延機５７により圧延
され、冷却用ランアウトテーブル５８を通り、巻上機５
９に巻取られる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】この従来装置の振動ブ
ロック式の連続鋳造機５０は、モールドの構造上、スラ
ブ幅をオンラインで変えることが出来ないため、熱間圧
延ラインに板幅圧下装置５４が必要になる。この板幅圧
下装置５４を設けないときは、連続鋳造機５０の振動ブ
ロック式モールドを圧延スケジュールに応じた幅・板圧
のモールドと取替えねばならない。

【０００６】そして、鋳造速度に比較し圧延機運転速度
が速いため、バッファとしてコイル４〜５個分に相当す
る長さの直線状のトンネル炉でなる加熱炉５６が必要に
なりライン長さが長くなる。

【０００７】連続鋳造機５０により成形するスラブ板厚
が薄肉化するに伴い、加熱炉（トンネル炉）５６の長さ
が更に長くなり、不経済になる。

【０００８】また、鋳造速度が遅く板温低下量が大きい
ため、加熱炉（トンネル炉）５６等でスラブ５１の全面
加熱が必要になる。

【０００９】また、連続鋳造機５０の鋳造速度範囲が狭
くスラブ板厚変更がオンラインで出来ないため、連続板
製造ラインの運転範囲が狭い等の問題点がある。

【００１０】本発明は、上記従来の問題に対し、連続板
製造ラインにおいて、板幅変更を容易にすること、ライ
ンを短縮すること、製造する板厚範囲を拡大すること、
板温度を均一化すること、それによって低速から高速ま
で鋳造機の運転範囲を拡大し、圧延処理量を増加するこ
とのできる熱間圧延ラインを提供することを目的とし
た。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明では、スラブを連続して成形排出する連続鋳
造機と、この連続鋳造機の後段に設けられた仕上圧延機
を有する熱間圧延ラインにおいて、前記連続鋳造機を、
鋳造中に板幅を変更できる機構を持ったベルト式連続鋳
造機で構成すると共に、前記ベルト式連続鋳造機と前記
仕上圧延機との間に、インライン圧延機を設けた。ま
た、前記ベルト式連続鋳造機のスラブ排出口に連続して
未凝固圧下装置を設けた。また、前記インライン圧延機
の入口側に板エッジ加熱装置を設けた。また、前記イン
ライン圧延機の入口側に板エッジ加熱装置に換えて誘導
加熱式の板加熱装置を設けた。また、仕上圧延機のスタ
ンド間に板加熱装置を設けた。

【００１２】本発明では、ベルト式の連続鋳造機が鋳造
中に板幅を変更できる機構を持ち、連続鋳造されたスラ
ブを鋳造直後にインライン圧延機により圧延する。この
ためライン内に板幅圧下装置を設ける必要がなくなり、
板幅圧下装置の設置長さ約２０ｍ分ラインを短縮でき
る。またインライン圧延機により圧延したシートバー
（スラブ）を一旦コイル化し、これをコイルボックスに
貯留して保温・加熱することが可能になり、中間加熱及
び貯留のためのスペースが著しく減少しコンパクト化し
ライン長さを短縮できる。

【００１３】続いて、コイルボックスからシートバーを
巻戻し、仕上圧延機の入側に連続供給し、ベルト式連続
鋳造機の鋳造速度にリンクした低速度で仕上圧延を行
う。

【００１４】このため、仕上圧延機の入側に供給するシ
ートバー板厚が定常的に薄くなり仕上圧延機の動力を低
減でき、同時に同じ仕上圧延機台数でもシートバー入側
板厚を薄くできるため、圧延最終板厚の範囲を薄物側に
拡大できる。

【００１５】更にベルト式連続鋳造機の板幅調節可能な
範囲内では、モールド交換も不要なため、板幅変更が容
易になり、板生産を容易にする効果がある。

【００１６】また、モールド出口部で未凝固圧下装置に
よりインライン圧下を行うことにより速い鋳造速度で板
形状のよいスラブ鋳造が可能になる。

【００１７】また、鋳造速度が速くなるため、鋳造機か
ら排出されたスラブは、板エッジ加熱装置によりエッジ
部を加熱するだけで板温が均一化され、インライン圧延
機で板厚・板形状の良い圧延を行うことができる。

【００１８】また、板エッジ加熱に換えて誘導加熱式の
板加熱装置を使用し、ライン中でスラブバー全幅を仕上
圧延機の入側必要板温まで板厚・板幅にマッチングした
加熱パターンで加熱することで、板温の均一化及び圧延
時の板形状が更に良くなり、低速度の鋳造領域まで薄板
生産範囲を拡大できる。

【００１９】また、コイルボックスは、巻取りの難しい
厚板（例えば４０mm以上）の場合は、板のままでバイパ
ス通過させることができ、生産領域を厚板側に拡大する
ことができる。

【００２０】また、仕上圧延機のスタンド間に板加熱装
置を設け、降下する板温度を補償することで圧延最終の
板厚・形状のばらつきが低下し、歩留りが向上する。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を図面
に基づき詳細に説明する。

【００２２】［第一実施例］図１〜図５は、本発明の第
一実施例を示し、図１は連続板製造ライン（熱間圧延ラ
イン）全体の概略側面図、図２は図１の平面図、図３は
図２のIII 〜III 矢視のベルト式モールド部の拡大斜視
図、図４は図３の部分拡大図、図５は図４のＶ〜Ｖ矢視
の水平断面図である。なお図中、従来と同一の要素は従
来と同一の符号で示し、重複する説明を省略する。

【００２３】図１及び図２において、１はベルト式連続
鋳造機、２はベルト式連続鋳造機１に連続するガイドロ
ール５２及びピンチロール５３に続いて設けた１又は複
数段のインライン圧延機、３は前記インライン圧延機２
に連続して設けた仕上圧延機である。そして、仕上圧延
機３の出側に冷却用ランアウトテーブル５８、板切断装
置５５及び巻取機５９を連続して配置している。

【００２４】ベルト式連続鋳造機１では、対称に配置さ
れた２組のロール５ａにそれぞれ無端状に卷回した一対
の金属製の水冷ベルト５を鉛直方向沿いに対向する間隙
部を形成して下向きに移動させるように構成している。
そして対向するベルト５の両端対向面で挾持されるよう
に同一速さで巡回するサイドダムブロックの連結体にな
る一対のサイドダム７と、一対の前記水冷ベルト５とに
よりモールド部８を形成している。なお、９はベルト式
連続鋳造機１の上部に配置したタンディッシュ、１０は
モールド部８への注湯用ノズル、１１はサイドダム７を
巡回させる循環駆動装置である。

【００２５】図３において、一対のサイドダム７は、そ
れぞれ水冷ベルト５内のスラブ５１との接触長さＬより
も大きい長さを上下に巡回するように設けている。

【００２６】図３及び図５において、１２はモールド部
８の幅方向と平行方向に固定配置した相互に間隔をおい
て対向する２枚のサイドダム支持板、１３及び１４はサ
イドダム支持板１２の内部にサイドダム支持板１２を支
持体としてエヤシリンダ１５を介しモールド幅方向へ移
動可能に支持した可動循環ガイドである。また、１６は
可動循環ガイド１３，１４の上部位置に配置した移動軸
受で、前記サイドダム７の循環駆動装置１１の駆動スプ
ロケットをこの移動軸受１６上に設けている。

【００２７】サイドダム７は、各々半周ずつ一列に並ん
で連続するサイドダムブロック７ａと、サイドダムブロ
ック７ａ’との二群に分かれており、サイドダムブロッ
ク７ａの群は可動循環ガイド１３上に、又サイドダムブ
ロック７ａ’の群は可動循環ガイド１４上に設けられて
いる。

【００２８】図５に示すように、各サイドダムブロック
７ａ及びサイドダムブロック７ａ’は、後部側に突設し
たアームバー１７の側部にガイドローラ１８を備え、
又、可動循環ガイド１３及び可動循環ガイド１４のサイ
ドダムブロックを設けない各半周部分には、ガイドロー
ラ１８’を有するガイドブロック１７’を備え、サイド
ダムブロック７ａ及びサイドダムブロック７ａ’のアー
ムバー１７とガイドブロック１７’は、それぞれ可撓性
の金属帯又はリンクで無端状に接続され、各アームバー
１７のガイドローラ１８及びガイドブロック１７’のガ
イドローラ１８’が、それぞれ可動循環ガイド１３及び
可動循環ガイド１４のガイド溝２０と係合して巡回可能
に保持されている。

【００２９】図１及び図２において、ベルト式連続鋳造
機１で成形され下側へ成形排出される板厚７５〜５０mm
のスラブ５１は、ガイドロール５２及びピンチロール５
３を経てインライン圧延機２の入側に連続供給され、イ
ンライン圧延機２により板厚３０mm程度に圧延され、次
いで仕上圧延機３により所定板厚に圧延され、冷却用ラ
ンアウトテーブル５８を経て巻取機５９の手前位置で板
切断装置５５により１コイル分長さに切断され、巻取部
２１に巻取られる。

【００３０】前記インライン圧延機２及び仕上圧延機３
は、ベルト式連続鋳造機１の鋳造速度とリンクした速度
で運転し所定の板厚に圧延する。

【００３１】そしてこのとき、ベルト式連続鋳造機１
は、次に述べる方法でベルト式連続鋳造機１の鋳造運転
を続けながら鋳造するモールド部８の幅を変更操作する
ことができる。

【００３２】すなわち、図３〜図５において、ベルト式
連続鋳造機１のモールド部８は、２列の可動循環ガイド
１３，１４を同一長さの最大引込み位置に保持すると、
二群のサイドダムブロック７ａと、サイドダムブロック
７ａ’が最も反モールド８側寄りの同一位置を巡回し、
一定の広幅のスラブ鋳造が行われる。

【００３３】この状態から、何れか一方のサイドダムブ
ロック７ａ’群の先端がモールド部８の上方位置に達し
た時、このサイドダムブロック７ａ’を支持する可動循
環ガイド１４をエヤシリンダ１５の伸し駆動でモールド
部８側へ移動させると、図３及び図４で示すようにこの
サイドダムブロック７ａ’群が下方のサイドダムブロッ
ク７ａ群よりもモールド部８側へ移動してモールド幅が
狭まる。そのまま下方向へ循環移動すると、モールド部
８内の湯面５１ａは上下変動することなくモールド部８
の狭幅部分が下方へ広がる。

【００３４】他のサイドダムブロック７ａ群が下側へ巡
回し先端がモールド部８の上方位置に達した時、このサ
イドダムブロック７ａ群を支持する可動循環ガイド１３
をエヤシリンダ１５の伸し駆動でモールド部８側へ移動
させ、サイドダムブロック７ａを下方のサイドダムブロ
ック７ａ’と同じ位置まで前進移動させると、サイドダ
ムブロック７ａ，７ａ’の両方が同一幅に狭まり、一定
の狭幅スラブ鋳造を連続して行えるようになる。

【００３５】モールド部８の幅を狭幅から広幅へ変更す
る場合は、同様にモールド内のスラブ鋳片に接していな
いサイドダムブロック群側の可動循環ガイドを、順にモ
ールド部８の上方位置でモールド部８の幅方向にエヤシ
リンダ１５の縮め駆動で引込み移動させることにより行
うことができる。

【００３６】この結果、圧延スケジュールに応じ板幅を
変更するために従来必要とされた、板幅圧下装置は不要
になり、この装置の長さ約２０ｍ分ライン長さを短縮す
ることができる。

【００３７】また、圧延スケジュールに応じ板幅を変更
する場合、ベルト式連続鋳造機１の板幅調節可能な範囲
内では、モールド交換は不要になり、鋳造運転を続けな
がら容易に板幅変更ができることになる。

【００３８】また、ベルト式連続鋳造機１から排出され
る薄スラブ５１を直結したインライン圧延機２及び仕上
圧延機３により圧延し、切断、巻取りを行うから、ライ
ン長さが短縮し、設備スペースを著しくコンパクトにす
ることができる。

【００３９】また、インライン圧延機２及び仕上圧延機
３の入側に供給するスラブ（シートバー）５１の板厚が
定常的に薄くなるため、インライン圧延機２及び仕上圧
延機３の動力を低減でき、同時に同じ仕上圧延機台数で
も入側板厚を薄くできるため、圧延最終板厚の範囲が薄
物側に拡大され、薄板生産が容易になる。

【００４０】［第二実施例］次に、本発明による連続板
製造ライン（熱間圧延ライン）の第二実施例を概略側面
図である図６を参照して説明する。この実施例は、図１
の第一実施例装置のベルト式連続鋳造機１のスラブ排出
口に連続して未凝固圧下装置２５を追加配置した構成で
ある。２６は未凝固圧下装置２５の圧下駆動装置であ
る。

【００４１】この実施例では、ベルト式連続鋳造機１に
より排出される内部が未凝固のスラブ５１を未凝固圧下
装置２５で圧下し、この段階でベルト式連続鋳造機１の
モールド部８の厚さよりも薄厚のスラブ５１を連続成形
できる。

【００４２】鋳造厚さの変更に際しても、モールド部８
の交換なしに未凝固圧下装置２５の操作で対応でき、同
じ台数のインライン圧延機２で仕上圧延機３の入側へよ
り薄い板厚のスラブ（シートバー）５１を供給でき、同
じ台数の仕上圧延機３で、最終板厚の範囲を薄物側に拡
大して生産できるようになる。その他の作用効果は第一
実施例装置と同様である。

【００４３】［第三実施例］次に、本発明による連続板
製造ライン（熱間圧延ライン）の第三実施例を概略側面
図である図７を参照して説明する。この実施例は、図６
に示した第二実施例装置のインライン圧延機２の入側に
板エッジ加熱装置２７を追加配置した構成である。

【００４４】図６に示した第二実施例の装置が高速鋳造
運転すると、未凝固圧下装置２５を経由してインライン
圧延機２に達するまでの間にスラブ５１の両側縁部だけ
に温度降下が発生する傾向がある。

【００４５】この第三実施例（図７の実施例）では、板
エッジ加熱装置２７によりスラブ５１の両側縁部のみを
加熱することで、板温を均一化しインライン圧延機２の
入側に供給でき、スラブ５１の板温不均一によるインラ
イン圧延機２での板厚・形状のバラツキの発生を減少さ
せた。その他の作用効果は第二実施例装置と同様であ
る。

【００４６】［第四実施例］次に、本発明による連続板
製造ライン（熱間圧延ライン）の第四実施例を概略側面
図である図８を参照して説明する。この実施例は、図７
に示した第三実施例装置の板エッジ加熱装置２７に換え
て、インライン圧延機２の入側に誘導加熱式の板加熱装
置２８を配置した構成である。

【００４７】この実施例では、誘導加熱式の板加熱装置
２８によりスラブ５１の板温を仕上圧延機３の入側の必
要板温まで板厚・板幅にマッチングした加熱パターンで
加熱することで低速度の鋳造運転領域までインライン下
での板生産範囲を拡大でき、且つ板厚・板形状の優れた
板を生産できる。その他の作用効果は、第二実施例装置
と同様である。

【００４８】［第五実施例］次に、本発明による連続板
製造ライン（熱間圧延ライン）の第五実施例を概略側面
図である図９を参照して説明する。この実施例は、図８
に示した第四実施例装置の仕上圧延機３のスタンド間に
加熱装置２９を追加配置した構成である。板加熱装置２
９は仕上圧延機４の間に複数個配置しても良い。

【００４９】この実施例では、インライン圧延機２から
仕上圧延機３に供給されるスラブ（シートバー）５１の
板温を図示しない計測装置で計測し、板温の降下に応
じ、スタンド間に１又は複数個の板加熱装置２９で必要
仕上げ温度までスラブ（シートバー）５１を加熱する。
この結果、圧延最終の板厚・形状のばらつきが減少し、
歩留りが向上する効果が得られる。

【００５０】

【発明の効果】以上要するに本発明の熱間圧延ライン
は、スラブを連続して成形排出する連続鋳造機と、この
連続鋳造機の後段に設けられた仕上圧延機を有する熱間
圧延ラインにおいて、前記連続鋳造機を、鋳造中に板幅
を変更できる機構を持ったベルト式連続鋳造機で構成す
ると共に、前記ベルト式連続鋳造機と前記仕上圧延機と
の間に、インライン圧延機を設けた構成とすることによ
って、ベルト式連続鋳造機の板幅変更機構で鋳造運転中
に板幅変更を可能にし、従来必要とした板幅圧下装置を
省略し、ライン構成を短縮し、設備スペースを大幅に減
少させる効果を奏した。

【００５１】また、インライン圧延機及び仕上圧延機の
入側に供給するシートバー板厚を定常的に薄くし、圧延
機の動力を低減し、同時に同じ台数の仕上圧延機で圧延
最終板厚の範囲を薄物側に拡大する効果を奏した。

【００５２】また、前記ベルト式連続鋳造機のスラブ排
出口に連続して未凝固圧下装置を設けたことによって、
速い鋳造速度で板形状のよいスラブ鋳造を可能にし、板
圧調節に対応可能にする効果を奏した。

【００５３】また、前記インライン圧延機の入口部に板
エッジ加熱装置を設けたことによって、板エッジ部のみ
の加熱で板温を均一化し、インライン圧延段階で板厚・
板形状の良いシートバーを得る効果を奏した。

【００５４】また、前記インライン圧延機の入口部に板
エッジ加熱装置に換えて誘導加熱式の板加熱装置を設け
たことによって、ライン中で仕上圧延機の入側板温まで
誘導加熱により板厚・板幅にマッチングした加熱パター
ンでシートバー全体を加熱し、板温の均一化及び圧延時
の板形状を更に良くし、低速度の鋳造領域まで板生産範
囲を拡大する効果を奏した。

【００５５】また、仕上圧延機のスタンド間に板加熱装
置を設けたことによって、仕上圧延段階でシートバーの
温度降下に応じて板温度を必要仕上げ温度に加熱補償で
きるようにし、圧延最終の板厚・形状のばらつきを減少
し、歩留りを向上させる効果を奏した。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一実施例にかかる熱間圧延ラインを
示す概略側面図。

【図２】本発明の第一実施例を示す平面図。

【図３】図２のIII 〜III 矢視方向で見た拡大斜視図。

【図４】連続鋳造機の一部を拡大して示す斜視図。

【図５】図４のＶ〜Ｖ矢視方向で見た水平断面図。

【図６】本発明の第二実施例を示す概略側面図。

【図７】本発明の第三実施例を示す概略側面図。

【図８】本発明の第四実施例を示す概略側面図。

【図９】本発明の第五実施例を示す概略側面図。

【図１０】従来の連続鋳造機直結型の連続板製造ライン
を示す概略側面図。

【図１１】板幅圧下装置を拡大して示す斜視図。

【符号の説明】

１ベルト式連続鋳造機２インライン圧延機３仕上圧延機５水冷ベルト５ａロール７サイドダム７ａ，７ａ’ サイドダムブロック８モールド部９タンディッシュ１０注湯ノズル１１循環駆動装置１３，１４可動循環ガイド１５エヤシリンダ１６移動軸受１７アームバー１７’ ガイドブロック１８，１８’ ガイドローラ２０ガイド溝２５未凝固圧下装置２６圧下駆動装置２７板エッジ加熱装置２８板加熱装置２９板加熱装置５１スラブ５１ａ湯面５２ガイドロール５３ピンチロール５５板切断装置５８冷却用ランアウトテーブル５９巻取機

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｂ２２Ｄ 11/12 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ａ 11/128 ３５０ 11/128 ３５０Ａ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】スラブを連続して成形排出する連続鋳造
機と、この連続鋳造機の後段に設けられた仕上圧延機を
有する熱間圧延ラインにおいて、前記連続鋳造機を、鋳造中に板幅を変更できる機構を持
ったベルト式連続鋳造機で構成すると共に、前記ベルト式連続鋳造機と前記仕上圧延機との間に、イ
ンライン圧延機を設けたことを特徴とする熱間圧延ライ
ン。
【請求項２】前記ベルト式連続鋳造機のスラブ排出口
に連続して未凝固圧下装置を設けたことを特徴とする請
求項１の熱間圧延ライン。
【請求項３】前記インライン圧延機の入口側に板エッ
ジ加熱装置を設けたことを特徴とする請求項２の熱間圧
延ライン。
【請求項４】前記インライン圧延機の入口側に誘導加
熱式の板加熱装置を設けたことを特徴とする請求項２の
熱間圧延ライン。
【請求項５】前記仕上圧延機のスタンド間に板加熱装
置を設けたことを特徴とする請求項４の熱間圧延ライ
ン。