JPH09155952A - ポリアミドフィルムの製造方法 - Google Patents
ポリアミドフィルムの製造方法Info
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- JPH09155952A JPH09155952A JP7321470A JP32147095A JPH09155952A JP H09155952 A JPH09155952 A JP H09155952A JP 7321470 A JP7321470 A JP 7321470A JP 32147095 A JP32147095 A JP 32147095A JP H09155952 A JPH09155952 A JP H09155952A
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- Japan
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- sheet
- air
- thickness
- film
- polyamide
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- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 均一な厚みを有する延伸ポリアミドフィルム
を，工業的に安定して高速度で生産する方法を提供す
る。 【解決手段】 ダイ３より溶融したポリアミド樹脂を，
粗面化処理した回転冷却ロール４の表面にシート状に押
し出し，エアーナイフ装置９から空気を吹き付けること
によりシート８を回転冷却ロール４の表面に押し付け，
冷却成形した後，延伸する。
を，工業的に安定して高速度で生産する方法を提供す
る。 【解決手段】 ダイ３より溶融したポリアミド樹脂を，
粗面化処理した回転冷却ロール４の表面にシート状に押
し出し，エアーナイフ装置９から空気を吹き付けること
によりシート８を回転冷却ロール４の表面に押し付け，
冷却成形した後，延伸する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，均一な厚みを有す
るポリアミドフィルムを高速で安定して生産する方法に
関するものであり，特に，溶融したポリアミド樹脂をダ
イから押し出した後のシートの冷却固化工程に関する。
るポリアミドフィルムを高速で安定して生産する方法に
関するものであり，特に，溶融したポリアミド樹脂をダ
イから押し出した後のシートの冷却固化工程に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｔダイ法によるポリアミド樹脂の未延伸
シートは，ダイより押し出された溶融シートを，回転す
るキャスティングロールと称される冷却ロール（以下、
ＣＲという）の表面に押し付けることによって冷却固化
され，製膜される。
シートは，ダイより押し出された溶融シートを，回転す
るキャスティングロールと称される冷却ロール（以下、
ＣＲという）の表面に押し付けることによって冷却固化
され，製膜される。
【０００３】溶融シートのＣＲへの押し付け方法として
は，溶融シートの巾方向にエアーナイフ装置により，均
一にエアーを吹き付ける方法（以下、エアーナイフ法と
いう），あるいは，溶融シートに高電圧電極により電荷
を析出させ静電気的に密着させる静電密着法などが採用
されている。
は，溶融シートの巾方向にエアーナイフ装置により，均
一にエアーを吹き付ける方法（以下、エアーナイフ法と
いう），あるいは，溶融シートに高電圧電極により電荷
を析出させ静電気的に密着させる静電密着法などが採用
されている。
【０００４】エアーナイフ法では，溶融シートとＣＲと
の密着拘束力が弱いため，ポリエステル樹脂のように凝
固体積収縮が大きく，収縮力の強い樹脂は，シートがＣ
Ｒから離脱してしまうため，この方法を適用することは
困難であるが，ポリアミド樹脂では，この方法を用いる
ことが可能である。
の密着拘束力が弱いため，ポリエステル樹脂のように凝
固体積収縮が大きく，収縮力の強い樹脂は，シートがＣ
Ｒから離脱してしまうため，この方法を適用することは
困難であるが，ポリアミド樹脂では，この方法を用いる
ことが可能である。
【０００５】エアーナイフ法では，溶融シートとＣＲの
接点において，ＣＲの回転に伴う随伴空気流圧力とメル
トテンションの分力が働き，溶融シートに浮上力がかか
る。この浮上力に抗してＣＲ表面へエアーナイフで空気
を吹き付け，エアー圧をかけるが，溶融シートとＣＲの
隙間には，僅かな空気が巻き込まれる結果，薄い空気層
が形成される。しかし，溶融シートとＣＲ表面は完全に
非接触ではなく，部分的にランダムに点接触している。
接点において，ＣＲの回転に伴う随伴空気流圧力とメル
トテンションの分力が働き，溶融シートに浮上力がかか
る。この浮上力に抗してＣＲ表面へエアーナイフで空気
を吹き付け，エアー圧をかけるが，溶融シートとＣＲの
隙間には，僅かな空気が巻き込まれる結果，薄い空気層
が形成される。しかし，溶融シートとＣＲ表面は完全に
非接触ではなく，部分的にランダムに点接触している。
【０００６】溶融シートの冷却速度は，この空気層の厚
みによって変化するため，結晶性の高いポリアミド樹脂
においては，その結晶化度が左右され，また，この空気
層の厚み斑によって，得られるシートに部分的な結晶化
斑が生じるという問題がある。シートの結晶化度の大き
さは，後の工程の吸水処理の作業性や延伸工程の延伸性
に影響し，また，部分的な結晶化斑は延伸されたフィル
ムの厚みの均一性，表面平滑度，収縮特性などの物性に
も影響する重要なファクターである。
みによって変化するため，結晶性の高いポリアミド樹脂
においては，その結晶化度が左右され，また，この空気
層の厚み斑によって，得られるシートに部分的な結晶化
斑が生じるという問題がある。シートの結晶化度の大き
さは，後の工程の吸水処理の作業性や延伸工程の延伸性
に影響し，また，部分的な結晶化斑は延伸されたフィル
ムの厚みの均一性，表面平滑度，収縮特性などの物性に
も影響する重要なファクターである。
【０００７】また，エアーナイフ法においては，シート
の製膜スピードが比較的低速度の場合には，溶融シート
は均一に冷却されるが，高速度の場合は，溶融シートと
ＣＲ表面との間に均一に空気層が形成されず，空気がま
ばらに閉じこめられる結果，シートに結晶化斑が発生し
やすい。
の製膜スピードが比較的低速度の場合には，溶融シート
は均一に冷却されるが，高速度の場合は，溶融シートと
ＣＲ表面との間に均一に空気層が形成されず，空気がま
ばらに閉じこめられる結果，シートに結晶化斑が発生し
やすい。
【０００８】次に，静電密着法をポリアミド樹脂に適用
する場合には，溶融ポリアミド樹脂の電気伝導度が高い
ため，電荷がＴダイやＣＲに漏電し易いという問題があ
る。高速度製膜においては，溶融シートをＣＲへ適度に
密着させるためのクーロン力に寄与する残留電荷を得る
ためには，大電流放電が必要となるが，電極には放電能
力の限界があるため，静電密着法では製膜速度面での制
約は避けられない。
する場合には，溶融ポリアミド樹脂の電気伝導度が高い
ため，電荷がＴダイやＣＲに漏電し易いという問題があ
る。高速度製膜においては，溶融シートをＣＲへ適度に
密着させるためのクーロン力に寄与する残留電荷を得る
ためには，大電流放電が必要となるが，電極には放電能
力の限界があるため，静電密着法では製膜速度面での制
約は避けられない。
【０００９】また，静電密着法によってポリアミド樹脂
シートを製膜した場合，延伸工程で切断が多発するとい
う問題がある。この理由は明確ではないが，局部放電に
よるシートへのダメージの発生や，空気層が介在せずに
溶融シートがＣＲに密着急冷されるため，得られるシー
トの結晶化が低く，吸水処理や延伸挙動が不安定になる
ためと考えられる。このように，従来，延伸ポリアミド
フィルムを，工業的に安定して高速度で生産する満足で
きる方法はなかった。
シートを製膜した場合，延伸工程で切断が多発するとい
う問題がある。この理由は明確ではないが，局部放電に
よるシートへのダメージの発生や，空気層が介在せずに
溶融シートがＣＲに密着急冷されるため，得られるシー
トの結晶化が低く，吸水処理や延伸挙動が不安定になる
ためと考えられる。このように，従来，延伸ポリアミド
フィルムを，工業的に安定して高速度で生産する満足で
きる方法はなかった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は，均一かつ適
度な結晶化度を有する未延伸シートを延伸することによ
って，均一な厚みを有する延伸ポリアミドフィルムを，
工業的に高速度で生産する方法を提供しようとするもの
である。
度な結晶化度を有する未延伸シートを延伸することによ
って，均一な厚みを有する延伸ポリアミドフィルムを，
工業的に高速度で生産する方法を提供しようとするもの
である。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者らは，これらの
課題を解決するために鋭意検討した結果，エアーナイフ
法により，表面を粗面化処理したＣＲを用いて製膜する
ことにより，均一かつ適度な結晶化度を有するシートを
高速で安定して製膜することが可能となり，均一な厚み
を有する延伸ポリアミドフィルムを高速で生産できるこ
とを見いだし本発明に到達した。
課題を解決するために鋭意検討した結果，エアーナイフ
法により，表面を粗面化処理したＣＲを用いて製膜する
ことにより，均一かつ適度な結晶化度を有するシートを
高速で安定して製膜することが可能となり，均一な厚み
を有する延伸ポリアミドフィルムを高速で生産できるこ
とを見いだし本発明に到達した。
【００１２】また，本発明者らは，溶融シートとＣＲ表
面との間の空気層の厚みをコントロールすることによ
り，また，表面粗さが特定の範囲のＣＲを用いることに
より，本発明の効果がさらに顕著になることを見出し
た。
面との間の空気層の厚みをコントロールすることによ
り，また，表面粗さが特定の範囲のＣＲを用いることに
より，本発明の効果がさらに顕著になることを見出し
た。
【００１３】すなわち，本発明の要旨は，次の（１）〜
（３）である。 （１）Ｔダイより溶融したポリアミド樹脂を，粗面化処
理したＣＲの表面にシート状に押し出し，エアーナイフ
装置から空気を吹き付けることによりシートをＣＲ表面
に押し付け，冷却成形した後，延伸することを特徴とす
るポリアミドフィルムの製造方法。 （２）冷却ロールとシートの間に介在する空気層の厚み
の平均値Ｔ（μm ）が 10 ≦Ｔ≦ 100，空気層の厚みの
最大値Ｔmax （μm ）がＴmax ≦150 の範囲で，かつ，
シートが冷却ロール表面に多点接触するようにすること
を特徴とするポリアミドフィルムの製造方法。 （３）冷却ロールの表面粗さ（μm ）が 0.2≦SRa ≦1.
0 ，１≦SRmax ≦４の範囲であるポリアミドフィルムの
製造方法。
（３）である。 （１）Ｔダイより溶融したポリアミド樹脂を，粗面化処
理したＣＲの表面にシート状に押し出し，エアーナイフ
装置から空気を吹き付けることによりシートをＣＲ表面
に押し付け，冷却成形した後，延伸することを特徴とす
るポリアミドフィルムの製造方法。 （２）冷却ロールとシートの間に介在する空気層の厚み
の平均値Ｔ（μm ）が 10 ≦Ｔ≦ 100，空気層の厚みの
最大値Ｔmax （μm ）がＴmax ≦150 の範囲で，かつ，
シートが冷却ロール表面に多点接触するようにすること
を特徴とするポリアミドフィルムの製造方法。 （３）冷却ロールの表面粗さ（μm ）が 0.2≦SRa ≦1.
0 ，１≦SRmax ≦４の範囲であるポリアミドフィルムの
製造方法。
【００１４】次に、本発明について詳細に説明する。図
１は，延伸ポリアミドフィルムの一般的な製造方法の工
程図である。まず，ホッパー１に原料樹脂ペレットを供
給し，押出機２で可塑化溶融し，押出機先端に取り付け
られたＴダイ３よりシート状に押し出され，ＣＲ４で冷
却固化される。次に，吸水処理工程５を通って，延伸工
程６で縦横２軸方向に延伸され，延伸ポリアミドフィル
ムの製品７として巻き取られる。
１は，延伸ポリアミドフィルムの一般的な製造方法の工
程図である。まず，ホッパー１に原料樹脂ペレットを供
給し，押出機２で可塑化溶融し，押出機先端に取り付け
られたＴダイ３よりシート状に押し出され，ＣＲ４で冷
却固化される。次に，吸水処理工程５を通って，延伸工
程６で縦横２軸方向に延伸され，延伸ポリアミドフィル
ムの製品７として巻き取られる。
【００１５】図２は，本発明のエアーナイフ法による製
膜方法を示す側面図である。Ｔダイ３より溶融ポリアミ
ドシート８は，ＣＲ４の表面に押し出される。この溶融
シートにエアーナイフ装置９よりエアー圧をかけ，ＣＲ
表面に押し付け，冷却固化され製膜される。エアーナイ
フ装置からは，高圧ブロワーで送り込まれた空気が，内
部の整流板を通してスリット状の隙間から溶融シートの
巾方向に吹き出される。
膜方法を示す側面図である。Ｔダイ３より溶融ポリアミ
ドシート８は，ＣＲ４の表面に押し出される。この溶融
シートにエアーナイフ装置９よりエアー圧をかけ，ＣＲ
表面に押し付け，冷却固化され製膜される。エアーナイ
フ装置からは，高圧ブロワーで送り込まれた空気が，内
部の整流板を通してスリット状の隙間から溶融シートの
巾方向に吹き出される。
【００１６】図３は，本発明における溶融シートとＣＲ
の間の空気層の厚みの平均値Ｔ及び最大値Ｔmax を示す
模式図である。ＣＲ４の表面と溶融ポリアミドシート８
の隙間には，僅かに巻き込み空気10が介在し，部分的に
ランダムに点接触している。
の間の空気層の厚みの平均値Ｔ及び最大値Ｔmax を示す
模式図である。ＣＲ４の表面と溶融ポリアミドシート８
の隙間には，僅かに巻き込み空気10が介在し，部分的に
ランダムに点接触している。
【００１７】本発明においては，ＣＲ表面を粗面化する
ことにより溶融シートとＣＲ表面との間に巻き込まれた
空気層を分散させ，空気層の厚みを均一化し，適度な多
点接触を形成することが重要である。溶融シートとＣＲ
表面が適度に多点接触することにより，実質的にＣＲの
粗面転写が問題とならず，かつ，モノマーの自己剥離性
も良くなる。
ことにより溶融シートとＣＲ表面との間に巻き込まれた
空気層を分散させ，空気層の厚みを均一化し，適度な多
点接触を形成することが重要である。溶融シートとＣＲ
表面が適度に多点接触することにより，実質的にＣＲの
粗面転写が問題とならず，かつ，モノマーの自己剥離性
も良くなる。
【００１８】ＣＲの表面粗さ（μm ）は，0.2 ≦SRa ≦
1.0，１≦SRmax ≦４の範囲であることが好ましい。Ｃ
Ｒの表面粗さが粗すぎると，巻き込まれた空気は抜け易
いので，エアー圧が低くても均一な薄い空気層が得ら
れ，ＣＲ表面に生成したモノマーの自己剥離性も良い
が，ＣＲ表面の粗面がシートへ転写されるので好ましく
ない。また，ＣＲの表面粗さが低い場合には，巻き込ま
れた空気が分散し難くなり，高いエアー圧で押し付けて
も空気層の厚みを均一化することが困難となる。
1.0，１≦SRmax ≦４の範囲であることが好ましい。Ｃ
Ｒの表面粗さが粗すぎると，巻き込まれた空気は抜け易
いので，エアー圧が低くても均一な薄い空気層が得ら
れ，ＣＲ表面に生成したモノマーの自己剥離性も良い
が，ＣＲ表面の粗面がシートへ転写されるので好ましく
ない。また，ＣＲの表面粗さが低い場合には，巻き込ま
れた空気が分散し難くなり，高いエアー圧で押し付けて
も空気層の厚みを均一化することが困難となる。
【００１９】また，エアー圧としは，通常 400〜1000mm
Aqの範囲であることが好ましい。エアー圧が 400mmAq未
満の場合は，均一な薄い空気層が得られず，また，1000
mmAqを超えると，吹き付けたエアーがＴダイ側に流れて
Ｔダイが冷却され，溶融シートが振動し，製膜不良の原
因となるので好ましくない。
Aqの範囲であることが好ましい。エアー圧が 400mmAq未
満の場合は，均一な薄い空気層が得られず，また，1000
mmAqを超えると，吹き付けたエアーがＴダイ側に流れて
Ｔダイが冷却され，溶融シートが振動し，製膜不良の原
因となるので好ましくない。
【００２０】また，本発明においては，溶融シートとＣ
Ｒ表面との間の空気層の厚みを一定の範囲にコントロー
ルすることによって，溶融ポリアミドシートの冷却速度
ならびに結晶化度をさらに均一にコントロールすること
が可能である。すなわち，Ｔ（μm ）が 10 ≦Ｔ≦ 10
0，Ｔmax （μm ）がＴmax ≦150 の範囲とすることが
好ましい。Ｔが 10 μm 未満の場合は，得られたシート
の結晶化度が低く，後の吸水処理工程での伸びや巾変動
あるいは延伸性が不安定となり，また，Ｔが100 μm を
超える溶融シートの冷却速度が遅くなり，ポリアミド樹
脂の球晶が成長して部分的に結晶化度が高くなり結晶化
斑が起きやすい。また，Ｔmax が150 μm を超えた場合
にも，この部分の溶融シートの冷却速度が遅くなり，同
様に結晶化斑が起きやすい。このような結晶化斑のある
シートを延伸した場合，延伸斑が発生し，延伸切断して
安定して生産することが困難となる。
Ｒ表面との間の空気層の厚みを一定の範囲にコントロー
ルすることによって，溶融ポリアミドシートの冷却速度
ならびに結晶化度をさらに均一にコントロールすること
が可能である。すなわち，Ｔ（μm ）が 10 ≦Ｔ≦ 10
0，Ｔmax （μm ）がＴmax ≦150 の範囲とすることが
好ましい。Ｔが 10 μm 未満の場合は，得られたシート
の結晶化度が低く，後の吸水処理工程での伸びや巾変動
あるいは延伸性が不安定となり，また，Ｔが100 μm を
超える溶融シートの冷却速度が遅くなり，ポリアミド樹
脂の球晶が成長して部分的に結晶化度が高くなり結晶化
斑が起きやすい。また，Ｔmax が150 μm を超えた場合
にも，この部分の溶融シートの冷却速度が遅くなり，同
様に結晶化斑が起きやすい。このような結晶化斑のある
シートを延伸した場合，延伸斑が発生し，延伸切断して
安定して生産することが困難となる。
【００２１】本発明におけるシートの製膜速度について
は，特に限定されず，鏡面仕上げのＣＲを用いた場合に
は困難であった 40m/min以上の高速でも製膜が可能であ
る。
は，特に限定されず，鏡面仕上げのＣＲを用いた場合に
は困難であった 40m/min以上の高速でも製膜が可能であ
る。
【００２２】本発明において用いられるＣＲの構造は，
内部に冷却媒体（水）が循環する構造を持つ回転冷却ロ
ールである。ＣＲの表面材質としては，硬質クロムメッ
キやセラミック溶射コートを施したものなどが挙げられ
るが，セラミック溶射コートロールの方がモノマーの付
着が少ないので好ましい。
内部に冷却媒体（水）が循環する構造を持つ回転冷却ロ
ールである。ＣＲの表面材質としては，硬質クロムメッ
キやセラミック溶射コートを施したものなどが挙げられ
るが，セラミック溶射コートロールの方がモノマーの付
着が少ないので好ましい。
【００２３】ＣＲ表面から剥離されるシートの温度は，
ＣＲの内部を循環する冷却媒の温度，ＣＲ表面粗さ，溶
融シートとＣＲ間の空気層の厚みなどを調整することに
より適宜変更することができるが，ＣＲの表面温度は，
15〜60℃の範囲が好ましい。ＣＲ表面温度が15℃未満で
は，ＣＲ表面に水滴が露結し，水膜によるシートの密着
斑が生じ，製膜上のトラブルの原因となるので好ましく
ない。また，60℃を超えると，シートのＣＲ表面からの
剥離が困難となり，シートが剥離応力によって縦方向に
伸ばされるために，厚み斑が発生したり，シートの平坦
性が大きく損なわれる。
ＣＲの内部を循環する冷却媒の温度，ＣＲ表面粗さ，溶
融シートとＣＲ間の空気層の厚みなどを調整することに
より適宜変更することができるが，ＣＲの表面温度は，
15〜60℃の範囲が好ましい。ＣＲ表面温度が15℃未満で
は，ＣＲ表面に水滴が露結し，水膜によるシートの密着
斑が生じ，製膜上のトラブルの原因となるので好ましく
ない。また，60℃を超えると，シートのＣＲ表面からの
剥離が困難となり，シートが剥離応力によって縦方向に
伸ばされるために，厚み斑が発生したり，シートの平坦
性が大きく損なわれる。
【００２４】本発明において用いられるポリアミド樹脂
としては，ナイロン６，ナイロン66の他，ナイロン11，
ナイロン12などの単独重合体や，これらの混合物，共重
合体などが挙げられる。
としては，ナイロン６，ナイロン66の他，ナイロン11，
ナイロン12などの単独重合体や，これらの混合物，共重
合体などが挙げられる。
【００２５】ポリアミド樹脂には公知の添加剤，たとえ
ば安定剤，酸化防止剤，充填剤，滑剤，帯電防止剤，ブ
ロッキング防止剤，着色剤などを含有させてもよい。本
発明におけるポリアミドフィルムの延伸方法としては，
同時二軸延伸法、逐次二軸延伸法のいずれの方法も用い
ることができる。
ば安定剤，酸化防止剤，充填剤，滑剤，帯電防止剤，ブ
ロッキング防止剤，着色剤などを含有させてもよい。本
発明におけるポリアミドフィルムの延伸方法としては，
同時二軸延伸法、逐次二軸延伸法のいずれの方法も用い
ることができる。
【００２６】
【作用】エアーナイフ法における，シートの結晶化斑の
発生メカニズムは次のように考えられる。溶融シートの
両端部は，ネックインのために中央部より厚みが厚く，
また，メルトテンションがかからない。しかも，シート
端部は巻き込まれた空気が簡単に逃げるため，この部分
の溶融シートがＣＲ表面に先に密着し，両端部に囲まれ
たシート中央部に巻き込まれた空気は抜け道を失い孤立
してしまうことになる。この孤立した空気層によって溶
融シートが持ち上げられ，特に，製膜速度が速くなり，
巻き込まれる随伴空気流圧力が高くなると空気層の厚み
も厚くなり，ＣＲとの接触点がまばらになり，シートに
結晶化斑が発生する。また，ＣＲ表面にモノマーの析出
が増えると，溶融シートの冷却が不均一になり，シート
に結晶化斑が発生する。ＣＲ表面に析出したモノマー
は，通常，シートと回転するＣＲとのランダムな接触点
において徐々に剥離される（自己剥離性）。
発生メカニズムは次のように考えられる。溶融シートの
両端部は，ネックインのために中央部より厚みが厚く，
また，メルトテンションがかからない。しかも，シート
端部は巻き込まれた空気が簡単に逃げるため，この部分
の溶融シートがＣＲ表面に先に密着し，両端部に囲まれ
たシート中央部に巻き込まれた空気は抜け道を失い孤立
してしまうことになる。この孤立した空気層によって溶
融シートが持ち上げられ，特に，製膜速度が速くなり，
巻き込まれる随伴空気流圧力が高くなると空気層の厚み
も厚くなり，ＣＲとの接触点がまばらになり，シートに
結晶化斑が発生する。また，ＣＲ表面にモノマーの析出
が増えると，溶融シートの冷却が不均一になり，シート
に結晶化斑が発生する。ＣＲ表面に析出したモノマー
は，通常，シートと回転するＣＲとのランダムな接触点
において徐々に剥離される（自己剥離性）。
【００２７】以下，実施例により，本発明をさらに具体
的に説明する。
的に説明する。
【実施例】本発明において用いた下記の特性値は，それ
ぞれ次の方法により測定した。 （１）ＣＲ及び製膜シートの表面粗さ JIS-B0601-1982に準じて，カットオフ 0.8mmで，SRa
（中心線平均粗さ）及びSRmax （最大高さ）を測定し
た。 （２）延伸性 ポリアミドフィルムの二軸延伸性を次のように評価し
た。 ○：切断回数≦１回／24時間 △：切断回数２〜９回／24時間 ×：切断回数≧10回／24時間 （３）シートとＣＲの間の空気層の厚み （株）キーエンス製レーザーフォーカス変位計で測定し
た。
ぞれ次の方法により測定した。 （１）ＣＲ及び製膜シートの表面粗さ JIS-B0601-1982に準じて，カットオフ 0.8mmで，SRa
（中心線平均粗さ）及びSRmax （最大高さ）を測定し
た。 （２）延伸性 ポリアミドフィルムの二軸延伸性を次のように評価し
た。 ○：切断回数≦１回／24時間 △：切断回数２〜９回／24時間 ×：切断回数≧10回／24時間 （３）シートとＣＲの間の空気層の厚み （株）キーエンス製レーザーフォーカス変位計で測定し
た。
【００２８】実施例１ シリンダー径65mmの押出機に巾630mm のＴダイを付け，
押出温度 260℃でナイロン６（ユニチカ社製 A1030BRF
）をシート状に溶融押し出しした。この溶融シートを
硬質クロムメッキした，表面粗さが SRa 0.4μm ，SRma
x 1.6μm で，直径 600mm，周速30m/min で回転するＣ
Ｒ上にエアーナイフ法で押さえ，厚み 150μm の未延伸
ポリアミドシートを製膜した。エアーナイフ装置は，リ
ップ間隔１mm，巾 600mm，エアー圧 400mmAqで使用し，
また，ＣＲの表面温度は20℃に調整した。シートとＣＲ
の間の空気層の厚みの平均値Ｔは20μm ，最大値Ｔmax
は35μm であった。次に，シートを50℃の温水槽に２分
間浸漬した後，延伸温度175 ℃で，縦方向に 3.0倍，横
方向に 3.3倍に同時二軸延伸し，次いで５％の弛緩率で
210℃で熱処理し，厚み15μm の二軸延伸ポリアミドフ
ィルムを製造した。製膜された未延伸ポリアミドシート
のＣＲ接触面側（以下、Ｒ面という）と反対面側（以
下、Ａ面という）の表面粗さを測定した結果，及び，二
軸延伸時の延伸性の結果を表１に示した。ＣＲの表面粗
さはＲ面には転写しておらず，ＣＲと接触していないＡ
面と同じ表面粗さであった。また，ＣＲ表面へのモノマ
ーの析出もなく，延伸性についても良好であった。
押出温度 260℃でナイロン６（ユニチカ社製 A1030BRF
）をシート状に溶融押し出しした。この溶融シートを
硬質クロムメッキした，表面粗さが SRa 0.4μm ，SRma
x 1.6μm で，直径 600mm，周速30m/min で回転するＣ
Ｒ上にエアーナイフ法で押さえ，厚み 150μm の未延伸
ポリアミドシートを製膜した。エアーナイフ装置は，リ
ップ間隔１mm，巾 600mm，エアー圧 400mmAqで使用し，
また，ＣＲの表面温度は20℃に調整した。シートとＣＲ
の間の空気層の厚みの平均値Ｔは20μm ，最大値Ｔmax
は35μm であった。次に，シートを50℃の温水槽に２分
間浸漬した後，延伸温度175 ℃で，縦方向に 3.0倍，横
方向に 3.3倍に同時二軸延伸し，次いで５％の弛緩率で
210℃で熱処理し，厚み15μm の二軸延伸ポリアミドフ
ィルムを製造した。製膜された未延伸ポリアミドシート
のＣＲ接触面側（以下、Ｒ面という）と反対面側（以
下、Ａ面という）の表面粗さを測定した結果，及び，二
軸延伸時の延伸性の結果を表１に示した。ＣＲの表面粗
さはＲ面には転写しておらず，ＣＲと接触していないＡ
面と同じ表面粗さであった。また，ＣＲ表面へのモノマ
ーの析出もなく，延伸性についても良好であった。
【００２９】実施例２ ポリアミド樹脂の吐出量を増加し，製膜速度を60m/min
に調整した。空気層の厚みが30μm になるようにエアー
圧を 800mmAqとした以外は，実施例１と同様にして二軸
延伸ポリアミドフィルムを得た。実施例１と同様の項目
について評価した結果は表１に示したとおりであり，高
速製膜性も良好であった。
に調整した。空気層の厚みが30μm になるようにエアー
圧を 800mmAqとした以外は，実施例１と同様にして二軸
延伸ポリアミドフィルムを得た。実施例１と同様の項目
について評価した結果は表１に示したとおりであり，高
速製膜性も良好であった。
【００３０】実施例３ エアー圧 400mmAqとした以外は，実施例２と同様にして
二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。実施例１と同様の
項目について評価した結果を表１に示した。シートとＣ
Ｒの間の空気層の厚みの平均値Ｔは80μm ，最大値Ｔ
max は 140μm であった。
二軸延伸ポリアミドフィルムを得た。実施例１と同様の
項目について評価した結果を表１に示した。シートとＣ
Ｒの間の空気層の厚みの平均値Ｔは80μm ，最大値Ｔ
max は 140μm であった。
【００３１】比較例１ 表面粗さが SRa 0.08 μm ，SRmax 0.3 μm の鏡面仕上
げの硬質クロムメッキを施したＣＲを使用した以外は，
実施例１と同様にして二軸延伸ポリアミドフィルムを得
た。結果を表１に示した。溶融シートがＣＲに密着して
いる部分は透明であるのに対し，孤立した空気層によっ
て浮き上がっている部分は結晶化により白化し，シート
に成形斑が発生した。空気層の厚みの最大値Ｔmax は 2
00μm であった。延伸工程では，結晶化の高い部分でネ
ックが発生し，延伸切断が多発した。
げの硬質クロムメッキを施したＣＲを使用した以外は，
実施例１と同様にして二軸延伸ポリアミドフィルムを得
た。結果を表１に示した。溶融シートがＣＲに密着して
いる部分は透明であるのに対し，孤立した空気層によっ
て浮き上がっている部分は結晶化により白化し，シート
に成形斑が発生した。空気層の厚みの最大値Ｔmax は 2
00μm であった。延伸工程では，結晶化の高い部分でネ
ックが発生し，延伸切断が多発した。
【００３２】比較例２ 未延伸ポリアミドシートを静電密着法により製膜した以
外は，実施例１と同様にして二軸延伸ポリアミドフィル
ムを得た。表１に示したように，得られた二軸延伸ポリ
アミドフィルムのＲ面の表面粗さが大きく，透明性が低
下し，また，結晶化が低いため吸水処理工程でのトラブ
ル，及び延伸切断が多発した。
外は，実施例１と同様にして二軸延伸ポリアミドフィル
ムを得た。表１に示したように，得られた二軸延伸ポリ
アミドフィルムのＲ面の表面粗さが大きく，透明性が低
下し，また，結晶化が低いため吸水処理工程でのトラブ
ル，及び延伸切断が多発した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば，厚み均一性に優れた延
伸ポリアミドフィルムを，モノマーの析出によるＣＲの
汚れがなく，工業的に安定して高速度で生産する方法が
提供される。
伸ポリアミドフィルムを，モノマーの析出によるＣＲの
汚れがなく，工業的に安定して高速度で生産する方法が
提供される。
【図１】本発明のポリアミドフィルムを製造する方法の
一例を示す。
一例を示す。
【図２】本発明におけるエアーナイフ法によるシートの
製膜方法を示す側面図である。
製膜方法を示す側面図である。
【図３】本発明における溶融シートとＣＲの間の空気層
の厚みの平均値及び最大値の模式図である。
の厚みの平均値及び最大値の模式図である。
１ ホッパー ２ 押出機 ３ Ｔダイ ４ キャスティングロール（ＣＲ） ５ 吸水処理工程 ６ 延伸工程 ７ フィルム巻き取り製品 ８ 溶融ポリアミドシート ９ エアーナイフ装置 １０ 巻き込み空気
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木村 清秀 京都府宇治市宇治樋ノ尻31−３ ユニチカ 株式会社宇治プラスチック工場内
Claims (3)
- 【請求項１】 ダイより溶融したポリアミド樹脂を，粗
面化処理した回転冷却ロールの表面にシート状に押し出
し，エアーナイフ装置から空気を吹き付けることにより
シートをロール表面に押し付け，冷却成形した後，延伸
することを特徴とするポリアミドフィルムの製造方法。 - 【請求項２】 冷却ロールとシートの間に介在する空気
層の厚みの平均値Ｔ（μm ）が 10 ≦Ｔ≦ 100，空気層
の厚みの最大値Ｔmax （μm ）がＴmax ≦150 の範囲
で，かつ，シートが冷却ロール表面に多点接触するよう
にすることを特徴とする請求項１記載のポリアミドフィ
ルムの製造方法。 - 【請求項３】 冷却ロールの表面粗さ（μm ）が 0.2≦
SRa ≦1.0 ，１≦SRmax ≦４の範囲である請求項１又は
２記載のポリアミドフィルムの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32147095A JP3369381B2 (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | ポリアミドフィルムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32147095A JP3369381B2 (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | ポリアミドフィルムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155952A true JPH09155952A (ja) | 1997-06-17 |
| JP3369381B2 JP3369381B2 (ja) | 2003-01-20 |
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ID=18132932
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32147095A Expired - Fee Related JP3369381B2 (ja) | 1995-12-11 | 1995-12-11 | ポリアミドフィルムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3369381B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010002581A (ko) * | 1999-06-16 | 2001-01-15 | 홍순달 | 나일론 플랫사의 제조방법 |
| JP2003019741A (ja) * | 2001-07-06 | 2003-01-21 | Unitika Ltd | ポリアミドフィルムの製造方法 |
| JP2009090587A (ja) * | 2007-10-11 | 2009-04-30 | Unitika Ltd | 蒸着ポリアミド系樹脂フィルムおよびそれを用いたフィルムロール |
| CN102922649A (zh) * | 2012-11-02 | 2013-02-13 | 浙江福鑫龙机械有限公司 | 风嘴吹膜装置 |
| JP2019171705A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | ユニチカ株式会社 | ポリアミドフィルムの製造装置および製造方法 |
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| JP5822560B2 (ja) * | 2011-06-29 | 2015-11-24 | ユニチカ株式会社 | ポリアミドフィルムの製造方法 |
-
1995
- 1995-12-11 JP JP32147095A patent/JP3369381B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP1273427A3 (en) * | 2001-07-06 | 2003-03-26 | Unitika Ltd. | Polyamide film production method |
| US6783723B2 (en) | 2001-07-06 | 2004-08-31 | Unitika Ltd. | Polyamide film production method |
| JP4641673B2 (ja) * | 2001-07-06 | 2011-03-02 | ユニチカ株式会社 | ポリアミドフィルムの製造方法 |
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| CN102922649A (zh) * | 2012-11-02 | 2013-02-13 | 浙江福鑫龙机械有限公司 | 风嘴吹膜装置 |
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| JP3369381B2 (ja) | 2003-01-20 |
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