JPH09151704A

JPH09151704A - 軸流回転機械

Info

Publication number: JPH09151704A
Application number: JP31270295A
Authority: JP
Inventors: Sakae Kawasaki; 榮川崎
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1995-11-30
Filing date: 1995-11-30
Publication date: 1997-06-10

Abstract

(57)【要約】【課題】ノズル内における二次流れ損失を低減できると
ともに、ノズルおよび動翼間に発生する損失を軽減でき
る軸流回転機械を提供する。【解決手段】タービンノズル３を子午面から観察される
ノズル後縁線１３が、翼中央部から内壁１６および外壁
１７へ向かって漸次上流側に位置するように湾曲形状と
し、さらに、内壁１６面および外壁１７面近傍から壁面
に至るまでは漸次下流側へ位置するように湾曲形状とし
た。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は蒸気タービン及びガ
スタービン等の軸流回転機械に係り、特にタービンノズ
ルの環状流路の周壁面に発生する二次流れ損失および動
翼との間で発生する損失の低減により性能向上を図った
軸流回転機械に関する。

【０００２】

【従来の技術】蒸気タービンやガスタービン等の軸流回
転機械の性能向上の達成は、省エネルギーおよび環境問
題上において重要な課題となっており、これまで多くの
性能向上技術が採用されている。種々の性能向上技術の
うち内部効率を向上させる技術は、どのようなサイクル
に対しても、またどのような流体条件のタービンに対し
ても有効であるため、その適用範囲は広い。

【０００３】ところで、タービン内部効率を向上させる
ための手段として、タービン翼列内に発生する二次流れ
を抑制することが上げられる。翼列内に発生する二次流
れは、タービンノズルおよび動翼に共通して存在し、二
次流れの発生により生ずる流動損失を抑制することによ
り、タービン性能を向上させることが可能である。

【０００４】さらに、タービンノズルおよび動翼間で発
生する作動流体の混合による摩擦損失および作動流体
が、動翼に流入する際に発生する非定常損失を低減する
ことにより、大幅にタービン性能を向上させることが可
能である。

【０００５】一般的な軸流タービンの構成を図７および
図８に示す。図７に示すように、ノズルダイアフラム外
輪１とノズルダイアフラム内輪２とに固設された複数枚
のタービンノズル（以下、単にノズルとも称する）３
と、回転軸４に固設された複数枚の動翼５とにより段落
が形成される。この段落を軸方向に１段落または複数段
落組み合わせることにより、軸流タービンが構成され
る。

【０００６】図８は図７のＡ−Ａ矢視断面図である。こ
の図８に示すように、複数枚のノズル３と動翼５とは、
互いの間に有限な軸間距離Ａｘを保って配設され、ノズ
ル３は静止し、動翼５は図中に示す矢印方向に回転する
構成となっている。

【０００７】このように構成された比較的翼高さの低い
段落内で発生する損失は、上述したノズル３および動翼
５の列にて発生する二次流れ損失、及びノズル３と動翼
５との間で発生する混合損失および非定常損失が大部分
を占めている。

【０００８】図９は、翼列内における二次流れの発生機
構を説明するためのものである。隣接し合うノズル３
ａ，３ｂ間の翼間流路を作動流体が流れるとき、側壁６
の近傍において流入する低エネルギ流体である入口境界
層７ａ，７ｂは、ノズル３ａ，３ｂの前縁に衝突して背
側馬蹄形渦８ａ，８ｂと腹側馬蹄形渦９ａ，９ｂとに分
れる。

【０００９】背側馬蹄形渦８ａ，８ｂは、ノズル背側１
０と側壁６の境界層の発達により次第に成長しながら、
下流側へ流出してゆく。一方、腹側馬蹄形渦９ａ，９ｂ
は、腹側１１と背側１０の圧力差により、腹側１１から
背側１２に向かう流路渦１２へと成長する。これらの背
側馬蹄形渦８ａ，８ｂと流路渦１２とは二次流れ渦と称
され、これらの渦を形成するために作動流体の持つエネ
ルギは散逸され、タービン性能の低下を招いている。

【００１０】さらに、図１０および図１１を参照して、
ノズル３と動翼５との間で発生する損失を説明する。す
なわち、図１０に示すように、ノズル３から流出した作
動流体は、有限の厚みをもつノズル後縁部１３で速度の
遅い低エネルギ流体となる。この低エネルギ流体部分は
通常ウエーク部１４と呼ばれている。このウエーク部１
４は作動流体が下流側に流れるに従い、速度の高い作動
流体と混合し速度欠損のない均一な流れとなって行く。

【００１１】速度の高い作動流体と低い作動流体とが混
合し、均一な流れになる過程において、作動流体間では
混合摩擦損失ζｍが発生し、流体の保有するエネルギは
低下することとなる。加えて、このウエーク部１４は動
翼５に流入する際に非定常損失を生じる原因となる。

【００１２】図１１に示すように、動翼５はノズル３か
ら流出した作動流体内を横切る形で回転しているため、
速度の遅いウエーク部１４と速度の速い主流部１５とが
交互に動翼５内に流入することになる。これは、動翼５
に作動流体が流入する相対角度βが、時間とともに変化
することを意味している。

【００１３】一般的に動翼５の入口角度γは、作動流体
速度が高く大部分を占める主流部１５に合わせて設計さ
れているため、動翼５がウエーク部１４を通過する時点
では、作動流体の相対流入角βと動翼入口角γとは大き
く相違し、非定常損失ζｓを生じる結果となる。作動流
体のウエーク部１４に起因する混合摩擦損失ζｍと非定
常損失ζｓとは、互いに作動流体の移動距離と密接な関
係があり、混合摩擦損失ζｍと非定常損失ζｓとの和ζ
ｓｍが最小となる最適な作動流体の移動距離が存在す
る。

【００１４】図１２は、作動流体の移動距離と各損失と
の関係を示している。この図１２では縦軸に損失を示
し、横軸に作動流体の移動距離を示している。混合摩擦
損失ζｍは作動流体の移動距離に比例して増加し、移動
距離が長くなるに従ってその損失量が飽和する。また、
非定常損失ζｓは、作動流体が移動するに従いウエーク
部１０が緩和されるため減少していく。

【００１５】ノズル３および動翼間に発生する損失ζｓ
ｍは、混合摩擦損失ζｍと非定常損失ζｓとの和である
ため、損失が最小となる最適な移動距離ｌｏｐｔが存在
することとなる。この最適な作動流体の移動距離を確保
するために必要な、ノズル３と動翼５との軸間距離Ａｘ
は、ノズル出口における作動流体の流出角αと移動距離
ｌｏｐｔとにより決定され、作動流体の流出角αをパラ
メータとして最適軸間距離Ａｘｏｐｔが変化する。

【００１６】図１３は、作動流体流出角αをパラメータ
とした最適軸間距離Ａｘｏｐｔの変化を示している。こ
の図１３では縦軸に損失を示し、横軸にノズルおよび動
翼軸間距離Ａｘを示している。この図１３に示すよう
に、流出角αが増大するに従い、混合摩擦損失ζｍが軸
間距離Ａｘに対して緩やかに増加し、流出角αが減少す
るに従い、混合摩擦損失ζｍが軸間距離Ａｘに対して急
激に増加する。そのため、ノズルおよび動翼間の損失が
最小となる最適軸間距離Ａｘｏｐｔは、作動流体流出角
αが大きくなるに従って同様に大きくなる。

【００１７】また、二次流れ損失低減を目的とした従来
技術として、特開平１−１０６９０３号に記載のタービ
ンノズルが知られている。この従来例の構成を図１４を
用いて説明する。このノズル３は、軸方向から見て後縁
１３が円周方向へ湾曲する形状を有しており、ノズル腹
面１１が内壁１６側および外壁１７側へ傾いている。

【００１８】図１５は、上述したノズル翼断面の積み重
ね図を示している。ノズル腹面１１を内壁１６、外壁１
７側へ傾けるよう翼断面を形成すると、内壁１６部、外
壁１７部にて形成される翼間の最小長さ部（スロート部
Ｓ_RR，Ｓ_TT）は、翼中央部に形成されるスロート部Ｓ_P
よりも上流側にて形成される。

【００１９】このように形成されたスロート部を翼高さ
方向に積み重ねて形成されるスロート面１８は、図１６
に示すように、内壁１６部では内壁１６側へ向き、外壁
１７部では外壁１７側へ向くよう形成されることにな
る。このように形成されたスロート面１８を通過する作
動流体は、スロート面１８に対して垂直に流出しようと
するため、作動流体は内壁１６および外壁１７側へ押圧
され、二次流れ渦を抑制することができる。しかしなが
ら、さらにタービンの性能向上を達成するには、ノズル
および動翼間に発生する損失を減少させる事が必要であ
る。

【００２０】また、図１７は、特開平５−２２２９０１
号記載のタービンノズルを示している。この従来例は翼
中央部翼弦長を最大とし、中央部から翼先端及び根元に
向かって漸次縮小したものである。この構造のノズルに
おいても、内壁１６および外壁１７近傍におけるノズル
３と動翼５との間に発生する損失を軽減することはでき
ない。

【００２１】

【発明が解決しようとする課題】図１４に示す構成を有
するノズルの特性として、ノズル出口における作動流体
の流出角の変化がある。ＡＳＭＥ論文集（Design, Repa
ir, and Refurbishmentof Steam Tubine PWR-Vol,13 19
91 刊行）に記載の論文名「The Effect ofNozzle Lean
on Turbine Efficiency 」内に示されている翼高さ比と
作動流体流出角との関係（実験結果）を図１８に示して
いる。

【００２２】これによれば、ノズル後縁形状を湾曲する
ことによりノズルの幾何学的流出角に対し、作動流体流
出角αは翼高さ方向にＵ字型の分布を有する。翼中央部
において、流体流出角αは幾何学的流出角よりも小さ
く、内壁および外壁近傍では大きくなっている。あわせ
て、タービン翼列においては、二次流れ渦に起因する内
壁および外壁近傍の流出角αの変化も見られる。図９に
示したように、壁面近傍で発生する二次流れ渦は、流路
渦１２と背側馬蹄形渦８ａ，８ｂとによって構成されて
おり、この流路渦１２と背側馬蹄形渦８ａ，８ｂとは、
それぞれ逆向きの回転成分を有している。

【００２３】そのため、流路渦１２部における作動流体
の流出角αは、主流１５部分と比較して小さな流出角α
となり、反対に背側馬蹄形渦８ａ，８ｂ部における作動
流体の流出角αは、主流１５部分と比較して大きくな
る。この現象は、二次流れを抑制した従来技術例におい
ても、二次流れを完全に消滅することはできないため同
等に発生する。

【００２４】図１９に壁面近傍を含めた従来技術例にお
ける作動流体の流出角αを翼高さ比との分布で示す。翼
中央部においては幾何学的流出角と比較して小さく、翼
中央部より内壁１６、外壁１７側へ向かうに従って増大
し、さらに両壁面近傍では、流路渦１２による流出角α
の減少、背側馬蹄形渦８ａ，８ｂによる流出角αの増加
が見られる。

【００２５】このように、二次流れを抑制した従来の軸
流回転機械におけるノズルは、翼高さ方向に流出角αが
増大、減少を繰り返すため、翼高さ方向におけるノズル
および動翼間に発生する損失を最小とする、ノズルおよ
び動翼軸間距離Ａｘｏｐｔの増減を繰り返すこととな
り、最適な軸間距離を確保できず、ノズルおよび動翼間
に発生する損失を最小にできない問題点があった。

【００２６】また、特開平５−２２２９０１号記載のタ
ービンノズルにおいても、翼弦長を翼中央部より漸次縮
小するため、内壁１６および外壁１７近傍に発生してい
る作動流体の流出角の偏向による最適軸間距離の変化に
対応できない問題があった。

【００２７】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、ノズル内における二次流れ損失を低減できると
ともに、ノズルおよび動翼間に発生する損失を軽減でき
る軸流回転機械を提供することを目的とする。

【００２８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明は、タービンノズルを、子午面から観
察されるノズル後縁線が、翼中央部から内壁および外壁
へ向かって漸次上流側に位置するように湾曲形状とし、
さらに、内壁面および外壁面近傍から壁面に至るまでは
漸次下流側へ位置するように湾曲形状としたことを特徴
とする。

【００２９】請求項２の発明は、タービンノズルを、子
午面から観察されるノズル後縁線が、翼中央部から内壁
および外壁へ向かって漸次上流側へ位置するように湾曲
形状とし、さらに、内壁面および外壁面近傍より壁面に
至るまでは同位置となるように直線形状としたことを特
徴とする。

【００３０】請求項３の発明は、タービンノズルを、軸
方向から観察されるノズル後縁線が、回転軸中心を通る
径方向に沿う直線に対し、翼中央部で翼腹側方向に突出
した湾曲形状を有することを特徴とする。

【００３１】請求項４の発明は、タービンノズルを、軸
方向から観察されるノズル後縁線が、回転軸中心を通る
径方向に沿う直線に対し、翼中央部で翼腹側方向に突出
した湾曲形状を有することを特徴とする。

【００３２】上述したように、ノズル翼列内に発生する
二次流れを抑制するためには、ノズル翼間に形成される
スロート面を内壁部および外壁部に向けるように構成す
ることが重要である。本発明においては、ノズルを、軸
方向からみてノズル後縁線が回転軸中心を通る直線に対
し、翼中央部で翼腹側方向に突出する湾曲形状に形成し
たため、ノズル翼間内に形成されるスロート面は内壁部
および外壁部でそれぞれ内壁側および外壁側を向く。そ
の結果、ノズル翼間を通過する作動流体は、形成された
スロート面に対して垂直に流出しようとするため、内壁
部および外壁部を発生する二次流れ渦を押圧し、抑制す
る。

【００３３】また、ノズル後縁線を子午面からみて、翼
中央部より内壁および外壁に向かって漸次上流側へ位置
する湾曲形状とし、さらに内壁および外壁面近傍から壁
面に至るまでは漸次下流側へ位置する湾曲形状、または
同位置となる直線形状としたため、作動流体の流出角の
偏向に伴う翼高さ方向のノズルおよび動翼最適軸間距離
の変化に対応可能となり、ノズルおよび動翼間に発生す
る損失を軽減させることができる。

【００３４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を、図１
〜図６を参照して説明する。

【００３５】図１は第１実施形態による軸流回転機械の
タービン段落を子午面から見た図であり、図２は前記タ
ービン段落をノズル下流側で軸方向から見た図である。
図３は図１および図２に示すタービンノズルの翼断面を
翼高さ方向に積み重ねた状態で示す図である。

【００３６】図１に示すように、本実施形態において
は、ノズル３が、翼高さ方向に連続して形成されるノズ
ル後縁線１３を翼中央部より内壁１６および外壁１７へ
向って漸次上流側へ位置するように湾曲した形状とされ
ている。

【００３７】また、内壁１６および外壁１７の近傍から
壁面に至るまでは、漸次下流側へ位置するように湾曲し
た形状とされている。さらに、図２に示すように、ノズ
ル下流側の軸方向からみると、ノズル後縁線１３は回転
軸中心と直交する径方向に沿う直線に対して、翼中央部
にて翼腹側１１方向に突出する湾曲形状に形成されてい
る。

【００３８】図３では、図１に示すノズル３の内壁部断
面（ａ−ａ断面）、内壁近傍の断面（ｂ−ｂ断面）、翼
中央部の断面（ｃ−ｃ断面）、外壁近傍の断面（ｄ−ｄ
断面）および外壁部断面（ｅ−ｅ断面）を積み重ね状態
で示している。この図３に示すように、本実施形態によ
るノズル３の各翼断面に形成されるスロート部Ｓ_RR，Ｓ
_R，Ｓ_P，Ｓ_T，Ｓ_TTは、翼後縁線１３を翼中央部にて
翼腹側１１方向に突出する湾曲形状に形成するため、翼
中央部より内壁１６および外壁１７の上流側へ形成され
ている。

【００３９】また、図４は第２実施形態におけるノズル
３を示し、図５は図４に示すノズル３の翼断面を翼高さ
方向に積み重ねた状態で示す図である。

【００４０】この第２実施形態のノズル３は、翼高さ方
向に連続して形成されるノズル後縁線１３が翼中央部か
ら内壁１６および外壁１７へ向かって漸次上流側へ位置
するように湾曲した形状とされているが、内壁１６およ
び外壁１７近傍から壁面に至るまでは同位置となるよう
に直線的に形成され、この点が第１実施形態と異ってい
る。

【００４１】なお、ノズル下流側の軸方向からみた形状
では第１実施形態と同様に、ノズル後縁線１３が回転軸
中心を通る直線に対して、翼中央部にて翼腹側１１方向
に突出する湾曲形状に形成されている。

【００４２】図５では、図４に示すノズル３の内壁部断
面（ｆ−ｆ断面）、内壁近傍の断面（ｇ−ｇ断面）、翼
中央部の断面（ｈ−ｈ断面）、外壁近傍の断面（ｉ−ｉ
断面）および外壁部断面（ｊ−ｊ断面）を積み重ね状態
で示している。

【００４３】この図５に示すように、本実施形態による
ノズルの各翼断面に形成されるスロート部Ｓ′_RR，Ｓ′
_R，Ｓ′_P，Ｓ′_T，Ｓ′_TTは、第１実施形態と同様
に、翼中央部から内壁１６、外壁１７の上流側へ形成さ
れている。

【００４４】以上のように構成された第１、２実施形態
のノズル３は、翼中央部におけるスロート部から内壁１
６および外壁１７部に向かうに従い、スロート部が上流
側に存在するために、そのスロート部を翼高さ方向に接
続して形成されるスロート面は、内壁１６および外壁１
７に向かう状態となる。そして、作動流体は上述したよ
うにスロート面に対して垂直方向へ流出しようとするた
め、内壁１６の近傍および外壁１７の近傍で発生する二
次流れ渦を押圧し、二次流れ損失を抑制することにな
る。

【００４５】また、第１、第２実施形態によるノズル３
は、ノズル後縁線１３を翼中央部で翼腹１１側方向に突
出する湾曲形状としたことから、作動流体の流出角は、
図１９に示した従来例と同様に、翼中央部で小さく、翼
中央部から内壁１６および外壁１７部に向かうに従って
漸次増大し、さらに壁面近傍では、二次流れ渦による流
出角の減少および増大を伴う。故に、作動流体の流出角
の偏向によりノズルおよび動翼最適軸間距離Ａｘｏｐｔ
も流出角と同様の分布をもつことになる。

【００４６】図６は、本発明における翼高さ方向のノズ
ルおよび動翼の軸間距離分布を示したもので、最適軸間
距離分布を破線で、第１実施形態のタービン段落におけ
るノズルおよび動翼間距離を太字実線で、また第２実施
形態のノズルおよび動翼間距離を実線でそれぞれ示して
いる。

【００４７】さらに、特開平１−１０６９０３号に記載
のタービンノズルと、特開平５−２２２９０１号記載の
タービンノズルとにおけるノズルおよび動翼間距離をそ
れぞれ１点鎖線、２点鎖線で示している。

【００４８】両従来例とも、軸方向にノズル下流側から
みて、ノズル後縁線が回転軸中心を通る直線に対し、翼
中央部で翼腹側方向に突出する湾曲形状に形成されてい
るため、作動流体の流出角は本発明における流出角と同
様な分布をもち、ノズルおよび動翼最適軸間距離分布も
同様である。

【００４９】また、図６から明らかなように、特開平１
−１０６９０３号記載のノズルでは、局所的にはノズル
および動翼最適軸間距離と、ノズルおよび動翼軸間距離
を同一に設定することは可能であるが、翼高さ方向全般
においては不可能であり、ノズルおよび動翼間に発生す
る損失が増大する。

【００５０】また、特開平５−２２２９０１号記載のタ
ービンノズルでは、翼中央部から壁面近傍までは、ノズ
ルおよび動翼最適軸間距離と、ノズルおよび動翼軸間距
離を同一に設定することは可能であるが、二次流れ渦に
起因するノズルおよび動翼最適軸間距離の変化に対応で
きないため、壁面近傍での損失が増大してしまう。

【００５１】これに対し、本発明におけるタービンノズ
ルの構造によれば、子午面からみてノズル後縁線を、翼
中央部より内壁および外壁へ向かって漸次上流側へ位置
する形状とし、さらに、内壁および外壁面近傍からは漸
次下流側へ位置する形状、または同位置とする形状にす
ることにより、ノズルおよび動翼間距離Ａｘを各翼高さ
毎に、ノズルおよび動翼最適軸間距離Ａｘｏｐｔを合わ
せることが可能となる。

【００５２】したがって、図６に示すように、本発明に
よる第１、第２のノズル構成をもつことにより、翼中央
部より壁面近傍に至るまで、ノズルおよび動翼最適軸間
距離Ａｘｏｐｔと、ノズルおよび動翼軸間距離Ａｘとが
一致し、ノズルおよび動翼間に発生する損失を従来例と
比較して軽減することができる。

【００５３】

【発明の効果】以上で詳述したように、本発明によれ
ば、軸方向からみてノズル後縁線を、回転軸中心を通る
直線に対し、翼中央部で翼腹側方向に突出する湾曲形状
に形成することにより、ノズル翼間に形成されるスロー
ト面を翼中央部から内壁および外壁部に向かって形成
し、作動流体を両壁面に押しつけることにより二次流れ
損失を低減することができる。さらに、ノズルおよび動
翼軸間距離が最適になるように、子午面からみたノズル
後縁線を形成することにより、ノズルおよび動翼間で発
生する損失を軽減でき、高性能の軸流回転機械を提供す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態によるノズルを適用した
タービン段落の側断面図。

【図２】本発明の第１実施形態によるノズルを軸方向よ
り見た図。

【図３】本発明の第１実施形態によるノズルの翼断面積
み重ね図。

【図４】本発明の第２実施形態によるノズルを適用した
タービン段落の側断面図。

【図５】本発明の第２実施形態によるノズルの翼断面積
み重ね図。

【図６】本発明のノズルを適用したタービン段落の翼高
さ方向軸間距離分布を示す図。

【図７】一般的な従来のタービン段落を示す側断面図。

【図８】ノズルおよび動翼の断面を示す図。

【図９】タービン翼列の二次流れの説明図。

【図１０】ノズルおよび動翼間のウエーク部の説明図。

【図１１】動翼に入る作動流体の構成説明図。

【図１２】作動流体移動距離と損失との関係説明図。

【図１３】ノズルおよび動翼軸間距離と損失との関係説
明図。

【図１４】従来例によるノズルを軸方向からみた図。

【図１５】従来例によるノズルの翼断面積み重ね図。

【図１６】従来例によるノズルの斜視図。

【図１７】従来例によるノズルの側断面図。

【図１８】従来例によるノズルの翼高さ方向の流出角分
布図。

【図１９】従来例によるノズルの翼高さ方向の流出角分
布図。

【符号の説明】

１ノズルダイアフラム外輪２ノズルダイアフラム内輪３タービンノズル（ノズル）３ａ，３ｂノズル４回転軸５動翼６側壁７ａ，７ｂ入口境界層８ａ，８ｂ背側馬蹄形渦９ａ，９ｂ腹側馬蹄形渦１０ノズル背側１１腹側１２流路渦１３ノズル後縁部１４ウエーク部１５主流部１６内壁１７外壁１８スロート面

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】タービンノズルを有する蒸気タービン、
ガスタービンその他の軸流回転機械において、前記ター
ビンノズルを、子午面から観察されるノズル後縁線が、
翼中央部から内壁および外壁へ向かって漸次上流側に位
置するように湾曲形状とし、さらに、内壁面および外壁
面近傍から壁面に至るまでは漸次下流側へ位置するよう
に湾曲形状としたことを特徴とする軸流回転機械。
【請求項２】タービンノズルを有する蒸気タービン、
ガスタービンその他の軸流回転機械において、前記ター
ビンノズルを子午面から観察されるノズル後縁線が、翼
中央部から内壁および外壁へ向かって漸次上流側へ位置
するように湾曲形状とし、さらに、内壁面および外壁面
近傍より壁面に至るまでは同位置となるように直線形状
としたことを特徴とする軸流回転機械。
【請求項３】請求項１記載の軸流回転機械において、
タービンノズルを、軸方向から観察されるノズル後縁線
が、回転軸中心を通る径方向に沿う直線に対し、翼中央
部で翼腹側方向に突出した湾曲形状を有することを特徴
とする軸流回転機械。
【請求項４】請求項２記載の軸流回転機械において、
タービンノズルを、軸方向から観察されるノズル後縁線
が、回転軸中心を通る径方向に沿う直線に対し、翼中央
部で翼腹側方向に突出した湾曲形状を有することを特徴
とする軸流回転機械。