JPH09150292A - ガスシールドアーク溶接用ワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用ワイヤInfo
- Publication number
- JPH09150292A JPH09150292A JP31127795A JP31127795A JPH09150292A JP H09150292 A JPH09150292 A JP H09150292A JP 31127795 A JP31127795 A JP 31127795A JP 31127795 A JP31127795 A JP 31127795A JP H09150292 A JPH09150292 A JP H09150292A
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- Japan
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- wire
- welding
- feeding
- coating
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 長尺のコンジットケーブルを使用し、これに
屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合においても、ワ
イヤ送給性を良好にするガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤを提供する。 【解決手段】 ガスシールドアーク溶接用ワイヤにおい
て、ワイヤ表面粗さＲａが０．０５〜０．２０μｍであ
るワイヤ表面に潤滑性複合合金をコーティングしたこと
を特徴とする。また、潤滑性複合合金をコーティングし
たワイヤ表面に液体潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．
３〜１．２ｇ塗布することも特徴とする。
屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合においても、ワ
イヤ送給性を良好にするガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤを提供する。 【解決手段】 ガスシールドアーク溶接用ワイヤにおい
て、ワイヤ表面粗さＲａが０．０５〜０．２０μｍであ
るワイヤ表面に潤滑性複合合金をコーティングしたこと
を特徴とする。また、潤滑性複合合金をコーティングし
たワイヤ表面に液体潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．
３〜１．２ｇ塗布することも特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスシールドアー
ク溶接用ワイヤ（以下、溶接用ワイヤという。）に係
り、特に屈曲した長いコンジットケーブルを用いて溶接
する場合において、良好な送給性が得られる溶接用ワイ
ヤに関する。
ク溶接用ワイヤ（以下、溶接用ワイヤという。）に係
り、特に屈曲した長いコンジットケーブルを用いて溶接
する場合において、良好な送給性が得られる溶接用ワイ
ヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】溶接用ワイヤは、一般にワイヤ径０．８
〜２．０ｍｍの細線でその断面全体が金属のソリッドワ
イヤと、フラックスを鋼製外皮で被覆したフラックス入
りワイヤがある。これらのワイヤは、溶接時にワイヤ供
給装置の送給ローラにより、コンジットケーブルの内部
に螺旋状に成形した可撓性チューブ（以下、コンジット
チューブという。）を内包した管状体の中を挿通させな
がら長尺（６ｍあるいはそれ以上）のコンジットケーブ
ルとそれにつながる溶接トーチのコンタクトチップ（通
電部）から連続的にワイヤを送り出しながらシールドガ
スの雰囲気でアーク溶解する方法で使用されている。
〜２．０ｍｍの細線でその断面全体が金属のソリッドワ
イヤと、フラックスを鋼製外皮で被覆したフラックス入
りワイヤがある。これらのワイヤは、溶接時にワイヤ供
給装置の送給ローラにより、コンジットケーブルの内部
に螺旋状に成形した可撓性チューブ（以下、コンジット
チューブという。）を内包した管状体の中を挿通させな
がら長尺（６ｍあるいはそれ以上）のコンジットケーブ
ルとそれにつながる溶接トーチのコンタクトチップ（通
電部）から連続的にワイヤを送り出しながらシールドガ
スの雰囲気でアーク溶解する方法で使用されている。
【０００３】また、溶接に当たっては、長尺のコンジッ
トケーブルは溶接電源から溶接現場までの距離の調整の
ために上下あるいは左右に曲げられたり、ループ状に巻
き付けて長さを調整して使われることがしばしばであ
る。更に、狭隘な溶接現場では、溶接トーチ直前のコン
ジットケーブルをＳ字あるいはＪ字状に曲げて使用され
ることも多々ある。この場合、コンジットケーブルが屈
曲されることにより内部を通過するワイヤが螺旋状のコ
ンジットチューブ内表面との接触摩擦部が増えて送給抵
抗が増加し、ワイヤを円滑に送給させることが困難とな
る。
トケーブルは溶接電源から溶接現場までの距離の調整の
ために上下あるいは左右に曲げられたり、ループ状に巻
き付けて長さを調整して使われることがしばしばであ
る。更に、狭隘な溶接現場では、溶接トーチ直前のコン
ジットケーブルをＳ字あるいはＪ字状に曲げて使用され
ることも多々ある。この場合、コンジットケーブルが屈
曲されることにより内部を通過するワイヤが螺旋状のコ
ンジットチューブ内表面との接触摩擦部が増えて送給抵
抗が増加し、ワイヤを円滑に送給させることが困難とな
る。
【０００４】従って、従来から溶接用ワイヤの製造に際
してワイヤの送給性改善のための提案がされている。す
なわち、ワイヤ表面に凹凸を付けた後潤滑剤を付着させ
る方法、例えば特開昭６１−２７１９８号公報に、ワイ
ヤ表面に平均粒径５０〜７５０μｍのショットを用いて
２秒以下のショットブラスト加工を行い、潤滑剤を塗布
することが提案されている。また、ワイヤ送給性を良く
するための潤滑剤としては、一般に植物油、動物油およ
び鉱物油の単独あるいはそれらの混合油をワイヤ表面に
一定量塗布するなどの方法が提案されているが前記使用
条件の厳しい場合には、ワイヤ送給性は改善し得なかっ
た。そこで、使用条件の厳しい場合には、ＭｏＳ2 やグ
ラファイト粉末等の固体潤滑剤を前述の油性の液体潤滑
剤の中に懸濁させてワイヤ表面に塗布されて使用されて
いる。
してワイヤの送給性改善のための提案がされている。す
なわち、ワイヤ表面に凹凸を付けた後潤滑剤を付着させ
る方法、例えば特開昭６１−２７１９８号公報に、ワイ
ヤ表面に平均粒径５０〜７５０μｍのショットを用いて
２秒以下のショットブラスト加工を行い、潤滑剤を塗布
することが提案されている。また、ワイヤ送給性を良く
するための潤滑剤としては、一般に植物油、動物油およ
び鉱物油の単独あるいはそれらの混合油をワイヤ表面に
一定量塗布するなどの方法が提案されているが前記使用
条件の厳しい場合には、ワイヤ送給性は改善し得なかっ
た。そこで、使用条件の厳しい場合には、ＭｏＳ2 やグ
ラファイト粉末等の固体潤滑剤を前述の油性の液体潤滑
剤の中に懸濁させてワイヤ表面に塗布されて使用されて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、固体潤滑剤例
えばグラファイト、ＭｏＳ2 粉末はワイヤ送給性を良好
とするものであるが、ワイヤ表面に均一に付着させるこ
とが困難であり、厳しい条件下はワイヤ送給ローラ部で
ワイヤがスリップしたり、コンジットチューブ内で摩擦
抵抗が大きくなってワイヤ送給性は極めて悪くなる。そ
こで、本発明は、長尺のコンジットケーブルを使用し、
これに屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合において
もワイヤ送給性を良好とするガスシールドアーク溶接用
ワイヤを提供することを目的とする。
えばグラファイト、ＭｏＳ2 粉末はワイヤ送給性を良好
とするものであるが、ワイヤ表面に均一に付着させるこ
とが困難であり、厳しい条件下はワイヤ送給ローラ部で
ワイヤがスリップしたり、コンジットチューブ内で摩擦
抵抗が大きくなってワイヤ送給性は極めて悪くなる。そ
こで、本発明は、長尺のコンジットケーブルを使用し、
これに屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合において
もワイヤ送給性を良好とするガスシールドアーク溶接用
ワイヤを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するもので、その要旨とするところは、ガスシールド
アーク溶接用ワイヤにおいて、ワイヤ表面粗さＲａが
０．０５〜０．２０μｍであるワイヤ表面に潤滑性複合
合金をコーティングしたことを特徴とする。また潤滑性
複合合金をコーティングしたワイヤ表面に液体潤滑剤を
ワイヤ１０ｋｇ当たり０．３〜１．２ｇ塗布することを
特徴とする。なお、潤滑性複合合金とは、二硫化タング
ステンと鉄パウダー、二硫化モリブデンと鉄パウダー、
二硫化タングステンとステンレス粉末、二硫化モリブデ
ンとステンレス粉末等を焼結したものをいう。また、ワ
イヤ表面粗度ＲａはＪＩＳ Ｂ０６０１に準じた方法で
測定した値とする。
成するもので、その要旨とするところは、ガスシールド
アーク溶接用ワイヤにおいて、ワイヤ表面粗さＲａが
０．０５〜０．２０μｍであるワイヤ表面に潤滑性複合
合金をコーティングしたことを特徴とする。また潤滑性
複合合金をコーティングしたワイヤ表面に液体潤滑剤を
ワイヤ１０ｋｇ当たり０．３〜１．２ｇ塗布することを
特徴とする。なお、潤滑性複合合金とは、二硫化タング
ステンと鉄パウダー、二硫化モリブデンと鉄パウダー、
二硫化タングステンとステンレス粉末、二硫化モリブデ
ンとステンレス粉末等を焼結したものをいう。また、ワ
イヤ表面粗度ＲａはＪＩＳ Ｂ０６０１に準じた方法で
測定した値とする。
【０００７】
【発明の実施の形態】図１は、ワイヤ送給の工程を示す
説明図である。溶接ワイヤ１はワイヤ送給装置（図示せ
ず）にセットされた状態から送給モータの駆動によりワ
イヤ送給部の平型加圧送給ローラ２およびＶ溝付き送給
ローラ３によって順次送給され、コンジットケーブル４
から溶接トーチ５を通って溶接部に供給される。この時
ワイヤ１は、ワイヤ送給部の平型加圧送給ローラ２およ
びＶ溝付き送給ローラ３によって押圧され、ワイヤはそ
の垂直荷重によりＶ溝付き送給ローラ内に入り込もうと
する場合にＶ溝付き送給ローラ３との接触部が生じ、そ
の接触による摩擦力が働き送給力となる。また、例えば
３〜２０ｍのコンジットケーブル４の中を通過するた
め、ワイヤ表面の潤滑剤量、ワイヤ表面の形状によって
摩擦抵抗が変わって送給性が変化するものである。
説明図である。溶接ワイヤ１はワイヤ送給装置（図示せ
ず）にセットされた状態から送給モータの駆動によりワ
イヤ送給部の平型加圧送給ローラ２およびＶ溝付き送給
ローラ３によって順次送給され、コンジットケーブル４
から溶接トーチ５を通って溶接部に供給される。この時
ワイヤ１は、ワイヤ送給部の平型加圧送給ローラ２およ
びＶ溝付き送給ローラ３によって押圧され、ワイヤはそ
の垂直荷重によりＶ溝付き送給ローラ内に入り込もうと
する場合にＶ溝付き送給ローラ３との接触部が生じ、そ
の接触による摩擦力が働き送給力となる。また、例えば
３〜２０ｍのコンジットケーブル４の中を通過するた
め、ワイヤ表面の潤滑剤量、ワイヤ表面の形状によって
摩擦抵抗が変わって送給性が変化するものである。
【０００８】図２は連続伸線処理ラインの概要図であ
る。ペイオフスタンド８からコイル状の線材９が巻戻さ
れつつ繰り出され、繰り出された線材９は伸線機１０を
備えたタンデム配列の伸線ダイスによって所定の加工率
で伸線され、次に潤滑性複合合金コーティング装置１１
で線材表面に潤滑性複合合金がコーティングされ、その
後最終仕上ダイス１２によって最終径に伸線されて、引
取りキャプスタン１３に巻取り後、油塗布装置１４によ
って油塗布され巻取機１５によって巻き取られる。この
ようにして製造された溶接用ワイヤの送給性の測定は、
ワイヤ送給装置から送り出されたワイヤ１に負荷が加わ
るとワイヤ送給部の反力によってワイヤ１が後退する
が、その時に生じる力をロードセル６によって送給抵抗
Ｒとして測定する。また、ワイヤのスリップは、送給ロ
ーラの周速（ＴＧ）と溶接トーチ５の部分にメジャリン
グローラ７を設置してワイヤの通過速度（ＰＧ）を測定
し、下記式でスリップ率Ｓとして算出する。 スリップ率＝（ＴＧ−ＰＧ）１００／ＴＧ
る。ペイオフスタンド８からコイル状の線材９が巻戻さ
れつつ繰り出され、繰り出された線材９は伸線機１０を
備えたタンデム配列の伸線ダイスによって所定の加工率
で伸線され、次に潤滑性複合合金コーティング装置１１
で線材表面に潤滑性複合合金がコーティングされ、その
後最終仕上ダイス１２によって最終径に伸線されて、引
取りキャプスタン１３に巻取り後、油塗布装置１４によ
って油塗布され巻取機１５によって巻き取られる。この
ようにして製造された溶接用ワイヤの送給性の測定は、
ワイヤ送給装置から送り出されたワイヤ１に負荷が加わ
るとワイヤ送給部の反力によってワイヤ１が後退する
が、その時に生じる力をロードセル６によって送給抵抗
Ｒとして測定する。また、ワイヤのスリップは、送給ロ
ーラの周速（ＴＧ）と溶接トーチ５の部分にメジャリン
グローラ７を設置してワイヤの通過速度（ＰＧ）を測定
し、下記式でスリップ率Ｓとして算出する。 スリップ率＝（ＴＧ−ＰＧ）１００／ＴＧ
【０００９】図３は本発明に係るワイヤ表面の粗さおよ
び潤滑性複合合金のコーティングの状態を示す説明図で
ある。図３に示すワイヤ表面粗度Ｒａを０．０５〜０．
２０μｍとする。ワイヤ表面粗さＲａが０．０５μｍ未
満であると、送給ローラでの摩擦力が生じず、送給力が
低下してスリップ率Ｓが高くなり、良好な送給性を維持
することができない。ワイヤ表面粗さＲａが０．２０μ
ｍを超える場合、送給ローラでの送給力は大きくなるが
コンジットチューブ内での摩擦抵抗が大きくなり送給抵
抗Ｒが大きくなって送給性が悪くなる。
び潤滑性複合合金のコーティングの状態を示す説明図で
ある。図３に示すワイヤ表面粗度Ｒａを０．０５〜０．
２０μｍとする。ワイヤ表面粗さＲａが０．０５μｍ未
満であると、送給ローラでの摩擦力が生じず、送給力が
低下してスリップ率Ｓが高くなり、良好な送給性を維持
することができない。ワイヤ表面粗さＲａが０．２０μ
ｍを超える場合、送給ローラでの送給力は大きくなるが
コンジットチューブ内での摩擦抵抗が大きくなり送給抵
抗Ｒが大きくなって送給性が悪くなる。
【００１０】なお、ワイヤ表面粗さは、伸線時１ダイス
当たりの減面率のコントロール、ワイヤ表面へのショッ
トブラストまたは凹凸をローラに形成したローラダイス
等によって付与する。なお、ワイヤ表面の突起最高高さ
Ｒｙは０．４μｍ以下であることが好ましい。ワイヤ表
面にコーティングされた潤滑性複合合金１６は、送給ロ
ーラ部での摩擦力を維持しつつ、コンジットチューブ内
での摩擦抵抗を下げることができるので、極めて良好な
送給性が得られる。
当たりの減面率のコントロール、ワイヤ表面へのショッ
トブラストまたは凹凸をローラに形成したローラダイス
等によって付与する。なお、ワイヤ表面の突起最高高さ
Ｒｙは０．４μｍ以下であることが好ましい。ワイヤ表
面にコーティングされた潤滑性複合合金１６は、送給ロ
ーラ部での摩擦力を維持しつつ、コンジットチューブ内
での摩擦抵抗を下げることができるので、極めて良好な
送給性が得られる。
【００１１】次に、ワイヤ表面に塗布する液体潤滑剤
は、ワイヤの防錆と潤滑性複合合金のコーティング層の
摩擦抵抗を下げる効果を助長する機能を発揮させるため
のものであり、ワイヤ表面への塗布量はワイヤ１０ｋｇ
当たり０．３〜１．２ｇとする。液体潤滑剤の塗布量が
０．３ｇ未満であるとワイヤの防錆効果が少なくなる。
また、１．２ｇを超えると送給ローラ部での送給力が低
くなり、スリップ率Ｓが高くなり送給性が悪くなる。な
お、液体潤滑剤としては、パーム油、ナタネ油、および
シリコーン油等の潤滑剤をいう。
は、ワイヤの防錆と潤滑性複合合金のコーティング層の
摩擦抵抗を下げる効果を助長する機能を発揮させるため
のものであり、ワイヤ表面への塗布量はワイヤ１０ｋｇ
当たり０．３〜１．２ｇとする。液体潤滑剤の塗布量が
０．３ｇ未満であるとワイヤの防錆効果が少なくなる。
また、１．２ｇを超えると送給ローラ部での送給力が低
くなり、スリップ率Ｓが高くなり送給性が悪くなる。な
お、液体潤滑剤としては、パーム油、ナタネ油、および
シリコーン油等の潤滑剤をいう。
【００１２】図４は本発明に係わる潤滑性複合合金をワ
イヤ表面にコーティングする例を示す。図４に示すよう
に、溶接用ワイヤ１を潤滑性複合合金１７で挟んでワイ
ヤ表面全周にコーティングできるように配置され、均一
にコーティングする。なお、ワイヤ表面への潤滑性複合
合金のコーティング量はワイヤ１０ｋｇ当たり０．３〜
１．０ｇであることが好ましい。
イヤ表面にコーティングする例を示す。図４に示すよう
に、溶接用ワイヤ１を潤滑性複合合金１７で挟んでワイ
ヤ表面全周にコーティングできるように配置され、均一
にコーティングする。なお、ワイヤ表面への潤滑性複合
合金のコーティング量はワイヤ１０ｋｇ当たり０．３〜
１．０ｇであることが好ましい。
【００１３】
【実施例】以下、本発明について、実施例によって具体
的に説明する。銅めっきを施したガスシールドアーク溶
接用ソリッドワイヤ素線（ＪＩＳ Ｚ３３１２ ＹＧＷ
１１ Ｃ：０．０８％，Ｓｉ：０．７５％，Ｍｎ：１．
６１％，Ｐ：０．０１２％，Ｓ：０．０１５％，Ｔｉ：
０．１９％、残部Ｆｅおよび不可避不純物）を用い、伸
線加工して１．２ｍｍおよび１．６ｍｍ径のワイヤを得
た。なお、この供試ワイヤには、それぞれ異なる表面粗
さを与え、ワイヤ表面にコーティングした潤滑性複合合
金は二硫化タングステン粉末３０％とＳＵＳ３１０ステ
ンレス粉末７０％を混合し高温で焼結したものを用い
た。また、ワイヤ表面に塗布する潤滑油はパーム油を用
いた。図１に示す装置で６ｍ長さのコンジットケーブル
を用い図５に示すコンジットケーブル４のループ径Ｄお
よびループ数を変えて、表１に示す溶接条件で溶接し
て、ワイヤ送給抵抗Ｒとワイヤ送給時のスリップ率Ｓを
測定した。それらの結果を表２に示す。
的に説明する。銅めっきを施したガスシールドアーク溶
接用ソリッドワイヤ素線（ＪＩＳ Ｚ３３１２ ＹＧＷ
１１ Ｃ：０．０８％，Ｓｉ：０．７５％，Ｍｎ：１．
６１％，Ｐ：０．０１２％，Ｓ：０．０１５％，Ｔｉ：
０．１９％、残部Ｆｅおよび不可避不純物）を用い、伸
線加工して１．２ｍｍおよび１．６ｍｍ径のワイヤを得
た。なお、この供試ワイヤには、それぞれ異なる表面粗
さを与え、ワイヤ表面にコーティングした潤滑性複合合
金は二硫化タングステン粉末３０％とＳＵＳ３１０ステ
ンレス粉末７０％を混合し高温で焼結したものを用い
た。また、ワイヤ表面に塗布する潤滑油はパーム油を用
いた。図１に示す装置で６ｍ長さのコンジットケーブル
を用い図５に示すコンジットケーブル４のループ径Ｄお
よびループ数を変えて、表１に示す溶接条件で溶接し
て、ワイヤ送給抵抗Ｒとワイヤ送給時のスリップ率Ｓを
測定した。それらの結果を表２に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】表２において、Ｎｏ．１〜４が本発明のガ
スシールドアーク溶接用ワイヤ例、Ｎｏ．５〜８が比較
例である。本発明例のＮｏ．１〜４はワイヤ表面粗さＲ
ａが０．０５〜０．２０μｍのワイヤ表面に潤滑性複合
合金をコーティングし、液体潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当
たり０．３〜１．２ｇ塗布してあるので、コンジットケ
ーブルのループ径１００ｍｍ，２ターンという非常に厳
しい条件下においても送給性Ｒが低く、スリップ率Ｓも
低いのでアークが安定しており、極めて満足な結果であ
った。
スシールドアーク溶接用ワイヤ例、Ｎｏ．５〜８が比較
例である。本発明例のＮｏ．１〜４はワイヤ表面粗さＲ
ａが０．０５〜０．２０μｍのワイヤ表面に潤滑性複合
合金をコーティングし、液体潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当
たり０．３〜１．２ｇ塗布してあるので、コンジットケ
ーブルのループ径１００ｍｍ，２ターンという非常に厳
しい条件下においても送給性Ｒが低く、スリップ率Ｓも
低いのでアークが安定しており、極めて満足な結果であ
った。
【００１６】比較例中Ｎｏ．５は潤滑性複合合金をコー
ティングしていないので、ループ径１５０ｍｍ１ターン
までは良好な送給性が得られたが、ループ径１５０ｍ
ｍ，２ターンおよび１００ｍｍ，２ターンにおいては送
給抵抗Ｒおよびスリップ率Ｓいずれも大きくなってワイ
ヤ送給性が不良となった。Ｎｏ．６はワイヤ表面粗さＲ
ａが小さいので、また、Ｎｏ．８は潤滑剤塗布量が多い
ので、ループ径１５０ｍｍ，１ターンまでは良好な送給
性が得られたが、ループ径１５０ｍｍ２ターンおよび１
００ｍｍ，２ターンにおいてはスリップ率Ｓが大きくな
ってワイヤ送給性が不良となった。Ｎｏ．７はワイヤ表
面粗さが大きいので、ループ径１５０ｍｍ，１ターンま
で良好な送給性が得られたが、ループ径１５０ｍｍ，２
ターンおよび１００ｍｍ，２ターンにおいては送給抵抗
が大きくなってワイヤ送給性が不良となった。
ティングしていないので、ループ径１５０ｍｍ１ターン
までは良好な送給性が得られたが、ループ径１５０ｍ
ｍ，２ターンおよび１００ｍｍ，２ターンにおいては送
給抵抗Ｒおよびスリップ率Ｓいずれも大きくなってワイ
ヤ送給性が不良となった。Ｎｏ．６はワイヤ表面粗さＲ
ａが小さいので、また、Ｎｏ．８は潤滑剤塗布量が多い
ので、ループ径１５０ｍｍ，１ターンまでは良好な送給
性が得られたが、ループ径１５０ｍｍ２ターンおよび１
００ｍｍ，２ターンにおいてはスリップ率Ｓが大きくな
ってワイヤ送給性が不良となった。Ｎｏ．７はワイヤ表
面粗さが大きいので、ループ径１５０ｍｍ，１ターンま
で良好な送給性が得られたが、ループ径１５０ｍｍ，２
ターンおよび１００ｍｍ，２ターンにおいては送給抵抗
が大きくなってワイヤ送給性が不良となった。
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】本発明のガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤによれば、長尺のコンジットケーブルを使用し、これ
に屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合においても、
送給抵抗が低く、かつ送給ローラ部でワイヤのスリップ
が少ない良好なワイヤが得られるので、溶接の効率に大
きく寄与するものである。
ヤによれば、長尺のコンジットケーブルを使用し、これ
に屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合においても、
送給抵抗が低く、かつ送給ローラ部でワイヤのスリップ
が少ない良好なワイヤが得られるので、溶接の効率に大
きく寄与するものである。
【図１】ワイヤ送給の工程を示す図である。
【図２】連続伸線処理ラインの概略図である。
【図３】本発明に係るワイヤ表面状態を示す説明図であ
る。
る。
【図４】本発明品に係るワイヤ表面に潤滑性複合合金を
コーティングするための説明図である。
コーティングするための説明図である。
【図５】本発明の実施例に用いたコンジットケーブルの
屈曲負荷状態を示す図である。
屈曲負荷状態を示す図である。
【符号の説明】 1 溶接用ワイヤ 2 平型加圧送給ローラ 3 Ｖ溝付き送給ローラ 4 コンジットケーブル 5 溶接トーチ 6 ロードセル 7 メジャリングローラ 8 ペイオフスタンド 9 線材 1 0 伸線機 1 1 潤滑性複合合金コーティング装置 1 2 仕上げダイス 1 3 引取りキャプスタン 1 4 油塗布装置 1 5 巻取機 1 6 コーティングされた潤滑性複合合金 1 7 潤滑性複合合金
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 興 東京都中央区築地三丁目５番４号 日鐵溶 接工業株式会社内 (72)発明者 西田 卓彦 神奈川県川崎市中原区井田1618番地 新日 本製鐵株式会社技術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 ガスシールドアーク溶接用ワイヤにおい
て、ワイヤ表面粗さＲａが０．０５〜０．２０μｍであ
るワイヤ表面に潤滑性複合合金をコーティングしたこと
を特徴とするガスシールドアーク溶接用ワイヤ。 - 【請求項２】 潤滑性複合合金をコーティングしたワイ
ヤ表面に液体潤滑剤をワイヤ１０ｋｇ当たり０．３〜
１．２ｇ塗布したことを特徴とする請求項１記載のガス
シールドアーク溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31127795A JPH09150292A (ja) | 1995-11-29 | 1995-11-29 | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31127795A JPH09150292A (ja) | 1995-11-29 | 1995-11-29 | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09150292A true JPH09150292A (ja) | 1997-06-10 |
Family
ID=18015203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31127795A Withdrawn JPH09150292A (ja) | 1995-11-29 | 1995-11-29 | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09150292A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030041594A (ko) * | 2001-11-20 | 2003-05-27 | 김영수 | 플럭스 용접봉 제조시스템 및 그 제품 |
| US6696170B2 (en) * | 2001-04-19 | 2004-02-24 | Kiswel Ltd. | Copper-free wire |
| KR100626416B1 (ko) * | 2004-12-03 | 2006-09-20 | 고려용접봉 주식회사 | 가스 실드 아크 용접용 도금 와이어 |
| US8901455B2 (en) | 2008-06-18 | 2014-12-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire for submerged arc welding |
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-
1995
- 1995-11-29 JP JP31127795A patent/JPH09150292A/ja not_active Withdrawn
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