JP4018097B2 - 炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤ - Google Patents

Description

本発明は、炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤに関し、特に低電流で長時間溶接する場合においても、ワイヤ送給性が良好でスパッタ発生量が少なく、さらにコンタクトチップ（以下、チップという。）の摩耗が少なくアークの安定性が良いなど溶接作業性に優れた炭酸ガスシールドアーク溶接用銅めっきワイヤに関する。

一般に炭酸ガスシールドアーク溶接方法は、全姿勢溶接が可能で、信頼性の高い溶接継手が得られる。したがって、建築、橋梁を主体とする大型構造物や自動車等の輸送機器の薄板鋼構造物製造に幅広く使用されている。炭酸ガスシールドアーク溶接用ワイヤを用いたアーク溶接作業は、ワイヤ供給装置の送給ローラにより、コンジットケーブルの内部に内包され螺旋状に形成されたコンジットチューブとそれにつながる溶接トーチのチップから連続的にワイヤを送り出しながら炭酸ガスの雰囲気でアーク溶解する方法で使用される。また、コンジットケーブルは溶接作業を容易にするために６ｍ以上の長尺でかつ軟質の物が用いられ、ワイヤ送給装置から溶接部までの距離の調整や狭隘部の溶接をするために上下あるいは左右に曲げられたり、ループ状に巻きつけて長さを調整して使用されることが多い。

このような状況で使用された場合、ワイヤは螺旋状のコンジットチューブ内の表面と接触摩擦部が増えて送給抵抗が増し、ワイヤを円滑に送給することが困難となる。そのため、従来から溶接用ワイヤの送給性を改善するために種々の工夫がなされている。たとえば、特開平１−１５３５６号公報（特許文献１）にはワイヤ表面を多孔質銅めっき層で被覆し、めっき層に潤滑剤を含ませる溶接用ワイヤが、特開昭６１−２７１９８号公報（特許文献２）にはワイヤ表面に微小を凹凸付けた後にこの凹凸に潤滑剤を付着させることを目的にワイヤ表面に平均粒径５０〜７５０μｍのショットを用いて２秒以上のショットブラスト加工を行い、植物油、鉱物油または動物油の単独あるいは混合油等の潤滑剤を塗布する溶接用ワイヤが提案されている。

しかし、これらの技術ではワイヤ表面の多孔質の銅めっきおよび凹凸部の銅めっきがコンジットチューブ内表面の接触摩擦で剥離し、長時間溶接しているとコンジットチューブ内に蓄積されて送給抵抗が大きくなり、ワイヤ送給性が悪くなってアークが不安定になる。また、ワイヤ表面の微小凹凸によってチップが摩耗してさらにアークが不安定になる。また、ワイヤ表面に銅めっきが施されていないワイヤについても種々検討されており、この場合コンジットチューブに銅めっきの蓄積はない。また製造工程でワイヤ表面に銅めっきを施す工程を省略できるのでめっき廃液の取り扱いが不要になるという利点もある。

ワイヤ表面に銅めっきが施されていないワイヤとして、例えば、特開平１１−７７３７３号公報（特許文献３）には、ワイヤ表面に銅めっきなしで二硫化モリブデンを被着した技術の提案がある。しかし、コンジットチューブに銅めっきの蓄積はないが長時間溶接しているとチップ摩耗が激しくアークが不安定になるので頻繁にチップを交換する必要がある。一方、炭酸ガスアーク溶接方法で薄板の溶接を行う場合、溶接電流が高いと溶融金属の溶け落ちが生じるため、低電流、低電圧の溶接条件で溶接され、溶滴の移行は短絡移行となる。

図１に溶滴の短絡移行の説明図を示す。低電流の溶接条件で溶接される炭酸ガスアーク溶接方法において、ワイヤＷと母材Ｂ間に発生するアークＡの放電によって溶融するワイヤＷ先端の溶融金属Ｍに働く主な力は、溶融金属Ｍが移行する方向の重力Ｆｇと、移行を妨げる方向のアーク力Ｆａと表面張力Ｆｓが作用している。この場合、電流による電磁力であるピンチ力は低電流であるので小さい。ワイヤＷ先端がアークＡの熱によって溶融し、成長した溶融金属ＭはワイヤＷから母材Ｂに移行する。この時、ワイヤＷと母材Ｂとの間に溶融金属Ｍが架橋して一時的に短絡する。このように低電流域では、ワイヤＷが溶融するアーク期間と溶融金属Ｍが移行する短絡期間が繰り返され、この溶融金属Ｍの移行形態は短絡移行といわれる。

低電流域で安定した溶接を行うには、アーク期間と短絡期間とを周期的に繰り返して溶融金属Ｍを移行させることが必要である。しかし、ワイヤＷ先端で形成される溶融金属Ｍ先端から発生するアークＡの熱で溶融金属Ｍは、大きく成長しながらアーク力Ｆａで押し上げられるので、溶滴が大きく、また不揃いとなって周期的な短絡移行が困難で、安定した低電流での溶接が困難であった。

この問題を解決する手段として、パルスアーク溶接で周期的に短絡させて溶滴を移行させる方法や特開昭６２−２９６９９３号公報（特許文献４）に記載のようにワイヤ成分の特にＳｉを低くして溶滴の粘性を低下して溶滴を小さくし、移行周期を短くする技術などがある。しかし、これらの方法では、特殊な溶接電源を用い、かつ高価なＡｒガスを主成分とするシールドガスを用いなければならないという問題がある。

特開平１−１５３５６号公報 特開昭６１−２７１９８号公報 特開平１１−７７３７３号公報 特開昭６２−２９６９９３号公報

本発明は、特に低電流で長時間溶接する場合においても、ワイヤ送給性が良好でスパッタ発生量が少なく、さらにチップの摩耗が少なくアークの安定性が良いなど溶接作業性に優れた炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤを提供することを目的とする。

本発明の要旨は、炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤにおいて、ワイヤ成分として、質量％で、Ｃ：０．０４〜０．１２％、Ｓｉ：０．４５〜１．２％、Ｍｎ：０．９〜２．１％、Ｓ：０．０１０〜０．０３０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ、ワイヤ表面にワイヤ１０ｋｇ当たり二硫化モリブデンを０．０１〜０．５０ｇ、リン脂質を０．００８〜０．１５ｇ含み残部は常温で液体の潤滑油からなる潤滑剤を合計で０．５〜２．５ｇ有することを特徴とする。

また、ワイヤ表面長手方向に対して３０°方向を測定した表面粗さの算術平均粗さが０．０４〜０．２５μｍであることを特徴とする。
さらに、ワイヤ表面潤滑剤にワイヤ１０ｋｇ当たりＫを０．００４〜０．２５ｇ含有することも特徴とする炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤにある。

本発明の炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤによれば、特に低電流で長時間溶接する場合においても、ワイヤ送給性が良好でスパッタ発生量が少なく、さらにチップの摩耗が少なくアークの安定性が良いなど溶接作業性に優れた溶接が可能となる。

以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者らは、前記課題を解決するためにワイヤ成分、ワイヤ表面に塗布する送給潤滑剤およびワイヤ表面状態について種々検討した。まず、低電流の溶接条件におけるアークの安定とスパッタの低減は、ワイヤ先端でアーク熱によって成長する溶融金属の周期的な母材への移行を容易とすること、すなわち、母材に移行する溶滴を小さく短絡移行回数を多くしてアーク長を短く保つことによってアーク長の変動を少なくして溶接を安定にすることが必要となる。溶滴が大きく成長する原因は、図１に示す溶融金属Ｍに働く力がＦｓ（重力）＜Ｆａ（アーク力）+Ｆｓ（表面張力）となり、溶滴が成長して移行できるＦｇ（重力）＞Ｆａ（アーク力）+Ｆｓ（表面張力）の条件になるまでの時間が長いことにある。したがって、溶滴を小さくするには、Ｆａ（アーク力）やＦｓ（表面張力）を小さくすることが有効である。

そこで、ワイヤ成分中Ｃ、Ｓｉ、ＭｎおよびＳの含有量を限定することによって溶融金属Ｍの表面張力Ｆｓを小さくして溶滴が小さく移行が周期的になりアークが安定してスパッタ発生量が少なくなる。さらに、潤滑剤中にＫを適量含有することによって、溶滴が微粒になり極めてアークが安定することを見出した。

また、ワイヤ送給性および耐チップ磨耗性は、ワイヤ表面に二硫化モリブデン、リン脂質および常温で液体である潤滑油を適量塗布するとともにワイヤ表面粗さを限定することによって、軟質で長尺のコンジットケーブルを使用して低電流の溶接条件で長時間溶接する場合においてもワイヤ送給性が良好で、スパッタ発生量およびチップ摩耗も極めて少なくなり安定したアークが得られることを見出した。

ワイヤ成分中のＣは、溶融金属Ｍの表面張力Ｆｓを小さくして溶滴を小さくしアークの安定とスパッタ発生量抑制のために添加する。Ｃが０．０４質量％（以下、％という。）未満であると表面張力Ｆｓが大きくなり溶滴が大きくなって大粒のスパッタが発生する。０．１２％を超えるとアーク力Ｆａが大きくなってスパッタ発生量が多くなる。

Ｓｉは、溶融金属Ｍの表面張力Ｆｓを小さくして溶滴を小さくしアークの安定とスパッタ発生量抑制のために添加する。Ｓｉが０．４５％未満であると表面張力Ｆｓが大きくなり溶滴が大きくなって溶滴移行時のアーク長が変動してアークが不安定となる。１．２％を超えるとスパッタ発生量が多くなる。

ＭｎもＳｉと同様に溶融金属Ｍの表面張力Ｆｓを小さくして溶滴を小さくしアークの安定とスパッタ発生量抑制のために添加する。Ｍｎが０．９％未満であると表面張力Ｆｓが大きくなり溶滴が大きくなってアークが不安定となる。２．１％を超えるとスパッタ発生量が多くなる。

Ｓは、溶融金属Ｍの表面張力Ｆｓを小さくして溶滴を小さくして移行を周期的にしてアークを安定にする。Ｓが０．０１０未満であるとワイヤ先端部の溶融金属の表面張力Ｆｓが大きく、溶滴が大きく不揃いとなって周期的な母材への短絡移行が困難で、溶滴回数が少なくなりアークが不安定となる。０．０３０％を超えると溶接金属に割れが生じるおそれがある。

また、ワイヤ表面潤滑剤にＫを０．００４〜０．２５ｇ／１０ｋｇＷ含むことのよって、アーク力Ｆａを小さくして溶滴が微粒になり極めてアークが安定する。ワイヤ表面潤滑剤のＫが０．００４ｇ／１０ｋｇＷ未満では効果が発揮できず、０．２５ｇ／１０ｋｇＷを超えると、スパッタ発生量が多くなる。
さらに、ワイヤ表面にめっきを施さないので、溶滴の移行回数をさらに多くできアーク長の変動を少なくして、アークを極めて安定にする。

ワイヤ表面のめっきは、溶融金属付近でシールドガスである炭酸ガスの分解（ＣＯ₂ →ＣＯ＋Ｏ）から生じる酸素の進入を妨げる。したがって、ワイヤ表面にめっきが施してあると、溶融金属の表面張力Ｆｓが大きくなって溶滴が大きく不揃いとなり、周期的な母材への短絡移行が困難で短絡移行回数が少なくなりアークが不安定となると推測される。
ワイヤ表面に塗布する潤滑剤は、ワイヤ１０ｋｇ当たり二硫化モリブデンを０．０１〜０．５０ｇ、リン脂質を０．００８〜０．１５ｇ含み、残部は常温で液体である潤滑油からなる潤滑剤を合計で０．５〜２．５ｇ（以下、ｇ／１０ｋｇＷという。）とする。

二硫化モリブデンは、コンジットチューブ内で送給抵抗を抑制してワイヤ送給性を良好にするとともに、チップ内壁とワイヤ表面の摩擦抵抗を下げてチップの摩耗を少なくする。二硫化モリブデンが０．０１ｇ／１０ｋｇＷ未満であると、コンジットチューブ内で送給抵抗が大きくなりワイヤ送給性が不良となる。また、長時間溶接しているとチップの摩耗量が大きくなってアークが不安定になる。逆に、二硫化モリブデンが０．５０ｇ／１０ｋｇＷを超えると、アークが不安定になってスパッタ発生量が多くなる。なお、二硫化モリブデンの粒径は１．０μｍ以下であることが送給抵抗を低減してワイヤ送給性を良好にするので好ましい。

リン脂質は、後述する常温で液体である潤滑油と共存することによりワイヤ表面の二硫化モリブデンを均一に分散させる作用を有する。リン脂質が０．００８ｇ／１０ｋｇＷ未満であると、ワイヤ表面の二硫化モリブデンが均一に付着せず、コンジットチューブ内で送給抵抗が大きくなる部分がありワイヤ送給性が不良になる。また、長時間溶接しているとチップの摩耗量が大きくなってアークが不安定になる。逆に、リン脂質が０．１５ｇ／１０ｋｇＷを超えると、スパッタ発生量が多くなる。

本発明にいうリン脂質とは、レシチン（フォスファチジルコン）、フォスファチジルエタノールアミン、フォスファジルイニシトールなどのリン脂質を主成分とするものを意味し、例えば大豆や卵黄などから得られるリン脂質を９５％程度含有する粉末状のもの、リン脂質を約６５％および大豆油などの植物油を３５％程度含有するペースト状のものなどあり、いずれも使用することができ、中でも大豆油から得られるレシチンが好ましい。

潤滑剤中の常温で液体である潤滑油は、ワイヤ表面に皮膜を有し、ワイヤ送給時に二硫化モリブデンの潤滑作用を補完しワイヤ送給性を向上させる。潤滑油は、動植物油、鉱物油あるいは合成油の何れでもよい。動植物油としてはパーム油、菜種油、ひまし油、豚油、牛油、魚油等を、鉱物油としてはマシン油、タービン油、スピンドル油等を用いることができる。合成油としては炭化水素系、エステル系、ポリグリコール系、ポリフェノール系、シリコーン系、フロロカーボン系を用いることができる。潤滑油中にはさらに潤滑性能を向上させるため、各種の脂肪酸をはじめとする油性剤やりん系、ハロゲン系、イオウ系の極圧添加剤を加えても良く、また、潤滑油の酸化を防ぐための添加剤（酸化防止剤）を加えてもよい。

ワイヤ表面に含む潤滑剤は、前記二硫化モリブデン、リン脂質および常温で液体である潤滑油の合計で０．５〜２．５ｇ／１０ｋｇＷとする。潤滑剤の合計量が０．５ｇ／１０ｋｇＷ未満であると、コンジットチューブ内で送給抵抗が大きくなりワイヤ送給性が不良となる。また、長時間溶接しているとチップの摩耗量が大きくなってアークが不安定になる。逆に、２．５ｇ／１０ｋｇＷを超えると、送給ローラ部でワイヤがスリップしてアークが不安定になる。

また、ワイヤ表面にめっきを施さないので、長時間溶接してもコンジットチューブ内にめっき剥離して蓄積されることがないので安定したアークを持続させることができる。しかし、ＪＩＳ Ｂ０６０１−１９９４で規定されるワイヤ表面長手方向に対して３０°方向を測定した表面粗さの算出平均粗さＲａが０．２５μｍを超えると、コンジットチューブ内の摩擦によって送給抵抗が大きくなり、ワイヤ送給性が悪くなってアークが不安定になる。また、チップ内壁とワイヤ表面の摩擦抵抗によって長時間溶接しているとチップも摩耗量が多くなってアークが不安定となる。ワイヤ表面長手方向に対して３０°方向を測定した表面粗さの算出平均粗さＲａが０．０４μｍ未満であると、ワイヤ送給装置の送給ローラ部でワイヤがスリップしてアークが不安定になる。

本発明の炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤは、ワイヤ原線を乾式孔ダイス伸線または湿式孔ダイス伸線で縮径して縮径率をコントロールして目的のワイヤ表面粗さとし、仕上げ伸線または仕上げ伸線後に前記送給潤滑剤をワイヤ表面に塗布して製造する。

以下、本発明の効果を実施例により具体的に説明する。
表１に示すワイヤ径１．２ｍｍの溶接用ワイヤの成分、ワイヤ表面状態および潤滑剤塗布量を変えたものを試作してスプール巻きワイヤとした。各試作ワイヤにつきワイヤ送給性、チップ摩耗量、アーク状態、スパッタ発生量および短絡移行回数を調査した。ワイヤ送給性、チップ摩耗量およびアーク状態の評価は、図１に示す装置を用いて行った。図１において送給機１にセットされたスプール巻きワイヤ２は、送給ローラ３により引き出され、コンジットケーブル４に内包されたコンジットチューブを経てその先端のトーチ５からチップ６まで送給される。そしてチップ６と鋼板７との間でビードオンプレート溶接を行う。コンジットケーブル４は６ｍ長さで、送給抵抗を与えるために１５０ｍｍ径のループを２つ形成した屈曲８を設けた。送給機１には送給ローラの周速度Ｖｒ（設定ワイヤ速度）の検知器（図示せず）およびワイヤの実速度Ｖｗ検出器９を備えている。

ワイヤ送給性評価指標のスリップ率ＳＬは、ＳＬ＝（Ｖｒ−Ｖｗ）／Ｖｒ×１００で表される。また、送給ローラ部分に設けられたロードセル１０によりワイヤ送給時にワイヤがコンジットチューブから受ける反力を送給抵抗Ｒとして検出した。溶接は試作ワイヤ毎に新しいコンジットチューブを用いて表２に示す条件Ｎｏ．１の溶接条件で４５分溶接し、溶接開始後１５分から溶接終了までの３０分間スリップ率ＳＬと送給抵抗Ｒを測定して平均値を求めた。スリップ率ＳＬが１０％以下で送給抵抗Ｒが６ｋｇｆ以下の場合にワイヤ送給性良好と判定した。また、チップの摩耗量は、試作ワイヤ毎に新しいチップ（内径１．４ｍｍ）を用いて溶接終了後最も摩耗の大きい箇所の内径を測定した。チップ摩耗量の評価は、摩耗量が０．１ｍｍ以下を良好として評価した。

スパッタ発生量は、上記ワイヤ送給性およびチップ摩耗性の試験終了後、コンジットチューブおよびチップを交換せずに銅製の捕集箱を用いて、ビードオンプレート溶接により表２に示す条件Ｎｏ．１溶接条件で５回溶接（１回の溶接時間１．５ｍｉｎ）して捕集したスパッタを１分間の発生量に換算した。スパッタ発生量は１ｇ／ｍｉｎ以下でアークが安定して作業性が良好である。

短絡移行回数の測定は、板厚３．２ｍｍの鋼板を重ね継手として表２の条件Ｎｏ．２の溶接条件で５００ｍｍ長さ溶接し、溶接電圧波形をＡ／Ｄコンバーターを介してパソコンで記録、解析して、電圧が５Ｖ以下を短絡のしきい値とし、短絡移行の回数を測定した。なお、短絡移行回数が８０回／ｍｉｎ以上でアークが安定して作業性が良好である。それらの結果を表３にまとめて示す。

表１および表３中、ワイヤＮｏ．１〜８が本発明例、ワイヤＮｏ．９〜１６が比較例である。本発明例である試験Ｎｏ．１〜８は、ワイヤ成分範囲が適正で、ワイヤ表面の潤滑剤である二硫化モリブデン、リン脂質、Ｋの付着量および潤滑油を含む潤滑剤の合計量とワイヤ表面長手方向に対して３０°方向を測定した算術平均粗さＲａが適正であるので、スリップ率ＳＬおよび送給抵抗Ｒが低くワイヤ送給性が良好で、チップ摩耗量およびスパッタ発生量も少なくアークが安定して溶接作業性が良好で、重ね継手試験においても短絡移行回数が多くアークが安定するなど極めて満足な結果であった。

比較例中ワイヤＮｏ．９は、ワイヤ成分のＣが高いのでスパッタ発生量が多く、重ね継手試験での短絡移行回数が少なく送給性試験および重ね継手試験の何れにおいてもアークが不安定であった。また、Ｓが高いので重ね継手試験のクレータ部に割れが生じた。さらに、ワイヤ表面潤滑剤の二硫化モリブデンが少ないので送給抵抗Ｒが大きくワイヤ送給性が不良でチップ摩耗量も多くなった。

ワイヤＮｏ．１０は、ワイヤ成分のＣが低いので重ね継手試験での短絡移行回数が少なくアークが不安定で大粒のスパッタが発生した。また、ワイヤ表面長手方向に対して３０°方向を測定した算術平均粗さＲａが低いのでスリップ率ＳＬが高くワイヤ送給性が不良となった。さらに、ワイヤ表面潤滑剤のリン脂質（レシチン）が少ないので送給抵抗Ｒが大きくワイヤ送給性が不良でチップ摩耗量も多くなった。

ワイヤＮｏ．１１は、ワイヤ成分のＳｉが高いのでスパッタ発生量が多くなった。また、Ｍｎが低いので重ね継手試験での短絡移行回数が少なく送給性試験および重ね継手試験の何れにおいてもアークが不安定であった。さらに、ワイヤ表面長手方向に対して３０°方向を測定した算術平均粗さＲａが高いので送給抵抗Ｒが大きくワイヤ送給性が不良でチップ摩耗量も多くなった。

ワイヤＮｏ．１２は、ワイヤ成分のＳｉが低いので重ね継手試験での短絡移行回数が少なく送給性試験および重ね継手試験の何れにおいてもアークが不安定であった。また、ワイヤ表面潤滑剤中のＫが多いのでスパッタ発生量が多くなった。ワイヤＮｏ．１３は、ワイヤ成分のＭｎが高いのでスパッタ発生量が多くなった。また、ワイヤ表面潤滑剤の合計量が多いのでスリップ率ＳＬが高くワイヤ送給性が不良となった。

ワイヤＮｏ．１４は、ワイヤ成分のＳが低いので重ね継手試験での短絡移行回数が少なく送給性試験および重ね継手試験の何れにおいてもアークが不安定であった。また、ワイヤ表面潤滑剤の合計量が少ないので送給抵抗Ｒが大きくワイヤ送給性が不良でチップ摩耗量も多くなった。ワイヤＮｏ．１５は、ワイヤ表面潤滑剤の二硫化モリブデンが多いのでアークが不安定でスパッタ発生量も多くなった。ワイヤＮｏ．１６は、ワイヤ表面潤滑剤のリン脂質（レシチン）が多いのでスパッタ発生量が多くなった。また、ワイヤ表面潤滑剤中のＫが少ないのでアークがやや不安定となった。

溶滴の短絡移行の説明図である。 本発明の実施例におけるワイヤ送給性試験の装置を示す図面である。

符号の説明

Ｗ ワイヤ
Ｍ 溶融金属
Ａ アーク
Ｂ 母材
Ｆａ アーク力
Ｆｓ 表面張力
Ｆｇ 重力
１ 送給機
２ スプール巻きワイヤ
３ 送給ローラ
４ コンジットケーブル
５ トーチ
６ チップ
７ 鋼板
８ コンジットケーブルの屈曲部
９ ワイヤの実速度検出器
１０ ロードセル
特許出願人 日鐵住金溶接工業株式会社
代理人 弁理士 椎 名 彊 他１

Claims (3)

1. 炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤにおいて、ワイヤ成分として、質量％で、Ｃ：０．０４〜０．１２％、Ｓｉ：０．４５〜１．２％、Ｍｎ：０．９〜２．１％、Ｓ：０．０１０〜０．０３０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ、ワイヤ表面にワイヤ１０ｋｇ当たり二硫化モリブデンを０．０１〜０．５０ｇ、リン脂質を０．００８〜０．１５ｇ含み残部は常温で液体の潤滑油からなる潤滑剤を合計で０．５〜２．５ｇ有することを特徴とする炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドめっきワイヤ。
2. ワイヤ表面長手方向に対して３０°方向を測定した表面粗さの算術平均粗さが０．０４〜０．２５μｍであることを特徴とする請求項１記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤ。
3. ワイヤ表面潤滑剤にワイヤ１０ｋｇ当たりＫを０．００４〜０．２５ｇ含有することを特徴とする請求項１または２記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用めっきなしソリッドワイヤ。

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