JPH08197278A - ガスシールドアーク溶接用ワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用ワイヤInfo
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- JPH08197278A JPH08197278A JP1116595A JP1116595A JPH08197278A JP H08197278 A JPH08197278 A JP H08197278A JP 1116595 A JP1116595 A JP 1116595A JP 1116595 A JP1116595 A JP 1116595A JP H08197278 A JPH08197278 A JP H08197278A
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- welding
- feeding
- arc welding
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 長尺のコンジットケーブルを使用し、これに
屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合においても、ワ
イヤ送給性を良好にするガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤを提供する。 【構成】 ガスシールドアーク溶接用ワイヤにおいて、
ワイヤ表面突起平均間隔Ｈが１５０μｍ以下、ワイヤ表
面突起の平均粗さＲａが０．４〜３．０μｍで、かつ突
起の最高高さＲｙが１５μｍ以下であるワイヤ表面に潤
滑剤を塗布する。また、ワイヤ表面に塗布する潤滑剤は
液体潤滑剤でワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．５ｇで
ある。
屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合においても、ワ
イヤ送給性を良好にするガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤを提供する。 【構成】 ガスシールドアーク溶接用ワイヤにおいて、
ワイヤ表面突起平均間隔Ｈが１５０μｍ以下、ワイヤ表
面突起の平均粗さＲａが０．４〜３．０μｍで、かつ突
起の最高高さＲｙが１５μｍ以下であるワイヤ表面に潤
滑剤を塗布する。また、ワイヤ表面に塗布する潤滑剤は
液体潤滑剤でワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．５ｇで
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスシールドアーク溶
接用ワイヤに係わるものであり、特に屈曲した長いコン
ジットケーブルを用いて溶接に供する場合において、良
好な送給性が得られるガスシールドアーク溶接用ワイヤ
に関する。
接用ワイヤに係わるものであり、特に屈曲した長いコン
ジットケーブルを用いて溶接に供する場合において、良
好な送給性が得られるガスシールドアーク溶接用ワイヤ
に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスシールドアーク溶接用ワイヤ（以下
溶接用ワイヤ）は、一般に線径が２．０ｍｍφ以下の細
線でその断面全体が金属のソリッドワイヤと、フラック
スを鋼製外皮で被覆したフラックス入りワイヤがある。
これらのワイヤは、溶接時にワイヤ供給装置の送給ロー
ラにより、コンジットケーブルの、内部に螺旋状に成形
した可撓性チューブ（以下コンジットチューブ）を内包
した管状体の中を挿通させながら長尺（６ｍあるいはそ
れ以上）のコンジットケーブルとそれにつながる溶接ト
ーチのコンタクトチップ（通電部）から連続的にワイヤ
を送り出しながらシールドガスの雰囲気でアーク溶解す
る方法で使用されている。また、溶接に当たっては、長
尺のコンジットケーブルは溶接電源から溶接現場までの
距離の調整のために上下あるいは左右に曲げられたり、
ループ状に巻き付けて長さを調整して使われることがし
ばしばである。
溶接用ワイヤ）は、一般に線径が２．０ｍｍφ以下の細
線でその断面全体が金属のソリッドワイヤと、フラック
スを鋼製外皮で被覆したフラックス入りワイヤがある。
これらのワイヤは、溶接時にワイヤ供給装置の送給ロー
ラにより、コンジットケーブルの、内部に螺旋状に成形
した可撓性チューブ（以下コンジットチューブ）を内包
した管状体の中を挿通させながら長尺（６ｍあるいはそ
れ以上）のコンジットケーブルとそれにつながる溶接ト
ーチのコンタクトチップ（通電部）から連続的にワイヤ
を送り出しながらシールドガスの雰囲気でアーク溶解す
る方法で使用されている。また、溶接に当たっては、長
尺のコンジットケーブルは溶接電源から溶接現場までの
距離の調整のために上下あるいは左右に曲げられたり、
ループ状に巻き付けて長さを調整して使われることがし
ばしばである。
【０００３】更に、狭隘な溶接現場では、溶接トーチ直
前のコンジットケーブルをＳ字あるいはＪ字状に曲げて
使用されることも多々ある。この場合、コンジットケー
ブルが屈曲されることにより内部を通過するワイヤが螺
旋状のコンジットチューブ内表面との接触摩擦部が増え
て送給抵抗が増加し、ワイヤを円滑に送給させることが
困難となる。
前のコンジットケーブルをＳ字あるいはＪ字状に曲げて
使用されることも多々ある。この場合、コンジットケー
ブルが屈曲されることにより内部を通過するワイヤが螺
旋状のコンジットチューブ内表面との接触摩擦部が増え
て送給抵抗が増加し、ワイヤを円滑に送給させることが
困難となる。
【０００４】そのために、従来から溶接用ワイヤの製造
に際してワイヤの送給性改善のための色々な工夫がなさ
れている。すなわち、ワイヤ表面に特定した微小凹凸を
付けた後潤滑剤を付着させる方法、例えばワイヤ表面に
平均粒径５０〜７５０μｍのショットを用いて２秒以下
のショットブラスト加工を行い、潤滑剤を塗布する（特
開昭６１−２７１９８号公報）ことが提案されている。
また、ワイヤ送給性を良くするための潤滑剤は、一般に
植物油、鉱物油あるいは動物油単独またはそれらの混合
油をワイヤ表面に一定量塗布している。さらに、使用条
件の厳しい場合には、ＭｏＳ2 、グラファイト粉末等の
固体潤滑剤が前述の油潤滑剤の中に懸濁させてワイヤ表
面に塗布している。
に際してワイヤの送給性改善のための色々な工夫がなさ
れている。すなわち、ワイヤ表面に特定した微小凹凸を
付けた後潤滑剤を付着させる方法、例えばワイヤ表面に
平均粒径５０〜７５０μｍのショットを用いて２秒以下
のショットブラスト加工を行い、潤滑剤を塗布する（特
開昭６１−２７１９８号公報）ことが提案されている。
また、ワイヤ送給性を良くするための潤滑剤は、一般に
植物油、鉱物油あるいは動物油単独またはそれらの混合
油をワイヤ表面に一定量塗布している。さらに、使用条
件の厳しい場合には、ＭｏＳ2 、グラファイト粉末等の
固体潤滑剤が前述の油潤滑剤の中に懸濁させてワイヤ表
面に塗布している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ワイヤ表面に微小凹凸
を付けると、ワイヤ送給ローラ部でワイヤスリップが少
なくなるといわれているが、送給性を良好にするための
ワイヤ表面粗度はある範囲に特定しないと、ワイヤが送
給ローラ部でスリップしたり、コンジットチューブ内で
摩擦抵抗となる。また、液体潤滑剤を表面に塗布して
も、コンジットケーブルに負荷抵抗が加えられるとワイ
ヤがスリップして安定したアークが得られず溶接不良の
原因になる。固体潤滑剤、例えばグラファイト、ＭｏＳ
2 粉末はワイヤ表面に均一に付着させることが困難であ
り、前述のような厳しい条件下での送給性は極めて悪く
なる。そこで、本発明は、長尺のコンジットケーブルを
使用し、これに屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合
においても、ワイヤ送給性を良好とするガスシールドア
ーク溶接用ワイヤを提供することを目的とするものであ
る。
を付けると、ワイヤ送給ローラ部でワイヤスリップが少
なくなるといわれているが、送給性を良好にするための
ワイヤ表面粗度はある範囲に特定しないと、ワイヤが送
給ローラ部でスリップしたり、コンジットチューブ内で
摩擦抵抗となる。また、液体潤滑剤を表面に塗布して
も、コンジットケーブルに負荷抵抗が加えられるとワイ
ヤがスリップして安定したアークが得られず溶接不良の
原因になる。固体潤滑剤、例えばグラファイト、ＭｏＳ
2 粉末はワイヤ表面に均一に付着させることが困難であ
り、前述のような厳しい条件下での送給性は極めて悪く
なる。そこで、本発明は、長尺のコンジットケーブルを
使用し、これに屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合
においても、ワイヤ送給性を良好とするガスシールドア
ーク溶接用ワイヤを提供することを目的とするものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するもので、その要旨とするところは、ガスシールド
アーク溶接用ワイヤにおいて、ワイヤ表面突起平均間隔
Ｈが１５０μｍ以下、ワイヤ表面突起の平均粗さＲａが
０．４〜３．０μｍで、かつ突起の最高高さＲｙが１５
μｍ以下であるワイヤ表面に潤滑剤を塗布したことを特
徴とする。また、ワイヤ表面に塗布する潤滑剤は液体潤
滑剤でワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．５ｇであるこ
とも特徴とする。なお、ワイヤ表面突起平均間隔Ｈは、
突起が円形の場合は最大径の平均間隔を、線状の場合は
隣合う突起の平均間隔をいう。また、ワイヤ表面突起の
平均粗さＲａおよび突起の最高高さＲｙはＪＩＳ Ｂ０
６０１に準じた方法で測定した値とする。
成するもので、その要旨とするところは、ガスシールド
アーク溶接用ワイヤにおいて、ワイヤ表面突起平均間隔
Ｈが１５０μｍ以下、ワイヤ表面突起の平均粗さＲａが
０．４〜３．０μｍで、かつ突起の最高高さＲｙが１５
μｍ以下であるワイヤ表面に潤滑剤を塗布したことを特
徴とする。また、ワイヤ表面に塗布する潤滑剤は液体潤
滑剤でワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．５ｇであるこ
とも特徴とする。なお、ワイヤ表面突起平均間隔Ｈは、
突起が円形の場合は最大径の平均間隔を、線状の場合は
隣合う突起の平均間隔をいう。また、ワイヤ表面突起の
平均粗さＲａおよび突起の最高高さＲｙはＪＩＳ Ｂ０
６０１に準じた方法で測定した値とする。
【０００７】
【作用】図１はワイヤ送給の工程およびワイヤ送給性の
測定方法を示す説明図である。溶接ワイヤ１はワイヤ供
給装置２にセットされた状態から送給モータの駆動によ
りワイヤ送給部３の平型加圧送給ローラ４およびＶ溝付
き送給ローラ５によって順次送給され、コンジットケー
ブル６から溶接トーチ７を通って溶接部に供給される。
この時ワイヤ１は、ワイヤ送給部３の平型加圧送給ロー
ラ４およびＶ溝付き送給ローラ５によって押圧され、ワ
イヤはその垂直荷重によりＶ溝付き送給ローラ５内に入
り込もうとする場合にＶ溝付き送給ローラ５との接触部
が生じ、その接触による摩擦力が働き送給力となる。ま
た、例えば３〜２０ｍのコンジットケーブル６の中を通
過するため、ワイヤ表面の潤滑剤量、ワイヤ表面の形状
によって摩擦抵抗が変わって送給性は変化するものであ
る。
測定方法を示す説明図である。溶接ワイヤ１はワイヤ供
給装置２にセットされた状態から送給モータの駆動によ
りワイヤ送給部３の平型加圧送給ローラ４およびＶ溝付
き送給ローラ５によって順次送給され、コンジットケー
ブル６から溶接トーチ７を通って溶接部に供給される。
この時ワイヤ１は、ワイヤ送給部３の平型加圧送給ロー
ラ４およびＶ溝付き送給ローラ５によって押圧され、ワ
イヤはその垂直荷重によりＶ溝付き送給ローラ５内に入
り込もうとする場合にＶ溝付き送給ローラ５との接触部
が生じ、その接触による摩擦力が働き送給力となる。ま
た、例えば３〜２０ｍのコンジットケーブル６の中を通
過するため、ワイヤ表面の潤滑剤量、ワイヤ表面の形状
によって摩擦抵抗が変わって送給性は変化するものであ
る。
【０００８】ワイヤ送給性の測定は、ワイヤ送給装置２
から送りだされたワイヤ１に負荷が加わるとワイヤ送給
部３の反力によってワイヤ１が後退するが、この時に生
じる力をロードセル８によって送給抵抗Ｒとして測定す
る。また、スリップ率は、送給ローラの周速（ＴＧ）と
溶接トーチ７の部分にメジャリングローラ１０を設置し
てワイヤの通過速度（ＰＧ）を測定して下記式で算出す
る。 スリップ率＝（ＴＧ−ＰＧ）１００／ＴＧ
から送りだされたワイヤ１に負荷が加わるとワイヤ送給
部３の反力によってワイヤ１が後退するが、この時に生
じる力をロードセル８によって送給抵抗Ｒとして測定す
る。また、スリップ率は、送給ローラの周速（ＴＧ）と
溶接トーチ７の部分にメジャリングローラ１０を設置し
てワイヤの通過速度（ＰＧ）を測定して下記式で算出す
る。 スリップ率＝（ＴＧ−ＰＧ）１００／ＴＧ
【０００９】図２に送給抵抗Ｒとスリップ率の測定例を
示す。図中ワイヤＡは、ワイヤ表面が平坦（Ｒａ：０．
２μｍ以下，Ｒｙ：０．５μｍ以下）な場合、ワイヤＢ
は、ワイヤ表面に突起（Ｈ：３４μｍ，Ｒａ：２．９μ
ｍ，Ｒｙ：３．５μｍ）を付けた場合を示す。ワイヤは
いずれも１．２ｍｍ径のフラックス入りワイヤを用い、
潤滑剤はパーム油を０．６ｇ／ワイヤ１０ｋｇをワイヤ
表面に塗布した。溶接条件は表１に示す。
示す。図中ワイヤＡは、ワイヤ表面が平坦（Ｒａ：０．
２μｍ以下，Ｒｙ：０．５μｍ以下）な場合、ワイヤＢ
は、ワイヤ表面に突起（Ｈ：３４μｍ，Ｒａ：２．９μ
ｍ，Ｒｙ：３．５μｍ）を付けた場合を示す。ワイヤは
いずれも１．２ｍｍ径のフラックス入りワイヤを用い、
潤滑剤はパーム油を０．６ｇ／ワイヤ１０ｋｇをワイヤ
表面に塗布した。溶接条件は表１に示す。
【００１０】
【表１】 なお、屈曲負荷はコンジットケーブル６にループ９を付
けループのターン数とループ径Ｄを変えて変化した。図
２から明らかなように、ワイヤ表面に突起を付けたワイ
ヤＢは、屈曲負荷を大きくしても安定した溶接ができる
範囲内である送給抵抗Ｒは６ｋｇ以下で、スリップ率も
５％以下である。これに対してワイヤ表面が平坦なワイ
ヤＡは、屈曲負荷を大きくすると送給抵抗Ｒおよびスリ
ップ率ともに大きくなり送給性が非常に悪くなることが
わかる。
けループのターン数とループ径Ｄを変えて変化した。図
２から明らかなように、ワイヤ表面に突起を付けたワイ
ヤＢは、屈曲負荷を大きくしても安定した溶接ができる
範囲内である送給抵抗Ｒは６ｋｇ以下で、スリップ率も
５％以下である。これに対してワイヤ表面が平坦なワイ
ヤＡは、屈曲負荷を大きくすると送給抵抗Ｒおよびスリ
ップ率ともに大きくなり送給性が非常に悪くなることが
わかる。
【００１１】図３は本発明に係るワイヤ表面の突起の状
態を示す説明図である。図３に示すようにワイヤ表面突
起平均間隔Ｈを１５０μｍ以下とする。ワイヤ表面突起
平均間隔Ｈが１５０μｍを越えると、ワイヤ表面の隣合
う突起間隔が広すぎワイヤ送給ローラでの送給力が低下
してスリップ率が高くなる。また、適正な潤滑剤コンジ
ットケーブルが困難となりコンジットチューブ内での抵
抗が大きくなって、良好な送給性を維持することができ
ない。
態を示す説明図である。図３に示すようにワイヤ表面突
起平均間隔Ｈを１５０μｍ以下とする。ワイヤ表面突起
平均間隔Ｈが１５０μｍを越えると、ワイヤ表面の隣合
う突起間隔が広すぎワイヤ送給ローラでの送給力が低下
してスリップ率が高くなる。また、適正な潤滑剤コンジ
ットケーブルが困難となりコンジットチューブ内での抵
抗が大きくなって、良好な送給性を維持することができ
ない。
【００１２】また、ワイヤ表面の平均粗さＲａが０．４
〜３．０μｍで、かつ突起の最高高さＲｙは１５μｍ以
下とする。ワイヤ表面の平均粗さＲａが０．４μｍ未満
であると、送給ローラでの摩擦力が生じず、そのために
送給力が低下してスリップ率が高くなる。また、潤滑剤
が均一に貯溜しておけないので、コンジットチューブ内
での摩擦抵抗が大きくなる場合があり、良好な送給性を
維持することができない。ワイヤ表面の平均粗さＲａが
３．０μｍを超える場合、また突起の最高高さＲｙが１
５μｍを超えると、送給ローラでの送給力は大きくなる
がコンジットチューブ内での摩擦抵抗が大きくなり送給
性が悪くなる。また、前記突起が溶接用コンタクトチッ
プを削り長時間溶接すると通電性が悪くなりアークが不
安定となる。なお、ワイヤ表面突起の密度は１５％以下
であることが好ましい。
〜３．０μｍで、かつ突起の最高高さＲｙは１５μｍ以
下とする。ワイヤ表面の平均粗さＲａが０．４μｍ未満
であると、送給ローラでの摩擦力が生じず、そのために
送給力が低下してスリップ率が高くなる。また、潤滑剤
が均一に貯溜しておけないので、コンジットチューブ内
での摩擦抵抗が大きくなる場合があり、良好な送給性を
維持することができない。ワイヤ表面の平均粗さＲａが
３．０μｍを超える場合、また突起の最高高さＲｙが１
５μｍを超えると、送給ローラでの送給力は大きくなる
がコンジットチューブ内での摩擦抵抗が大きくなり送給
性が悪くなる。また、前記突起が溶接用コンタクトチッ
プを削り長時間溶接すると通電性が悪くなりアークが不
安定となる。なお、ワイヤ表面突起の密度は１５％以下
であることが好ましい。
【００１３】次に、ワイヤ表面に塗布する潤滑剤は、液
体潤滑剤でワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．５ｇとす
る。液体潤滑剤の塗布量が０．２ｇ未満であるとコンジ
ットチューブ内での摩擦抵抗が大きくなり送給性が悪く
なる。また、１．５ｇを超えると送給ローラ部でワイヤ
がスリップして送給性が悪くなる。なお、液体潤滑剤と
してはパーム油、ナタネ油およびシリコーン油等の油潤
滑剤をいう。
体潤滑剤でワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．５ｇとす
る。液体潤滑剤の塗布量が０．２ｇ未満であるとコンジ
ットチューブ内での摩擦抵抗が大きくなり送給性が悪く
なる。また、１．５ｇを超えると送給ローラ部でワイヤ
がスリップして送給性が悪くなる。なお、液体潤滑剤と
してはパーム油、ナタネ油およびシリコーン油等の油潤
滑剤をいう。
【００１４】図４は本発明に係る突起を形成するための
説明図である。本発明に係る突起を有する溶接用ワイヤ
を製造するためのローラダイス圧延により伸線する方法
の１実施例として、図４に示すように、溶接用ワイヤ１
を挟んで夫々対向する一対の溝付きローラ１１と１２か
らなる２つのローラダイスを交互にワイヤ圧下方向が９
０°ずつ変わる如く接近して配置し、これを一個のロー
ラダイスのユニットとして構成する。従って一個のロー
ラダイスにおいては、伸線方向に隣接するローラ軸は９
０°ずつ垂直、水平交互に配置される。このローラダイ
スに凹部を形成させるもので、その凹部付け加工はロー
ラダイス溝部に硬質のタングステンカーバイト等の金属
あるいはセラミックスを溶射、あるいはレーザ等の高密
度エネルギー源を用いて形成させる。また、他の突起を
有する溶接用ワイヤを製造する方法として、球状の鋼お
よび硬質スラグを用いてワイヤ表面にショットブラスト
加工を行い形成させることも可能である。
説明図である。本発明に係る突起を有する溶接用ワイヤ
を製造するためのローラダイス圧延により伸線する方法
の１実施例として、図４に示すように、溶接用ワイヤ１
を挟んで夫々対向する一対の溝付きローラ１１と１２か
らなる２つのローラダイスを交互にワイヤ圧下方向が９
０°ずつ変わる如く接近して配置し、これを一個のロー
ラダイスのユニットとして構成する。従って一個のロー
ラダイスにおいては、伸線方向に隣接するローラ軸は９
０°ずつ垂直、水平交互に配置される。このローラダイ
スに凹部を形成させるもので、その凹部付け加工はロー
ラダイス溝部に硬質のタングステンカーバイト等の金属
あるいはセラミックスを溶射、あるいはレーザ等の高密
度エネルギー源を用いて形成させる。また、他の突起を
有する溶接用ワイヤを製造する方法として、球状の鋼お
よび硬質スラグを用いてワイヤ表面にショットブラスト
加工を行い形成させることも可能である。
【００１５】
【実施例】以下、本発明について、実施例によって具体
的に説明する。銅めっきを施したガスシールドアーク溶
接用ソリッドワイヤ素線（ＪＩＳ Ｚ３３１２ ＹＧＷ
１１ Ｃ：０．０８％，Ｓｉ：０．７８％，Ｍｎ：１．
６３％，Ｐ：０．０１２％，Ｓ：０．０１４％，Ｔｉ：
０．１８％残部Ｆｅおよび不可避不純物）を用い、伸線
加工して１．２ｍｍおよび１．６ｍｍ径のワイヤを得
た。この供試ワイヤには、それぞれ異なる表面突起を与
え、図１に示す装置で６ｍ長さのコンジットケーブルを
用いループ径Ｄおよびループ数を変えて、表２に示す溶
接条件で溶接して、ワイヤ送給抵抗Ｒとワイヤ送給時の
スリップ率を測定した。なお、ワイヤ表面に塗布する潤
滑剤はパーム油を用いた。その結果を表３に示す。
的に説明する。銅めっきを施したガスシールドアーク溶
接用ソリッドワイヤ素線（ＪＩＳ Ｚ３３１２ ＹＧＷ
１１ Ｃ：０．０８％，Ｓｉ：０．７８％，Ｍｎ：１．
６３％，Ｐ：０．０１２％，Ｓ：０．０１４％，Ｔｉ：
０．１８％残部Ｆｅおよび不可避不純物）を用い、伸線
加工して１．２ｍｍおよび１．６ｍｍ径のワイヤを得
た。この供試ワイヤには、それぞれ異なる表面突起を与
え、図１に示す装置で６ｍ長さのコンジットケーブルを
用いループ径Ｄおよびループ数を変えて、表２に示す溶
接条件で溶接して、ワイヤ送給抵抗Ｒとワイヤ送給時の
スリップ率を測定した。なお、ワイヤ表面に塗布する潤
滑剤はパーム油を用いた。その結果を表３に示す。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】表３において、Ｎｏ．１〜６が本発明のガ
スシールドアーク溶接用ワイヤ例、Ｎｏ．７〜１２が比
較例である。本発明例のＮｏ．１〜６はワイヤ表面突起
平均間隔Ｈが１５０μｍ以下、ワイヤ表面突起の平均粗
さＲａが０．４〜３．０μｍで、かつ突起の最高高さＲ
ｙが１５μｍ以下であるワイヤ表面に液体潤滑剤をワイ
ヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．５ｇ塗布してあるので、
ループ径１００ｍｍ２ターンという非常に厳しい条件下
においても、送給抵抗Ｒが低く、スリップ率も低いので
アークが安定しており極めて満足な結果であった。
スシールドアーク溶接用ワイヤ例、Ｎｏ．７〜１２が比
較例である。本発明例のＮｏ．１〜６はワイヤ表面突起
平均間隔Ｈが１５０μｍ以下、ワイヤ表面突起の平均粗
さＲａが０．４〜３．０μｍで、かつ突起の最高高さＲ
ｙが１５μｍ以下であるワイヤ表面に液体潤滑剤をワイ
ヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．５ｇ塗布してあるので、
ループ径１００ｍｍ２ターンという非常に厳しい条件下
においても、送給抵抗Ｒが低く、スリップ率も低いので
アークが安定しており極めて満足な結果であった。
【００１９】比較例中Ｎｏ．７は、ワイヤ表面突起間隔
Ｈが広すぎるので、ループ径１５０ｍｍ１ターンまでは
良好な送給性が得られたが、ループ径１５０ｍｍ２ター
ンおよびループ径１００ｍｍ２ターンにおいてはスリッ
プ率および送給抵抗Ｒが大きくなって送給性が不良とな
った。Ｎｏ．８はワイヤ表面突起平均粗さが小さく、ま
たＮｏ．１２は潤滑剤塗布量が多すぎるので、ループ径
１５０ｍｍ１ターンにおいてもスリップ率が大きくなっ
てワイヤ送給性が不良となった。
Ｈが広すぎるので、ループ径１５０ｍｍ１ターンまでは
良好な送給性が得られたが、ループ径１５０ｍｍ２ター
ンおよびループ径１００ｍｍ２ターンにおいてはスリッ
プ率および送給抵抗Ｒが大きくなって送給性が不良とな
った。Ｎｏ．８はワイヤ表面突起平均粗さが小さく、ま
たＮｏ．１２は潤滑剤塗布量が多すぎるので、ループ径
１５０ｍｍ１ターンにおいてもスリップ率が大きくなっ
てワイヤ送給性が不良となった。
【００２０】Ｎｏ．９はワイヤ表面突起平均粗さが大き
く、またＮｏ．１０はワイヤ表面突起最高高さが大きす
ぎるので、ループ径１５０ｍｍ１ターンまでは良好な送
給性が得られたが、ループ径１５０ｍｍ２ターンおよび
ループ径１００ｍｍ２ターンにおいては送給抵抗Ｒが大
きくなってワイヤ送給性が不良となった。また、ループ
径１５０ｍｍ１ターンにおいても溶接中にコンタクトチ
ップを削り、長時間溶接をするとアークが不安定となっ
た。Ｎｏ．１１は潤滑剤塗布量が少ないので、ループ径
１５０ｍｍ１ターンまでは良好な送給性が得られたが、
ループ径１５０ｍｍ２ターンおよびループ径１００ｍｍ
２ターンにおいては送給抵抗Ｒが大きくなってワイヤ送
給性が不良となった。
く、またＮｏ．１０はワイヤ表面突起最高高さが大きす
ぎるので、ループ径１５０ｍｍ１ターンまでは良好な送
給性が得られたが、ループ径１５０ｍｍ２ターンおよび
ループ径１００ｍｍ２ターンにおいては送給抵抗Ｒが大
きくなってワイヤ送給性が不良となった。また、ループ
径１５０ｍｍ１ターンにおいても溶接中にコンタクトチ
ップを削り、長時間溶接をするとアークが不安定となっ
た。Ｎｏ．１１は潤滑剤塗布量が少ないので、ループ径
１５０ｍｍ１ターンまでは良好な送給性が得られたが、
ループ径１５０ｍｍ２ターンおよびループ径１００ｍｍ
２ターンにおいては送給抵抗Ｒが大きくなってワイヤ送
給性が不良となった。
【００２１】
【発明の効果】本発明のガスシールドアーク溶接用ワイ
ヤによれば、長尺のコンジットケーブルを使用し、これ
に屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合においても、
送給抵抗が低く、かつ送給ローラ部でワイヤのスリップ
が少ない良好なワイヤが得られるので、溶接の効率に大
きく寄与するものである。
ヤによれば、長尺のコンジットケーブルを使用し、これ
に屈曲負荷がかかる状態で溶接される場合においても、
送給抵抗が低く、かつ送給ローラ部でワイヤのスリップ
が少ない良好なワイヤが得られるので、溶接の効率に大
きく寄与するものである。
【図１】本発明の実施例に使用した溶接装置を示す図で
ある。
ある。
【図２】送給抵抗とスリップ率の関係を示す図である。
【図３】本発明に係るワイヤ表面突起を示す説明図であ
る。
る。
【図４】本発明に係るワイヤ表面突起を形成するための
説明図である。
説明図である。
【符号の説明】 １ ワイヤ ２ ワイヤ供給装置 ３ ワイヤ送給部 ４ 平型加圧送給ローラ ５ Ｖ溝付き送給ローラ ６ コンジットケーブル ７ 溶接トーチ ８ ロードセル ９ ループ １０ メジャリングローラ １１ ，１２ 溝付きローラ
Claims (2)
- 【請求項１】 ガスシールドアーク溶接用ワイヤにおい
て、ワイヤ表面突起平均間隔Ｈが１５０μｍ以下、ワイ
ヤ表面突起の平均粗さＲａが０．４〜３μｍで、かつ突
起の最高高さＲｙが１５μｍ以下であるワイヤ表面に潤
滑剤を塗布したことを特徴とするガスシールドアーク溶
接用ワイヤ。 - 【請求項２】 ワイヤ表面に塗布する潤滑剤は液体潤滑
剤でワイヤ１０ｋｇ当たり０．２〜１．５ｇであること
を特徴とする請求項１記載のガスシールドアーク溶接用
ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1116595A JPH08197278A (ja) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1116595A JPH08197278A (ja) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08197278A true JPH08197278A (ja) | 1996-08-06 |
Family
ID=11770440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1116595A Withdrawn JPH08197278A (ja) | 1995-01-27 | 1995-01-27 | ガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08197278A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040024226A (ko) * | 2002-09-13 | 2004-03-20 | 케이알정밀 주식회사 | 불활성가스 교대 공급장치의 가스교대혼합기 구조 |
| US6906286B2 (en) | 2002-09-12 | 2005-06-14 | Kiswel Ltd. | Solid wire for arc welding |
| US6989510B2 (en) | 2002-03-04 | 2006-01-24 | Kiswel Ltd. | Non-copper-plated solid wire for carbon dioxide gas shielded arc welding |
| KR100626416B1 (ko) * | 2004-12-03 | 2006-09-20 | 고려용접봉 주식회사 | 가스 실드 아크 용접용 도금 와이어 |
| JP2006315059A (ja) * | 2005-05-13 | 2006-11-24 | Kobe Steel Ltd | 銅めっき付きアーク溶接用ソリッドワイヤ |
| US8901455B2 (en) | 2008-06-18 | 2014-12-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire for submerged arc welding |
| US8952295B2 (en) | 2008-06-18 | 2015-02-10 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire with perovskite coating |
-
1995
- 1995-01-27 JP JP1116595A patent/JPH08197278A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6989510B2 (en) | 2002-03-04 | 2006-01-24 | Kiswel Ltd. | Non-copper-plated solid wire for carbon dioxide gas shielded arc welding |
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| US8901455B2 (en) | 2008-06-18 | 2014-12-02 | Lincoln Global, Inc. | Welding wire for submerged arc welding |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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