JPH0914635A - 燃焼室 - Google Patents
燃焼室Info
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- JPH0914635A JPH0914635A JP8159880A JP15988096A JPH0914635A JP H0914635 A JPH0914635 A JP H0914635A JP 8159880 A JP8159880 A JP 8159880A JP 15988096 A JP15988096 A JP 15988096A JP H0914635 A JPH0914635 A JP H0914635A
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Abstract
断面拡大部において発生する圧力損失を減少させるこ
と。 【解決手段】 主として圧縮機空気流を受容するための
プレナム(7)と、プレナム(7)の内部に配置された
少なくとも1つのバーナ(100)と、プレナム(7)
の後ろに接続された燃焼空間(122)と、燃焼空間
(122)を取囲む、プレナム(7)内に開口する、冷
却空気を導く通路(2,3)とから成るリング燃焼室
(1)においては、冷却空気を導く通路(2,3)がプ
レナム(7)に開口する範囲にインジェクタ系(8,
9)が配置されている。このインジェクタ系(8,9)
はそれぞれ、冷却空気を導く通路(2,3)の延長とし
ての流過通路とこの流過通路の周方向に配置された開口
(5a)とから成り、この開口(5a)を通って加速空
気(5)が冷却空気流に流入するように構成されてい
る。
Description
1つの圧縮機空気流を受容するためのプレナムと、プレ
ナムの内部に配置された少なくとも1つのバーナと、プ
レナムの後ろに接続された燃焼空間と、燃焼空間を取囲
む、プレナム内に開口する、冷却空気を導く通路とから
成る燃焼室に関する。
気の1部が冷却を目的として分岐させられる。規定に従
ってこの圧縮機空気は熱的に高い負荷を受ける装置の冷
却に使用され、次いで燃焼空気としてガスタービンの回
路へ導入される。この冷却空気を回路へ導入することは
適当な個所で行われなければならないので、そこでは、
この導入に際して発生する圧力損失が高くなりすぎると
いう内在する危険が生じる。これは必然的に当該設備の
効率の低下をもたらす。さらに前述の圧縮機空気は燃焼
室を冷却した後で燃焼ゾーンの前で再び回路へ戻されな
ければならないので、当該設備の固有出力が低下しない
ようにしたい。まさに先に述べた処置に際して、燃焼室
における前混合バーナの使用と関連して、公知技術から
明らかであるように、圧力損失が生じる。この圧力損失
は冷却空気供給部とプレナムとの間の横断面の拡大に基
づき通常は高い効率損失をもたらす。この効率損失はデ
ィフューザによって回避できることは正しいが、それに
も拘わらずこのような手段は、特に今日一般的であるリ
ング燃焼室の場合には、ガスタービンの長さを著しく増
大させ、当業者なら良く判っている欠点をもたらす。こ
れらの欠点はガスタービンがセクエンシャルな燃焼に構
成されていると、すなわちガスタービンがそれぞれ後接
続された2つの燃焼室とタービンとから成っていると顕
著である。長すぎる燃焼室に基づくガスタービンの総長
さを減少させるために燃焼室を、作用的に結合されてい
る両方の流体機械に対して重畳させるという公知の構想
も欠点を有している。何故ならばこの場合には作業媒体
の流れ方向はそれぞれ2度変向されなければならないか
らである。これは効率と燃焼空気の混合の質とによって
好ましくない。
くことを目的としており、本発明の課題は請求項に記載
したように、冒頭に述べた形式の燃焼室において燃焼空
気流への冷却空気の導入が、圧力損失が減少し、しかも
両方の空気流が良好に混合されて行われるようにするこ
とである。
合流させる際の圧力損失は、少なくとも1つのインジェ
クタ系により、プレナムに対する移行部において部体の
ないディフューザが形成されることにより減少させられ
た。
気流を流入させることが、比較的に長い、流動的に良好
に構成された移行ディフューザを使用した場合と同じよ
うに、コンパクトな構成で保証されることである。この
結果、燃焼室はコンパクトに構成でき、冷却空気の混合
が流体技術的に良好に経過し、有害成分のエミッショ
ン、特にNOx−エミッションの減少が結果としてもた
らされるような火炎温度が得られる。
れるだけではなく、積極的な形式で脈動の抑制も達成さ
れる。
ービンにおいて大きな利点をもたらす。何故ならば冷却
空気を提案したように混合することはプレナムの延長を
必要とせず、可視的な結果として、当該設備のロータ軸
が短くなるからである。
項に示されている。
示すると共にこれらについて説明する。本発明を理解す
るために直接必要ではない部材は省略してある。種々の
図において同じ部材には同じ符号を付けてあり、媒体の
流れ方向は矢印で示してある。
に、図示の燃焼室がリング燃焼室1であることが示され
ている。このリング燃焼室1は、連続する円筒又は準円
筒の形を有している。さらにこのような燃焼室は軸方向
又は準軸方向に又は螺旋形に配置された複数の個別の燃
焼空間から成ることもできる。又、このような燃焼室は
単一の管から成ることもできる。さらにこの燃焼室はガ
スタービンの唯一の燃焼段を形成するか又はセクエンシ
ャルに燃焼させられる設備燃焼段の1つを形成すること
もできる。リング燃焼室1はヘッド側ではプレナム7か
ら成っており、該プレナム7の、流れ方向で見た端部側
は、バーナ100で終わっている。バーナ100の分配
並びに構成については図2以下を用いて詳細に説明す
る。このバーナ100の下流側には燃焼室1の本来の燃
焼空間122が接続されている。この燃焼空間122間
で生ぜしめられた熱ガス11は通常は後ろに接続された
タービンを負荷する。燃焼空間122は2重のリング状
の通路2,3で取囲まれている。これらの通路2,3を
通って冷却空気4が逆流れ方向へ流れる。ほぼ、バーナ
100の終端部と燃焼空間122の始端部との間の平面
において、したがって前面壁110の平面において、こ
の冷却空気4はポテンシャルの高い、外から来る空気量
5(以下加速空気と呼ぶ)と作用的に結合される。この
場合、両方の空気流4,5の協働はインジェクタ系8,
9を介して行われる。これらのインジェクタ系8,9は
リング燃焼室1の内壁と外壁とに対して周方向で配置さ
れている。このインジェクタ系の構成については図2を
用いて詳細に説明する。このインジェクタ系8,9の内
部では冷却空気4には、加速空気5の作用により、きわ
めて短い区間内で、空間的にコンパクトな、良好な速度
プロフィールが与えられる。この速度プロフィールは比
較的に長いディフューザの速度プロフィールに相応す
る。この速度プロフィールは対応するインジェクタ系の
壁に沿った流れの剥離を有していないので、横断面が拡
大するたびに発生する圧力損失は、この空気流6がプレ
ナム7内の別の圧縮空気に合流させられる場合に減少さ
せられる。この結果、先に述べた両方の主空気流の混合
で、一様な燃焼空気115が準備され、バーナ100に
良好な燃焼空気115が供給され、次いで燃料と混合さ
れることで、点火可能な混合気が最善の状態で形成され
る。次いで行われる燃焼では、有害物質のエミッション
が減少するという利点が得られる。この場合に使用され
るバーナは前混合技術にしたがって構成されていると有
利である。特定の使用にとっては拡散バーナを用いるこ
ともできる。
9の構造が示されている。さらに図2からは、後続の燃
焼空間に対する前面壁110内のバーナ100の配置状
態が判る。この配置はケースバイケースで異なることが
できる。この場合にはバーナの数も異なることができ
る。さらに複合バーナ内部においてはパイロットバーナ
とメーンバーナとの分割が行われている。この手段によ
りトランジェントな負荷範囲が良好に始動されるように
なる。バーナ100の両側の両方の周方向で冷却空気4
は個々のそれ自体閉じられたインジェクタ系8,9を通
して導かれる。これらのインジェクタ系8,9は方形通
路の形を有している。各通路の周方向には加速空気5は
そこに規則的な間隔をおいて存在する孔5aを介して供
給され、通路のきわめて短い長さ内で冷却空気4に良好
な速度プロフィールを与える。次いでこの冷却空気4は
プレナム内へ流入する。もちろん通路の幾何学的な横断
面形状は図示の方形形状に限定されるものではない。こ
の通路の流過横断面及び最終的にはこの通路の周方向の
数もケースバイケースで決定される。この場合にはどの
設計に際しても目的は、最も短い区間内での冷却空気4
の速度プロフィールの最適化でなければならない。
これについて詳細に説明する。1つは図1と図2とにお
いてすでに概略的に示した、図3〜6に示した前混合バ
ーナ100であり、他の1つは図7〜12に詳細に示さ
れかつ説明される別の前混合バーナである。
めには、図3と共に図4〜6の個々の断面図を参照する
ことが有利である。さらに図3を不要に見にくくしない
ために図3においては、図4〜6に示した案内薄板12
1a,121bは略示してあるに過ぎない。以後は図3
の説明に際しては必要に応じて他の図4〜6を示すこと
にする。
て2つの中空の円錐形の部分体101,102から成っ
ている。部分体101,102は互いにずらされて、内
外に嵌合させられている。円錐状の部分体101,10
2の各中心軸線又は長手方向対称軸線101b,02b
が互いにずらされていることにより、両側には、鏡像的
な配置で、それぞれ1つの接線方向の空気流入スリット
又は通路119,120が形成されている(図4〜6を
参照)。この空気流入スリット又は通路119,120
を通って燃焼空気115はバーナ100の内室へ、すな
わち円錐中空室114内へ流入する。図示の部分体10
1,102の円錐形は流れ方向で所定の変わらない角度
を有している。もちろん使用目的に応じて、部分体10
1,102は流れ方向で増大するか減少する円錐傾斜
を、トランペット又はチューリップもしくはディフュー
ザ又はコンフューザのように有していることもできる。
後に述べた両方の形は図示していない。何故ならばこれ
らの形は当業者にとっては容易に想像できるものである
からである。両方の円錐状の部分体101,102はそ
れぞれ1つの円筒状の始端部分101a,102aを有
している。これらの始端部分101a,102aは円錐
状の部分体101,102と似たように、互いにずらさ
れて延びているので、接線方向の空気流入スリット11
9,120はバーナ100の全長に亘って存在してい
る。円筒形の始端部分の範囲にはノズル103が配置さ
れている。このノズル103の燃料吹込み部104は、
円錐状の部分体101,102によって形成された円錐
中空室114の最も狭い横断面と合致する。このノズル
103の吹込み容積と形式は各バーナ100の所定のパ
ラメータに合わせられる。もちろんバーナは純円錐状
に、すなわち円筒状の端部分101a,102aなし
で、唯一の接線方向の空気流入スリットを有する唯一の
部分体から又は3つ以上の部分体から構成されていても
よい。さらに円錐状の部分体101,102はそれぞれ
1つの燃料導管108,109を有している。この燃料
導管108,109は接線方向の空気流入スリット11
9,120に沿って配置されかつ吹込み開口117を備
えている。この吹込み開口117により有利にはガス状
の燃料がそこを流過する燃料空気流115内へ、矢印1
16で示したように吹込まれる。この燃料導管108,
109は有利には遅くとも接線方向の流入部の端部に、
すなわち円錐中空室114への入口の前に配置され、良
好な空気/燃料混合物が得られるようになっている。燃
焼空間側122でバーナ100の出口開口は前面壁11
0に移行している。この前面壁110には多数の孔11
0aが存在している。後者の孔110aは必要に応じて
働き、希薄化空気又は冷却空気110bを燃焼空間12
2の前方部分へ供給する。さらにこの空気供給はバーナ
100の出口における火炎の安定化に役立つ。この火炎
の安定化は、半径方向の扁平化に基づき火炎のコンパク
ト性を助ける場合に重要である。ノズル103を通って
供給された燃料は液状又はガス状の燃料112であり、
この燃料112にはいずれの場合にも、戻された排ガス
を加えることができる。この燃料112は、これが液状
の燃料である場合には特に、鋭角で円錐中空室114内
へ吹込まれる。その結果ノズル103からは円錐状の燃
料プロフィール105が形成され、この燃料105プロ
フィールは接線方向に流入する、回転する燃焼空気11
5で取囲まれる。軸方向では燃料112の集中は連続的
に、流入する燃焼空気115によって、適正な混合のた
めに解消される。バーナ100がガス状の燃料113で
運転されると、燃料の供給は有利には開口ノズル117
を介して行われる。この場合、この燃料/空気混合物の
形成は、円錐中空室114への空気流入スリット119
の移行部において直接行われる。燃料112をノズル1
03を介して吹込むことはヘッド段の機能を充たす。す
なわち、これは通常は運転開始及び部分負荷運転で行わ
れる。もちろんこのヘッド段を介しては液状燃料を用い
た基本負荷運転も可能である。バーナ100の端部にお
いては一方では横断面に亘って良好で均一な燃料集中が
生じ、他方では臨界的な渦流数が生じる。後者はそこで
構成された横断面の拡大と協働して渦流消滅をもたらす
と共にそこに逆流ゾーン106を形成する。点火はこの
逆流ゾーン106の先端で行われる。この個所ではじめ
て安定した火炎フロント107を発生させることができ
る。公知の前混合区間の場合に発生する惧れがあり、こ
れに対して複雑な火炎保持体が設けられているように、
火炎がバーナ100の内部へフラッシュバックする惧れ
はこの場合にはなくなる。燃料空気115が付加的に予
熱されているか又は戻された排ガスで富化されている
と、これはいずれの場合にも、使用された液状の燃料1
12が燃焼ゾーンに達する前に気化されることを助け
る。同じ考察は導管108,109を介してガス状の燃
料の代わりに液状の燃料が供給される場合にもあてはま
る。円錐状の部分体101,102の構成に際しては、
円錐角と接線方向の空気流入スリット119,120の
幅とに関し狭い限界を維持し、燃焼空気115の所望の
流れ域がフラッシュバックゾーン106と共にバーナの
出口に得られるようにしなければならない。一般的には
接線方向の空気流入スリット119,120の縮小は、
フラッシュバックゾーン106をより上流側へ移動さ
せ、これにより混合気が早期に点火されるようにすると
いうことが言える。一度固定したフラッシュバックゾー
ン106の位置は安定していることを常に確認する必要
がある。何故ならば渦流数は流れ方向でバーナ100の
円錐形の範囲で増大するからである。バーナ100の内
部の軸方向速度は軸方向の燃焼空気流の適当な図示され
ていない供給によって変化させることができる。さらに
バーナ100の前記構成は接線方向の空気流入スリット
119,120の大きさを変化させ、これによってバー
ナ100の構成長さを変化させることなく運転的に比較
的に大きな帯幅を捉えることができるようにするのに適
している。さらに円錐状の部分体101,102を螺旋
形に内外に嵌合させることも可能である。
幾何学的な構想が示されている。案内板121a,12
1bは流れ案内機能を有している。この場合、案内板1
21a,121bはその長さに相応して、円錐形の部分
体101,102の各端部を流入方向で燃焼空気115
に対して延長する。燃焼空気115を円錐中空室114
内へ誘導することは、通路が円錐中空室114内に侵入
する範囲に配置された旋回点123を中心として案内板
121a,121bを開放もしくは閉鎖することによ
り、最適化することができる。特にこれは、接線方向の
空気流入スリット119,120の元来のギャップ幅が
変化させられると必要である。もちろんこの動的な手段
は静的に設け、必要に応じて案内板が円錐状の部分体1
01,102と不動な構成部分を形成することもでき
る。同様にバーナ100は案内板なしで運転することも
できるし、このために他の補助手段を設けることもでき
る。
いる。
であり、この渦流発生器100aは図3のバーナ100
の渦流発生器とほぼ同じように構成されている。この渦
流発生器100aは円錐形の構成体であって、接線方向
で見て複数個所で、接線方向に流入する燃焼空気流で負
荷される。これによって形成される流れは渦流発生器1
00aの下流に設けられた移行幾何学的形状に基づき連
続に移行部200に引き渡される。この移行部200は
そこで剥離域が発生し得ないように形成されている。こ
の移行幾何学的構成については図12に基づき詳しく説
明する。この移行部200は移行幾何学的形状の下流側
で管20により延長されている。この場合、両方の部分
はバーナ300の本来の混合管220を形成する。もち
ろん混合管220は単一の部材から成ることもできる。
すなわち、移行部200と管20は単一の連続した構造
体として鋳造されることもできる。この場合には各部分
の特徴は維持されたままである。移行部200と管20
とが2つの部分から造られると、これらの部分はブッシ
ュリング50によって結合される。この場合、同じブッ
シュリング50はヘッド側では渦流発生器00aの固定
面として役立つ。さらにこのようなブッシュリング50
は種々の混合管を使用できるという利点を有している。
管20の下流側には本来の燃焼空間122がある。この
燃焼空間122はほぼ図1の燃焼空間に相応しており、
燃焼空間122は火炎管30だけで略示してある。混合
管220は渦流発生器100aの下流で、規定された混
合区間が準備され、この混合区間内で種々の形式の燃料
の完全な前混合が達成されるようにするという条件を充
たしている。さらにこの混合区間、すなわち混合管22
0は損失のない流れの案内を可能にするので、当初移行
幾何学的形状と協働してフラッシュバックゾーンを形成
せず、これによって混合管220の長さに亘ってすべて
の種類の燃料の混合質に影響を及ぼすことができる。し
かしながらこの混合管220は他の特性をも有してい
る。この特性は、混合管220内において軸方向速度プ
ロフィールが軸の上に顕著な最大を有し、燃焼室からの
火炎の逆点火が可能ではなくなるということである。も
ちろんこのような構成においては軸方向速度が壁に向か
って低下するということは正しい。この範囲でも逆点火
を阻止するためには、混合管220には流れ方向及び周
方向に、規則的又は不規則的に分配された、横断面と方
向とが異なった多数の孔21が設けられ、これらの孔2
1を通って空気量が混合管220の内部へ流れ、壁に沿
って速度の増大を誘発するようになっている。同じ効果
を得るための別の可能性は、混合管220の流過横断面
が、既に述べた移行幾何学的形状を形成する移行通路2
01の下流側で狭められ、これによって混合管220内
の総速度レベルを上げることである。図面においては移
行通路201の出口は混合管220のもっとも狭い流過
横断面に相当する。したがって前述の移行通路201は
形成された流れに不都合な影響を及ぼすことなく、その
つどの横断面差を橋絡する。これに対し、選択された手
段が管流40を混合管220に沿って案内する場合に許
容できない圧力損失をもたらすと、混合管220の端部
に図示されていないディフューザを設けることで対処す
ることができる。混合管220の端部には燃焼空間の火
炎管30が接続される。この場合、両方の流過横断面の
間には横断面飛躍部が存在する。この場合にはじめて火
炎保持体の特性を有する中央の逆流ゾーン106が形成
される。運転中にこの横断面飛躍部の内部に流れ縁部ゾ
ーンが形成される。この流れ縁部ゾーンにおいてはそこ
を支配する負圧によって渦流剥離が生じるので、この結
果、逆流ゾーン106のリング安定化が強められる。端
面側では、すなわち前面壁110においては複数の開口
31が設けられ、これらの開口31を介して空気量が直
接的に横断面飛躍部に流れ、そこで逆流ゾーン106の
リング安定化を強めるために寄与する。これに伴って、
安定した逆流ゾーン106を生ぜしめるためには管内に
十分に高い渦流数も必要であることを述べておく必要が
ある。これが不都合である場合には安定した逆流ゾーン
を、管端部において、強い渦流の与えられた空気流を例
えば接線方向の開口を介して供給することによって生ぜ
しめることができる。この場合にはこのために必要とさ
れる空気量が総空気量の約5〜20%であるということ
から出発している。
は、既に述べたように、ほぼ図3に示されたバーナ10
0に相応している。この場合にはこの渦流発生器100
aは前面壁をもはや有していない。ここで開示しておか
なければならない相違に関しては、図7に基づく記述を
参考にされたい。
考にされたい。
器100aが4つの部分体130,131,132,1
33から構成されている。各部分体に対する長手方向対
称軸線は、文字(a)で示してある。この構成について
言えることは、これによって生ぜしめられた、低い渦流
強さにより、適当に拡大されたスリット幅と協働するこ
とにより、混合管220内において渦流発生器110a
の下流側で渦流が消滅するのが阻止され、混合管がそれ
に期待した機能を充たすようにするために最も適するよ
うになることである。
2,143が羽根プロフィール形状を有し、所定の流れ
を準備するために設けられている限りにおいて図10と
は異なっている。その他の点では渦流発生器の作用形式
は変わっていない。燃料116を燃焼空気流に混合する
ことは羽根プロフィールの内部から行われる。すなわち
燃料導管108はいまや個々の羽根に統合されている。
この場合にも個々の部分体に対する長手方向対称軸線は
文字(a)で示されている。
て示されている。移行幾何学的形状は図10又は11に
相応して、4つの部分体を有する渦流発生器100aの
ために構成されている。これに相応して移行幾何学的形
状は上流側で作用する部分体の自然の延長として4つの
移行通路201を有している。これによって前述の部分
体の114の円錐面は管20もしくは混合管220の壁
と交差するまで延長されている。同じ考察は渦流発生器
が他の原理で、図8で記述したものとして構成されてい
る場合にも当嵌まる。個々の移行通路201の、流れ方
向で下方へ延びる面は流れ方向で螺旋状に延びる形を有
している。この形は移行部材200の流過横断面が流れ
方向で円錐状に拡大するという事実に相応して鎌形の経
過を描く。移行通路201の渦流角は、流れ方向で見
て、管流70が燃焼室入口における横断面飛躍部に達す
るまでにまだ十分に大きい区間が管流70に与えられ、
吹込まれた燃料との完全な前混合が行われるように選択
されている。さらに前述の処置により混合管壁に沿った
軸方向速度が渦流発生器の下流側で高められる。移行幾
何学的形状と混合管220の範囲における処置は、この
混合管の中心点に向かって軸方向速度プロフィールをは
っきりと上昇させるので、これに相応して早期点火の惧
れが回避される。
てリング燃焼室を示した図。
面した図。
適当に破断して示した斜視図。
図。
面図。
学的形状を示した図。
対称軸線 140,141,142,143 羽根プロフィール
形の部分体 140a,141a,142a,143a 長手方向
対称軸線 200 移行部材 201 移行通路 220 混合管 300 バーナ
Claims (19)
- 【請求項1】 主として少なくとも1つの圧縮機空気流
を受容するためのプレナムと、プレナムの内部に配置さ
れた少なくとも1つのバーナと、プレナムの後ろに接続
された燃焼空間と、燃焼空間を取囲む、プレナム内に開
口する、冷却空気を導く通路とから成る燃焼室におい
て、冷却空気を導く通路(2,3)がプレナム(7)へ
開口する範囲にインジェクタ系(8,9)が配置されて
おり、インジェクタ系(8,9)がそれぞれ、冷却空気
を導く通路(2,3)の延長部としての流過通路と流過
通路の周方向に配置された多数の開口(5a)とから成
り、これらの開口(5a)が加速空気(5)で負荷可能
であることを特徴とする燃焼室。 - 【請求項2】 燃焼室がリング燃焼室である、請求項1
記載の燃焼室。 - 【請求項3】 インジェクタ系(8,9)が燃焼空間
(122)の壁の周囲にリング状に配置されている、請
求項2記載の燃焼室。 - 【請求項4】 インジェクタ系(8,9)がプレナム
(7)内に突入している、請求項1記載の燃焼室。 - 【請求項5】 バーナ(100)が流れ方向で内外に嵌
合する、少なくとも2つの、中空でかつ円錐形の部分体
(101,102)から成り、これらの部分体(10
1,102)の各長手方向対称軸線(101b,102
b)が互いにずらされて延びており、部分体(101,
102)の隣り合う壁が、部分体(101,102)の
長手方向に、接線方向の通路(119,200)を燃焼
空気流(115)のために形成しており、部分体(10
1,102)により形成された円錐中空空間(114)
内に少なくとも1つの燃料ノズル(103)が存在して
いる、請求項1記載の燃焼室。 - 【請求項6】 接線方向の通路(119,120)範囲
にこの通路(119,120)の長手方向に別の燃料ノ
ズル(117)が配置されている、請求項5記載の燃焼
室。 - 【請求項7】 部分体(101,102)が流れ方向
で、一定の角度で円錐状に拡大しているか又は増大する
円錐傾斜又は減少する円錐傾斜を有している、請求項5
記載の燃焼室。 - 【請求項8】 バーナ(300)が渦流発生器(100
a)と渦流発生器(100a)の下流に配置された混合
区間(220)とから成り、渦流発生器(100a)の
下流の混合区間(220)が、第1の区間部分(20
0)の内部に、流れ方向に延びる移行通路(201)を
有し、この移行通路(201)が渦流発生器(100
a)において形成された流れ(40)を移行通路(20
1)の下流に接続された混合区間(220)の流過横断
面(20)内に導く、請求項1記載の燃焼室。 - 【請求項9】 渦流発生器(100a)が流れ方向で内
外に嵌合する、少なくとも2つの、中空で円錐形である
部分体(101,102;130,131,132,1
33;140,141,142,143)から成り、こ
れらの部分体の各長手方向対称軸線(101b,102
b;130a,131a,132a,133a,134
a;140a,141a,142a,143a)が互い
にずらされて延び、部分体の隣り合う壁が部分体の長手
方向に、接線方向の通路(119,120)を燃焼空気
流(115)のために形成しており、部分体により形成
された円錐中空空間(114)内に少なくとも1つの燃
料ノズル(103)が配置されている、請求項8記載の
燃焼室。 - 【請求項10】 接線方向の通路(119,120)の
範囲に、その長手方向に別の燃料ノズル(117)が配
置されている、請求項9記載の燃焼室。 - 【請求項11】 部分体(140,141,142,1
43)が横断面で見て羽根状のプロフィールを有してい
る、請求項9記載の燃焼室。 - 【請求項12】 混合区間(220)が管形状の混合部
材として構成されている、請求項8記載の燃焼室。 - 【請求項13】 混合区間(220)における移行通路
(201)の数が渦流発生器(100a)の部分体(1
01,102;131,132,133,134;14
0,141,142,143)の数に相当している、請
求項9記載の燃焼室。 - 【請求項14】 混合区間(220)が移行通路(20
1)の下流側に、流れ方向及び周方向に空気流を吹込む
ためのプレフィルミング孔(21)としての開口を備え
ている、請求項8記載の燃焼室。 - 【請求項15】 混合区間(220)が移行通路(20
1)の下流側に空気流を吹込むための接線方向の開口を
備えている、請求項8記載の燃焼室。 - 【請求項16】 移行通路(201)の下流側の混合区
間(220)の流過横断面(20)が渦流発生器(10
0a)に形成された流れ(40)の横断面よりも小さい
かそれと同じ大きさであるか又はそれよりも大きい、請
求項8記載の燃焼室。 - 【請求項17】 移行通路(201)がセクタで混合区
間(220)の端面を捉え、流れ方向で螺旋状に延びて
いる、請求項8記載の燃焼室。 - 【請求項18】 混合区間(220)の端部にディフュ
ーザが存在している、請求項8記載の燃焼室。 - 【請求項19】 バーナ(100,300)の下流側に
燃焼空間(122)が配置されており、バーナ(10
0,300)と燃焼空間(122)との間に横断面飛躍
部が存在しており、この横断面飛躍部の範囲に逆流ゾー
ン(106)が存在している、請求項5又は8記載の燃
焼室。
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