JPH0914436A - 自動変速機用遠心摩擦クラッチ - Google Patents
自動変速機用遠心摩擦クラッチInfo
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- JPH0914436A JPH0914436A JP7188075A JP18807595A JPH0914436A JP H0914436 A JPH0914436 A JP H0914436A JP 7188075 A JP7188075 A JP 7188075A JP 18807595 A JP18807595 A JP 18807595A JP H0914436 A JPH0914436 A JP H0914436A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/02—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing characterised by the signals used
- F16H61/0293—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing characterised by the signals used the signals being purely mechanical
- F16H61/0295—Automatic gear shift control, e.g. initiating shift by centrifugal forces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D43/00—Automatic clutches
- F16D43/02—Automatic clutches actuated entirely mechanically
- F16D43/04—Automatic clutches actuated entirely mechanically controlled by angular speed
- F16D43/06—Automatic clutches actuated entirely mechanically controlled by angular speed with centrifugal masses actuating axially a movable pressure ring or the like
- F16D43/08—Automatic clutches actuated entirely mechanically controlled by angular speed with centrifugal masses actuating axially a movable pressure ring or the like the pressure ring actuating friction plates, cones or similar axially-movable friction surfaces
- F16D43/10—Automatic clutches actuated entirely mechanically controlled by angular speed with centrifugal masses actuating axially a movable pressure ring or the like the pressure ring actuating friction plates, cones or similar axially-movable friction surfaces the centrifugal masses acting directly on the pressure ring, no other actuating mechanism for the pressure ring being provided
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- One-Way And Automatic Clutches, And Combinations Of Different Clutches (AREA)
- Gear-Shifting Mechanisms (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 回転速度の変化に対応して変速段を自動的に
切換えるための自動変速機用遠心摩擦クラッチを提供す
ることにある。 【構成】 入力軸１の一端に嵌着されたボス部３にロー
ラベアリング４を介して管状の出力軸２が回転自在に嵌
合され、出力軸２の外周にサンギア５が相対的に回転可
能に嵌合され、ボス部３に隣接して入力軸１にリングギ
ア６の円板部８が一体に嵌着され、該サンギア５の外周
に等間隔に３個または４個のプラネタリギア７が配置さ
れて、前記サンギア５およびリングギア６にプラネタリ
ギア７が噛合され、前記管状の出力軸２に一体に結合さ
れたプラネタリキャリア９に軸10が嵌着され、該軸10に
ニードルベアリング11を介してプラネタリギア７が回転
自在に枢支され、切欠き22には、軽量遠心ウエイト23と
重量遠心ウエイト24とが交互に嵌合され、該軽量遠心ウ
エイト23，重量遠心ウエイト24の基部23ａ，24ａはリン
グ状受片20に係合され、外側板部14ｂの外周部内面にテ
ーパー部21が形成されている。
切換えるための自動変速機用遠心摩擦クラッチを提供す
ることにある。 【構成】 入力軸１の一端に嵌着されたボス部３にロー
ラベアリング４を介して管状の出力軸２が回転自在に嵌
合され、出力軸２の外周にサンギア５が相対的に回転可
能に嵌合され、ボス部３に隣接して入力軸１にリングギ
ア６の円板部８が一体に嵌着され、該サンギア５の外周
に等間隔に３個または４個のプラネタリギア７が配置さ
れて、前記サンギア５およびリングギア６にプラネタリ
ギア７が噛合され、前記管状の出力軸２に一体に結合さ
れたプラネタリキャリア９に軸10が嵌着され、該軸10に
ニードルベアリング11を介してプラネタリギア７が回転
自在に枢支され、切欠き22には、軽量遠心ウエイト23と
重量遠心ウエイト24とが交互に嵌合され、該軽量遠心ウ
エイト23，重量遠心ウエイト24の基部23ａ，24ａはリン
グ状受片20に係合され、外側板部14ｂの外周部内面にテ
ーパー部21が形成されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、回転速度の変化に対応
して変速段を自動的に切換えるための自動変速機用遠心
摩擦クラッチに関するものである。
して変速段を自動的に切換えるための自動変速機用遠心
摩擦クラッチに関するものである。
【０００２】
【従来技術】特表平６−５０５０８２号公報に示された
自動変速機においては、遊星歯車減速機を構成するサン
ギア、リングギアおよびプラネタリギアキャリアのいず
れかのギア要素が入力軸に結合され、残りのギア要素の
いずれか一方のギア要素が出力軸に結合され、残りのギ
ア要素の他方のギア要素が固定され、入力軸に結合され
たギア要素と出力軸に結合されたギア要素とに皿バネを
介して遠心多板摩擦クラッチが介装されており、回転数
の低い状態では、遠心ウェイトに働く遠心力が小さく、
入力軸と出力軸とは直結状態とはならず、減速機構が働
いて、出力軸は所定の変速比に減速されているが、回転
数の増加に伴ない遠心ウェイトに働く遠心力が次第に増
大し、前記遠心多板摩擦クラッチが半クラッチ状態を経
て接続状態となり、出力軸は入力軸に直結されるように
なっている。
自動変速機においては、遊星歯車減速機を構成するサン
ギア、リングギアおよびプラネタリギアキャリアのいず
れかのギア要素が入力軸に結合され、残りのギア要素の
いずれか一方のギア要素が出力軸に結合され、残りのギ
ア要素の他方のギア要素が固定され、入力軸に結合され
たギア要素と出力軸に結合されたギア要素とに皿バネを
介して遠心多板摩擦クラッチが介装されており、回転数
の低い状態では、遠心ウェイトに働く遠心力が小さく、
入力軸と出力軸とは直結状態とはならず、減速機構が働
いて、出力軸は所定の変速比に減速されているが、回転
数の増加に伴ない遠心ウェイトに働く遠心力が次第に増
大し、前記遠心多板摩擦クラッチが半クラッチ状態を経
て接続状態となり、出力軸は入力軸に直結されるように
なっている。
【０００３】
【解決しようとする課題】前記遠心多板摩擦クラッチに
おいて、遠心ウェイトに働く遠心力Ｆは、回転数Ｎの２
乗に比例して増減するため、図７に図示されるように、
遠心ウェイトの質量Ｍ1 が小さいと、該遠心多板摩擦ク
ラッチの伝達トルクＴは、回転数Ｎが低い領域では、低
水準であり、従って前記自動変速機のシフトアップが迅
速に行なわれにくい。
おいて、遠心ウェイトに働く遠心力Ｆは、回転数Ｎの２
乗に比例して増減するため、図７に図示されるように、
遠心ウェイトの質量Ｍ1 が小さいと、該遠心多板摩擦ク
ラッチの伝達トルクＴは、回転数Ｎが低い領域では、低
水準であり、従って前記自動変速機のシフトアップが迅
速に行なわれにくい。
【０００４】これとは逆に遠心ウェイトの質量Ｍ2 が大
きいと、回転数Ｎが高い領域では、このクラッチ伝達ト
ルクＴが過大となってシフトダウンが円滑に行なわれに
くい難点がある。
きいと、回転数Ｎが高い領域では、このクラッチ伝達ト
ルクＴが過大となってシフトダウンが円滑に行なわれに
くい難点がある。
【０００５】
【課題を解決するための手段および作用効果】本発明
は、このような難点を克服した自動変速機用遠心摩擦ク
ラッチの改良に係り、遠心ウェイトに作用する遠心力
を、弾性部材を介して入力部材と出力部材との当接部に
加え、前記遠心力の大小に応じて前記入力部材を前記出
力部材に係脱可能に係合する遠心摩擦クラッチにおい
て、前記遠心ウェイトは複数個よりなり、該複数個の遠
心ウェイトの内の所定の遠心ウェイトの遠心力による移
動量を所定範囲を越えないように制限する制限手段が設
けられたことを特徴とするものである。
は、このような難点を克服した自動変速機用遠心摩擦ク
ラッチの改良に係り、遠心ウェイトに作用する遠心力
を、弾性部材を介して入力部材と出力部材との当接部に
加え、前記遠心力の大小に応じて前記入力部材を前記出
力部材に係脱可能に係合する遠心摩擦クラッチにおい
て、前記遠心ウェイトは複数個よりなり、該複数個の遠
心ウェイトの内の所定の遠心ウェイトの遠心力による移
動量を所定範囲を越えないように制限する制限手段が設
けられたことを特徴とするものである。
【０００６】本発明は前記したように構成されているの
で、回転数が低い領域では、前記制限手段が働かず、複
数個の前記遠心ウェイトの全てに生ずる遠心力により、
前記入力部材と出力部材との当接部が相互に圧接され
て、比較的に大きな摩擦力が作用し、低速域において
も、シフトアップが容易に遂行されうる。
で、回転数が低い領域では、前記制限手段が働かず、複
数個の前記遠心ウェイトの全てに生ずる遠心力により、
前記入力部材と出力部材との当接部が相互に圧接され
て、比較的に大きな摩擦力が作用し、低速域において
も、シフトアップが容易に遂行されうる。
【０００７】また本発明では、高速領域にて、前記制限
手段により複数個の遠心ウェイトの内の所定の遠心ウェ
イトの遠心力が、前記入力部材と出力部材との当接部に
働かなくなり、該当接部には適正な摩擦力が作用し、高
速域におけるシフトダウンが容易に行なわれる。
手段により複数個の遠心ウェイトの内の所定の遠心ウェ
イトの遠心力が、前記入力部材と出力部材との当接部に
働かなくなり、該当接部には適正な摩擦力が作用し、高
速域におけるシフトダウンが容易に行なわれる。
【０００８】このように本発明においては、高速領域に
て、所定の遠心ウェイトの遠心力が、前記制限手段によ
って前記入出力部材の当接部に作用しないように制限さ
れるため、本発明の遠心摩擦クラッチの伝達トルクは、
回転数に略比例した特性を有し、自動変速機のシフトア
ップおよびシフトダウンが円滑に遂行される。
て、所定の遠心ウェイトの遠心力が、前記制限手段によ
って前記入出力部材の当接部に作用しないように制限さ
れるため、本発明の遠心摩擦クラッチの伝達トルクは、
回転数に略比例した特性を有し、自動変速機のシフトア
ップおよびシフトダウンが円滑に遂行される。
【０００９】また本発明を請求項２記載のように構成す
ることにより、遠心摩擦クラッチの伝達トルクを回転数
の変化に対応して適正に変化させることができ、遠心摩
擦クラッチの断続を適格かつ確実に行なうことができ
る。
ることにより、遠心摩擦クラッチの伝達トルクを回転数
の変化に対応して適正に変化させることができ、遠心摩
擦クラッチの断続を適格かつ確実に行なうことができ
る。
【００１０】
【実施例】以下、自動車用自動変速機に適用した図１な
いし図４に図示の本発明の一実施例について説明する。
いし図４に図示の本発明の一実施例について説明する。
【００１１】入力軸１は、図示されない内燃期間のクラ
ンク軸に直結され、該入力軸１の一端に嵌着されたボス
部３にローラベアリング４を介して管状の出力軸２が回
転自在に嵌合されている。
ンク軸に直結され、該入力軸１の一端に嵌着されたボス
部３にローラベアリング４を介して管状の出力軸２が回
転自在に嵌合されている。
【００１２】また出力軸２の外周にサンギア５が相対的
に回転可能に嵌合され、ボス部３に隣接して入力軸１に
リングギア６の円板部８が一体に嵌着され、該サンギア
５の外周に等間隔に３個または４個のプラネタリギア７
が配置されて、前記サンギア５およびリングギア６にプ
ラネタリギア７が噛合され、前記管状の出力軸２に一体
に結合されたプラネタリキャリア９に軸10が嵌着され、
該軸10にニードルベアリング11を介してプラネタリギア
７が回転自在に枢支されている。
に回転可能に嵌合され、ボス部３に隣接して入力軸１に
リングギア６の円板部８が一体に嵌着され、該サンギア
５の外周に等間隔に３個または４個のプラネタリギア７
が配置されて、前記サンギア５およびリングギア６にプ
ラネタリギア７が噛合され、前記管状の出力軸２に一体
に結合されたプラネタリキャリア９に軸10が嵌着され、
該軸10にニードルベアリング11を介してプラネタリギア
７が回転自在に枢支されている。
【００１３】さらにサンギア５に回転部材12が係合さ
れ、該回転部材12には、入力軸１の回転方向へ回転可能
ではあるがその反対方向には回転不能に係止するワンウ
ェイクラッチ13が設けられている。
れ、該回転部材12には、入力軸１の回転方向へ回転可能
ではあるがその反対方向には回転不能に係止するワンウ
ェイクラッチ13が設けられている。
【００１４】さらにまたリングギア６の外周には、周方
向に所定間隔を存して軸方向と平行な凹凸条部が形成さ
れるとともに、押圧部材14の外周部14ａの内周にも、同
様な凹凸条部が形成され、リングギア６の外周と押圧部
材14の外周部14ａの内周とに、それぞれ交互に隣接して
リング状の入力側摩擦板15と出力側摩擦板16とが嵌合さ
れるとともに、リングギア６の外周凹凸部に入力側摩擦
板15が係合され、また押圧部材14の外周部14ａの内周凹
凸部に出力側摩擦板16がそれぞれ係合されている。
向に所定間隔を存して軸方向と平行な凹凸条部が形成さ
れるとともに、押圧部材14の外周部14ａの内周にも、同
様な凹凸条部が形成され、リングギア６の外周と押圧部
材14の外周部14ａの内周とに、それぞれ交互に隣接して
リング状の入力側摩擦板15と出力側摩擦板16とが嵌合さ
れるとともに、リングギア６の外周凹凸部に入力側摩擦
板15が係合され、また押圧部材14の外周部14ａの内周凹
凸部に出力側摩擦板16がそれぞれ係合されている。
【００１５】また押圧部材14はプラネタリキャリア９に
対し軸方向に微動可能に配設され、プラネタリキャリア
９の受圧部17の外側面に皿バネ19およびリング状受片20
が配設されている。
対し軸方向に微動可能に配設され、プラネタリキャリア
９の受圧部17の外側面に皿バネ19およびリング状受片20
が配設されている。
【００１６】さらに受圧部17に隣接した押圧部材14の外
側板部14ｂには、図４に図示されるように矩形状切欠き
22が周方向に亘り等間隔に形成され、該切欠き22には、
軽量遠心ウエイト23と重量遠心ウエイト24とが交互に嵌
合され、該軽量遠心ウエイト23および重量遠心ウエイト
24の基部23ａ，24ａはリング状受片20に係合され、外側
板部14ｂの外周部内面にテーパー部21が形成されてお
り、軽量遠心ウエイト23は外側板部14ｂのテーパー部21
に当接することなく半径方向へ大きく揺動しうるが、重
量遠心ウエイト24は厚く形成されているため、重量遠心
ウエイト24は外側板部14ｂのテーパー部21に当接して所
定の角度α以上には揺動できないようになっている。
側板部14ｂには、図４に図示されるように矩形状切欠き
22が周方向に亘り等間隔に形成され、該切欠き22には、
軽量遠心ウエイト23と重量遠心ウエイト24とが交互に嵌
合され、該軽量遠心ウエイト23および重量遠心ウエイト
24の基部23ａ，24ａはリング状受片20に係合され、外側
板部14ｂの外周部内面にテーパー部21が形成されてお
り、軽量遠心ウエイト23は外側板部14ｂのテーパー部21
に当接することなく半径方向へ大きく揺動しうるが、重
量遠心ウエイト24は厚く形成されているため、重量遠心
ウエイト24は外側板部14ｂのテーパー部21に当接して所
定の角度α以上には揺動できないようになっている。
【００１７】なお25は軸方向の力を負担するスラストベ
アリングである。
アリングである。
【００１８】図１ないし図４に図示の実施例は前記した
ように構成されているので、入力軸１すなわちリングギ
ア６が低速で回転している状態では、静止しているサン
ギア５の外周をリングギア６の回転に対応してプラネタ
リギア７は公転しながら自転し、プラネタリギア７の公
転によりプラネタリキャリア９が１＋λ（λ＝サンギア
歯数／リングギア歯数）の変速比、すなわちリングギア
６の回転数をＮｒとすると、Ｎｃ＝Ｎｒ／１＋λの回転
数で回転駆動される。
ように構成されているので、入力軸１すなわちリングギ
ア６が低速で回転している状態では、静止しているサン
ギア５の外周をリングギア６の回転に対応してプラネタ
リギア７は公転しながら自転し、プラネタリギア７の公
転によりプラネタリキャリア９が１＋λ（λ＝サンギア
歯数／リングギア歯数）の変速比、すなわちリングギア
６の回転数をＮｒとすると、Ｎｃ＝Ｎｒ／１＋λの回転
数で回転駆動される。
【００１９】さらに入力軸１の回転数すなわちリングギ
ア６の回転数Ｎｒが増加するにつれて、プラネタリキャ
リア９の回転数Ｎｃもこれに対応して増加し、プラネタ
リキャリア９に係合されている軽量遠心ウエイト23およ
び重量遠心ウエイト24に働く遠心力Ｘ＝ｋ（ｍ1 ＋
ｍ2 ）Ｎｃ2 （ｍ1 ；軽量遠心ウエイト23の質量，
ｍ2 ；重量遠心ウエイト24の質量）が増大し、その遠心
力の増大により皿バネ19が圧縮されるとともに、入力側
摩擦板15，出力側摩擦板16が相互に押圧されて摩擦力が
増加し、伝達トルク Ｔ＝Ｃ（ｍ1 ＋ｍ2 ）Ｎｃ2 は、
図８に図示されるように、低回転数域であっても比較的
急激に増大する。
ア６の回転数Ｎｒが増加するにつれて、プラネタリキャ
リア９の回転数Ｎｃもこれに対応して増加し、プラネタ
リキャリア９に係合されている軽量遠心ウエイト23およ
び重量遠心ウエイト24に働く遠心力Ｘ＝ｋ（ｍ1 ＋
ｍ2 ）Ｎｃ2 （ｍ1 ；軽量遠心ウエイト23の質量，
ｍ2 ；重量遠心ウエイト24の質量）が増大し、その遠心
力の増大により皿バネ19が圧縮されるとともに、入力側
摩擦板15，出力側摩擦板16が相互に押圧されて摩擦力が
増加し、伝達トルク Ｔ＝Ｃ（ｍ1 ＋ｍ2 ）Ｎｃ2 は、
図８に図示されるように、低回転数域であっても比較的
急激に増大する。
【００２０】この場合、プラネタリキャリア９は入力側
摩擦板15，出力側摩擦板16間の摩擦力により加速トルク
を受けるとともに、サンギア５はその反作用としてリン
グギア６と同じ方向のトルクを受けるが、ワンウェイク
ラッチ13はリングギア６と同じ方向の回転を許容するよ
うに構成されているため、プラネタリキャリア９はリン
グギア６の回転数Ｎｒに接近するように加速されるとと
もに、サンギア５もリングギア６の回転方向に向って回
転駆動される。
摩擦板15，出力側摩擦板16間の摩擦力により加速トルク
を受けるとともに、サンギア５はその反作用としてリン
グギア６と同じ方向のトルクを受けるが、ワンウェイク
ラッチ13はリングギア６と同じ方向の回転を許容するよ
うに構成されているため、プラネタリキャリア９はリン
グギア６の回転数Ｎｒに接近するように加速されるとと
もに、サンギア５もリングギア６の回転方向に向って回
転駆動される。
【００２１】そしてリングギア６の回転数ＮｒがＮｒ1
になってプラネタリキャリア９の回転数Ｎｃ1 となり、
図２に図示されるように、重量遠心ウエイト24が押圧部
材14の外周部14ｂのテーパー部21に当接した状態では、
重量遠心ウエイト24はこれ以上外方へ揺動しないよう
に、テーパー部21によって重量遠心ウエイト24の揺動が
拘束されるので、軽量遠心ウエイト23のみの遠心力がＮ
ｃ1 における両遠心ウェイト23，24の遠心力Ｋ（ｍ1 ＋
ｍ2 ）Ｎｃ1 2と等しくなるような回転数Ｎｃ2 2｛＝Ｎｃ
1 2( ｍ1 ＋ｍ2)/ ｍ1 ｝に達する迄は、図８に図示され
るように、伝達トルクＴは略一定に保持される。さらに
プラネタリキャリア９の回転数ＮｃがＮｃ2 を越える
と、伝達トルクＴはＣｍ1 Ｎｃ2 となる。
になってプラネタリキャリア９の回転数Ｎｃ1 となり、
図２に図示されるように、重量遠心ウエイト24が押圧部
材14の外周部14ｂのテーパー部21に当接した状態では、
重量遠心ウエイト24はこれ以上外方へ揺動しないよう
に、テーパー部21によって重量遠心ウエイト24の揺動が
拘束されるので、軽量遠心ウエイト23のみの遠心力がＮ
ｃ1 における両遠心ウェイト23，24の遠心力Ｋ（ｍ1 ＋
ｍ2 ）Ｎｃ1 2と等しくなるような回転数Ｎｃ2 2｛＝Ｎｃ
1 2( ｍ1 ＋ｍ2)/ ｍ1 ｝に達する迄は、図８に図示され
るように、伝達トルクＴは略一定に保持される。さらに
プラネタリキャリア９の回転数ＮｃがＮｃ2 を越える
と、伝達トルクＴはＣｍ1 Ｎｃ2 となる。
【００２２】しかしながら、重量遠心ウエイト24が外側
板部14ｂのテーパー部21に当接した場合に、軽量遠心ウ
エイト23および重量遠心ウエイト24によるリング状受片
20の移動量をクラッチクリアランスと皿バネ19の局限弾
性変形量との和となるように設定すれば、プラネタリキ
ャリア９のＮＣ1 とＮＣ2 とが等しくなり、摩擦クラッ
チの伝達トルク特性は、図９に図示されるようになる。
板部14ｂのテーパー部21に当接した場合に、軽量遠心ウ
エイト23および重量遠心ウエイト24によるリング状受片
20の移動量をクラッチクリアランスと皿バネ19の局限弾
性変形量との和となるように設定すれば、プラネタリキ
ャリア９のＮＣ1 とＮＣ2 とが等しくなり、摩擦クラッ
チの伝達トルク特性は、図９に図示されるようになる。
【００２３】このため、低回転数域から高回転数域に加
速される状態では、所定回転数（Ｎｒ1 より大きな値）
でプラネタリキャリア９がリングギア６に直結されて円
滑にシフトアップされ、高回転数域から低回転数域に減
速される状態では、所定回転数（Ｎｒ1 より大きいが、
シフトアップ回転数と同一または異ってもよい）でプラ
ネタリキャリア９とリングギア６との直結が遮断され、
容易にシフトダウンが可能となる。
速される状態では、所定回転数（Ｎｒ1 より大きな値）
でプラネタリキャリア９がリングギア６に直結されて円
滑にシフトアップされ、高回転数域から低回転数域に減
速される状態では、所定回転数（Ｎｒ1 より大きいが、
シフトアップ回転数と同一または異ってもよい）でプラ
ネタリキャリア９とリングギア６との直結が遮断され、
容易にシフトダウンが可能となる。
【００２４】図１ないし図４に図示の実施例では、２種
類の軽量遠心ウエイト23，重量遠心ウエイト24を用いた
が、３種類以上の遠心ウエイトを用いると、伝達トルク
特性はより一層線型性に接近することができる。
類の軽量遠心ウエイト23，重量遠心ウエイト24を用いた
が、３種類以上の遠心ウエイトを用いると、伝達トルク
特性はより一層線型性に接近することができる。
【００２５】また前記実施例では、遠心ウエイトは揺動
可能とし、軽量遠心ウエイト23と重量遠心ウエイト24の
２種類の遠心ウエイトを用意したが、図５および図６に
図示するように、複数個の球状または円筒状の重量の等
しいウエイト26，27を用い、所定のウエイト27の移動量
を規制するストッパー28を設けてもよい。
可能とし、軽量遠心ウエイト23と重量遠心ウエイト24の
２種類の遠心ウエイトを用意したが、図５および図６に
図示するように、複数個の球状または円筒状の重量の等
しいウエイト26，27を用い、所定のウエイト27の移動量
を規制するストッパー28を設けてもよい。
【００２６】図５ないし図６に図示の実施例では、プラ
ネタリキャリア９の回転数ＮｃがＮｃ0 に達する迄は、
受片29はリターンスプリング30のバネ力によって皿バネ
19に当接せず、伝達トルクＴは０であるが、プラネタリ
キャリア９の回転数ＮｃがＮｃ0 を越えると、リターン
スプリング30のバネ力に打勝って受片29は皿バネ19に当
接し、図10に図示されるように、伝達トルクＴは増加を
始め、プラネタリキャリア９の回転数Ｎｃ1 を越える
と、円筒状ウエイト26の遠心力のみが作用し、図１ない
し図４の実施例と同様に線型に近い特性を有する。
ネタリキャリア９の回転数ＮｃがＮｃ0 に達する迄は、
受片29はリターンスプリング30のバネ力によって皿バネ
19に当接せず、伝達トルクＴは０であるが、プラネタリ
キャリア９の回転数ＮｃがＮｃ0 を越えると、リターン
スプリング30のバネ力に打勝って受片29は皿バネ19に当
接し、図10に図示されるように、伝達トルクＴは増加を
始め、プラネタリキャリア９の回転数Ｎｃ1 を越える
と、円筒状ウエイト26の遠心力のみが作用し、図１ない
し図４の実施例と同様に線型に近い特性を有する。
【図１】本発明に係る自動変速機用遠心摩擦クラッチの
一実施例を図示した停止状態の図３のIII −III 線に沿
って截断した縦断側面図である。
一実施例を図示した停止状態の図３のIII −III 線に沿
って截断した縦断側面図である。
【図２】図１における低回転数状態の縦断側面図であ
る。
る。
【図３】図１における高回転数状態の縦断側面図であ
る。
る。
【図４】図１のIV−IV矢視図である。
【図５】停止状態における本発明の他の実施例の縦断側
面図である。
面図である。
【図６】図５における高回転数状態の縦断側面図であ
る。
る。
【図７】遠心摩擦クラッチの伝達トルク特性図である。
【図８】図１ないし図４に図示された実施例の伝達トル
ク特性図である。
ク特性図である。
【図９】図５ないし図６に図示の実施例における伝達ト
ルクの特性図である。
ルクの特性図である。
【図１０】重量遠心ウエイトが外側板部に当接した場合
に皿バネの弾性変形が局限状態となるように遠心摩擦ク
ラッチを構成した実施例の伝達トルクの特性図である。
に皿バネの弾性変形が局限状態となるように遠心摩擦ク
ラッチを構成した実施例の伝達トルクの特性図である。
１…入力軸、２…出力軸、３…ボス部、４…ローラベア
リング、５…サンギア、６…リングギア、７…プラネタ
リギア、８…円板部、９…プラネタリキャリア、10…
軸、11…ニードルベアリング、12…回転部材、13…ワン
ウェイクラッチ、14…押圧部材、14ａ…外周部、14ｂ…
外側板部、15…入力側摩擦板、16…出力側摩擦板、17…
受圧部、18…押圧部、19…皿バネ、20…リング状受片、
21…テーパー部、22…切欠き、23…軽量遠心ウエイト、
24…重量遠心ウエイト、25…スラストベアリング、26,
27…円筒状ウエイト、28…ストッパー、29…受片、30…
リターンスプリング。
リング、５…サンギア、６…リングギア、７…プラネタ
リギア、８…円板部、９…プラネタリキャリア、10…
軸、11…ニードルベアリング、12…回転部材、13…ワン
ウェイクラッチ、14…押圧部材、14ａ…外周部、14ｂ…
外側板部、15…入力側摩擦板、16…出力側摩擦板、17…
受圧部、18…押圧部、19…皿バネ、20…リング状受片、
21…テーパー部、22…切欠き、23…軽量遠心ウエイト、
24…重量遠心ウエイト、25…スラストベアリング、26,
27…円筒状ウエイト、28…ストッパー、29…受片、30…
リターンスプリング。
Claims (2)
- 【請求項１】 遠心ウェイトに作用する遠心力を、弾性
部材を介して入力部材と出力部材との当接部に加え、前
記遠心力の大小に応じて前記入力部材を前記出力部材に
係脱可能に係合する遠心摩擦クラッチにおいて、 前記遠心ウェイトは複数個よりなり、該複数個の遠心ウ
ェイトの内の所定の遠心ウェイトの遠心力による移動量
を所定範囲を越えないように制限する制限手段が設けら
れたことを特徴とする自動変速機用遠心摩擦クラッチ。 - 【請求項２】 前記入力部材に軸方向へは移動しうるが
回転方向には移動不能に係合される入力側摩擦板と、前
記出力部材に軸方向へは移動しうるが回転方向には移動
不能に係合される出力側摩擦板とが交互に隣接して複数
枚配列され、前記遠心ウェイトは前記摩擦板群に前記弾
性部材を介して当接可能に配設されたことを特徴とする
前記請求項１記載の自動変速機用遠心摩擦クラッチ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18807595A JP3207719B2 (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | 自動変速機用遠心摩擦クラッチ |
| US08/668,933 US5733217A (en) | 1995-06-30 | 1996-06-24 | Centrifugal friction clutch for automatic speed changing device |
| EP96110250A EP0751316B1 (en) | 1995-06-30 | 1996-06-25 | Automatic speed changing device with centrifugal friction clutch |
| DE69604242T DE69604242T2 (de) | 1995-06-30 | 1996-06-25 | Automatische Schaltvorrichtung mit fliehkraftbetätigter Reibungskupplung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18807595A JP3207719B2 (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | 自動変速機用遠心摩擦クラッチ |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0914436A true JPH0914436A (ja) | 1997-01-14 |
| JP3207719B2 JP3207719B2 (ja) | 2001-09-10 |
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ID=16217273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18807595A Expired - Fee Related JP3207719B2 (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | 自動変速機用遠心摩擦クラッチ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5733217A (ja) |
| EP (1) | EP0751316B1 (ja) |
| JP (1) | JP3207719B2 (ja) |
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1995
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-
1996
- 1996-06-24 US US08/668,933 patent/US5733217A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-06-25 EP EP96110250A patent/EP0751316B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-25 DE DE69604242T patent/DE69604242T2/de not_active Expired - Fee Related
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| DE69604242T2 (de) | 1999-12-30 |
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|---|---|---|---|
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