JPH09136148A - 溶融金属の流動制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 リニアモ−タによる溶融金属の撹拌効果を大
きく落すことなく、溶融金属のメニスカスにおける湯面
乱れ（メニスカスの波打ち）を低減することを目的とす
る。 【解決手段】 鋳型内溶融金属(MM)のメニスカス下方に
推力を与えるための、水平方向に分布する複数個の電気
コイルを含む電磁石(1E,1L)；前記電気コイルに、前記
溶融金属(MM)に鋳型面に沿う水平方向の移動磁界を与え
るための交流電流を通電する手段(20F1)；および、鋳型
(M1,M2,M3)直近にあって、前記電気コイルの垂直方向ｚ
の中心位置(Co)もしくはそれより高い位置から上方に延
びる導電体(S2)；を備える。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、溶融金属の水平流
動速度を調節する流動制御装置に関し、特に、これに限
定する意図ではないが、並設された複数個の鋳型内の溶
融金属の流動制御装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えばビレットの連続鋳造では、タンデ
イッシュより鋳型に溶鋼が注入され、鋳型において溶鋼
は鋳型壁面から次第に冷却されつつ引き抜かれる。同一
高さの鋳型壁面における温度が不均一であると、表面割
れやシェル破断を生じ易い。これを改善するために、従
来は、鋳型長辺の外に配置したリニアモ−タ又は溶鋼上
面に対向するリニアモ−タで、鋳型内溶鋼に一定方向の
電磁駆動力（推力）を与えて溶鋼を積極的に流動駆動し
ている。鋳型内溶鋼に与える推力はリニアモ−タ電流に
より調整することができる。

【０００３】ところで一般的にリニアモ−タは、溶鋼が
凝固しはじめる位置（初期凝固位置）に配置される。こ
れは、製品の縦割れ又は横割れを防止する為には凝固が
始まる部位において均一に溶鋼を撹拌する撹拌流を起こ
す必要がある為である。しかし、比較的に小断面の鋳型
を用いる連続鋳造、例えばビレットの鋳造においては、
複数個の鋳型を並設して同時並行してそれぞれの鋳型で
鋳造を行なうが、鋳型形状が小さいので、溶鋼が早期に
冷却され始める。つまり初期凝固位置が溶鋼表面すなわ
ちメニスカス近傍になるのでそれに伴いリニアモ−タも
メニスカス近傍に配置されるので、メニスカスがリニア
モ−タの電磁力の影響を受け易く、撹拌流による湯面乱
れ（波打ち）を生じ易い。

【０００４】メニスカス部は、溶鋼の速やかな鋳型内へ
の流れ込みを促すパウダで覆われており、過剰に電磁力
を加えて大きな撹拌流を加えるとパウダが凝固シェルへ
混ざり込んで製品に傷が生じることもあり、歩留まりが
低下する。特開平４−２２０１４９号公報には、リニア
モ−タの磁界がメニスカスに及ぶのを防止するために、
漏斗状の強磁性体のスクリ−ンをリニアモ−タの電気コ
イルの上端部と鋳型との間に介挿することを提案してい
る。この強磁性体のスクリ−ンが、リニアモ−タの上部
からメニスカス部の溶鋼に流れようとする磁束にバイパ
ス磁路を与えるので、リニアモ−タの上部から、磁束は
強磁性体のスクリ−ンを通って、リニアモ−タの上部で
鋳型から放射状に離れる方向に分散し、メニスカス部の
溶鋼に作用する回転磁界が低減し、撹拌流による湯面乱
れ（メニスカスの波打ち）が小さくなり、メニスカスか
ら溶鋼中への異物の巻込みが低減する。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、スクリ−ンが
強磁性体であるので、また鋳型辺が非磁性ステンレスを
裏当てした銅板であって鋳型辺が磁気抵抗体でもあるの
で、強磁性体のスクリ−ン（特にその下端部）に、リニ
アモ−タが発生する磁束が強く吸引され、リニアモ−タ
が溶鋼に与える回転磁界強度が大きく低下する。すなわ
ち、リニアモ−タの溶鋼撹拌効果が大きく低下する。

【０００６】本発明は、リニアモ−タによる溶融金属の
撹拌効果を大きく落すことなく、溶融金属のメニスカス
における湯面乱れ（メニスカスの波打ち）を低減するこ
とを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明の流動制御装置
は、鋳型内溶融金属(MM)のメニスカス下方に推力を与え
るための、水平方向に分布する複数個の電気コイルを含
む電磁石(1E,1L)；前記電気コイルに、前記溶融金属(M
M)に鋳型面に沿う水平方向の移動磁界を与えるための交
流電流を通電する手段(20F1)；および、鋳型(M1,M2,M3)
直近にあって、前記電気コイルの垂直方向ｚの中心位置
(Co)もしくはそれより高い位置から上方に延びる導電体
(S2)；を備える。なお、理解を容易にするためにカッコ
内には、図面に示し後述する実施例の対応要素又は対応
事項に付した記号を、参考までに付記した。

【０００８】これによれば、電磁石が発生し融金属(MM)
のメニスカスに向かう磁束は導電体(S2)を貫通しようと
する。このとき、磁束が交流磁束であるので、磁束を中
心とする渦電流が導電体(S2)に誘起し、これが導電体(S
2)でジュ−ル熱となる。すなわち、磁束が熱エネルギ−
に変わり導電体(S2)で消費される。したがって導電体(S
2)を透過する磁束は減衰し、メニスカスに及ぶ磁界強度
が低くなり、メニスカスにおける湯面乱れ（メニスカス
の波打ち）が低減する。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明の好ましい実施例では、電
磁石(1E,1L)は、鋳型(M1〜M3)を間に置いて水平方向ｘ
で相対向しそれぞれ水平方向ｙに延びる２組(1E,1L)で
あり、導電体(S2のS21a,S21b)は水平方向ｘに延びる。
更に、導電体(S2=S21a,S21b+S22)は、鋳型の外側面を包
囲し水平方向ｘに延びる部位は厚肉、水平方向ｙに延び
る部位は薄肉である。これによれば、２組の電磁石(1E,
1L)が、ｘ方向の主磁束を発生し、これがｙ方向に移動
することにより、鋳型(M1〜M3)のｙ平行辺（水平ｙ方向
に延びる辺）に沿う、逆向きの移動磁界（ｙ移動磁界）
となり、鋳型内の溶融金属に垂直軸ｚを中心とする水平
旋回流が励起される。電磁石が発生する磁束のｙ方向成
分は小さいが、鋳型の、ｙ平行辺間のｘ平行辺に沿う推
力を溶融金属に与える。これは小さいが、ｙ移動磁界に
よる旋回推力に対して逆向きであり、鋳型コ−ナにおい
てぶつかり合いを生じこれがメニスカスで起きると波打
ちをもたらすが、この実施例では、導電体(S2のS21a,S2
1b)が水平方向ｘに延びるので、電磁石が発生する磁束
の、問題のｙ方向成分を減衰させる。これにより、メニ
スカスの、鋳型コ−ナ部における波打ちが小さくなる。

【００１０】本発明の好ましい実施例では、電磁石はメ
ニスカスより下方で溶融金属に対向し、導電体は、電気
コイルの垂直方向ｚの中心位置もしくはそれより高い位
置から上方ｚに、メニスカスまでもしくはそれより低い
位置まで延びる。導電体の上端は、メニスカスから少く
とも、電気コイルの垂直方向ｚの中心位置からメニスカ
スまでの距離の０．１倍分、下方にあり、導電体の垂直
方向ｚの幅は、電気コイルの垂直方向ｚの中心位置から
メニスカスまでの距離の０．９倍分、以下である。

【００１１】本発明の他の目的および特徴は、図面を参
照した以下の実施例の説明より明らかになろう。

【００１２】

【実施例】図１に、本発明の一実施例の構成を示し、図
２に鋳型Ｍ１〜Ｍ３およびリニアモ−タ１Ｅ，１Ｌの水
平横断面を示す。まず図２を参照すると、鋳型Ｍ１，Ｍ
２，Ｍ３は、ビレット製造用の小型の連続鋳造鋳型であ
り、第１鋳型，第２鋳型及び第３鋳型である。これら
に、図示しない注入ノズルを通して溶鋼ＭＭが、図２紙
面の表側から裏側に向けて（垂直方向ｚで上方から下方
に）、注入される。

【００１３】この実施例では、各鋳型Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３
内の溶鋼を、３相リニアモ−タで鋳型の各辺に沿って図
２紙面上において時計回り方向に回転駆動するために、
連続鋳造鋳型Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３のｘ方向の外側面に対向
して第１および第２の電磁石コア１Ｅおよび１Ｌが、ｙ
方向に等間隔一列で並べられた各鋳型Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３
を挟んで、平行に、かつ、鋳型列Ｍ１〜Ｍ３に関して対
称に配置されている。各鋳型Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３の外側面
にはそれぞれシールド体Ｓ１，Ｓ２，Ｓ３が鋳型の周面
を囲むように装着されている。

【００１４】図１を参照すると、第１リニアモータ１Ｅ
の各電気コイルＥ１〜Ｅ１２及び、第２リニアモータ１
Ｌの各電気コイルＬ１〜Ｌ１２は３相交流電圧を発生す
る電源回路２０Ｆ１の３相電源接続端子Ｕ１１，Ｖ１
１，Ｗ１１に接続されている。図１に示す第１リニアモ
−タ１Ｅの結線は２極のものである。電源回路２０Ｆ１
は、３相電源接続端子Ｕ１１，Ｖ１１，Ｗ１１に電気コ
イルに３相交流を通電する。第１リニアモ−タ１Ｅの電
気コイルＥ１〜Ｅ１２は、図１ではこの順に、ｖ，ｖ，
Ｗ，Ｗ，ｕ，ｕ，Ｖ，Ｖ，ｗ，ｗ，Ｕ，Ｕと表してい
る。ここで、「Ｕ」は３相交流のＵ相の正相通電（その
ままの通電）を、「ｕ」はＵ相の逆相通電（Ｕ相より１
８０度の位相づれ通電）を表し、電気コイル「Ｕ」には
その巻始め端にＵ相が印加されるのに対し、電気コイル
「ｕ」にはその巻終り端にＵ相が印加されることを意味
する。同様に、「Ｖ」は３相交流のＶ相の正相通電を、
「ｖ」はＶ相の逆相通電を、「Ｗ」は３相交流のＷ相の
正相通電を、「ｗ」はＷ相の逆相通電を表わす。

【００１５】電源回路２０Ｆ１は制御回路Ｐ２と接続さ
れる。制御回路Ｐ２には制御板Ｐ１を介して作業者が外
部より、コイル電圧指制値ＶdcＡ１および周波数指令値
Ｆdcを入力する。制御回路Ｐ２は、これらの指令値を、
電源回路２０Ｆ１に出力（設定）する。

【００１６】電源回路２０Ｆ１は、制御回路Ｐ２より与
えられたコイル電圧指令値ＶdcＡ１により３相交流電圧
の電圧レベルを決定し、周波数指令値Ｆdcにより３相交
流電圧の周波数を設定する。電源回路２０Ｆ１は、こう
して電圧レベル，周波数が決定された３相交流電圧
（Ｕ，Ｖ，Ｗ）をそれぞれ電気コイルＥ１〜Ｅ１２，Ｌ
１〜Ｌ１２に印加する。

【００１７】図３の（ａ）には、第２鋳型Ｍ２，非磁性
かつ導電体のシールド体Ｓ２，リニアモータ１Ｅ及びリ
ニアモータ１Ｌの拡大縦断面（図２の３Ａ−３Ａ線拡大
断面）を示し、図３の（ｂ）は、図３の（ａ）の３Ｂ−
３Ｂ線断面を示す。鋳型Ｍ２の正方形（内空間）の鋳型
を形成する各辺は、銅板Ｍ２２に、非磁性ステンレス板
Ｍ２１を裏当てしたものである。鋳型Ｍ１，鋳型Ｍ３の
構造は、鋳型Ｍ２に準じ、シールド体Ｓ１，Ｓ３の構造
はシールド体Ｓ２に準じる。

【００１８】鋳型Ｍ２の外側面に装着されたシールド体
Ｓ２は、薄肉銅製の４角筒Ｓ２２に鉄製の強度補強板Ｓ
２３を裏当てし、銅製４角筒Ｓ２２のｘ平行辺（ｘ軸に
平行な辺）の外表面に、厚肉の銅板Ｓ２１ａ，Ｓ２１ｂ
を接合して、銅製４角筒Ｓ２２，強度補強板Ｓ２３およ
び厚肉銅板Ｓ２１ａ，Ｓ２１ｂを一体にしたものであ
る。シ−ルド体Ｓ２は、その内空間に鋳型Ｍ２を受入れ
るようにして、鋳型Ｍ２に装着されている。

【００１９】銅製４角筒Ｓ２２，強度補強板Ｓ２３およ
び厚肉銅板Ｓ２１ａ，Ｓ２１ｂのｚ方向上端は一致して
おり、鋳型Ｍ２内のメニスカス（溶鋼ＭＭの表面）より
やや下方に位置する。図３の（ａ）に示すように、電磁
石１Ｌ，１Ｅのｚ方向中心位置をＣoとし、メニスカス
までの距離をＬbとすれば、メニスカスからシールド体
Ｓ２の上端までの距離Ｌaは、０．１Ｌｂ≦Ｌａであ
る。なお、強度補強板Ｓ２３は、鋳型Ｍ２に対するシー
ルド体Ｓ２の固着強度（シ−ルド体Ｓ２支持強度）を高
めるために、銅製４角筒Ｓ２２および厚肉銅板Ｓ２１
ａ，Ｓ２１ｂの下端より長く下方に突出する。銅製４角
筒Ｓ２２および厚肉銅板Ｓ２１ａ，Ｓ２１ｂのｚ方向長
さをＬｓとすれば、ＬｓはＬｓ≦０．９Ｌｂである。

【００２０】ここで厚肉銅板Ｓ２１ａ，Ｓ２１ｂは、ｙ
並行辺のみ設置しており、ｘ並行辺には設置していな
い。これは、撹拌するリニアモータ１Ｅ，１Ｌが既存設
備の場合、その位置変更が難しいことが多く、リニアモ
ータをｘ方向に移動することが困難なので、厚肉銅板を
ｘ並行辺に設置できないからである。一方、電磁シール
ドの観点からすれば、厚みが多いほうが効果が大きいた
めに、空間的に余裕のあるｙ方向並行辺のほうを厚くし
ている。

【００２１】一般的にリニアモータは、鋳型直下にはピ
ンチロ−ルがあるので、溶鋼ＭＭのメニスカス直下から
鋳型の下端までの範囲内に配置される。そして、鋳型内
面への溶鋼の焼付の防止，介在物の巻込み（鋳造製品の
縦割れ又は横割れの原因）防止，鋳造製品の成分均一
化、などのために、溶鋼を旋回駆動する。

【００２２】ところで、メニスカス部（溶鋼の上表面）
は、鋳型壁面に沿う溶鋼ＭＭの滑らかな流下を促すため
のいわゆるパウダで覆われており、過剰に電磁力を加え
て撹拌流を大きくすると、パウダが溶鋼中に混ざり込ん
で、パウダを噛んだ製品となる等、却って歩留まりが低
下する。リニアモ−タ１Ｅ，１Ｌは、溶鋼ＭＭが凝固し
はじめる位置の溶鋼に大きな、互に逆方向のｙ方向移動
磁界を加える。これにより溶鋼が鋳型内で時計方向又は
反時計方向に水平旋回して、温度および成分が均一化す
る。また、溶鋼中に異物が介在した場合、その浮上が促
進する。

【００２３】シ−ルド体Ｓ２は、リニアモ−タ１Ｅ，１
Ｌが発生しメニスカス方向に及ぶ磁界を、メニスカス近
傍で減衰させるものである。

【００２４】最も磁界減衰効果が最も高い厚肉銅板Ｓ２
１ａ，Ｓ２１ｂを、鋳型のｘ平行辺のみに装着している
のは、リニアモータ１Ｅ，１Ｌのｙ方向への磁束のまわ
り込み（リニアモ−タが発生する磁束のｙ方向成分によ
る、鋳型の、ｙ平行辺間のｘ平行辺に沿う推力）を抑制
し、ｘ方向の磁束のｙ方向移動による電磁力のみを鋳型
に作用させてｙ方向平行辺に沿う推力のみ溶鋼ＭＭに与
える為である。

【００２５】ここで、シールド体としては、そこに積極
的に渦電流を流して作用する磁場を低減せしめるため
に、導電体であることがまず必要である。更に、印加す
る磁場を積極的に吸収させる意味で、強磁性体（例えば
鉄など）であれば、さらにその効果は向上する。

【００２６】第１リニアモータ１Ｅと第２リニアモータ
１Ｌとは、同型で同一電気定格のものである。図２，図
３を参照すると、この実施例では、電磁石コア１Ｅは、
ｙ方向に長く、この長手方向ｙにスロット用の１２個の
切欠を等ピッチで形成した、平板面が櫛形の薄鋼板を積
層したものであり、１２個のスロットがあり、スロット
のそれぞれに電気コイルＥ１〜Ｅ１２が挿入されてい
る。なお、電磁石コア１Ｅおよび電気コイルＥ１〜Ｅ１
２は冷却されかつ耐熱カバ−で被覆されているが、冷却
構造およびカバ−は図示を省略している。電磁石コア１
Ｅは、横側面にｘ方向に延びるスロットがある櫛形であ
り、各スロットに電気コイルが挿入され、スロット間の
歯が磁極でありその端面が、連続鋳造鋳型Ｍ１，Ｍ２，
Ｍ３のｘ方向側面に対向している。電気コイルＥ１〜Ｅ
１２は、電磁石コア１Ｅに「胴巻き」されている。

【００２７】この実施例では、電気コイルＥ１〜Ｅ１２
の内空間に電磁石コアＥａを通した後、電気コイルＥ１
〜Ｅ１２の一辺を各スロットに押し込むため、電気コイ
ルＥ１〜Ｅ１２の内空間の幅方向ｘの長さは、電磁石コ
アＥａの幅方向ｘの長さより大きく、電気コイルをスロ
ットに押し込んだ後は、電気コイルの上辺とコア１Ｅの
背面（横側面）との間に空隙を生ずる。この空隙に、長
方形の薄鋼板を積層した補助コアＥｂが挿入されてい
る。電磁石コアＥａおよび補助コアＥｂの両者にも、冷
却用の流体流路がありこれに冷媒管が接続されている
が、これらの図示は省略した。

【００２８】図４に、電気コイルＥ１〜Ｅ１２，Ｌ１〜
Ｌ１２に３相交流を流す電源回路２０Ｆ１の構成を示
す。３相交流電源（３相電力線）２１には、直流整流用
のサイリスタブリッジ２２Ａ１が接続されており、その
出力（脈流）はインダクタ２５Ａ１およびコンデンサ２
６Ａ１で平滑化される。平滑化された直流電圧は３相交
流形成用のパワ−トランジスタブリッジ２７Ａ１に印加
され、これが出力する３相交流のＵ相が図３に示す電源
接続端子Ｕ１１に、Ｖ相が電源接続端子Ｖ１１に、また
Ｗ相が電源接続端子Ｗ１１に印加される。

【００２９】電気コイルＥ１〜Ｅ１２，Ｌ１〜Ｌ１２が
連続鋳造鋳型（Ｍ１，Ｍ２，Ｍ３）内部の溶鋼ＭＭを回
転駆動する推力を発生するコイル電圧指令値ＶdcＡ１
が、位相角α算出器２４Ａ１に与えられ、位相角α算出
器２４Ａ１が、指令値ＶdcＡ１に対応する導通位相角α
（サイリスタトリガ−位相角）を算出し、これを表わす
信号をゲ−トドライバ２３Ａ１に与える。ゲ−トドライ
バ２３Ａ１は、各相のサイリスタを、各相のゼロクロス
点から位相カウントを開始して位相角αで導通トリガ−
する。これにより、トランジスタブリッジ２７Ａ１に
は、指令値ＶdcＡ１が示す直流電圧が印加される。

【００３０】一方、３相信号発生器３１Ａ１は、周波数
指令値Ｆdcで指定された周波数の、定電圧３相交流信号
Ｕ，Ｖ，Ｗを発生して、比較器２９Ａ１に与える。比較
器２９Ａ１にはまた、三角波発生器３０Ａ１が３ＫＨｚ
の、定電圧三角波を与える。比較器２９Ａ１は、Ｕ相信
号が正レベルのときには、それが三角波発生器３０Ａ１
が与える三角波のレベル以上のとき高レベルＨ（トラン
ジスタオン）で、三角波のレベル未満のとき低レベルＬ
（トランジスタオフ）の信号を、Ｕ相の正区間宛て（Ｕ
相正電圧出力用トランジスタ宛て）にゲ−トドライバ２
８Ａ１に出力し、Ｕ相信号が負レベルのときには、それ
が三角波発生器３０Ａ１が与える三角波のレベル以下の
とき高レベルＨで、三角波のレベルを越えるとき低レベ
ルＬの信号を、Ｕ相の負区間宛て（Ｕ相負電圧出力用ト
ランジスタ宛て）にゲ−トドライバ２８Ａ１に出力す
る。Ｖ相信号およびＷ相信号に関しても同様である。ゲ
−トドライバ２８Ａ１は、これら各相，正，負区間宛て
の信号に対応してトランジスタブリッジ２７Ａ１の各ト
ランジスタをオン，オフ付勢する。

【００３１】これにより、電源接続端子Ｕ１１には、３
相交流のＵ相電圧が出力され、電源接続端子Ｖ１１に同
様なＶ相電圧が出力され、また電源接続端子Ｗ１１に同
様なＷ相電圧が出力され、これらの電圧の上ピ−ク／下
ピ−ク間レベルはコイル電圧指令値ＶdcＡ１で定まる。
この３相電圧の周波数はこの実施例では周波数指令値Ｆ
dcにより定まる。すなわち、コイル電圧指令値ＶdcＡ１
で指定されたピ−ク電圧値（推力）の、周波数がＦdc
(例えば３．５Ｈｚ)の３相交流電圧が、図１及び図２に
示す電気コイルＥ１〜Ｅ１２に印加される。

【００３２】図５に、鋳型内溶鋼に作用する推力のｚ方
向分布を示す。一点鎖線が、シ−ルド体Ｓ２の装着がな
いときのもの、実線がシ−ルド体Ｓ２の装置があるとき
のものである。これによれば、シ−ルド体Ｓ２を装着す
ることにより、メニスカス付近の電磁力は５割程度抑制
され、ｚ方向のコイル中心位置Ｃo（凝固シェルができ
始める位置）付近での電磁力低下は１割程度であり、所
要推力の低下は少く、有害なメニスカス部推力の低下が
著しい。上述のように、メニスカスからシールド体Ｓ２
の上端までの距離Ｌaが、０．１Ｌｂ≦Ｌａ、銅製４角
筒Ｓ２２および厚肉銅板Ｓ２１ａ，Ｓ２１ｂのｚ方向長
さＬｓが、ＬｓはＬｓ≦０．９Ｌｂであれば、このよう
な効果が同様に得られることが分かった。

【００３３】したがって、上述の実施例によれば、溶鋼
ＭＭの凝固が始まる部位（リニアモータ１Ｅ，１Ｌのコ
イル中心部Ｃo）においては大きな電磁力が加えられて
均一に溶鋼ＭＭを撹拌する撹拌流が起こり、介在物の浮
上が促され、かつ成分および温度の均一化が実現して、
溶鋼の焼付き，製品の縦割れ又は横割れあるいは成分の
偏在が防止される。その一方で、メニスカスに作用する
電磁力は抑制されて小さくなり湯面乱れが防止されるの
で、パウダが溶鋼に混ざり込むことが少くなる。溶鋼と
鋳型内面の間へのパウダの進入が鋳型の周方向で均一化
し、溶鋼降下速度の、鋳型内面のｘ，ｙ方向の速度分布
が均一化し、鋳造製品表面が滑らかになる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の一実施例の構成を示すブロック図で
ある。

【図２】 図１に示す鋳型およびリニアモ−タの水平横
断面図である。

【図３】 （ａ）は、図２の３Ａ−３Ａ線拡大断面図で
あり、（ｂ）は（ａ）の３Ｂ−３Ｂ線断面図である。

【図４】 図１に示す電源回路２０Ｆ１の構成を表す電
気回路図である。

【図５】 鋳型内溶鋼に作用する推力のｚ方向分布を示
す。一点鎖線が、図３に示すシ−ルド体Ｓ２の装着がな
いときのもの、実線がシ−ルド体Ｓ２の装置があるとき
のものである。

【符号の説明】

１Ｅ，１Ｌ：リニアモータ 20F1：電源
回路 1E,1L,La,Lb：電磁石コア Ea,Eb：補助
コア E1〜E12,L1〜L12：電気コイル MM：溶融
金属 M1,M2,M3：連続鋳造鋳型 M21：非磁性
ステンレス板 M22：銅板 S1,S2,S3：
シールド体 S21a,S21b：厚肉銅板 S22：銅製４
角筒 S23：補強板 P1：制御盤 P2：制御回路 U,V,W：交流
電圧 U11,V11,W11：電源接続端子

フロントページの続き (72)発明者 安 斉 栄 尚 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社室 蘭製鐵所内

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】鋳型内溶融金属のメニスカス下方に推力を
   与えるための、水平方向に分布する複数個の電気コイル
   を含む電磁石；前記電気コイルに、前記溶融金属に鋳型
   面に沿う水平方向の移動磁界を与えるための交流電流を
   通電する手段；および、 鋳型直近にあって、前記電気コイルの垂直方向ｚの中心
   位置もしくはそれより高い位置から上方に延びる導電
   体；を備える溶融金属の流動制御装置。
2. 【請求項２】電磁石は、鋳型を間に置いて水平方向ｘで
   相対向しそれぞれ水平方向ｙに延びる２組であり、導電
   体は水平方向ｘに延びる、請求項１記載の溶融金属の流
   動制御装置。
3. 【請求項３】電磁石は、鋳型を間に置いて水平方向ｘで
   相対向しそれぞれ水平方向ｙに延びる２組であり、導電
   体は鋳型の外側面を包囲し水平方向ｘに延びる部位は厚
   肉、水平方向ｙに延びる部位は薄肉である、請求項１記
   載の溶融金属の流動制御装置。
4. 【請求項４】電磁石はメニスカスより下方で溶融金属に
   対向し、導電体は、電気コイルの垂直方向ｚの中心位置
   もしくはそれより高い位置から上方ｚに、メニスカスま
   でもしくはそれより低い位置まで延びる、請求項１，請
   求項２又は請求項３記載の溶融金属の流動制御装置。
5. 【請求項５】導電体の上端は、メニスカスから少くと
   も、電気コイルの垂直方向ｚの中心位置からメニスカス
   までの距離の０．１倍分、下方にある請求項１，請求項
   ２，請求項３又は請求項４記載の溶融金属の流動制御装
   置。
6. 【請求項６】導電体の垂直方向ｚの幅は、電気コイルの
   垂直方向ｚの中心位置からメニスカスまでの距離の０．
   ９倍分、以下である、請求項１，請求項２，請求項３，
   請求項４又は請求項５記載の溶融金属の流動制御装置。
7. 【請求項７】上記記載の導電体は強磁性体である、請求
   項２，請求項３，請求項４，請求項５又は請求項６記載
   の溶融金属の流動制御装置。