JPH09126180A - 全周流型ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 小形で取付面間寸法が小さく、効率が良好
で、生産性の良い全周流型ポンプを提供する。 【解決手段】 モータ６の固定子外周部に設けられたモ
ータフレーム外胴１４と、モータフレーム外胴１４の外
周面との間に環状空間４０を形成する外筒２と、モータ
軸の一端に設けられ環状空間４０に取扱液を導く前段の
羽根車８と、モータ軸の他端に設けられ環状空間４０か
ら取扱液を取り込む後段の羽根車９を備えた全周流型ポ
ンプにおいて、前段及び後段の羽根車８，９の一方の羽
根車９の背面には、ライナリング５１を設け、他の一方
の羽根車８の背面には、ライナリングを設けていない。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、インラインポンプ
に係り、特に吸込口と吐出口がモータ軸の軸心上に配置
される全周流型のインラインポンプに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から吸込口と吐出口がモータ軸の軸
心上に配置される全周流型のインラインポンプは知られ
ている（例えば欧州特許ＥＰ０００９４４９号、特開平
５−３３２２８０号）。この種のポンプは配管作業等の
都合により、小形であることと、取付面間寸法が小さい
ことが要求される。しかしながら、前記公報に示すポン
プは、小形化において必ずしも要求を満足するものでは
なかった。また、ポンプ小形化の最も有効な手段は、高
速化（高速回転化）であるが、前記公報は、この手法に
完全に対応できる構造ではなかった。

【０００３】欧州特許ＥＰ０００９４４９号は、モータ
軸の両軸端に羽根車を複数枚ずつ設けた多段ポンプであ
る。全ての羽根車には、その前面（吸込マウスのある
側）と背面の両方に摺動部（ライナリング）が設けら
れ、バランスホールによって、軸スラスト荷重を軽減し
ている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、羽根車
の両面に摺動部を設けているために、以下のような問題
点がある。 （１）ポンプの全長が長くなり、小形化に不向きであ
る。 （２）軸受から軸端までが長いため機械強度的に不利で
ある。 特に主軸が長いということは、危険速度が下がるため、
高速で運転する場合に問題を生じやすい。即ち、高速で
使用するポンプの軸は短ければ短いほど安全である。

【０００５】また、特に高速回転で運転されるポンプは
耐久性に配慮し、軸受材にセラミック等の硬いがもろい
材料を用いる場合が多い。この際、欧州特許ＥＰ０００
９４４９号のように羽根車の両面に摺動部があると、わ
ずかな軸振れ等の発生によって軸受が割れてしまうた
め、寸法精度等の管理に手間を要する。

【０００６】一方，特開平５−３３２２８０号は、スラ
スト荷重を軽減する機構を備えていない。従って、例え
ば高速回転させることによって高揚程のポンプを実現し
ようとするとき、スラスト軸受は摺動速度が増加するば
かりではなく、スラスト荷重（軸受面圧）も増大するた
め、耐久性に不安を残す。

【０００７】本発明は上述の事情に鑑みなされたもの
で、小形で取付面間寸法が小さく、効率が良好で、生産
性の良い全周流型ポンプを提供することを目的としてい
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明は前述の目的を達
成するため、下記の手段を用いた。 （１）複数段のポンプの場合、モータの両軸端に羽根車
を設けて、軸受から軸端までの距離を小さくすると共
に、前段および後段の羽根車のいずれか一方の背面には
摺動部及びバランスホールを設けてスラスト荷重を軽減
させ、他の一方の背面には摺動部を設けていない。本発
明は上述のように構成しているので、ポンプの全長（面
間）を極小にしながら、軸スラスト荷重の軽減を計るこ
とができる。また、軸受から軸端までの距離も短く、機
械的に安定している。更に、摺動部及びバランスホール
を減らすことができ、ポンプ効率も良好である。摺動部
が少ないことは、セラミック製軸受への展開が容易であ
り、高速化による小形化も図ることができる。

【０００９】（２）複数段ポンプの場合も、モータの両
軸端の羽根車を各々収容する内ケーシングどうしを通し
ボルトで連結する。通しボルトを使用しない場合には、
内ケーシングを例えばモータフレーム側板に固定する必
要がある。この際モータフレーム側板にボルト座を設け
る都合上、該側板を軸方向に厚くする必要がある。これ
は側板自体のコストを増加させる。また、ボルト座を側
板外周部に設けると、モータフレーム外胴との溶接作業
がやりにくく、生産性が悪い。

【００１０】（３）羽根車の吸込部をモータ側に向け、
羽根車を収容すると共に羽根車背面と摺動部を構成する
内ケーシングをモータの軸端を覆いかくす形状とした。
欧州特許ＥＰ０００９４４９号では、該当部に主軸が貫
通しており、摺動部を形成している。摺動部は、機械的
な事情によって隙間をあまり小さくできない。従って、
漏れ量が多いので効率低下につながる。本発明はこれに
対して摺動部がなく、わずかに空気抜き用の穴があるだ
けであり、漏れ量を極小に抑えることができる。また、
内ケーシングの形状をドーム型にすることによって、羽
根車から吐出された取扱液を効率よくポンプ吐出口に導
くと同時に、ドームの頂点に設けられた空気抜き穴によ
って確実に空気抜きが行える。

【００１１】（４）周波数変換器の取付け位置を工夫
し、無駄な空間を極小に抑えると共に、ポンプ高速化に
よって装置の小形化を図る。即ち、全周流型のインライ
ンポンプにおいて、高速運転を行う場合、インバータに
代表される周波数変換器を外筒の外面に取付け、取扱液
にてインバータの冷却を行う方法が最も効果的である。
なぜならインバータ冷却用のファン等が不要であるた
め、装置全体がコンパクトにまとまるからである。 （５）単段ポンプの場合、吐出口側に羽根車を設け、吸
込口側にインデューサを設けている。特に高速回転で駆
動されるポンプの場合、吸込性能を確保するためにイン
デューサを設ける事例がある。この際、羽根車とインデ
ューサをモータの同一軸端に設けると、軸端が長くなっ
てしまい、前述のような不具合を生ずる。これは、同一
軸端に羽根車を２段設けた場合と近似する。インデュー
サは特別な空間を新たに設けることなく、吸込ノズル内
に収容されるようにしている。従って、ポンプをインデ
ューサのために大型化することなく、吸込性能を確保で
きる。

【００１２】

【実施例】以下、本発明に係るポンプ組立体の一実施例
を図１及び図２を参照して説明する。 図１は本発明に
係る全周流型インラインポンプを示す断面図であり、図
２は図１のII-II線断面図である。

【００１３】本実施例に示す全周流型モータポンプは、
ポンプケーシング１と、このポンプケーシング１内に収
容されたキャンドモータ６と、このキャンドモータ６の
主軸７の両端軸に固定された羽根車８，９とから構成さ
れている。ポンプケーシング１はポンプケーシング外筒
２と、このポンプケーシング外筒２の両端にフランジ６
１，６２によってそれぞれ接続された吸込ケーシング３
と、吐出ケーシング４とからなっている。ポンプケーシ
ング外筒２、吸込ケーシング３および吐出ケーシング４
はステンレススチール等からなる板金によって形成され
ている。

【００１４】前記外筒２の外側面にはインバータ（周波
数変換器）４６を収容した上・下ケース４７，４８が固
定されている。また、上・下ケース４７，４８間にはガ
スケット４９が介装されている。

【００１５】吸込ケーシング３内にある第１段目の羽根
車８は案内装置１０ａを有した第１内ケーシング１０に
収容されている。また第１内ケーシング１０と吸込ケー
シング３との間には弾性シール１２が介装されている。
第１内ケーシング１０の内端にはライナーリング４５が
設けられている。

【００１６】一方、キャンドモータ６は、固定子１３
と、この固定子１３の外周部に設けられたモータフレー
ム外胴１４と、モータフレーム外胴１４の両開放端に溶
接固定されるモータフレーム側板１５，１６と、固定子
１３の内周部に嵌着され上記モータフレーム側板１５，
１６に溶接固定されるキャン１７とを備えている。また
固定子１３内に回転可能に収容されている回転子１８は
主軸７に焼き嵌め固定されている。モータフレーム外胴
１４と外筒２との間には環状空間（流路）４０が形成さ
れている。

【００１７】また、キャンドモータ６のモータフレーム
側板１６には、流体を半径方向外方から内方に導くガイ
ド部材１１が保持されている。そして、ガイド部材１１
には第２段目羽根車９を収容する第２内ケーシング１２
が固定されている。また、第１内ケーシング１０とガイ
ド部材１１とは環状空間（流路）４０を通過する通しボ
ルト４１によって互いに連結されている。第２内ケーシ
ング１２はガイド部材１１に固定されているため、第１
内ケーシング１０と、第２内ケーシング１２とは互いに
連結されることになる。

【００１８】ガイド部材１１の内端にはライナリング５
０が設けられ、このライナリング５０は第２段目羽根車
９の前面部（吸込マウス側）と摺動するようになってい
る。また、第２内ケーシング１２の内端にもライナリン
グ５１が設けられ、このライナリング５１は第２段目羽
根車９の背面部に設けられたウエアリング５２と摺動す
るようになっている。第２内ケーシング１２は概略ドー
ム形状を有し、キャンドモータポンプ６の主軸７の軸端
を覆いかくす形状になっている。この第２内ケーシング
１２は第２段目羽根車９から吐出された流体を案内する
ガイドベーン又はボリュートからなる案内装置１２ａを
有している。また、第２内ケーシング１２は先端部に空
気抜き穴１２ｂを有している。

【００１９】モータフレーム外胴１４にはリード線ハウ
ジング２０が溶接によって固定されており、このリード
線ハウジング２０を介してモータフレーム外胴１４内の
コイルからリード線を外部に引出し、下ケース４８のリ
ード線取出穴４８ａを介して上・下ケース４７，４８内
のインバータ４６に接続している。また、上・下ケース
４７，４８内でインバータ４６のリード線を電源ケーブ
ル６３と接続するようになっている。前記外筒２には穴
２ａが形成されており、この穴２ａに前記リード線ハウ
ジング２０が挿入されている。

【００２０】次に第２段目羽根車９側の軸受周辺部につ
いて説明する。軸受ブラケット２１には、ラジアル軸受
２２と、固定側スラスト軸受２３が設けられている。ラ
ジアル軸受２２の端面は、固定側スラスト摺動部材とし
ての機能も付与されている。ラジアル軸受２２と固定側
スラスト軸受２３を挟んで両側には、回転側スラスト摺
動部材である回転側スラスト軸受２４と回転側スラスト
軸受２５が設けられている。回転側スラスト軸受２４
は、スラストディスク２６に固定され、このスラストデ
ィスク２６はキーを介して主軸７に固定されている。回
転側スラスト軸受２５は、スラストディスク２７に固定
され、このスラストディスク２７はキーを介して主軸７
に固定されている。

【００２１】前記軸受ブラケット２１はモータフレーム
側板１６に設けられたインローに弾性材からなるＯリン
グ２９を介して挿入されている。また軸受ブラケット２
１は弾性材からなるガスケット３０を介してモータフレ
ーム側板１６に当接している。なお、図中３１はラジア
ル軸受２２と摺動部を形成するスリーブである。

【００２２】次に第１段目羽根車８側の軸受周辺部につ
いて説明する。軸受ブラケット３２には、ラジアル軸受
３３が設けられている。図中３４はラジアル軸受３３と
摺動部を形成するスリーブであり、スリーブ３４は座金
３５に当接し、この座金３５は羽根車８を介して主軸７
の端部に設けられたネジおよびナット３６によって固定
されている。軸受ブラケット３２は、モータフレーム側
板１５に設けられたインローに弾性材からなるＯリング
３７を介して挿入されている。そして、軸受ブラケット
３２はモータフレーム側板１５に当接している。

【００２３】また、モータフレーム外胴１４にはステー
４３が溶接されており、このステー４３と外筒２とは溶
接により固定されている。キャンドモータ６の回転数は
インバータ４６によって４０００ｒｐｍ以上に設定され
ている。

【００２４】図１に示す全周流型ポンプの作用を簡単に
説明すると、吸込ケーシング３に接続された吸込ノズル
３ａより吸い込まれた流体は、第１内ケーシング１０を
通って１段目羽根車８内に導かれる。１段目羽根車８か
ら吐出された流体は案内装置１０ａを経て遠心方向から
軸方向に流れ方向が転換された後、外筒２とキャンドモ
ータ６のモータフレーム外胴１４との間に形成された環
状流路４０に流入し、この流路４０を通ってガイド部材
１１に案内されて２段目羽根車９内に導かれる。２段目
羽根車９から吐出された液体は、案内装置１２ａを経て
吐出ケーシング４に接続された吐出ノズル４ａより排出
される。

【００２５】本発明によれば、キャンドモータ６の両軸
端に羽根車８、９を設けて、軸受から軸端までの距離を
小さくすると共に、後段の羽根車９の背面にはライナリ
ング５１からなる摺動部及びバランスホール９ａを設け
てスラスト荷重を軽減させ、前段の羽根車８の背面には
摺動部を設ていない。これによって、ポンプの全長（面
間）を極小にしながら、軸スラスト荷重の軽減を計るこ
とができる。又、軸受から軸端までの距離も短く、機械
的に安定している。更に、摺動部及びバランスホールを
減らすことができ、ポンプ効率も良好である。摺動部が
少ないことは、セラミック製軸受への展開が容易であ
り、高速化による小形化も計ることができる。

【００２６】また、後段の羽根車９の背面にライナリン
グ５１を設けることにより、主軸に引張り応力を付与す
ることができる。一般に回転軸は、圧縮応力を受けた状
態よりも、引張応力を受けた状態の方が機械的に安定す
る。

【００２７】また、本発明によれば、羽根車９の背面に
設けられるライナリング５１の摺動径を羽根車９の前面
に設けられるライナリング５０の摺動径よりも大きくし
ている。これによって、例えば羽根車２段分の軸スラス
ト荷重を相殺することができる。

【００２８】また本発明によれば、キャンドモータ６の
両軸端の羽根車８、９を各々収容する内ケーシング１
０、１２どうしを通しボルト４１で連結する。通しボル
トを使用しない場合には、内ケーシングを例えばモータ
フレーム側板に固定する必要がある。この際モータフレ
ーム側板にボルト座を設ける都合上、該側板を軸方向に
厚くする必要がある。これは側板自体のコストを増加さ
せる。又、ボルト座を側板外周部に設けると、モータフ
レーム外胴との溶接作業がやりにくく、生産性が悪い。

【００２９】本発明によれば、羽根車９の吸込部をモー
タ側に向け、羽根車９を収容すると共に羽根車背面と摺
動部を構成する第２内ケーシング１２を、キャンドモー
タ６の主軸７の端部を覆いかくす形状としている。欧州
特許ＥＰ０００９４４９号では、該当部に主軸が貫通し
ており、摺動部を形成している。摺動部は、機械的な事
情によって隙間をあまり小さくできない。従って、漏れ
量が多いので効率低下につながる。本発明はこれに対し
て摺動部がなく、わずかに空気抜き用の穴１２ｂがある
だけであり、漏れ量を極小に抑えることができる。ま
た、第２内ケーシング１２の形状をドーム型にすること
によって、羽根車９から吐出された取扱液を効率よくポ
ンプ吐出口に導くと同時に、ドームの頂点に設けられた
空気抜き穴１２ｂによって確実に空気抜きが行える。

【００３０】また、本発明によれば、前段の羽根車８の
吸込マウス径を後段の羽根車９の吸込マウス径より大き
くすることにより、吸込性能を改善することができる。
一般に高速で運転されるポンプは吸込性能の確保に工夫
を要する。又、吸込性能を向上させる手段の一つは、羽
根車の吸込マウス径を大きくとることであるが、大きく
しすぎると、ポンプ効率が低下することも知られてい
る。更に、多段ポンプの場合、一段目の羽根車の吸込性
能を確保することが、ポンプ全体の吸込性能の向上につ
ながることも知られている。従って本発明のように構成
することによって、吸込性能を確保したポンプ効率の比
較的良好な小形の高速ポンプを実現できる。

【００３１】また、本発明においては、後段の羽根車９
の外径を前段の羽根車８の外径よりも大きくしている。
前段の羽根車８（ポンプ部）は、羽根車から吐出された
取扱液を遠心方向から軸方向に転換する必要があるた
め、羽根車外径を大きくとることができない。一方、後
段側の羽根車９は、遠心方向の流れを軸心側へ戻すだけ
で良いため、羽根車外径を大きくとれる。これによっ
て、ポンプは内部のスペースを増やすことなく、高い揚
程を発生できるため、相対的にポンプは小形となる。

【００３２】また、本発明においては、モータにキャン
ドモータ６を使用しているので、メカニカルシール等の
軸封装置が不要となり、軸方向寸法を極小に抑えること
ができる。又、自液潤滑型の軸受を使用しているため、
ロータ室に潤滑液を封入する必要がない。従って、その
ためのオイルシール等も不要でこの面からも軸方向寸法
を極小にできる。

【００３３】また、本発明においては、ラジアル軸受２
２、３３及びスラスト軸受２３、２４をセラミック製軸
受としている。実施例では、これらの軸受にシリコンカ
ーバイド（ＳｉＣ）を使用している。ＳｉＣは耐久性に
優れ、取扱液に多少のスラリーが含まれていても支障な
く実用に耐える。ところが、ＳｉＣは硬いがもろい性質
があるため、欧州特許ＥＰ０００９４４９号に示すよう
に軸端が長い場合や、摺動部の数が多いと、わずかな軸
振れによって軸受が割れてしまう可能性がある。本発明
の構造はその意味で、ＳｉＣ軸受の採用と整合化を計っ
ている。

【００３４】また、本発明は、モータ固定子１３の口出
線を外筒２の外面に取り出す様に構成したリード線ハウ
ジング２０等からなるターミナル部と、ターミナル部に
外筒２の外側から取付けられる周波数変換器４６と、モ
ータ軸の軸線上に設けたポンプ吸込口及びポンプ吐出口
を備えた全周流型ポンプであり、ターミナル部をモータ
固定子巻線の２ヶ所のコイルエンドｅ，ｅのうちの一方
に対応して設け、モータの軸端のうちの上記ターミナル
側の軸端を延設して羽根車９を取付けている。全周流型
のインラインポンプにおいて、高速運転を行う場合、イ
ンバータに代表される周波数変換器４６を外筒２の外面
に取付け、取扱液にてインバータの冷却を行う方法が最
も効果的である。なぜならインバータ冷却用のファン等
が不要であるため、装置全体がコンパクトにまとまるか
らである。

【００３５】ポンプの吸込口と吐出口をモータ軸の軸線
上に設けたインラインポンプを構成する場合、モータ軸
のいずれの軸端に羽根車を取付けるかが問題となる。こ
の場合、ターミナル部と反対側の軸端に羽根車を設ける
と吐出ケーシングに極めて無駄な空間が生まれる。これ
はインバータを取付ける都合上生まれる無駄であるが、
結果としてポンプの面間寸法を増大させ、「高速化によ
ってポンプを小形にする」という目的に合致しない。本
発明においては、上述の構成を採用することにより、ポ
ンプ本体に無駄を生まずにインバータを効果的に取付け
ることができ、装置全体を小形・コンパクトにするもの
である。

【００３６】図３は本発明の全周流型ポンプの第２実施
例を示す断面図である。図３において、図１の構成要素
と同一の作用および機能を有する構成要素は同一符号を
付して説明を省略する。本実施例の全周流型ポンプは単
段のインライン型ポンプである。即ち、キャンドモータ
６の吐出ケーシング４側の軸端のみに羽根車９が設けら
れ、吸込ケーシング３側の軸端には羽根車は設けられて
いない。したがって、吸込ケーシング３内には内ケーシ
ングも設けられていない。また、環状流路４０内には通
しボルトも設けられていないため、内ケーシング１２は
ガイド部材１１にボルトによって固定されている。その
他の構成は図１に示す実施例と同様である。

【００３７】図３に示す全周流型インラインポンプの作
用を簡単に説明すると、吸込ノズル３ａより吸い込まれ
た流体は、吸込ケーシング３を通って外筒２とキャンド
モータ６のモータフレーム外胴１４との間に形成された
環状流路４０に流入し、この流路４０を通ってガイド部
材１１に案内されて羽根車９内に導かれる。羽根車９か
ら吐出された流体は、案内装置１２ａを経て吐出ケーシ
ング４に接続された吐出ノズル４ａより排出される。

【００３８】本実施例においては、単段の羽根車のみ設
けられているため、多段の羽根車で得られる効果は奏し
ないが、羽根車９を中心とするライナリング５０、５１
の構成は図１の実施例と同様であるため、図１の実施例
で得られる軸方向寸法の小型化、ポンプ効率の向上等の
基本的な効果は同一である。

【００３９】図４は本発明の全周流型ポンプの第３実施
例を示す断面図である。図４において、図１の構成要素
と同一の作用および機能を有する構成要素は同一符号を
付して説明を省略する。本実施例の全周流型ポンプは図
３に示す単段のインライン型ポンプにインデューサを設
けたものである。即ち、キャンドモータ６の吐出ケーシ
ング４側の軸端のみに羽根車９が設けられ、吸込ケーシ
ング３側の軸端には羽根車は設けられていないが、その
代わりにインデューサ５５が設けられている。インデュ
ーサ５５は、主軸７に固定されるボス５５ａと、複数の
翼５５ｂと、カラー５５ｃとを具備し、軸端ナット５６
によって主軸７に固定されている。なお、符号５７は、
インデューサ５５を収容するインデューサケーシングで
ある。その他の構成は図３に示す実施例と同様である。

【００４０】図４に示す全周流型インラインポンプの作
用を簡単に説明すると、吸込ノズル３ａより吸い込まれ
た流体は、インデューサ５５を経て、吸込ケーシング３
を通って外筒２とキャンドモータ６のモータフレーム外
胴１４との間に形成された環状流路４０に流入し、この
流路４０を通ってガイド部材１１に案内されて羽根車９
内に導かれる。羽根車９から吐出された流体は、案内装
置１２ａを経て吐出ケーシング４に接続された吐出ノズ
ル４ａより排出される。

【００４１】本実施例によれば、吐出口側に羽根車９を
設け、吸込口側にインデューサ５５を設けている。特に
高速回転で駆動されるポンプの場合、吸込性能を確保す
るためにインデューサを設ける事例がある。この際、羽
根車とインデューサをモータの同一軸端に設けると、軸
端が長くなってしまい、前述のような不具合を生ずる。
これは、同一軸端に羽根車を２段設けた場合と近似す
る。

【００４２】本実施例においてはインデューサ５５は特
別な空間を新たに設けることなく、吸込ノズル３ａ内に
収容されるようにしている。従って、ポンプをインデュ
ーサのために大型化することなく、吸込性能を確保でき
る。インデューサ５５を通過する取扱液は、インデュー
サ５５によって軸方向の流速を付与される。この軸方向
の流体の流れを遠心方向に滑らかに導くため、インデュ
ーサ５５にカラー５５ｃを設けている。そして、インデ
ューサ５５を自身に設けられた雌ねじと主軸７に設けた
雄ねじによって固定すると共に、主軸７の軸端に軸端ナ
ット５６を設けることで、ダブルナットを形成し固定し
ている。これによって、逆転時等のインデューサの脱落
を防止すると共に、軸端部の長さを極小にすることが可
能となっている。

【００４３】前記インデューサ５５は（一般のものと同
様に）、羽根車よりも比較的低揚程で且つ大水量の特性
をもたせるように設定している。これにより、吸込性能
は改善され、例えば高速回転で使用した場合に生じ易い
キャビテーションの問題を解決できる。インデューサ５
５は、羽根車９と反対の軸端に設けられるため、軸端長
さ（軸受からのオーバーハング）は実質的に伸びない。
又、インデューサ５５は吸込ノズル３ａ内に設けられる
ため、インラインポンプの面間寸法を増大させる心配も
ない。即ち、インデューサ５５を設けることによって、
ポンプの外形寸法が大きくなることはない。むしろ、吸
込性能が改善されることによってポンプを更に高速で回
転させることが可能となるため、装置は極めて小形とな
る。

【００４４】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、ポ
ンプの全長を短くすることができるとともに、摺動部及
びバランスホールを減らすことによりポンプ効率の向上
を図ることができる。また本発明によれば、インデュー
サを設けることにより、吸込性能の改善を図ることがで
きる。そして、インデューサを吸込ノズル内に収容する
ようにしたため、ポンプをインデューサのために大型化
することがない。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る全周流型ポンプの第１実施例を示
す断面図である。

【図２】図１のII-II 線断面図である。

【図３】本発明に係る全周流型ポンプの第２実施例を示
す断面図である。

【図４】本発明に係る全周流型ポンプの第３実施例を示
す断面図である。

【符号の説明】

１ ポンプケーシング ２ 外筒 ３ 吸込ケーシング ４ 吐出ケーシング ６ キャンドモータ ７ 主軸 ８，９ 羽根車 １３ 固定子 １４ モータフレーム外胴 １５，１６ モータフレーム側板 １７ キャン １８ 回転子 ２１，３２ 軸受ブラケット ２２，３３ ラジアル軸受 ２３ 固定側スラスト軸受 ２４ 回転側スラスト軸受 ４３ ステー ４６ インバータ ４７ 上ケース ４８ 下ケース ４９ ガスケット ５０，５１ ライナリング ５２ ウエアリング ５５ インデューサ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊勢本 耕司 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株 式会社荏原総合研究所内 (72)発明者 八木 薫 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株 式会社荏原総合研究所内 (72)発明者 上井 圭太 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株 式会社荏原総合研究所内 (72)発明者 宮崎 義晶 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株 式会社荏原総合研究所内 (72)発明者 飯島 克自 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株 式会社荏原総合研究所内 (72)発明者 川畑 潤也 東京都大田区羽田旭町11番１号 株式会社 荏原製作所内

Claims (18)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 モータの固定子外周部に設けられたモー
   タフレーム外胴と、該モータフレーム外胴外周面との間
   に環状空間を形成する外筒と、モータ軸の一端に設けら
   れ前記環状空間に取扱液を導く前段の羽根車と、モータ
   軸の他端に設けられ前記環状空間から取扱液を取り込む
   後段の羽根車を備えた全周流型ポンプにおいて、 前記前段及び後段の羽根車のいずれか一方の羽根車の背
   面には、ライナリングを設け、他の一方の羽根車の背面
   には、ライナリングを設けないことを特徴とする全周流
   型ポンプ。
2. 【請求項２】 前記後段の羽根車の背面にライナリング
   を設けたことを特徴とする請求項１に記載の全周流型ポ
   ンプ。
3. 【請求項３】 羽根車背面に設けられるライナリングの
   摺動径を、羽根車前面に設けられるライナリングの摺動
   径よりも大きくしたことを特徴とする請求項１又は２に
   記載の全周流型ポンプ。
4. 【請求項４】 羽根車背面に設けられるリング状の突起
   部に別部材からなるウエアリングを固定し、固定側ライ
   ナリングとの摺動径を大きくしたことを特徴とする請求
   項３に記載の全周流型ポンプ。
5. 【請求項５】 前記前段の羽根車の吸込マウス径を前記
   後段の羽根車の吸込マウス径よりも大きくしたことを特
   徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の全周流
   型ポンプ。
6. 【請求項６】 前記後段の羽根車の外径を前記前段の羽
   根車の外径よりも大きくしたことを特徴とする請求項１
   乃至５のいずれか１項に記載の全周流型ポンプ。
7. 【請求項７】 前記モータがキャンドモータであること
   を特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の全
   周流型ポンプ。
8. 【請求項８】 前記モータ軸を支持する軸受がセラミッ
   ク製の滑り軸受であることを特徴とする請求項１乃至７
   のいずれか１項に記載の全周流型ポンプ。
9. 【請求項９】 前記モータの回転数が４０００ｒｐｍ以
   上であることを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１
   項に記載の全周流型ポンプ。
10. 【請求項１０】 ポンプの吸込口と吐出口を前記モータ
    軸の軸線上に設け、インライン型ポンプを構成したこと
    を特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項に記載の全
    周流型ポンプ。
11. 【請求項１１】 モータの固定子外周部に設けられたモ
    ータフレーム外胴と、該モータフレーム外胴外周面との
    間に環状空間を形成する外筒と、前記環状空間に取扱液
    を導くポンプ部を備えた全周流型ポンプにおいて、 モータの両軸端に羽根車と該羽根車を収容する内ケーシ
    ングを各々設け、前記内ケーシングどうしを、前記環状
    空間を通過する通しボルトによって連結することを特徴
    とする全周流型ポンプ。
12. 【請求項１２】 モータの固定子外周部に設けられたモ
    ータフレーム外胴と、該モータフレーム外胴外周面との
    間に環状空間を形成する外筒と、前記環状空間に取扱液
    を導くポンプ部を備えた全周流型ポンプにおいて、 羽根車の吸込マウス側をモータ側に向け、羽根車の前面
    部と背面部にライナリングを設け、羽根車背面部のライ
    ナリングを固定する内ケーシングを、モータの軸端を覆
    いかくす形状としたことを特徴とする全周流型ポンプ。
13. 【請求項１３】 モータの固定子外周部に設けられたモ
    ータフレーム外胴と、該モータフレーム外胴外周面との
    間に環状空間を形成する外筒と、前記環状空間に取扱液
    を導くポンプ部と、モータの固定子の口出線を外筒の外
    面に取り出すように構成したターミナル部と、該ターミ
    ナル部に外筒の外側から取付けられる周波数変換器を備
    えた全周流型ポンプであって、 前記ターミナル部をモータ固定子巻線の２ヶ所のコイル
    エンドのうちの一方に対応して設け、モータの軸端のう
    ちの前記ターミナル部側の軸端を延設して羽根車を取付
    けたことを特徴とする全周流型ポンプ。
14. 【請求項１４】 モータの固定子外周部に設けられたモ
    ータフレーム外胴と、該モータフレーム外胴外周面との
    間に環状空間を形成する外筒と、前記環状空間に取扱液
    を導くポンプ部を備えた全周流型ポンプにおいて、 モータ軸の一端に羽根車を設け、モータ軸の他端に前記
    羽根車の吸込性能を改善するためのインデューサを設け
    たことを特徴とする全周流型ポンプ。
15. 【請求項１５】 前記インデューサの外周を覆うように
    吸込ノズルを設けたことを特徴とする請求項１４に記載
    の全周流型ポンプ。
16. 【請求項１６】 前記インデューサを通過した取扱液を
    前記環状空間へ滑らかに導くためのカラーを設けたこと
    を特徴とする請求項１４又は１５に記載の全周流型ポン
    プ。
17. 【請求項１７】 前記インデューサが主軸にねじ止め固
    定されることを特徴とする請求項１４乃至１６のいずれ
    か１項に記載の全周流型ポンプ。
18. 【請求項１８】 前記インデューサの上流側に軸端ナッ
    トを設けたことを特徴とする請求項１７に記載の全周流
    型ポンプ。