JP3170148B2 - 両吸込型ポンプ - Google Patents
両吸込型ポンプInfo
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- JP3170148B2 JP3170148B2 JP18551594A JP18551594A JP3170148B2 JP 3170148 B2 JP3170148 B2 JP 3170148B2 JP 18551594 A JP18551594 A JP 18551594A JP 18551594 A JP18551594 A JP 18551594A JP 3170148 B2 JP3170148 B2 JP 3170148B2
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- Japan
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- suction
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は両吸込型ポンプに係り、
特に流量−揚程（Ｑ−Ｈ）特性の異なる２つの羽根車要
素を並列して設け、ポンプ効率の特性曲線の平坦化と軸
推力方向の安定化を企る両吸込型ポンプに関するもので
ある。
特に流量−揚程（Ｑ−Ｈ）特性の異なる２つの羽根車要
素を並列して設け、ポンプ効率の特性曲線の平坦化と軸
推力方向の安定化を企る両吸込型ポンプに関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来の両吸込型ポンプは、全く同一の２
つの羽根車要素から成り立っていた。即ち、従来の両吸
込型ポンプは、２つの羽根車要素を背中合わせにして一
体化した両吸込型羽根車を使用したものと、２つの羽根
車要素を個々の片吸込用羽根車に分離して２つの片吸込
用羽根車を使用したものとがある。いずれのポンプにお
いても、全く同一の羽根車要素を使用して両吸込型ポン
プを構成していた。このため、ポンプ効率の曲線は片吸
込型ポンプと同様にある流量点において最高効率を示
し、その流量点の前後において、急激に効率が低下する
特性を有していた。この特性はポンプ設計点と実際の運
転点が完全に一致し、且つ、ポンプの用途上、運転点が
変化しない場合には何の問題も生じない。
つの羽根車要素から成り立っていた。即ち、従来の両吸
込型ポンプは、２つの羽根車要素を背中合わせにして一
体化した両吸込型羽根車を使用したものと、２つの羽根
車要素を個々の片吸込用羽根車に分離して２つの片吸込
用羽根車を使用したものとがある。いずれのポンプにお
いても、全く同一の羽根車要素を使用して両吸込型ポン
プを構成していた。このため、ポンプ効率の曲線は片吸
込型ポンプと同様にある流量点において最高効率を示
し、その流量点の前後において、急激に効率が低下する
特性を有していた。この特性はポンプ設計点と実際の運
転点が完全に一致し、且つ、ポンプの用途上、運転点が
変化しない場合には何の問題も生じない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、一般に
はそのような運転条件が満たされる場合は極めて少な
い。すなわち、ポンプ選定は、ポンプの用途上、考えら
れうる最大流量点で行われるが、実際には、最大流量点
で使用されるのは稀な場合が多い。従って、ポンプは最
大効率で運転されずに、極めて低効率な点で運転される
ことになる。このような現象は、特に用途の限定されな
い汎用ポンプにおいて顕著である。
はそのような運転条件が満たされる場合は極めて少な
い。すなわち、ポンプ選定は、ポンプの用途上、考えら
れうる最大流量点で行われるが、実際には、最大流量点
で使用されるのは稀な場合が多い。従って、ポンプは最
大効率で運転されずに、極めて低効率な点で運転される
ことになる。このような現象は、特に用途の限定されな
い汎用ポンプにおいて顕著である。
【０００４】従来の両吸込型ポンプの第２の問題点は、
両側の羽根車要素が全く同一（勝手反対ではあるが）で
あるため、軸推力が一方向に安定して作用しない点であ
る。従って、軸推力を支えるための軸受は、２方向に対
応しうるものでなければならない。この場合、軸推力は
ほぼバランスするため、大きな負荷容量の軸受を必要と
はしないが、それにしても２方向対応のものが必要であ
る。また、軸推力が安定しない為に主軸が振れて騒音が
生ずる等の問題がある。
両側の羽根車要素が全く同一（勝手反対ではあるが）で
あるため、軸推力が一方向に安定して作用しない点であ
る。従って、軸推力を支えるための軸受は、２方向に対
応しうるものでなければならない。この場合、軸推力は
ほぼバランスするため、大きな負荷容量の軸受を必要と
はしないが、それにしても２方向対応のものが必要であ
る。また、軸推力が安定しない為に主軸が振れて騒音が
生ずる等の問題がある。
【０００５】本発明は前述の問題に鑑み、ポンプ効率の
特性曲線をなだらかで平坦なものにし、運転点が変動し
ても、同程度の効率を維持できる両吸込型ポンプを提供
することを目的とする。
特性曲線をなだらかで平坦なものにし、運転点が変動し
ても、同程度の効率を維持できる両吸込型ポンプを提供
することを目的とする。
【０００６】本発明の第２の目的は、軸推力を一方向に
安定させ、軸受を一方向対応のものにすると共に、軸の
振れを防止して、騒音等の問題を解決することにある。
安定させ、軸受を一方向対応のものにすると共に、軸の
振れを防止して、騒音等の問題を解決することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前述した目的を達成する
ため、本発明は、流量−揚程（Ｑ−Ｈ）特性の異なる２
つの羽根車要素を並列に設け、前記２つの羽根車要素は
設計点流量が比較的小流量側の羽根車要素と設計点流量
が比較的大流量側の羽根車要素とからなることを特徴と
するものである。
ため、本発明は、流量−揚程（Ｑ−Ｈ）特性の異なる２
つの羽根車要素を並列に設け、前記２つの羽根車要素は
設計点流量が比較的小流量側の羽根車要素と設計点流量
が比較的大流量側の羽根車要素とからなることを特徴と
するものである。
【０００８】
【作用】本発明は流量−揚程特性の異なる２つの羽根車
要素を並列に設け、一方の羽根車要素の流量範囲を比較
的大流量側に位置するように設計し、他方の羽根車要素
の流量範囲を比較的小流量側に位置するように設計す
る。この結果、両吸込型ポンプとしてのポンプ効率の特
性曲線はなだらかな特性となり、運転点が変動しても、
同程度の効率を維持できる。
要素を並列に設け、一方の羽根車要素の流量範囲を比較
的大流量側に位置するように設計し、他方の羽根車要素
の流量範囲を比較的小流量側に位置するように設計す
る。この結果、両吸込型ポンプとしてのポンプ効率の特
性曲線はなだらかな特性となり、運転点が変動しても、
同程度の効率を維持できる。
【０００９】また、本発明では２つの羽根車要素の外径
を同一とし、羽根出口幅を相違させることにより、軸推
力の向きを安定させることができる。特に２つの羽根車
要素を個々の羽根車に分解した片吸込用羽根車を使用す
ると、多段両吸込ポンプも容易に構成できる。
を同一とし、羽根出口幅を相違させることにより、軸推
力の向きを安定させることができる。特に２つの羽根車
要素を個々の羽根車に分解した片吸込用羽根車を使用す
ると、多段両吸込ポンプも容易に構成できる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明に係る両吸込型ポンプの実施例
を図面を参照して説明する。図１は本発明の両吸込型ポ
ンプの第１実施例を示す断面図である。図１において、
符号５１は上部ケーシングであり、符号５２が下部ケー
シングであり、これら上下部ケーシング５１，５２によ
りケーシングが構成されている。下部ケーシング５２に
は吸込口５２ａが形成されるとともに吐出口（図示せ
ず）が形成されている。そして、ケーシング内には両吸
込型羽根車６０が配置されている。両吸込型羽根車６０
は主軸５３に固定されており、主軸５３は両端部近傍で
軸受５４，５５により回転可能に支承されている。ま
た、主軸５３がケーシングを貫通する部分には軸封装置
５６，５７が設けられている。
を図面を参照して説明する。図１は本発明の両吸込型ポ
ンプの第１実施例を示す断面図である。図１において、
符号５１は上部ケーシングであり、符号５２が下部ケー
シングであり、これら上下部ケーシング５１，５２によ
りケーシングが構成されている。下部ケーシング５２に
は吸込口５２ａが形成されるとともに吐出口（図示せ
ず）が形成されている。そして、ケーシング内には両吸
込型羽根車６０が配置されている。両吸込型羽根車６０
は主軸５３に固定されており、主軸５３は両端部近傍で
軸受５４，５５により回転可能に支承されている。ま
た、主軸５３がケーシングを貫通する部分には軸封装置
５６，５７が設けられている。
【００１１】次に、両吸込型ポンプの要部である両吸込
型羽根車６０について、図２を参照して説明する。図２
において、符号６１は主板であり、主板６１の中央部に
は、主軸５３から羽根車６０に駆動力を伝えるためのボ
ス６１ａが設けられている。ボス６１ａにはキー溝６１
ｂが設けられ、キー５８（図１参照）によって主軸５３
からボス６１ａに駆動力が伝えられる。主板６１の片側
には、符号６４及び６２で示されるＡ翼とＡ側板が設け
られている。この際、主板６１の外径と、Ａ翼６４及び
Ａ側板６２の外径は同一となっている。
型羽根車６０について、図２を参照して説明する。図２
において、符号６１は主板であり、主板６１の中央部に
は、主軸５３から羽根車６０に駆動力を伝えるためのボ
ス６１ａが設けられている。ボス６１ａにはキー溝６１
ｂが設けられ、キー５８（図１参照）によって主軸５３
からボス６１ａに駆動力が伝えられる。主板６１の片側
には、符号６４及び６２で示されるＡ翼とＡ側板が設け
られている。この際、主板６１の外径と、Ａ翼６４及び
Ａ側板６２の外径は同一となっている。
【００１２】主板６１の他の一側には符号６５及び６３
で示されるＢ翼とＢ側板が設けられている。この際、Ｂ
翼６５とＢ側板６３の外径は同一であって、且つ、その
外径は、主板６１の外径よりも小さくなっている。ま
た、Ａ翼６４とＢ翼６５の幅（図中にＢ2AとＢ2Bで示
す）は、Ｂ2A＞Ｂ2Bとなっている。符号６６及び６７は
ライナリングである。
で示されるＢ翼とＢ側板が設けられている。この際、Ｂ
翼６５とＢ側板６３の外径は同一であって、且つ、その
外径は、主板６１の外径よりも小さくなっている。ま
た、Ａ翼６４とＢ翼６５の幅（図中にＢ2AとＢ2Bで示
す）は、Ｂ2A＞Ｂ2Bとなっている。符号６６及び６７は
ライナリングである。
【００１３】しかして、Ａ側板６２とＡ翼６４と主板６
１にて羽根車要素Ａが構成され、Ｂ側板６３とＢ翼６５
と主板６１にて羽根車要素Ｂが構成されている。羽根車
要素Ａの外径Ｄ2Aと羽根車要素Ｂの外径Ｄ2B はＤ2A＞
Ｄ2Bとなっている。また、羽根車要素Ａの吸込径Ｄ1Aと
羽根車要素Ｂの吸込径Ｄ1BはＤ1A＞Ｄ1Bとなっている。
尚、本実施例では、製作上の都合から主板６１，Ａ翼
６４及びＢ翼６５，Ａ側板６２及びＢ側板６３は板金を
プレス成形して作成し、互いに溶接している。
１にて羽根車要素Ａが構成され、Ｂ側板６３とＢ翼６５
と主板６１にて羽根車要素Ｂが構成されている。羽根車
要素Ａの外径Ｄ2Aと羽根車要素Ｂの外径Ｄ2B はＤ2A＞
Ｄ2Bとなっている。また、羽根車要素Ａの吸込径Ｄ1Aと
羽根車要素Ｂの吸込径Ｄ1BはＤ1A＞Ｄ1Bとなっている。
尚、本実施例では、製作上の都合から主板６１，Ａ翼
６４及びＢ翼６５，Ａ側板６２及びＢ側板６３は板金を
プレス成形して作成し、互いに溶接している。
【００１４】Ａ翼６４とＢ翼６５はポンプ締切揚程がほ
ぼ同一となるように、例えば、翼の出口角度を相違させ
るか、あるいは翼の枚数を相違させている。これは、小
流量運転時の圧力のアンバランスによって、羽根車要素
Ａから羽根車要素Ｂへの（あるいはその反対）逆流現象
を防止するためである。
ぼ同一となるように、例えば、翼の出口角度を相違させ
るか、あるいは翼の枚数を相違させている。これは、小
流量運転時の圧力のアンバランスによって、羽根車要素
Ａから羽根車要素Ｂへの（あるいはその反対）逆流現象
を防止するためである。
【００１５】このように構成しているため、羽根車要素
Ａと羽根車要素Ｂのポンプ特性は異なったものとなる。
図３は羽根車要素Ａと羽根車要素Ｂのポンプ特性を示す
図であり、図３（ａ）は流量（Ｑ）と揚程（Ｈ）との関
係を示す図、図３（ｂ）は流量（Ｑ）と軸動力（Ｐ）と
の関係を示す図、図３（Ｃ）は流量（Ｑ）とポンプ効率
（η）との関係を示す図である。すなわち、図３に示す
ように、羽根車要素Ａのポンプ特性がを呈するのに対
し、羽根車要素Ｂのポンプ特性はのようになる。これ
ら２つの羽根車要素Ａ及びＢによってなる両吸込ポンプ
の流量と軸動力は、羽根車要素Ａの流量（又は軸動力）
に、羽根車要素Ａと同一揚程時の要素Ｂの流量（又は軸
動力）を単純に加えたもの、すなわちとなる。図３に
おいて、は従来のポンプのポンプ特性を示す。
Ａと羽根車要素Ｂのポンプ特性は異なったものとなる。
図３は羽根車要素Ａと羽根車要素Ｂのポンプ特性を示す
図であり、図３（ａ）は流量（Ｑ）と揚程（Ｈ）との関
係を示す図、図３（ｂ）は流量（Ｑ）と軸動力（Ｐ）と
の関係を示す図、図３（Ｃ）は流量（Ｑ）とポンプ効率
（η）との関係を示す図である。すなわち、図３に示す
ように、羽根車要素Ａのポンプ特性がを呈するのに対
し、羽根車要素Ｂのポンプ特性はのようになる。これ
ら２つの羽根車要素Ａ及びＢによってなる両吸込ポンプ
の流量と軸動力は、羽根車要素Ａの流量（又は軸動力）
に、羽根車要素Ａと同一揚程時の要素Ｂの流量（又は軸
動力）を単純に加えたもの、すなわちとなる。図３に
おいて、は従来のポンプのポンプ特性を示す。
【００１６】一方、ポンプ効率は、小流量・高揚程時に
おいて、羽根車要素Ｂの方が高く、大流量・低揚程時に
おいて、羽根車要素Ａの方が高くなるように設計してい
る。また、各々の最高効率点での効率は、羽根車要素Ａ
の方が羽根車要素Ｂよりも高くなるように設計してい
る。この場合、２つの羽根車要素によってなる両吸込型
ポンプの効率は、各々の要素のポンプ効率を加重平均し
た値となる。
おいて、羽根車要素Ｂの方が高く、大流量・低揚程時に
おいて、羽根車要素Ａの方が高くなるように設計してい
る。また、各々の最高効率点での効率は、羽根車要素Ａ
の方が羽根車要素Ｂよりも高くなるように設計してい
る。この場合、２つの羽根車要素によってなる両吸込型
ポンプの効率は、各々の要素のポンプ効率を加重平均し
た値となる。
【００１７】この結果、両吸込ポンプの効率曲線は、最
高効率点における効率が比較的低い値となるものの、全
流量域において効率変化の少ない、なだらかなものとな
る。
高効率点における効率が比較的低い値となるものの、全
流量域において効率変化の少ない、なだらかなものとな
る。
【００１８】次に羽根車に加わる軸推力は、簡易には、
主板の平面積から羽根車吸込面積を減じたものに、圧力
を乗じて求める。図２において、要素Ａに働く軸推力Ｆ
A と要素Ｂに働く軸推力ＦB は、 ＦA＝ （π／４）｛（Ｄ2A 2 −Ｄ1A 2 ）｝×Ｐ ＦB ＝（π／４）｛（Ｄ2A 2 −Ｄ1B 2 ）｝×Ｐ とな
る。
主板の平面積から羽根車吸込面積を減じたものに、圧力
を乗じて求める。図２において、要素Ａに働く軸推力Ｆ
A と要素Ｂに働く軸推力ＦB は、 ＦA＝ （π／４）｛（Ｄ2A 2 −Ｄ1A 2 ）｝×Ｐ ＦB ＝（π／４）｛（Ｄ2A 2 −Ｄ1B 2 ）｝×Ｐ とな
る。
【００１９】ここで、Ｄ1A＞Ｄ1Bであるから、結局、羽
根車全体としては、 軸推力＝ＦB −ＦA ＝（π／４）｛（Ｄ1A 2 −
Ｄ1B 2 ）｝×Ｐ となる。 すなわち、軸推力は、常に安定した方向へ働く。また軸
推力の絶対値は、高々羽根車要素Ａと羽根車要素Ｂの吸
込径の違いによるものであって、あまり大きくはない。
従って、軸受の負荷容量をさほど上げる必要もない。
根車全体としては、 軸推力＝ＦB −ＦA ＝（π／４）｛（Ｄ1A 2 −
Ｄ1B 2 ）｝×Ｐ となる。 すなわち、軸推力は、常に安定した方向へ働く。また軸
推力の絶対値は、高々羽根車要素Ａと羽根車要素Ｂの吸
込径の違いによるものであって、あまり大きくはない。
従って、軸受の負荷容量をさほど上げる必要もない。
【００２０】図２に示した実施例では、２つの羽根車要
素の諸元を大きく異ならせて説明したが、勿論これら全
ての諸元を相違させる必要はない。最も簡便な方法とし
ては、図４に示すようにＤ2A ＝Ｄ2B とし、Ｄ1A＞Ｄ1B
およびＢ2A＞Ｂ2Bのみを実施するだけでもポンプ効率の
特性曲線の平坦化の効果は大きい。
素の諸元を大きく異ならせて説明したが、勿論これら全
ての諸元を相違させる必要はない。最も簡便な方法とし
ては、図４に示すようにＤ2A ＝Ｄ2B とし、Ｄ1A＞Ｄ1B
およびＢ2A＞Ｂ2Bのみを実施するだけでもポンプ効率の
特性曲線の平坦化の効果は大きい。
【００２１】図５乃至図７は本発明の第２実施例を示す
図である。図５は本発明の両吸込型ポンプの１種である
全周流型両吸込ポンプの断面図であり、図６は図５のＶ
Ｉ−ＶＩ線断面図である。
図である。図５は本発明の両吸込型ポンプの１種である
全周流型両吸込ポンプの断面図であり、図６は図５のＶ
Ｉ−ＶＩ線断面図である。
【００２２】全周流型両吸込ポンプは、図５に示すよう
に中央にキャンドモータ１を備えており、このキャンド
モータ１の主軸２の両軸端に軸方向外方に開口した吸込
部を有する片吸込型羽根車３Ａ，４Ａ；３Ｂ，４Ｂがそ
れぞれ固定されている。そして、これらキャンドモータ
１及び片吸込型羽根車３Ａ，４Ａ；３Ｂ，４Ｂを収容す
る外筒５及び左右のカバー６，７が設けられている。外
筒５とカバー６及び外筒５とカバー７とは、フランジ
８，９で固定されている。羽根車３Ａ，４Ａ；３Ｂ，４
Ｂの各翼は板金により製作されている。
に中央にキャンドモータ１を備えており、このキャンド
モータ１の主軸２の両軸端に軸方向外方に開口した吸込
部を有する片吸込型羽根車３Ａ，４Ａ；３Ｂ，４Ｂがそ
れぞれ固定されている。そして、これらキャンドモータ
１及び片吸込型羽根車３Ａ，４Ａ；３Ｂ，４Ｂを収容す
る外筒５及び左右のカバー６，７が設けられている。外
筒５とカバー６及び外筒５とカバー７とは、フランジ
８，９で固定されている。羽根車３Ａ，４Ａ；３Ｂ，４
Ｂの各翼は板金により製作されている。
【００２３】前記外筒５は両端部近傍にそれぞれ吸込窓
５ａ，５ｂを具備し、外筒５の外部には、これら吸込窓
５ａ，５ｂを接続するように吸込ケース１０が設置され
ている。吸込ケース１０は中央部にポンプ吸込口１１が
開口している。また吸込ケース１０内に空気溜りができ
ないように、図６に示されるように外筒５の外周部の吸
込窓５ａ，５ｂの円周方向の幅Ｗ1 を吸込ケース１０の
幅Ｗ2 と対応させている。そして、ポンプ吸込口１１に
は吸込フランジ１２が設けられている。
５ａ，５ｂを具備し、外筒５の外部には、これら吸込窓
５ａ，５ｂを接続するように吸込ケース１０が設置され
ている。吸込ケース１０は中央部にポンプ吸込口１１が
開口している。また吸込ケース１０内に空気溜りができ
ないように、図６に示されるように外筒５の外周部の吸
込窓５ａ，５ｂの円周方向の幅Ｗ1 を吸込ケース１０の
幅Ｗ2 と対応させている。そして、ポンプ吸込口１１に
は吸込フランジ１２が設けられている。
【００２４】外筒５の内部には、仕切板１５，１６が固
定されている。仕切板１５，１６は開口部１５ａ，１６
ａにゴム等の弾性材からなるシール部材１７，１７が固
定され、底部１５ｂ，１６ｂに吸込開口１５ｃ，１６ｃ
が形成されている。
定されている。仕切板１５，１６は開口部１５ａ，１６
ａにゴム等の弾性材からなるシール部材１７，１７が固
定され、底部１５ｂ，１６ｂに吸込開口１５ｃ，１６ｃ
が形成されている。
【００２５】また仕切板１５，１６の内側には、それぞ
れ第１内ケーシング１８Ａ，１８Ｂ及び第２内ケーシン
グ１９Ａ，１９Ｂが設置されている。第１内ケーシング
１８Ａ，１８Ｂは戻り羽根１８ａ，１８ａを有し、第２
内ケーシング１９Ａ，１９Ｂはガイドベーン又はボリュ
ートを構成する案内装置１９ａ，１９ａを有している。
第２内ケーシング１９Ａ，１９Ｂはインロー嵌合部を有
し、このインロー嵌合部がキャンドモータ１のモータフ
レーム２４と嵌合されている。第１内ケーシング１８
Ａ，１８Ｂと仕切板１５，１６との間隙にはシール部材
２０，２０がそれぞれ介装されており、このシール部材
２０，２０によって吸込側（低圧側）と吐出側（高圧
側）とがシールされている。第１，第２内ケーシング１
８Ａ，１８Ｂ；１９Ａ，１９Ｂの内端には、それぞれラ
イナーリング２１が配設されている。
れ第１内ケーシング１８Ａ，１８Ｂ及び第２内ケーシン
グ１９Ａ，１９Ｂが設置されている。第１内ケーシング
１８Ａ，１８Ｂは戻り羽根１８ａ，１８ａを有し、第２
内ケーシング１９Ａ，１９Ｂはガイドベーン又はボリュ
ートを構成する案内装置１９ａ，１９ａを有している。
第２内ケーシング１９Ａ，１９Ｂはインロー嵌合部を有
し、このインロー嵌合部がキャンドモータ１のモータフ
レーム２４と嵌合されている。第１内ケーシング１８
Ａ，１８Ｂと仕切板１５，１６との間隙にはシール部材
２０，２０がそれぞれ介装されており、このシール部材
２０，２０によって吸込側（低圧側）と吐出側（高圧
側）とがシールされている。第１，第２内ケーシング１
８Ａ，１８Ｂ；１９Ａ，１９Ｂの内端には、それぞれラ
イナーリング２１が配設されている。
【００２６】前記キャンドモータ１のモータフレーム２
４は略円筒状のフレーム外胴２５と、このフレーム外胴
２５の両側開口部に設けられたフレーム側板２６，２７
とから構成されている。モータフレーム外胴２５にはケ
ーブルハウジング２２が溶接によって固定されており、
モータフレーム外胴２５内のコイルからリード線を外部
に引出すとともにこのケーブルハウジング２２内で電源
ケーブル４６と接続するようになっている。ケーブルハ
ウジング２２には、電源ケーブル４６を保持するための
ケーブルコネクタ４７が溶接されている。
４は略円筒状のフレーム外胴２５と、このフレーム外胴
２５の両側開口部に設けられたフレーム側板２６，２７
とから構成されている。モータフレーム外胴２５にはケ
ーブルハウジング２２が溶接によって固定されており、
モータフレーム外胴２５内のコイルからリード線を外部
に引出すとともにこのケーブルハウジング２２内で電源
ケーブル４６と接続するようになっている。ケーブルハ
ウジング２２には、電源ケーブル４６を保持するための
ケーブルコネクタ４７が溶接されている。
【００２７】前記モータフレーム２４内には、ステータ
２８及びロータ２９が配設されている。ロータ２９は主
軸２によって支持されており、また、ステータ２８の内
側には円筒状のキャン３０が嵌着されている。
２８及びロータ２９が配設されている。ロータ２９は主
軸２によって支持されており、また、ステータ２８の内
側には円筒状のキャン３０が嵌着されている。
【００２８】前記フレーム側板２６，２７には、軸受ハ
ウジング３１，３２が着脱可能に設けられており、この
軸受ハウジング３１，３２はラジアル軸受３３，３４を
それぞれ保持しており、ラジアル軸受３３は主軸２に嵌
合された軸スリーブ３５を回転支承し、ラジアル軸受３
４は主軸２に嵌合された軸スリーブ３６を回転支承する
ようになっている。前記軸受ハウジング３１，３２とモ
ータフレーム側板２６，２７との固定は、すきまばめの
インローと弾性材からなるＯリング３７，３８によって
それぞれなされている。
ウジング３１，３２が着脱可能に設けられており、この
軸受ハウジング３１，３２はラジアル軸受３３，３４を
それぞれ保持しており、ラジアル軸受３３は主軸２に嵌
合された軸スリーブ３５を回転支承し、ラジアル軸受３
４は主軸２に嵌合された軸スリーブ３６を回転支承する
ようになっている。前記軸受ハウジング３１，３２とモ
ータフレーム側板２６，２７との固定は、すきまばめの
インローと弾性材からなるＯリング３７，３８によって
それぞれなされている。
【００２９】しかして、外筒５とキャンドモータ１のモ
ータフレーム２４との間には環状の空間４０が形成さ
れ、外筒５の外周部には開口５ｃが形成され、この開口
部に吐出ノズル４１が固定されている。吐出ノズル４１
には吐出口４１ａが開口されるとともに吐出フランジ４
２が固定されている。
ータフレーム２４との間には環状の空間４０が形成さ
れ、外筒５の外周部には開口５ｃが形成され、この開口
部に吐出ノズル４１が固定されている。吐出ノズル４１
には吐出口４１ａが開口されるとともに吐出フランジ４
２が固定されている。
【００３０】本実施例においては、片吸込型羽根車３Ａ
と３Ｂとが対をなす２つの羽根車要素を構成し、片吸込
型羽根車４Ａと４Ｂとが対をなす２つの羽根車要素を構
成している。羽根車３Ａと４Ａとは同一の流量−揚程
（Ｑ−Ｈ）特性を有し、羽根車３Ｂと４Ｂとは同一の流
量−揚程（Ｑ−Ｈ）特性を有しているが、羽根車３Ａ，
４Ａと羽根車３Ｂ，４Ｂとは異なった流量−揚程（Ｑ−
Ｈ）特性を有している。
と３Ｂとが対をなす２つの羽根車要素を構成し、片吸込
型羽根車４Ａと４Ｂとが対をなす２つの羽根車要素を構
成している。羽根車３Ａと４Ａとは同一の流量−揚程
（Ｑ−Ｈ）特性を有し、羽根車３Ｂと４Ｂとは同一の流
量−揚程（Ｑ−Ｈ）特性を有しているが、羽根車３Ａ，
４Ａと羽根車３Ｂ，４Ｂとは異なった流量−揚程（Ｑ−
Ｈ）特性を有している。
【００３１】図７（ａ）及び図７（ｂ）は、羽根車３
Ａ，４Ａ；３Ｂ，４Ｂの詳細を示す断面図である。図７
（ａ）に示す例においては、羽根車３Ａ（又は４Ａ）は
図２に示す羽根車要素Ａと同一の諸元を有し、羽根車３
Ｂ（又は４Ｂ）は図２に示す羽根車要素Ｂと同一の諸元
を有している。また、図７（ｂ）に示す例においては、
羽根車３Ａ（又は４Ａ）は図４に示す羽根車要素Ａと同
一の諸元を有し、羽根車３Ｂ（又は４Ｂ）は図４に示す
羽根車要素Ｂと同一の諸元を有している。即ち、図５、
図６、図７（ａ）及び図７（ｂ）に示す例においては、
２つの羽根車要素Ａ，Ｂを個々の片吸込用羽根車３Ａと
３Ｂ及び４Ａと４Ｂに分離し、これら２つの片吸込用羽
根車３Ａと３Ｂ及び４Ａと４Ｂを使用して２段の両吸込
型ポンプを構成している。
Ａ，４Ａ；３Ｂ，４Ｂの詳細を示す断面図である。図７
（ａ）に示す例においては、羽根車３Ａ（又は４Ａ）は
図２に示す羽根車要素Ａと同一の諸元を有し、羽根車３
Ｂ（又は４Ｂ）は図２に示す羽根車要素Ｂと同一の諸元
を有している。また、図７（ｂ）に示す例においては、
羽根車３Ａ（又は４Ａ）は図４に示す羽根車要素Ａと同
一の諸元を有し、羽根車３Ｂ（又は４Ｂ）は図４に示す
羽根車要素Ｂと同一の諸元を有している。即ち、図５、
図６、図７（ａ）及び図７（ｂ）に示す例においては、
２つの羽根車要素Ａ，Ｂを個々の片吸込用羽根車３Ａと
３Ｂ及び４Ａと４Ｂに分離し、これら２つの片吸込用羽
根車３Ａと３Ｂ及び４Ａと４Ｂを使用して２段の両吸込
型ポンプを構成している。
【００３２】このように第２実施例においては、勝手反
対（例えば羽根車吸込口から見たときの回転方向が逆）
で、流量−揚程特性の異なる２種類の片吸込型羽根車を
用意することにより図３に示すポンプ特性が得られ、第
１実施例と同様の効果が得られる。この場合、既存の片
吸込ポンプ用の羽根車を流用することができるため、製
作上都合が良く、且つ、多段両吸込型ポンプを容易に製
作できるメリットもある。
対（例えば羽根車吸込口から見たときの回転方向が逆）
で、流量−揚程特性の異なる２種類の片吸込型羽根車を
用意することにより図３に示すポンプ特性が得られ、第
１実施例と同様の効果が得られる。この場合、既存の片
吸込ポンプ用の羽根車を流用することができるため、製
作上都合が良く、且つ、多段両吸込型ポンプを容易に製
作できるメリットもある。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、両
吸込型ポンプとしての効率曲線は、最高効率点における
効率が比較的低い値となるものの、全流量域において効
率変化の少ないなだらかな特性となり、運転点が変動し
ても同程度の効率を維持することができる。
吸込型ポンプとしての効率曲線は、最高効率点における
効率が比較的低い値となるものの、全流量域において効
率変化の少ないなだらかな特性となり、運転点が変動し
ても同程度の効率を維持することができる。
【００３４】また本発明によれば、軸推力を一方向に安
定させ、軸受を一方向対応のものにすると共に、軸の振
れを防止して、騒音等の問題を解決することができる。
定させ、軸受を一方向対応のものにすると共に、軸の振
れを防止して、騒音等の問題を解決することができる。
【図１】本発明に係る両吸込型ポンプの第１実施例を示
す図である。
す図である。
【図２】本発明に係る両吸込型ポンプにおける両吸込型
羽根車の詳細を示す断面図である。
羽根車の詳細を示す断面図である。
【図３】本発明に係る両吸込型ポンプにおける特性曲線
を示す図である。
を示す図である。
【図４】本発明に係る両吸込型ポンプにおける両吸込型
羽根車の他の例を示す断面図である。
羽根車の他の例を示す断面図である。
【図５】本発明に係る両吸込型ポンプの第２実施例を示
す断面図である。
す断面図である。
【図６】図５のＶＩ−ＶＩ線断面図である。
【図７】本発明に係る両吸込型ポンプにおける片吸込型
羽根車の詳細を示す断面図。
羽根車の詳細を示す断面図。
１ キャンドモータ ２ 主軸 ３Ａ，３Ｂ，４Ａ，４Ｂ 片吸込型羽根車 ５ 外筒 ６，７ カバー ８，９ フランジ １０ 吸込カバー １１ ポンプ吸込口 １５，１６ 仕切板 １８Ａ，１８Ｂ 第１内ケーシング １９Ａ，１９Ｂ 第２内ケーシング １７，２０ シール部材 ２２ ケーブルハウジング ２４ モータフレーム ２５ フレーム外胴 ２６，２７ フレーム側板 ３１，３２ 軸受ハウジング ３７，３８ Ｏリング ４０ 環状流路 ４１ 吐出ノズル ５１ 上部ケーシング ５２ 下部ケーシング ５３ 主軸 ６０ 両吸込型羽根車 ６１ 主板 ６２ Ａ側板 ６３ Ｂ側板 ６４ Ａ翼 ６５ Ｂ翼
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊勢本 耕司 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株式会社 荏原総合研究所内 (72)発明者 上井 圭太 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株式会社 荏原総合研究所内 (72)発明者 宮崎 義晶 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株式会社 荏原総合研究所内 (56)参考文献 特開 昭54−123707（ＪＰ，Ａ) 実開 昭63−119894（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭50−124601（ＪＰ，Ｕ) 実開 平１−97032（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04D 13/14 F04D 29/30
Claims (7)
- 【請求項１】 流量−揚程（Ｑ−Ｈ）特性の異なる２つ
の羽根車要素を並列に設け、前記２つの羽根車要素は設
計点流量が比較的小流量側の羽根車要素と設計点流量が
比較的大流量側の羽根車要素とからなることを特徴とす
る両吸込型ポンプ。 - 【請求項２】 前記２つの羽根車要素の外径（Ｄ2 ）を
同一とし、吸込径（Ｄ1 ）を相違させたことを特徴とす
る請求項１に記載の両吸込型ポンプ。 - 【請求項３】 前記２つの羽根車要素の外径（Ｄ2 ）を
同一とし、羽根出口幅（Ｂ2 ）を相違させたことを特徴
とする請求項１又は２に記載の両吸込型ポンプ。 - 【請求項４】 前記２つの羽根車要素の翼の出口角度を
相違させたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか
１項に記載の両吸込型ポンプ。 - 【請求項５】 前記２つの羽根車要素の翼の枚数を相違
させたことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項
に記載の両吸込型ポンプ。 - 【請求項６】 前記２つの羽根車要素を一体化した両吸
込用羽根車からなることを特徴とする請求項１乃至５の
いずれか１項に記載の両吸込型ポンプ。 - 【請求項７】 前記２つの羽根車要素を個々の片吸込用
羽根車に分離し、該２つの片吸込用羽根車を使用して構
成したことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項
に記載の両吸込型ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18551594A JP3170148B2 (ja) | 1994-07-14 | 1994-07-14 | 両吸込型ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18551594A JP3170148B2 (ja) | 1994-07-14 | 1994-07-14 | 両吸込型ポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0828486A JPH0828486A (ja) | 1996-01-30 |
| JP3170148B2 true JP3170148B2 (ja) | 2001-05-28 |
Family
ID=16172142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18551594A Expired - Fee Related JP3170148B2 (ja) | 1994-07-14 | 1994-07-14 | 両吸込型ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3170148B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4792930B2 (ja) | 2005-11-16 | 2011-10-12 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 両吸込渦巻ポンプの耐圧試験装置 |
| GB0916901D0 (en) * | 2009-09-25 | 2009-11-11 | Dynamic Boosting Systems Ltd | Diffuser |
| KR101898504B1 (ko) * | 2018-01-25 | 2018-09-13 | 이남 | 양흡입형 임펠러를 구비한 스프르트 펌프 |
-
1994
- 1994-07-14 JP JP18551594A patent/JP3170148B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0828486A (ja) | 1996-01-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |