JPH09125151A - 加工性と耐二次加工性の優れた熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性と耐二次加工性の優れた熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH09125151A JPH09125151A JP28516995A JP28516995A JPH09125151A JP H09125151 A JPH09125151 A JP H09125151A JP 28516995 A JP28516995 A JP 28516995A JP 28516995 A JP28516995 A JP 28516995A JP H09125151 A JPH09125151 A JP H09125151A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低炭素鋼におる加工性と耐二次加工性の優れ
た薄手熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提
供する。 【解決手段】 ０．０１５〜０．０６％の炭素量を含む
低炭素鋼をＡｒ3 点以下７５０℃の温度域で仕上熱延を
終了した後、２０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却してから
５００℃以下の温度域で巻き取り、続いて連続焼鈍ある
いは溶融亜鉛めっき工程で再結晶処理を行い、中心層
（１／２ｔ）と全厚の１／８部（１／８ｔ）における
（２２２）面強度の比を特定することを特徴とする加工
性の優れた熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
を開示する。
た薄手熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提
供する。 【解決手段】 ０．０１５〜０．０６％の炭素量を含む
低炭素鋼をＡｒ3 点以下７５０℃の温度域で仕上熱延を
終了した後、２０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却してから
５００℃以下の温度域で巻き取り、続いて連続焼鈍ある
いは溶融亜鉛めっき工程で再結晶処理を行い、中心層
（１／２ｔ）と全厚の１／８部（１／８ｔ）における
（２２２）面強度の比を特定することを特徴とする加工
性の優れた熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
を開示する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加工性と耐二次加
工性の優れた熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法に関するものであり、冷延鋼板に代わる薄手熱延鋼板
及びその溶融亜鉛めっき鋼板を製造するものである。
工性の優れた熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法に関するものであり、冷延鋼板に代わる薄手熱延鋼板
及びその溶融亜鉛めっき鋼板を製造するものである。
【０００２】
【従来の技術】冷延鋼板の代替を目的とした薄手熱延鋼
板の製造方法として、加工性を確保するためには、熱延
時にＡｒ3 点以上の温度域で仕上熱延を終了させる必要
がある。しかし、特に、仕上板厚が薄くなると、仕上圧
延をＡｒ3 点以上の温度域で実施することが困難とな
り、その結果、加工性の劣化を招くことになっていた。
そこで、仕上温度をＡｒ3 点以上とするために、平衡変
態温度Ａｅ3 点を下げる元素であるＢやＣｒを添加する
ことが検討された。
板の製造方法として、加工性を確保するためには、熱延
時にＡｒ3 点以上の温度域で仕上熱延を終了させる必要
がある。しかし、特に、仕上板厚が薄くなると、仕上圧
延をＡｒ3 点以上の温度域で実施することが困難とな
り、その結果、加工性の劣化を招くことになっていた。
そこで、仕上温度をＡｒ3 点以上とするために、平衡変
態温度Ａｅ3 点を下げる元素であるＢやＣｒを添加する
ことが検討された。
【０００３】その例として、特開平２−１０４６１４号
公報及び特開平２−１０４６３７号公報などがある。い
ずれの発明においても、Ａｅ3 点を下げるが、強度上昇
が少なく加工性を確保できる元素を添加していることが
特徴である。前者は、Ｂを添加してＡｒ3 点を下げて仕
上温度を確保しようとするものである。
公報及び特開平２−１０４６３７号公報などがある。い
ずれの発明においても、Ａｅ3 点を下げるが、強度上昇
が少なく加工性を確保できる元素を添加していることが
特徴である。前者は、Ｂを添加してＡｒ3 点を下げて仕
上温度を確保しようとするものである。
【０００４】これは、一般に、Ｂはオーステナイト粒界
に偏析するため、フェライトの核生成が抑制されること
によると説明されている。しかし、熱延時に特別な限定
をしないとたとえＢが添加されていても、仕上温度が８
５０℃以下になると部分的に混粒組織が生じ、機械的性
質が不均一となる。また、後者では、Ｃｒ添加に伴う酸
洗性や化成処理性の劣化が避けられないばかりでなく、
平衡変態温度を下げるためには比較的多量の添加が必要
であり、合金コストが高くなるという問題点がある。
に偏析するため、フェライトの核生成が抑制されること
によると説明されている。しかし、熱延時に特別な限定
をしないとたとえＢが添加されていても、仕上温度が８
５０℃以下になると部分的に混粒組織が生じ、機械的性
質が不均一となる。また、後者では、Ｃｒ添加に伴う酸
洗性や化成処理性の劣化が避けられないばかりでなく、
平衡変態温度を下げるためには比較的多量の添加が必要
であり、合金コストが高くなるという問題点がある。
【０００５】一方、薄手熱延鋼板をフェライト域での仕
上熱延により製造しようとする技術も多数開示されてい
る。例えば、特開平４−２１０４２７号公報、特開平４
−２２１０２５号公報及び特開平４−２６３０２２号公
報がある。いずれも粗バーを接続して一定張力下で仕上
圧延を実施することが特徴であり、熱延板に深絞り性を
付与するものである。
上熱延により製造しようとする技術も多数開示されてい
る。例えば、特開平４−２１０４２７号公報、特開平４
−２２１０２５号公報及び特開平４−２６３０２２号公
報がある。いずれも粗バーを接続して一定張力下で仕上
圧延を実施することが特徴であり、熱延板に深絞り性を
付与するものである。
【０００６】そのため、鋼成分としては極低炭素鋼にＴ
ｉやＮｂを添加したものであり、本発明とは基本的に成
分が異なるばかりでなく、コストも高い。一方、特開平
４−２８５１２３号公報は低炭素鋼を対象としたもので
あるが、熱延における仕上圧延の温度域が本発明とは全
く異なるため、より高い延性が得られない。
ｉやＮｂを添加したものであり、本発明とは基本的に成
分が異なるばかりでなく、コストも高い。一方、特開平
４−２８５１２３号公報は低炭素鋼を対象としたもので
あるが、熱延における仕上圧延の温度域が本発明とは全
く異なるため、より高い延性が得られない。
【０００７】また、特開平２−２６３９５０号公報で
は、比較的炭素量の高い鋼をフェライト域圧延すること
により深絞り性の優れた鋼を得る発明が開示されてい
る。しかし、これは、本発明に比べて炭素量が低いもの
であり、基本的に本発明で対象とする鋼成分とは全く異
にするものであるばかりでなく、本発明に比べてコスト
が高い。
は、比較的炭素量の高い鋼をフェライト域圧延すること
により深絞り性の優れた鋼を得る発明が開示されてい
る。しかし、これは、本発明に比べて炭素量が低いもの
であり、基本的に本発明で対象とする鋼成分とは全く異
にするものであるばかりでなく、本発明に比べてコスト
が高い。
【０００８】さらに、特開平１−１４９９２２号公報で
は、１５０〜５００℃の巻き取りを実施することによ
り、熱延板の結晶粒径を最適化して加工性と耐二次加工
性を確保しようとする発明が開示されている。しかし、
この発明は、熱延板では未再結晶組織のままを維持し、
その後に再結晶処理を施す本発明とは、その課題解決手
段を異にするものである。また、特開平４−２１０４２
７号公報の発明は、仕上圧延を張力付与の条件下で実施
するとともに、巻取工程あるいは焼鈍工程で再結晶処理
を実施することが特徴である。
は、１５０〜５００℃の巻き取りを実施することによ
り、熱延板の結晶粒径を最適化して加工性と耐二次加工
性を確保しようとする発明が開示されている。しかし、
この発明は、熱延板では未再結晶組織のままを維持し、
その後に再結晶処理を施す本発明とは、その課題解決手
段を異にするものである。また、特開平４−２１０４２
７号公報の発明は、仕上圧延を張力付与の条件下で実施
するとともに、巻取工程あるいは焼鈍工程で再結晶処理
を実施することが特徴である。
【０００９】しかし、本発明者らが鋭意検討した結果、
後述するように耐二次加工性に対しては、巻取工程で再
結晶させることは不利であるだけでなく、仕上圧延後の
冷却速度がある程度速くないと問題が生じることが知見
された。そのため、本発明では、焼鈍工程では短時間で
の再結晶処理（連続焼鈍）を必須とする。そして、仕上
圧延後の冷却速度、巻取条件及び焼鈍条件を組み合わせ
ることで加工性と耐二次加工性の優れた薄鋼板を製造す
る方法を見出したのである。
後述するように耐二次加工性に対しては、巻取工程で再
結晶させることは不利であるだけでなく、仕上圧延後の
冷却速度がある程度速くないと問題が生じることが知見
された。そのため、本発明では、焼鈍工程では短時間で
の再結晶処理（連続焼鈍）を必須とする。そして、仕上
圧延後の冷却速度、巻取条件及び焼鈍条件を組み合わせ
ることで加工性と耐二次加工性の優れた薄鋼板を製造す
る方法を見出したのである。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、極低炭素鋼
を用いることなしに、高い延性を有することを特徴とす
る加工性と耐二次加工性の優れた薄手熱延鋼板及び溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを目的として
なされたものである。
を用いることなしに、高い延性を有することを特徴とす
る加工性と耐二次加工性の優れた薄手熱延鋼板及び溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供することを目的として
なされたものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の実
情に鑑み、低炭素鋼の加工性及び耐二次加工性に対する
仕上圧延条件、仕上圧延後の冷却速度、巻取条件及び焼
鈍条件の影響を詳細に検討した結果、以下のことを知見
した。
情に鑑み、低炭素鋼の加工性及び耐二次加工性に対する
仕上圧延条件、仕上圧延後の冷却速度、巻取条件及び焼
鈍条件の影響を詳細に検討した結果、以下のことを知見
した。
【００１２】（１）Ａｒ3 変態点以下の温度域で仕上圧
延を行うと、従来のＡｒ3 変態点以上で仕上圧延を実施
したものに比べ、高い延性が得られる。また、板厚が薄
くなると従来の方法では、特に、表層付近は変態点以下
の温度域で圧延されることになり、板厚方向の組織が不
均一となり、特性が著しく劣化する。しかし、仕上圧延
をＡｒ3 変態点以下の温度域で実施することによりこの
問題が解決され、板厚方向に均一な組織が得られる。
延を行うと、従来のＡｒ3 変態点以上で仕上圧延を実施
したものに比べ、高い延性が得られる。また、板厚が薄
くなると従来の方法では、特に、表層付近は変態点以下
の温度域で圧延されることになり、板厚方向の組織が不
均一となり、特性が著しく劣化する。しかし、仕上圧延
をＡｒ3 変態点以下の温度域で実施することによりこの
問題が解決され、板厚方向に均一な組織が得られる。
【００１３】（２）上記特性は、仕上圧延前に、特定の
温度域で保熱を施すことによりさらに向上する。これ
は、仕上圧延前に析出物の析出が十分になされると同時
に、析出物の粗大化が促進され、その結果、巻き取り中
の結晶粒成長が助長されるためと推察される。
温度域で保熱を施すことによりさらに向上する。これ
は、仕上圧延前に析出物の析出が十分になされると同時
に、析出物の粗大化が促進され、その結果、巻き取り中
の結晶粒成長が助長されるためと推察される。
【００１４】（３）中心層（ｃｅｎｔｅｒ）と全厚の１
／８部（１／８ｔ）における面強度比が１に近付く程板
厚方向の集合組織は均一となる。これには、例えば潤滑
を施しながら仕上圧延を行うことが有効であり、この場
合、上記特性はさらに向上する。その原因は、圧延中に
導入される板厚方向のひずみが潤滑により均一となり、
板厚方向の組織の均一性がさらに良好となるためと考え
られる。
／８部（１／８ｔ）における面強度比が１に近付く程板
厚方向の集合組織は均一となる。これには、例えば潤滑
を施しながら仕上圧延を行うことが有効であり、この場
合、上記特性はさらに向上する。その原因は、圧延中に
導入される板厚方向のひずみが潤滑により均一となり、
板厚方向の組織の均一性がさらに良好となるためと考え
られる。
【００１５】この知見を見出した実験結果を図１に示
す。すなわち、０．０３％Ｃ−０．０１％Ｓｉ−０．０
０５％Ｐ−０．０１０％Ｓ−０．０３５％Ａｌ−０．０
０２０％Ｎからなる鋼を種々の条件で１mmの熱延板と
し、（２２２）center／（２２２）1/8t≦２なる関係が
満足されると延性が５０％を超え、飛躍的に向上する。
す。すなわち、０．０３％Ｃ−０．０１％Ｓｉ−０．０
０５％Ｐ−０．０１０％Ｓ−０．０３５％Ａｌ−０．０
０２０％Ｎからなる鋼を種々の条件で１mmの熱延板と
し、（２２２）center／（２２２）1/8t≦２なる関係が
満足されると延性が５０％を超え、飛躍的に向上する。
【００１６】（４）仕上圧延後の冷却は、冷却中に再結
晶が起こらないような条件にしなければならない。冷却
中に再結晶が起こると、巻き取った後で粒界への多元素
の拡散を招き粒界が脆化するため、二次加工性を劣化さ
せるからである。この知見を見出した実験結果を図２に
示す。なお、用いた鋼種は前述の（３）と同じものであ
る。
晶が起こらないような条件にしなければならない。冷却
中に再結晶が起こると、巻き取った後で粒界への多元素
の拡散を招き粒界が脆化するため、二次加工性を劣化さ
せるからである。この知見を見出した実験結果を図２に
示す。なお、用いた鋼種は前述の（３）と同じものであ
る。
【００１７】（５）巻取温度は、その処理中に再結晶が
生じない条件にする必要がある。すなわち、ここで再結
晶が生じると、巻取処理中に前述したような多元素の粒
界への拡散が生じ、粒界脆化を招くため、二次加工性を
劣化させるためである。この知見を見出した実験結果を
図３に示す。なお、用いた鋼種は前述の（２），（３）
と同じものである。 以上の知見をもとに、加工性と耐二次加工性の優れた薄
鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造技術を確立した。
生じない条件にする必要がある。すなわち、ここで再結
晶が生じると、巻取処理中に前述したような多元素の粒
界への拡散が生じ、粒界脆化を招くため、二次加工性を
劣化させるためである。この知見を見出した実験結果を
図３に示す。なお、用いた鋼種は前述の（２），（３）
と同じものである。 以上の知見をもとに、加工性と耐二次加工性の優れた薄
鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造技術を確立した。
【００１８】本発明の要旨とするところは、次の通りで
ある。 （１）重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．０６％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％以下、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０
０５〜０．１％、Ｎ：０．００５％以下、残部Ｆｅを含
む鋼を連続鋳造にてスラブとした後、再加熱あるいは鋳
造後直ちに粗圧延を実施し、先行するシートバーに接続
後、Ａｒ3 点以下、７５０℃以上の温度域での合計圧下
率が７０％以上、９８％以下になるように熱間圧延した
後、２０℃／ｓ以上の冷却速度で５００℃以下の温度で
巻き取り、続いて酸洗後再結晶焼鈍を連続焼鈍工程で実
施し、中心層（ｃｅｎｔｅｒ）と全厚の１／８部（１／
８ｔ）における面強度比を（２２２）center／（２２
２）1/8t≦２とすることを特徴とする加工性と耐二次加
工性の優れた熱延鋼板の製造方法。
ある。 （１）重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．０６％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％以下、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０
０５〜０．１％、Ｎ：０．００５％以下、残部Ｆｅを含
む鋼を連続鋳造にてスラブとした後、再加熱あるいは鋳
造後直ちに粗圧延を実施し、先行するシートバーに接続
後、Ａｒ3 点以下、７５０℃以上の温度域での合計圧下
率が７０％以上、９８％以下になるように熱間圧延した
後、２０℃／ｓ以上の冷却速度で５００℃以下の温度で
巻き取り、続いて酸洗後再結晶焼鈍を連続焼鈍工程で実
施し、中心層（ｃｅｎｔｅｒ）と全厚の１／８部（１／
８ｔ）における面強度比を（２２２）center／（２２
２）1/8t≦２とすることを特徴とする加工性と耐二次加
工性の優れた熱延鋼板の製造方法。
【００１９】（２）さらに、重量％で、Ｂ：０．００５
％以下を含むことを特徴とする上記（１）記載の加工性
と耐二次加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。 （３）さらに、重量％で、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ及びＳｎの
うち１種または２種以上を合計で０．５％以下含むこと
を特徴とする上記（１）または（２）記載の加工性と耐
二次加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。
％以下を含むことを特徴とする上記（１）記載の加工性
と耐二次加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。 （３）さらに、重量％で、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ及びＳｎの
うち１種または２種以上を合計で０．５％以下含むこと
を特徴とする上記（１）または（２）記載の加工性と耐
二次加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。
【００２０】（４）粗圧延を終了し、シートバーを一旦
コイルに巻き取ることを特徴とする上記（１）ないし
（３）のいずれか１項に記載の加工性と耐二次加工性の
優れた熱延鋼板の製造方法。
コイルに巻き取ることを特徴とする上記（１）ないし
（３）のいずれか１項に記載の加工性と耐二次加工性の
優れた熱延鋼板の製造方法。
【００２１】（５）厚さ１００mm以下の鋳片に鋳造後、
直ちに粗圧延を実施することを特徴とする上記（１）な
いし（４）のいずれか１項に記載の加工性と耐二次加工
性の優れた熱延鋼板の製造方法。
直ちに粗圧延を実施することを特徴とする上記（１）な
いし（４）のいずれか１項に記載の加工性と耐二次加工
性の優れた熱延鋼板の製造方法。
【００２２】（６）仕上圧延を実施する際に、少なくと
も１パス以上潤滑を施しながら行うことを特徴とする上
記（１）ないし（５）のいずれか１項に記載の加工性と
耐二次加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。
も１パス以上潤滑を施しながら行うことを特徴とする上
記（１）ないし（５）のいずれか１項に記載の加工性と
耐二次加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。
【００２３】（７）上記（１）ないし（６）のいずれか
１項に記載の加工性の優れた熱延鋼板の製造方法におけ
る再結晶焼鈍を実施する連続焼鈍工程に代えて、再結晶
焼鈍を溶融亜鉛めっき工程で実施することを特徴とする
加工性と耐二次加工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法。 （８）溶融亜鉛めっき工程後に、合金化処理を施すこと
を特徴とする上記（７）記載の加工性と耐二次加工性の
優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
１項に記載の加工性の優れた熱延鋼板の製造方法におけ
る再結晶焼鈍を実施する連続焼鈍工程に代えて、再結晶
焼鈍を溶融亜鉛めっき工程で実施することを特徴とする
加工性と耐二次加工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法。 （８）溶融亜鉛めっき工程後に、合金化処理を施すこと
を特徴とする上記（７）記載の加工性と耐二次加工性の
優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【００２４】
【発明の実施の形態】まず、この発明における成分組成
の限定理由について述べる。Ｃは、０．０６％以下とし
なくてはならない。これを超えて添加されると析出する
炭化物の量が多くなり、延性が劣化する。また、０．０
１５％より低くなると巻き取り中の炭化物の析出が不十
分となり、時効性の劣化が懸念される。
の限定理由について述べる。Ｃは、０．０６％以下とし
なくてはならない。これを超えて添加されると析出する
炭化物の量が多くなり、延性が劣化する。また、０．０
１５％より低くなると巻き取り中の炭化物の析出が不十
分となり、時効性の劣化が懸念される。
【００２５】ＳｉとＡｌは、フェライト域熱延の温度域
を高温にして、圧延時及び圧延後の再結晶を促進させる
のに有効である。しかし、Ｓｉは過度に添加されると鋼
を硬質化し、加工性を劣化させるばかりでなく、スケー
ル起因の疵が発生しやすくなることから０．５％を上限
とする。
を高温にして、圧延時及び圧延後の再結晶を促進させる
のに有効である。しかし、Ｓｉは過度に添加されると鋼
を硬質化し、加工性を劣化させるばかりでなく、スケー
ル起因の疵が発生しやすくなることから０．５％を上限
とする。
【００２６】一方、Ａｌについては、鋼の脱酸のために
も添加される。そのためには０．００５％以上の添加が
必要である。しかし、過剰の添加はコストアップになる
とともに鋼中に介在物を残すことになるため、上限を
０．１％とする。
も添加される。そのためには０．００５％以上の添加が
必要である。しかし、過剰の添加はコストアップになる
とともに鋼中に介在物を残すことになるため、上限を
０．１％とする。
【００２７】Ｍｎは、主として鋼を高強度化する場合に
添加されるが、過剰に添加されると硬質化して加工性が
劣化する。本発明においては熱間加工性を確保するた
め、０．０５％以上が必要である。一方、０．５％を超
えて添加されると硬質化し、加工性が劣化するため、
０．５％を上限とする。
添加されるが、過剰に添加されると硬質化して加工性が
劣化する。本発明においては熱間加工性を確保するた
め、０．０５％以上が必要である。一方、０．５％を超
えて添加されると硬質化し、加工性が劣化するため、
０．５％を上限とする。
【００２８】Ｐは、本発明においては積極的に添加され
る必要のない元素である。そのため、不可避的に含まれ
るものとして０．０２％以下とする。Ｓは、Ｍｎとの結
合によりＡ系介在物（ＪＩＳ Ｇ ０５５５）を形成
し、延性を劣化させるばかりでなく、過度に添加される
と熱間割れを招くため、０．０１５％を上限とする。
る必要のない元素である。そのため、不可避的に含まれ
るものとして０．０２％以下とする。Ｓは、Ｍｎとの結
合によりＡ系介在物（ＪＩＳ Ｇ ０５５５）を形成
し、延性を劣化させるばかりでなく、過度に添加される
と熱間割れを招くため、０．０１５％を上限とする。
【００２９】Ｎは、ＡｌＮとして析出するが、多量に析
出すると加工性を劣化させるため、０．００５％を上限
とする。Ｂは、必要に応じて添加されるが、その目的は
Ｎの固定にある。しかし、過剰の添加は、鋼を硬質化し
て加工性を劣化させたり、溶接性を劣化させるため、
０．００５％を上限とする。Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ及びＳｎ
は、スクラップを原料とした際に不可避的に添加される
ものであるが、特に、熱間での加工性の観点から合計で
０．５％を上限とする。
出すると加工性を劣化させるため、０．００５％を上限
とする。Ｂは、必要に応じて添加されるが、その目的は
Ｎの固定にある。しかし、過剰の添加は、鋼を硬質化し
て加工性を劣化させたり、溶接性を劣化させるため、
０．００５％を上限とする。Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ及びＳｎ
は、スクラップを原料とした際に不可避的に添加される
ものであるが、特に、熱間での加工性の観点から合計で
０．５％を上限とする。
【００３０】次に、本発明における熱間圧延条件、冷却
条件、巻取条件及び焼鈍条件について説明する。粗圧延
を終了して先行するシートバーに接続後、直ちに仕上圧
延を実施する。このとき、接続前にシートバーをコイル
に巻き取った後、巻き戻しながら先行する圧延材に接続
してから仕上圧延を実施しても、本発明における効果を
損なうものではない。
条件、巻取条件及び焼鈍条件について説明する。粗圧延
を終了して先行するシートバーに接続後、直ちに仕上圧
延を実施する。このとき、接続前にシートバーをコイル
に巻き取った後、巻き戻しながら先行する圧延材に接続
してから仕上圧延を実施しても、本発明における効果を
損なうものではない。
【００３１】さらに、巻き取った後に保熱あるいは加熱
を行ってもかまわない。特に、前述のシートバーを巻き
取った後で巻き戻すことは、圧延端の局部的な温度低下
やスキッドマークによる温度低下を解消し、コイル長手
方向の材質の均質化が容易となる。
を行ってもかまわない。特に、前述のシートバーを巻き
取った後で巻き戻すことは、圧延端の局部的な温度低下
やスキッドマークによる温度低下を解消し、コイル長手
方向の材質の均質化が容易となる。
【００３２】仕上圧延における圧延条件は、本発明にお
いて最も重要な因子である。まず、仕上圧延を実施する
温度域については、Ａｒ3 変態点以下とする必要があ
る。この温度より高いと、圧延後の冷却中にγからαに
変態することになり、このときに導入されるひずみは、
延性を低下させる原因となるためである。また、７５０
℃よりも低温域では、圧延材の変形抵抗が大きく、圧延
時の負荷が高くなりすぎるため、７５０℃を下限とす
る。
いて最も重要な因子である。まず、仕上圧延を実施する
温度域については、Ａｒ3 変態点以下とする必要があ
る。この温度より高いと、圧延後の冷却中にγからαに
変態することになり、このときに導入されるひずみは、
延性を低下させる原因となるためである。また、７５０
℃よりも低温域では、圧延材の変形抵抗が大きく、圧延
時の負荷が高くなりすぎるため、７５０℃を下限とす
る。
【００３３】一方、仕上圧延での圧下率が低いと、その
後の巻き取りでの再結晶が不十分となるばかりでなく、
得られる結晶粒径も不均一となるため、７０％以上必要
である。しかし、９８％を超えると圧延機への負荷が高
くなりすぎるため、９８％を上限とする。
後の巻き取りでの再結晶が不十分となるばかりでなく、
得られる結晶粒径も不均一となるため、７０％以上必要
である。しかし、９８％を超えると圧延機への負荷が高
くなりすぎるため、９８％を上限とする。
【００３４】仕上圧延で潤滑を施す場合、潤滑油の種類
及びエマルジョンの濃度は特に限定されるものではな
い。潤滑圧延を実施する目的は、ロールと圧延材との摩
擦係数を低下させ、圧延荷重の低下を図るとともに、板
厚方向のひずみを均一に分布させることにある。特に、
前述したような中心層と１／８ｔ面における（２２２）
面強度の関係が前述の式を満足するには、仕上圧延にお
ける潤滑圧延が有利となる。
及びエマルジョンの濃度は特に限定されるものではな
い。潤滑圧延を実施する目的は、ロールと圧延材との摩
擦係数を低下させ、圧延荷重の低下を図るとともに、板
厚方向のひずみを均一に分布させることにある。特に、
前述したような中心層と１／８ｔ面における（２２２）
面強度の関係が前述の式を満足するには、仕上圧延にお
ける潤滑圧延が有利となる。
【００３５】仕上圧延後の冷却は、できるだけ速やかに
実施されなければならない。２０℃／ｓ未満の冷却速度
では冷却途中で再結晶が生じるため、その後の巻取処理
中に多元素の粒界への拡散が起こる。そのため、粒界を
脆弱にするため二次加工性の劣化を招く。これを防止す
るには、前述の実験結果からも明らかなように、２０℃
／ｓ以上の冷却速度が必要である。
実施されなければならない。２０℃／ｓ未満の冷却速度
では冷却途中で再結晶が生じるため、その後の巻取処理
中に多元素の粒界への拡散が起こる。そのため、粒界を
脆弱にするため二次加工性の劣化を招く。これを防止す
るには、前述の実験結果からも明らかなように、２０℃
／ｓ以上の冷却速度が必要である。
【００３６】巻取工程では、仕上圧延時に形成された加
工組織をそのまま維持させる必要がある。再結晶する
と、前述したように多元素の粒界への拡散が起こるた
め、粒界が脆化して二次加工性が劣化する。そのため、
巻取温度を５００℃以下としなくてはならない。
工組織をそのまま維持させる必要がある。再結晶する
と、前述したように多元素の粒界への拡散が起こるた
め、粒界が脆化して二次加工性が劣化する。そのため、
巻取温度を５００℃以下としなくてはならない。
【００３７】前述した鋼の溶製は、転炉を用いるのが一
般的であるが、電気炉でスクラップを溶解してもかまわ
ない。さらに、鋳造は、連続鋳造にて実施されるが、１
００mm以下の薄スラブに鋳造されても、本発明における
効果を何等損なうものではない。
般的であるが、電気炉でスクラップを溶解してもかまわ
ない。さらに、鋳造は、連続鋳造にて実施されるが、１
００mm以下の薄スラブに鋳造されても、本発明における
効果を何等損なうものではない。
【００３８】また、用いる熱延設備は通常の熱延ストリ
ップミルで良いが、薄スラブを用いて粗圧延を簡省略す
るものでもかまわない。さらに、仕上圧延前のシートバ
ーの接続方法は特に限定されるものではないが、レーザ
ー溶接、アーク溶接及び圧接等で実施するのが好まし
い。一方、接続前に巻き取る場合、その方法についても
特に限定されるものではない。その際、巻き取ったコイ
ルを保熱あるいは加熱することも、本発明における効果
を損なうものではない。
ップミルで良いが、薄スラブを用いて粗圧延を簡省略す
るものでもかまわない。さらに、仕上圧延前のシートバ
ーの接続方法は特に限定されるものではないが、レーザ
ー溶接、アーク溶接及び圧接等で実施するのが好まし
い。一方、接続前に巻き取る場合、その方法についても
特に限定されるものではない。その際、巻き取ったコイ
ルを保熱あるいは加熱することも、本発明における効果
を損なうものではない。
【００３９】
（実施例１）Ｃ：０．０２５％、Ｓｉ：０．０５％、Ｍ
ｎ：０．１５％、Ｐ：０．００５％、Ｓ：０．００７
％、Ａｌ：０．０３０％、Ｂ：０．００１０％、Ｎ：
０．００１５％を含む鋼を転炉出鋼し、連続鋳造にてス
ラブとした。このスラブを、１１００℃で加熱してか
ら、２５mmまで粗圧延を実施し、先行するシートバーに
接続後、表１に示すような種々の仕上温度、冷却速度及
び巻取温度で熱間圧延を実施した。なお、Ａｒ3 点は９
１６−５０〔Ｃ（％）〕＋２７〔Ｓｉ（％）〕−６４
〔Ｍｎ（％）〕より概算すると９０７℃である。その
後、連続焼鈍工程あるいは溶融亜鉛めっき工程におい
て、加熱温度：８００℃として再結晶処理を実施してか
ら、１％の調質圧延を実施した。
ｎ：０．１５％、Ｐ：０．００５％、Ｓ：０．００７
％、Ａｌ：０．０３０％、Ｂ：０．００１０％、Ｎ：
０．００１５％を含む鋼を転炉出鋼し、連続鋳造にてス
ラブとした。このスラブを、１１００℃で加熱してか
ら、２５mmまで粗圧延を実施し、先行するシートバーに
接続後、表１に示すような種々の仕上温度、冷却速度及
び巻取温度で熱間圧延を実施した。なお、Ａｒ3 点は９
１６−５０〔Ｃ（％）〕＋２７〔Ｓｉ（％）〕−６４
〔Ｍｎ（％）〕より概算すると９０７℃である。その
後、連続焼鈍工程あるいは溶融亜鉛めっき工程におい
て、加熱温度：８００℃として再結晶処理を実施してか
ら、１％の調質圧延を実施した。
【００４０】材質評価について、まず、引張試験は、供
試材をＪＩＳ Ｚ ２２０１記載の５号試験片に加工
し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１記載の試験方法に従って行っ
た。また、二次加工性については、供試材を直径１００
mmに打ち抜き、絞り比２．０で円筒に絞った後、その成
形カップを、図４に示すように、−５０℃のエタノール
中に浸し、テーパーポンチに載せて荷重を与えて、押し
拡げ、その際の脆性破壊の有無で判定した。その結果
を、○：脆性破壊割れなし、×：脆性破壊割れありとし
て、同表に示す。
試材をＪＩＳ Ｚ ２２０１記載の５号試験片に加工
し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１記載の試験方法に従って行っ
た。また、二次加工性については、供試材を直径１００
mmに打ち抜き、絞り比２．０で円筒に絞った後、その成
形カップを、図４に示すように、−５０℃のエタノール
中に浸し、テーパーポンチに載せて荷重を与えて、押し
拡げ、その際の脆性破壊の有無で判定した。その結果
を、○：脆性破壊割れなし、×：脆性破壊割れありとし
て、同表に示す。
【００４１】本発明法に従ったNo．１，３，４，６，
７，８，１０，１１及び１２では、高い伸びとｎ値を示
す。一方、冷却速度が本発明の範囲より低く外れたNo．
２では、冷却中に再結晶が生じるため、粒界への元素の
拡散が起こるため、粒界が脆化して二次加工性が劣化し
ている。巻取温度が高く外れたNo．５及び６では、巻取
中に再結晶と粒成長が生じるため伸び及びｎ値は高い
が、粒界への元素の拡散により粒界が脆弱となるため二
次加工性が悪い。
７，８，１０，１１及び１２では、高い伸びとｎ値を示
す。一方、冷却速度が本発明の範囲より低く外れたNo．
２では、冷却中に再結晶が生じるため、粒界への元素の
拡散が起こるため、粒界が脆化して二次加工性が劣化し
ている。巻取温度が高く外れたNo．５及び６では、巻取
中に再結晶と粒成長が生じるため伸び及びｎ値は高い
が、粒界への元素の拡散により粒界が脆弱となるため二
次加工性が悪い。
【００４２】また、面強度比が本発明の範囲から高く外
れたNo．９，１３及び１４では、板厚方向の異方性が大
きいため、やはり伸びとｎ値が低い。また、No．１２及
び１３までは、仕上温度が本発明の範囲から低く外れた
ため、再結晶処理における粒成長性が不十分となり、伸
びとｎ値が低い。特に、No．１４では、仕上温度がＡｒ
3 点以上であるため、仕上圧延後変態してからの巻き取
りとなる。そのため、本発明法に比べてひずみが多く残
ると推察されることから、伸びとｎ値が低いと思われ
る。
れたNo．９，１３及び１４では、板厚方向の異方性が大
きいため、やはり伸びとｎ値が低い。また、No．１２及
び１３までは、仕上温度が本発明の範囲から低く外れた
ため、再結晶処理における粒成長性が不十分となり、伸
びとｎ値が低い。特に、No．１４では、仕上温度がＡｒ
3 点以上であるため、仕上圧延後変態してからの巻き取
りとなる。そのため、本発明法に比べてひずみが多く残
ると推察されることから、伸びとｎ値が低いと思われ
る。
【００４３】
【表１】
【００４４】（実施例２）表２に示す種々の組成の鋼を
転炉あるいは電炉出鋼し、連続鋳造でスラブとした。こ
のスラブを、１０５０〜１２００℃で加熱してから、種
々の板厚に粗圧延を行い、先行するシートバーに接続し
て、仕上圧延を行う。このとき、Ｃ，Ｄ，Ｆ及びＫ鋼の
ように、シートバーの接続前に同表に示した温度で巻き
取り、１０分以内の保熱を行ってから巻きほぐすか、あ
るいは保熱することなく直ちに巻きほぐして（Ｂ，Ｈ，
Ｉ及びＬ鋼）先行するシートバーに接続する。その後、
Ａｒ3 点以下の温度域で６パスの仕上圧延を行い、８０
０℃で仕上圧延を終了した。その際に潤滑油のエマルジ
ョンを供給するが、その供給スタンド（No．１〜６スタ
ンド）を表３に示す。
転炉あるいは電炉出鋼し、連続鋳造でスラブとした。こ
のスラブを、１０５０〜１２００℃で加熱してから、種
々の板厚に粗圧延を行い、先行するシートバーに接続し
て、仕上圧延を行う。このとき、Ｃ，Ｄ，Ｆ及びＫ鋼の
ように、シートバーの接続前に同表に示した温度で巻き
取り、１０分以内の保熱を行ってから巻きほぐすか、あ
るいは保熱することなく直ちに巻きほぐして（Ｂ，Ｈ，
Ｉ及びＬ鋼）先行するシートバーに接続する。その後、
Ａｒ3 点以下の温度域で６パスの仕上圧延を行い、８０
０℃で仕上圧延を終了した。その際に潤滑油のエマルジ
ョンを供給するが、その供給スタンド（No．１〜６スタ
ンド）を表３に示す。
【００４５】続いて５０℃／ｓの冷却速度で冷却し、本
発明の範囲でコイルに巻き取った。続いて、酸洗後、連
続焼鈍工程あるいは溶融亜鉛めっき工程において、加熱
温度：８００℃として再結晶処理を実施し、さらに、１
％の調質圧延を施した。材質評価は、実施例１と同じ方
法で行った。
発明の範囲でコイルに巻き取った。続いて、酸洗後、連
続焼鈍工程あるいは溶融亜鉛めっき工程において、加熱
温度：８００℃として再結晶処理を実施し、さらに、１
％の調質圧延を施した。材質評価は、実施例１と同じ方
法で行った。
【００４６】また、時効性についても評価を実施した
が、その方法は、前述の引張試験において１０％の予ひ
ずみを与え、１００℃×６０分の熱処理を施した後の引
張試験における降伏点の上昇の有無で評価し、降伏点の
上昇のないものを良とした。その結果を表３に示す。
が、その方法は、前述の引張試験において１０％の予ひ
ずみを与え、１００℃×６０分の熱処理を施した後の引
張試験における降伏点の上昇の有無で評価し、降伏点の
上昇のないものを良とした。その結果を表３に示す。
【００４７】本発明法に従ったＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，
Ｆ，Ｇ及びＨ鋼のNo．１〜９及びNo．１１〜１８では高
い伸びとｎ値を示すとともに、時効性も良好である。ま
た、二次加工性についても良好である。しかし、本発明
鋼でも仕上圧延での圧下率が本発明の範囲から低く外れ
たNo．１０では、板厚方向の組織が不均一となるため、
伸びとｎ値が低い。
Ｆ，Ｇ及びＨ鋼のNo．１〜９及びNo．１１〜１８では高
い伸びとｎ値を示すとともに、時効性も良好である。ま
た、二次加工性についても良好である。しかし、本発明
鋼でも仕上圧延での圧下率が本発明の範囲から低く外れ
たNo．１０では、板厚方向の組織が不均一となるため、
伸びとｎ値が低い。
【００４８】一方、Ｃ及びＮ量が本発明の範囲から高く
外れたＩ鋼では、炭化物の析出が多いため伸び及びｎ値
が低い。さらに、時効性も不良である。また、Ｓｉ量が
高く外れたＪ鋼では、伸びとｎ値が低いばかりでなく、
スケール起因の疵の発生が懸念される。Ｍｎ及びＰ量が
高く外れたＫ鋼は、硬質なためやはり伸びとｎ値が低
い。さらにＬ鋼では、Ｓ量が高く外れたため、熱間圧延
時の割れの発生が懸念されるとともに、硬質化して伸び
とｎ値が低い。
外れたＩ鋼では、炭化物の析出が多いため伸び及びｎ値
が低い。さらに、時効性も不良である。また、Ｓｉ量が
高く外れたＪ鋼では、伸びとｎ値が低いばかりでなく、
スケール起因の疵の発生が懸念される。Ｍｎ及びＰ量が
高く外れたＫ鋼は、硬質なためやはり伸びとｎ値が低
い。さらにＬ鋼では、Ｓ量が高く外れたため、熱間圧延
時の割れの発生が懸念されるとともに、硬質化して伸び
とｎ値が低い。
【００４９】
【表２】
【００５０】
【表３】
【００５１】
【表４】
【００５２】（実施例３）表４に示す組成の鋼を転炉あ
るいは電炉出鋼し、連続鋳造で７５mmの薄スラブに鋳造
後、再加熱することなく粗圧延にて３０mmとした。その
後、直ちに先行するシートバーに接続してから、６パス
で仕上圧延を実施し、同表に示す温度域で仕上圧延を終
了し、１mmの板厚とした。
るいは電炉出鋼し、連続鋳造で７５mmの薄スラブに鋳造
後、再加熱することなく粗圧延にて３０mmとした。その
後、直ちに先行するシートバーに接続してから、６パス
で仕上圧延を実施し、同表に示す温度域で仕上圧延を終
了し、１mmの板厚とした。
【００５３】仕上圧延後は、本発明の範囲で巻き取りを
行い、１％の調質圧延を実施した。材質評価は、実施例
１及び２と同様の方法で行った。いずれの鋼も高い伸び
とｎ値が得られており、二次加工性及び時効性も良好で
ある。
行い、１％の調質圧延を実施した。材質評価は、実施例
１及び２と同様の方法で行った。いずれの鋼も高い伸び
とｎ値が得られており、二次加工性及び時効性も良好で
ある。
【００５４】
【表５】
【００５５】
【発明の効果】本発明により、Ａｒ3 点以下の温度域で
仕上圧延を実施するとともに、板厚方向の集合組織の均
一化を図ることにより、極低炭素鋼を用いることなし
に、高い延性を有することを特徴とする加工性と耐二次
加工性の優れた薄手熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法を提供することができる。
仕上圧延を実施するとともに、板厚方向の集合組織の均
一化を図ることにより、極低炭素鋼を用いることなし
に、高い延性を有することを特徴とする加工性と耐二次
加工性の優れた薄手熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】板厚方向の集合組織と伸びとの関係を示す図表
である。
である。
【図２】仕上圧延後の冷却速度と二次加工性（遷移温
度）との関係を示す図表である。
度）との関係を示す図表である。
【図３】巻取温度と二次加工性（遷移温度）との関係を
示す図表である。
示す図表である。
【図４】本発明に用いた二次加工性を評価するための方
法の説明図である。
法の説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｗ 38/06 38/06 (72)発明者 小山 一夫 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１５〜０．０６％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．５％以下、 Ｐ ：０．０２％以下、 Ｓ ：０．０１５％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．１％、 Ｎ ：０．００５％以下、 残部Ｆｅを含む鋼を連続鋳造にてスラブとした後、再加
熱あるいは鋳造後直ちに粗圧延を実施し、先行するシー
トバーに接続後、Ａｒ3 点以下、７５０℃以上の温度域
での合計圧下率が７０％以上、９８％以下になるように
熱間圧延した後、２０℃／ｓ以上の冷却速度で５００℃
以下の温度で巻き取り、続いて酸洗後再結晶焼鈍を連続
焼鈍工程で実施し、中心層（ｃｅｎｔｅｒ）と全厚の１
／８部（１／８ｔ）における面強度比を（２２２）
center／（２２２）1/8t≦２とすることを特徴とする加
工性と耐二次加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 さらに、重量％で、Ｂ：０．００５％以
下を含むことを特徴とする請求項１記載の加工性と耐二
次加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 さらに、重量％で、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ及
びＳｎのうち１種または２種以上を合計で０．５％以下
含むことを特徴とする請求項１または２記載の加工性と
耐二次加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 粗圧延を終了し、シートバーを一旦コイ
ルに巻き取ることを特徴とする請求項１ないし３のいず
れか１項に記載の加工性と耐二次加工性の優れた熱延鋼
板の製造方法。 - 【請求項５】 厚さ１００mm以下の鋳片に鋳造後、直ち
に粗圧延を実施することを特徴とする請求項１ないし４
のいずれか１項に記載の加工性と耐二次加工性の優れた
熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 仕上圧延を実施する際に、少なくとも１
パス以上潤滑を施しながら行うことを特徴とする請求項
１ないし５のいずれか１項に記載の加工性と耐二次加工
性の優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項７】 請求項１ないし６のいずれか１項に記載
の加工性の優れた熱延鋼板の製造方法における再結晶焼
鈍を実施する連続焼鈍工程に代えて、再結晶焼鈍を溶融
亜鉛めっき工程で実施することを特徴とする加工性と耐
二次加工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項８】 溶融亜鉛めっき工程後に、合金化処理を
施すことを特徴とする請求項７記載の加工性と耐二次加
工性の優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28516995A JPH09125151A (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | 加工性と耐二次加工性の優れた熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28516995A JPH09125151A (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | 加工性と耐二次加工性の優れた熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09125151A true JPH09125151A (ja) | 1997-05-13 |
Family
ID=17687999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28516995A Pending JPH09125151A (ja) | 1995-11-01 | 1995-11-01 | 加工性と耐二次加工性の優れた熱延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09125151A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012213807A (ja) * | 2012-06-20 | 2012-11-08 | Baoshan Iron & Steel Co Ltd | 効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス |
| KR101400032B1 (ko) * | 2012-01-31 | 2014-05-30 | 현대제철 주식회사 | 열연코일용 연속주조 방법 |
-
1995
- 1995-11-01 JP JP28516995A patent/JPH09125151A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101400032B1 (ko) * | 2012-01-31 | 2014-05-30 | 현대제철 주식회사 | 열연코일용 연속주조 방법 |
| JP2012213807A (ja) * | 2012-06-20 | 2012-11-08 | Baoshan Iron & Steel Co Ltd | 効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス |
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Effective date: 20050816 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
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