JPH0910965A - クラッド鋼用分離剤及びクラッド鋼板の製造方法 - Google Patents
クラッド鋼用分離剤及びクラッド鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0910965A JPH0910965A JP18660795A JP18660795A JPH0910965A JP H0910965 A JPH0910965 A JP H0910965A JP 18660795 A JP18660795 A JP 18660795A JP 18660795 A JP18660795 A JP 18660795A JP H0910965 A JPH0910965 A JP H0910965A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- separating agent
- clad steel
- water
- talc powder
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 クラッド鋼板の製作に際し、分離剤付着によ
る合せ材等の表面肌の荒れが回避され、圧延後の煩雑な
表面手入れ作業が不要であり、通常の手入れ作業が著し
く軽減又は省略可能となると共に、分離剤からのガス発
生による未接合部を生じ難く、この未接合部に起因する
圧延不能、シール部の破断による圧延不能といつた不具
合を回避することができるクラッド鋼用分離剤及びクラ
ッド鋼板の製造方法の提供。 【構成】 粒径１５μｍ以下のタルク粉末１５〜２５重
量％、バインダーとしての水溶性樹脂０．２〜１．０重
量％を含み、残部が水からなる。
る合せ材等の表面肌の荒れが回避され、圧延後の煩雑な
表面手入れ作業が不要であり、通常の手入れ作業が著し
く軽減又は省略可能となると共に、分離剤からのガス発
生による未接合部を生じ難く、この未接合部に起因する
圧延不能、シール部の破断による圧延不能といつた不具
合を回避することができるクラッド鋼用分離剤及びクラ
ッド鋼板の製造方法の提供。 【構成】 粒径１５μｍ以下のタルク粉末１５〜２５重
量％、バインダーとしての水溶性樹脂０．２〜１．０重
量％を含み、残部が水からなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、クラッド鋼用分離剤及
びクラッド鋼板の製造方法に関するものである。
びクラッド鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及びその課題】従来のこの種のクラッド鋼
板の製造方法としては、例えば特開昭５７−１０９５８
７号公報に記載されるように、いわゆるサンドイッチ方
式と犠牲板方式とがある。サンドイッチ方式にあつては
合せ材と合せ材との間の剥離面に、また犠牲板方式にあ
つては合せ材と犠牲板との間の剥離面に、分離剤を塗布
し、分離剤を乾燥させた状態として接合板、溶接等によ
つてシールを行う。その後、熱間圧延を行い、分離剤を
塗布した箇所にて分離して合せ材と母材とを接合したク
ラッド鋼板を得ている。この分離剤としては、アルミ
ナ、クロマイト粉末等を水ガラス水溶液に混合したもの
が一般に使用されている。
板の製造方法としては、例えば特開昭５７−１０９５８
７号公報に記載されるように、いわゆるサンドイッチ方
式と犠牲板方式とがある。サンドイッチ方式にあつては
合せ材と合せ材との間の剥離面に、また犠牲板方式にあ
つては合せ材と犠牲板との間の剥離面に、分離剤を塗布
し、分離剤を乾燥させた状態として接合板、溶接等によ
つてシールを行う。その後、熱間圧延を行い、分離剤を
塗布した箇所にて分離して合せ材と母材とを接合したク
ラッド鋼板を得ている。この分離剤としては、アルミ
ナ、クロマイト粉末等を水ガラス水溶液に混合したもの
が一般に使用されている。
【０００３】しかしながら、このような従来のクラッド
鋼板の製造方法にあつては、分離剤に含有されるアルミ
ナ、クロマイト粉末が固い粒子であることに起因し、合
せ材にかみ込み疵が発生する。このため、後工程として
入念な研磨作業が必要になり、表面手入れ作業が煩雑と
なる。このような不具合は、合せ材が軟質材である場合
に著しくなる。
鋼板の製造方法にあつては、分離剤に含有されるアルミ
ナ、クロマイト粉末が固い粒子であることに起因し、合
せ材にかみ込み疵が発生する。このため、後工程として
入念な研磨作業が必要になり、表面手入れ作業が煩雑と
なる。このような不具合は、合せ材が軟質材である場合
に著しくなる。
【０００４】また、この種の他の分離剤として、黒鉛系
も使用されているが、これにあつては高温で分解し、ガ
スが発生するため、接合界面の汚損による未接合部の発
生やシール部の破断による圧延不能等の不具合の原因と
なる。
も使用されているが、これにあつては高温で分解し、ガ
スが発生するため、接合界面の汚損による未接合部の発
生やシール部の破断による圧延不能等の不具合の原因と
なる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような従
来の技術的課題に鑑みてなされたもので、その構成は、
次の通りである。請求項１の発明は、粒径１５μｍ以下
のタルク粉末１５〜２５重量％、バインダーとしての水
溶性樹脂０．２〜１．０重量％を含み、残部が水からな
ることを特徴とするクラッド鋼用分離剤である。請求項
２の発明は、合せ材１０と母材１１との重合板を、該合
せ材１０の剥離面に分離剤Ｓを塗布乾燥させた後に、サ
ンドイッチ方式又は犠牲板方式に組立て、加熱した状態
で圧延圧着させるクラッド鋼板の製造方法において、前
記分離剤Ｓが、粒径１５μｍ以下のタルク粉末１５〜２
５重量％、バインダーとしての水溶性樹脂０．２〜１．
０重量％を含み、残部が水からなり、０．１〜０．５ｍ
ｍの厚さで塗布されることを特徴とするクラッド鋼板の
製造方法である。
来の技術的課題に鑑みてなされたもので、その構成は、
次の通りである。請求項１の発明は、粒径１５μｍ以下
のタルク粉末１５〜２５重量％、バインダーとしての水
溶性樹脂０．２〜１．０重量％を含み、残部が水からな
ることを特徴とするクラッド鋼用分離剤である。請求項
２の発明は、合せ材１０と母材１１との重合板を、該合
せ材１０の剥離面に分離剤Ｓを塗布乾燥させた後に、サ
ンドイッチ方式又は犠牲板方式に組立て、加熱した状態
で圧延圧着させるクラッド鋼板の製造方法において、前
記分離剤Ｓが、粒径１５μｍ以下のタルク粉末１５〜２
５重量％、バインダーとしての水溶性樹脂０．２〜１．
０重量％を含み、残部が水からなり、０．１〜０．５ｍ
ｍの厚さで塗布されることを特徴とするクラッド鋼板の
製造方法である。
【０００６】
【作用】請求項１の発明によれば、クラッド鋼板の製造
に際し、分離剤Ｓを使用することにより、次の作用が得
られる。すなわち、タルク粉末は、高温安定性が良好な
酸化物であり、軟らかく滑らかな性質を有するので、合
せ材等の剥離面が容易に分離する。また、タルク粉末
は、分散・展延性に優れるので、比較的大きな粒径（１
５μｍ以下）として使用した場合であつても、圧延後の
合せ材等の表面肌荒れが良好に防止される。更に、タル
ク粉末は、１５重量％以上で２５重量％以下の範囲に設
定したので、一回の塗布厚さが適正に得られると共に、
塗布回数を増大させることなく、所要の塗布厚さが確保
され、これによつて圧延後の表面肌荒れが良好に防止さ
れ、かつ、所要の分離性が確保される。剥離面に付着残
存する分離剤Ｓは、水洗にて除去する。
に際し、分離剤Ｓを使用することにより、次の作用が得
られる。すなわち、タルク粉末は、高温安定性が良好な
酸化物であり、軟らかく滑らかな性質を有するので、合
せ材等の剥離面が容易に分離する。また、タルク粉末
は、分散・展延性に優れるので、比較的大きな粒径（１
５μｍ以下）として使用した場合であつても、圧延後の
合せ材等の表面肌荒れが良好に防止される。更に、タル
ク粉末は、１５重量％以上で２５重量％以下の範囲に設
定したので、一回の塗布厚さが適正に得られると共に、
塗布回数を増大させることなく、所要の塗布厚さが確保
され、これによつて圧延後の表面肌荒れが良好に防止さ
れ、かつ、所要の分離性が確保される。剥離面に付着残
存する分離剤Ｓは、水洗にて除去する。
【０００７】また、水溶性樹脂の含有量を０．２〜１．
０重量％の範囲に設定したことにより、塗布後の固着力
を確保して、剥がれを防止できる。更に、圧延加熱時に
樹脂が分解して発生するガスが接合界面に捕捉されてク
ラッド鋼板の未接合の要因となることがあるので、その
ガス量を抑制し、未接合による品質低下を良好に防止で
きる。
０重量％の範囲に設定したことにより、塗布後の固着力
を確保して、剥がれを防止できる。更に、圧延加熱時に
樹脂が分解して発生するガスが接合界面に捕捉されてク
ラッド鋼板の未接合の要因となることがあるので、その
ガス量を抑制し、未接合による品質低下を良好に防止で
きる。
【０００８】請求項２によれば、クラッド鋼板の製造に
際し、分離剤Ｓの使用により、請求項１の発明と同様の
作用が得られる。加えて、分離剤Ｓは、合せ材１０の剥
離面に０．１〜０．５ｍｍの厚さで塗布する。従つて、
塗布された分離剤Ｓが薄すぎることに起因して、分離性
が低下し、分離不可能域が発生することが防止される。
また、塗布された分離剤Ｓが厚すぎることに起因して、
圧延工程時の分離剤の押し込み等を生じ、表面肌荒れを
起こすこと、及び分散した分離剤Ｓが剥離面に介在する
ことに起因する接合不良が防止される。しかも、タルク
粉末は、分散・展延性に優れるので、他の分離剤に比べ
て作業管理が容易である。
際し、分離剤Ｓの使用により、請求項１の発明と同様の
作用が得られる。加えて、分離剤Ｓは、合せ材１０の剥
離面に０．１〜０．５ｍｍの厚さで塗布する。従つて、
塗布された分離剤Ｓが薄すぎることに起因して、分離性
が低下し、分離不可能域が発生することが防止される。
また、塗布された分離剤Ｓが厚すぎることに起因して、
圧延工程時の分離剤の押し込み等を生じ、表面肌荒れを
起こすこと、及び分散した分離剤Ｓが剥離面に介在する
ことに起因する接合不良が防止される。しかも、タルク
粉末は、分散・展延性に優れるので、他の分離剤に比べ
て作業管理が容易である。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。図１，図２に示すサンドイッチ方式に係る
クラッド鋼板の製造方法に使用するクラッド鋼板製造用
の組合せ体に基づいて、本発明の第１実施例について説
明する。
て説明する。図１，図２に示すサンドイッチ方式に係る
クラッド鋼板の製造方法に使用するクラッド鋼板製造用
の組合せ体に基づいて、本発明の第１実施例について説
明する。
【００１０】図中において符号１０は合せ材を示し、合
せ材１０は耐食性を有する軟質材よりなり、銅、アルミ
ニウム、チタン合金等である。１１は母材を示し、例え
ば炭素鋼、低合金鋼よりなる。この合せ材１０と母材１
１との重合板を２組用意し、各合せ材１０を内側として
対向させてサンドイッチ状に組合せる。その際、合せ材
１０と合せ材１０との間の剥離面に、後記する分離剤Ｓ
を予め塗布し、この分離剤Ｓはサンドイッチ状に組合せ
る前に十分乾燥させる。
せ材１０は耐食性を有する軟質材よりなり、銅、アルミ
ニウム、チタン合金等である。１１は母材を示し、例え
ば炭素鋼、低合金鋼よりなる。この合せ材１０と母材１
１との重合板を２組用意し、各合せ材１０を内側として
対向させてサンドイッチ状に組合せる。その際、合せ材
１０と合せ材１０との間の剥離面に、後記する分離剤Ｓ
を予め塗布し、この分離剤Ｓはサンドイッチ状に組合せ
る前に十分乾燥させる。
【００１１】次に、両母材１１，１１間に通気孔１４を
有する接合板１５を溶接固定する。具体的には、合せ材
１０，１０の四周を囲むように、母材１１，１１間に接
合板１５を溶接固定し、合せ材１０，１０の周囲に接合
板１５によつて区画され、通気孔１４によつて外気と連
通する空間１６を形成する。この組合せ体には、通気孔
１４を通して真空処理を施し、通気孔１４を溶接等の手
段によつて閉塞させる。なお、分離剤Ｓの乾燥処理が十
分になされた場合には、この真空処理工程は省略するこ
とが可能である。
有する接合板１５を溶接固定する。具体的には、合せ材
１０，１０の四周を囲むように、母材１１，１１間に接
合板１５を溶接固定し、合せ材１０，１０の周囲に接合
板１５によつて区画され、通気孔１４によつて外気と連
通する空間１６を形成する。この組合せ体には、通気孔
１４を通して真空処理を施し、通気孔１４を溶接等の手
段によつて閉塞させる。なお、分離剤Ｓの乾燥処理が十
分になされた場合には、この真空処理工程は省略するこ
とが可能である。
【００１２】このようにして製作した組合せ体は、溶解
温度以下の温度、具体的には１２５０℃以下の圧延温度
に加熱する。所定温度に加熱した組合せ体は図外の圧延
機によつて所定の圧延比にて圧延し、合せ材１０と母材
１１とを接合する。圧延後に、接合板１５付近となる母
材１１の周縁部を切断除去し、２枚のクラッド鋼板を得
る。分離剤Ｓの機能により、合せ材１０，１０の間の剥
離面は容易に分離する。しかも、この剥離面は分離剤Ｓ
による損傷を受け難いので、分離剤Ｓを水洗にて除去す
る程度で、平滑な剥離面が得られ、従来必要とされたシ
ョットブラスト処理、砥石研削等による圧延後の表面手
入れ工程が著しく軽減される。
温度以下の温度、具体的には１２５０℃以下の圧延温度
に加熱する。所定温度に加熱した組合せ体は図外の圧延
機によつて所定の圧延比にて圧延し、合せ材１０と母材
１１とを接合する。圧延後に、接合板１５付近となる母
材１１の周縁部を切断除去し、２枚のクラッド鋼板を得
る。分離剤Ｓの機能により、合せ材１０，１０の間の剥
離面は容易に分離する。しかも、この剥離面は分離剤Ｓ
による損傷を受け難いので、分離剤Ｓを水洗にて除去す
る程度で、平滑な剥離面が得られ、従来必要とされたシ
ョットブラスト処理、砥石研削等による圧延後の表面手
入れ工程が著しく軽減される。
【００１３】ここで、上記分離剤Ｓとしては、粒径１５
μｍ以下のタルク粉末１５〜２５重量％に、水溶性樹脂
０．２〜１．０重量％が添加され、残部が水からなるも
のを混合させて使用する。タルク粉末（３Ｍｇｏ・４Ｓ
ｉｏ2 ・Ｈ2 Ｏ）は、高温安定性が良好な酸化物であ
り、軟らかく滑らかな性質を有するので、分散・展延性
に優れ、比較的大きな粒径として使用することが可能で
ある。そこで、タルク粉末の粒径は、１５μｍ以下とす
る。このタルク粉末は、大気中で予め９５０〜１０５０
℃の温度で加熱し、付着した結晶水の放出のための脱水
処理を十分に行つて使用する。
μｍ以下のタルク粉末１５〜２５重量％に、水溶性樹脂
０．２〜１．０重量％が添加され、残部が水からなるも
のを混合させて使用する。タルク粉末（３Ｍｇｏ・４Ｓ
ｉｏ2 ・Ｈ2 Ｏ）は、高温安定性が良好な酸化物であ
り、軟らかく滑らかな性質を有するので、分散・展延性
に優れ、比較的大きな粒径として使用することが可能で
ある。そこで、タルク粉末の粒径は、１５μｍ以下とす
る。このタルク粉末は、大気中で予め９５０〜１０５０
℃の温度で加熱し、付着した結晶水の放出のための脱水
処理を十分に行つて使用する。
【００１４】また、タルク粉末の含有量が少ない場合に
は、一般に塗布厚さが薄くなり、分離性が損なわれると
共に、厚くして所要の分離性を確保するために塗布回数
が増大し、作業性が低下する。一方、タルク粉末の含有
量が多い場合には、一回の塗布厚さが厚くなり易く、圧
延後の表面肌が荒れる原因となる。そこで、タルク粉末
は、１５重量％以上で２５重量％以下の範囲に設定す
る。
は、一般に塗布厚さが薄くなり、分離性が損なわれると
共に、厚くして所要の分離性を確保するために塗布回数
が増大し、作業性が低下する。一方、タルク粉末の含有
量が多い場合には、一回の塗布厚さが厚くなり易く、圧
延後の表面肌が荒れる原因となる。そこで、タルク粉末
は、１５重量％以上で２５重量％以下の範囲に設定す
る。
【００１５】次に、水溶性樹脂は、水と混合させた状態
で、タルク粉末を結合させるバインダーとしての機能及
び分離剤Ｓを合せ材１０に付着させる機能を併有するも
のであり、分離剤Ｓとして塗布後に乾燥させるため、速
乾性を有すると共に取扱いに便宜であることが望まし
い。具体的には、エポキシ系、アクリル系、アルキド系
樹脂等である。この水溶性樹脂の含有量は、０．２重量
％未満では塗布後の固着力が弱く、剥がれ易くなる。一
方、１．０重量％を超えると、固着力は大きく得られる
が、圧延加熱時に樹脂が分解して発生するガス量が多く
なり、このガスが接合界面に捕捉され、クラッド鋼板の
未接合の要因となることがある。そこで、水溶性樹脂
は、０．２重量％以上で１．０重量％以下の範囲に設定
する。
で、タルク粉末を結合させるバインダーとしての機能及
び分離剤Ｓを合せ材１０に付着させる機能を併有するも
のであり、分離剤Ｓとして塗布後に乾燥させるため、速
乾性を有すると共に取扱いに便宜であることが望まし
い。具体的には、エポキシ系、アクリル系、アルキド系
樹脂等である。この水溶性樹脂の含有量は、０．２重量
％未満では塗布後の固着力が弱く、剥がれ易くなる。一
方、１．０重量％を超えると、固着力は大きく得られる
が、圧延加熱時に樹脂が分解して発生するガス量が多く
なり、このガスが接合界面に捕捉され、クラッド鋼板の
未接合の要因となることがある。そこで、水溶性樹脂
は、０．２重量％以上で１．０重量％以下の範囲に設定
する。
【００１６】このような成分の分離剤Ｓは、合せ材１０
の剥離面に０．１〜０．５ｍｍの厚さで塗布する。分離
剤Ｓの塗布厚さが０．１ｍｍ未満では、分離性が低下
し、分離不可能域が発生する。一方、分離剤Ｓの塗布厚
さが０．５ｍｍを超えると、圧延工程時の分離剤の押し
込み等により、表面肌荒れを起こす。しかして、分離剤
Ｓの塗布厚さは、０．１〜０．５ｍｍの厚さの範囲で、
圧延比に関連させて決定されるものであり、圧延比が大
きい程、塗布厚さを増大させる。これにより、分離剤Ｓ
による適正な分離機能を確保すると同時に、分離剤Ｓの
無益な塗布に起因する分離剤の押し込みを抑制し、表面
肌荒れを防止し、かつ、分散した分離剤Ｓが剥離面に介
在することに起因する接合不良を防止する。しかも、タ
ルク粉末は、分散・展延性に優れるので、他の分離剤に
比べて作業管理が容易である。
の剥離面に０．１〜０．５ｍｍの厚さで塗布する。分離
剤Ｓの塗布厚さが０．１ｍｍ未満では、分離性が低下
し、分離不可能域が発生する。一方、分離剤Ｓの塗布厚
さが０．５ｍｍを超えると、圧延工程時の分離剤の押し
込み等により、表面肌荒れを起こす。しかして、分離剤
Ｓの塗布厚さは、０．１〜０．５ｍｍの厚さの範囲で、
圧延比に関連させて決定されるものであり、圧延比が大
きい程、塗布厚さを増大させる。これにより、分離剤Ｓ
による適正な分離機能を確保すると同時に、分離剤Ｓの
無益な塗布に起因する分離剤の押し込みを抑制し、表面
肌荒れを防止し、かつ、分散した分離剤Ｓが剥離面に介
在することに起因する接合不良を防止する。しかも、タ
ルク粉末は、分散・展延性に優れるので、他の分離剤に
比べて作業管理が容易である。
【００１７】次に、第３，４図に示す犠牲板方式に係る
クラッド鋼板の製造方法に使用するクラッド鋼板製造用
の組合せ体に基づいて、本発明の第２実施例について説
明する。但し、第１実施例と同一機能部分には同一符号
を付してある。
クラッド鋼板の製造方法に使用するクラッド鋼板製造用
の組合せ体に基づいて、本発明の第２実施例について説
明する。但し、第１実施例と同一機能部分には同一符号
を付してある。
【００１８】この実施例にあつては、犠牲板１７を使用
し、１枚の合せ材１０及び母材１１からなる重合板に対
し、合せ材１０の一側面を犠牲板１７に対向させ、母材
１１−合せ材１０−犠牲板１７の順に組合せる。この合
せ材１０と犠牲板１７との間の剥離面には、予め、分離
剤Ｓを塗布し、乾燥させる。更に母材１１と犠牲板１７
との間に通気孔１４を有する接合板１５を溶接固定す
る。
し、１枚の合せ材１０及び母材１１からなる重合板に対
し、合せ材１０の一側面を犠牲板１７に対向させ、母材
１１−合せ材１０−犠牲板１７の順に組合せる。この合
せ材１０と犠牲板１７との間の剥離面には、予め、分離
剤Ｓを塗布し、乾燥させる。更に母材１１と犠牲板１７
との間に通気孔１４を有する接合板１５を溶接固定す
る。
【００１９】このような組合せ体は、必要に応じて真空
処理を施し、第１実施例と同様の圧延温度（１２５０℃
以下）にまで加熱し、その後圧延機によつて所定の圧延
比にて圧延し、合せ材１０と母材１１とを接合させる。
圧延後には、接合板１５付近となる母材１１及び犠牲板
１７の周縁部を切断除去し、犠牲板１７を取り除いて１
枚のクラッド鋼板を得る。しかして、この実施例によつ
ても、分離剤Ｓが犠牲板１７の分離性の向上に寄与し、
合せ材１０が容易に分離するなど、第１実施例と同様の
作用を得ることができる。
処理を施し、第１実施例と同様の圧延温度（１２５０℃
以下）にまで加熱し、その後圧延機によつて所定の圧延
比にて圧延し、合せ材１０と母材１１とを接合させる。
圧延後には、接合板１５付近となる母材１１及び犠牲板
１７の周縁部を切断除去し、犠牲板１７を取り除いて１
枚のクラッド鋼板を得る。しかして、この実施例によつ
ても、分離剤Ｓが犠牲板１７の分離性の向上に寄与し、
合せ材１０が容易に分離するなど、第１実施例と同様の
作用を得ることができる。
【００２０】ところで、本発明に係る分離剤Ｓは、実際
に９／１Ｃｕ−Ｎｉクラッド鋼板に適用し、良好な結果
が得られている。すなわち、本発明に係る分離剤Ｓの使
用により、表面粗さ（Ｒａ）＝１１．０μｍ程度であ
り、アルミナを使用する従来の分離剤（表面粗さ（Ｒ
ａ）＝１４．９μｍ程度）と比較して、合せ材１０の剥
離面の表面肌が良好であつた。加えて、本発明に係る分
離剤Ｓによれば、アルミナを使用する分離剤と比較し
て、コスト面でも大幅に低減できている。
に９／１Ｃｕ−Ｎｉクラッド鋼板に適用し、良好な結果
が得られている。すなわち、本発明に係る分離剤Ｓの使
用により、表面粗さ（Ｒａ）＝１１．０μｍ程度であ
り、アルミナを使用する従来の分離剤（表面粗さ（Ｒ
ａ）＝１４．９μｍ程度）と比較して、合せ材１０の剥
離面の表面肌が良好であつた。加えて、本発明に係る分
離剤Ｓによれば、アルミナを使用する分離剤と比較し
て、コスト面でも大幅に低減できている。
【００２１】
【発明の効果】以上の説明によつて理解されるように、
本発明によれば、クラッド鋼板の製作に際し、分離剤付
着による合せ材等の表面肌の荒れが回避され、圧延後の
煩雑な表面手入れ作業が不要であり、ショットブラスト
処理、砥石研磨といつた通常の手入れ作業が著しく軽減
又は省略可能となる。加えて、分離剤からのガス発生に
よる未接合部を生じ難く、この未接合部に起因する圧延
不能、シール部の破断による圧延不能といつた不具合を
回避することができる。
本発明によれば、クラッド鋼板の製作に際し、分離剤付
着による合せ材等の表面肌の荒れが回避され、圧延後の
煩雑な表面手入れ作業が不要であり、ショットブラスト
処理、砥石研磨といつた通常の手入れ作業が著しく軽減
又は省略可能となる。加えて、分離剤からのガス発生に
よる未接合部を生じ難く、この未接合部に起因する圧延
不能、シール部の破断による圧延不能といつた不具合を
回避することができる。
【図１】 本発明の第１実施例に係る組合せ体を示す断
面図。
面図。
【図２】 図１のＩＩ−ＩＩ線断面図。
【図３】 本発明の第２実施例に係る組合せ体を示す断
面図。
面図。
【図４】 図３のＩＶ−ＩＶ線断面図。
１０：合せ材、１１：母材、１５：接合板、１７：犠牲
板、Ｓ：分離剤。
板、Ｓ：分離剤。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 台四郎 北海道室蘭市茶津町４番地 株式会社日本 製鋼所内
Claims (2)
- 【請求項１】 粒径１５μｍ以下のタルク粉末１５〜２
５重量％、バインダーとしての水溶性樹脂０．２〜１．
０重量％を含み、残部が水からなることを特徴とするク
ラッド鋼用分離剤。 - 【請求項２】 合せ材（１０）と母材（１１）との重合
板を、該合せ材（１０）の剥離面に分離剤（Ｓ）を塗布
乾燥させた後に、サンドイッチ方式又は犠牲板方式に組
立て、加熱した状態で圧延圧着させるクラッド鋼板の製
造方法において、前記分離剤（Ｓ）が、粒径１５μｍ以
下のタルク粉末１５〜２５重量％、バインダーとしての
水溶性樹脂０．２〜１．０重量％を含み、残部が水から
なり、０．１〜０．５ｍｍの厚さで塗布されることを特
徴とするクラッド鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18660795A JPH0910965A (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | クラッド鋼用分離剤及びクラッド鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18660795A JPH0910965A (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | クラッド鋼用分離剤及びクラッド鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0910965A true JPH0910965A (ja) | 1997-01-14 |
Family
ID=16191537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18660795A Pending JPH0910965A (ja) | 1995-06-30 | 1995-06-30 | クラッド鋼用分離剤及びクラッド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0910965A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1204303A2 (en) * | 2000-11-01 | 2002-05-08 | Visteon Global Technologies, Inc. | Cladded material construction for etched-tri-metal circuits |
| FR2855774A1 (fr) * | 2003-06-05 | 2004-12-10 | Pechiney Rhenalu | Procede de separation des couches de chutes de bandes plaquees par colaminage |
| CN100333844C (zh) * | 2005-04-04 | 2007-08-29 | 吉欣（英德）热轧不锈复合钢有限公司 | 采用复合坯生产钎焊热轧金属复合板的方法 |
| CN102489506A (zh) * | 2011-12-04 | 2012-06-13 | 西北有色金属研究院 | 一种高性能薄复层钛/钢复合板的制备方法 |
| CN104874605A (zh) * | 2015-06-16 | 2015-09-02 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 大气环境下轧制钛钢复合板的方法 |
| CN104998903A (zh) * | 2015-06-16 | 2015-10-28 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 以铜为中间层钛钢复合板的制备方法 |
| CN106040741A (zh) * | 2016-07-18 | 2016-10-26 | 攀钢集团研究院有限公司 | 以钒为中间层的钛钢复合板的制备方法 |
| CN106391707A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-02-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种以if钢为中间层的钛钢复合板及其制备方法 |
| CN106424136A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-02-22 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种以if钢为中间层的钛钢复合板及其制造方法 |
| CN107052050A (zh) * | 2017-06-26 | 2017-08-18 | 河北工业大学 | 一种不锈钢复合板的高效隔离生产方法 |
| CN107470378A (zh) * | 2017-07-26 | 2017-12-15 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种基于复合板坯制备过程中的板间隔离方法 |
| CN109967964A (zh) * | 2019-05-07 | 2019-07-05 | 南京佑天金属科技有限公司 | 一种锆钢复合板组坯及其制作方法 |
| CN113857405A (zh) * | 2021-10-27 | 2021-12-31 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 钛钢溶接压力加工复合方法 |
-
1995
- 1995-06-30 JP JP18660795A patent/JPH0910965A/ja active Pending
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1204303A2 (en) * | 2000-11-01 | 2002-05-08 | Visteon Global Technologies, Inc. | Cladded material construction for etched-tri-metal circuits |
| EP1204303A3 (en) * | 2000-11-01 | 2002-12-11 | Visteon Global Technologies, Inc. | Cladded material construction for etched-tri-metal circuits |
| FR2855774A1 (fr) * | 2003-06-05 | 2004-12-10 | Pechiney Rhenalu | Procede de separation des couches de chutes de bandes plaquees par colaminage |
| WO2005002750A1 (fr) * | 2003-06-05 | 2005-01-13 | Pechiney Rhenalu | Procede de sepration des couches de chutes de bandes plaquees par colaminage. |
| US8210421B2 (en) | 2003-06-05 | 2012-07-03 | Constellium France | Method for separating cropped layers from plated strips by roll bonding |
| CN100333844C (zh) * | 2005-04-04 | 2007-08-29 | 吉欣（英德）热轧不锈复合钢有限公司 | 采用复合坯生产钎焊热轧金属复合板的方法 |
| CN102489506A (zh) * | 2011-12-04 | 2012-06-13 | 西北有色金属研究院 | 一种高性能薄复层钛/钢复合板的制备方法 |
| CN104998903A (zh) * | 2015-06-16 | 2015-10-28 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 以铜为中间层钛钢复合板的制备方法 |
| CN104874605A (zh) * | 2015-06-16 | 2015-09-02 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 大气环境下轧制钛钢复合板的方法 |
| CN106040741A (zh) * | 2016-07-18 | 2016-10-26 | 攀钢集团研究院有限公司 | 以钒为中间层的钛钢复合板的制备方法 |
| CN106391707A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-02-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种以if钢为中间层的钛钢复合板及其制备方法 |
| CN106424136A (zh) * | 2016-09-29 | 2017-02-22 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种以if钢为中间层的钛钢复合板及其制造方法 |
| CN107052050A (zh) * | 2017-06-26 | 2017-08-18 | 河北工业大学 | 一种不锈钢复合板的高效隔离生产方法 |
| CN107470378A (zh) * | 2017-07-26 | 2017-12-15 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种基于复合板坯制备过程中的板间隔离方法 |
| CN109967964A (zh) * | 2019-05-07 | 2019-07-05 | 南京佑天金属科技有限公司 | 一种锆钢复合板组坯及其制作方法 |
| CN113857405A (zh) * | 2021-10-27 | 2021-12-31 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 钛钢溶接压力加工复合方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0910965A (ja) | クラッド鋼用分離剤及びクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH0562034B2 (ja) | ||
| JPH0249267B2 (ja) | ||
| JPS61172691A (ja) | 張合わせアルミニウム‐リチウム合金の製造方法 | |
| KR102164307B1 (ko) | 클래드강의 제조방법 | |
| JPH09122937A (ja) | クラッド鋼板用分離材及びクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH04172190A (ja) | クラツド鋼板の製造方法 | |
| JP4560170B2 (ja) | 固相拡散接合スパッタリングターゲット組立て体及びその製造方法 | |
| JPS5626686A (en) | Production for clad material | |
| JP3464563B2 (ja) | 複合体の製造方法 | |
| JP3154361B2 (ja) | 粒子分散複合部材の固相拡散接合法と材料 | |
| JP2567160B2 (ja) | ナトリウム−硫黄電池のアルミナ製の絶縁部材と金属部材との接合方法 | |
| JP3100022B2 (ja) | インサート材料を用いた固相拡散接合法 | |
| JPH0353074B2 (ja) | ||
| JPH0653320B2 (ja) | クラッド鋼素材の組立て方法 | |
| JP2613292B2 (ja) | 複合ろう材の製造方法 | |
| JPS60244491A (ja) | 銅又は銅合金クラツド鋼板の製造方法 | |
| JP3574836B2 (ja) | ＢｅＣｕ合金クラッド鋼板及びその製造方法 | |
| JPS6356371A (ja) | チタンクラツド鋼板の製造方法 | |
| JPS60195067A (ja) | 拡散接合方法 | |
| JPH0459076B2 (ja) | ||
| JP2803927B2 (ja) | 板状拡散接合部材の製造方法 | |
| JPH11224687A (ja) | 高温ナトリウム二次電池における金属／セラミックスの接合方法 | |
| JP3779188B2 (ja) | 極薄または極厚の軟質材を有する合わせ材の製造方法および前記製造方法により製造された合わせ材 | |
| JP2006007305A (ja) | 複合部材の製造方法 |