JPH0893682A - 遠心圧縮機 - Google Patents
遠心圧縮機Info
- Publication number
- JPH0893682A JPH0893682A JP6227894A JP22789494A JPH0893682A JP H0893682 A JPH0893682 A JP H0893682A JP 6227894 A JP6227894 A JP 6227894A JP 22789494 A JP22789494 A JP 22789494A JP H0893682 A JPH0893682 A JP H0893682A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- suction
- impeller
- casing
- centrifugal compressor
- drive shaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Landscapes
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 角度の変更で吐出ガス量を調整する吸込ベー
ンを持つ遠心圧縮機の振動の発生を防ぐ。 【構成】 インペラ５の吸込口におけるハブボス部５ｂ
の外径Ｄh とインペラ５の吸込口における外径Ｄs0との
ハブ比Ｄh ／Ｄs0が０．２５以上である遠心圧縮機の前
記インペラ５の吸込口からインペラ５を回動させる駆動
軸２の軸心ＣＬまでの距離Ｌと吸込ケーシング３の駆動
軸配設位置における内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを１．５以下に
してやれば、ハブ比Ｄh ／Ｄs0が０．２５以上でインペ
ラ５が振動し易くても、距離Ｌが短く、ガスの旋回流の
旋回中心がそれほど偏心しないうちに吸込むことがで
き、吸込時の負荷バランスの偏向程度が少なくなるの
で、インペラ５が振動しなくなる。
ンを持つ遠心圧縮機の振動の発生を防ぐ。 【構成】 インペラ５の吸込口におけるハブボス部５ｂ
の外径Ｄh とインペラ５の吸込口における外径Ｄs0との
ハブ比Ｄh ／Ｄs0が０．２５以上である遠心圧縮機の前
記インペラ５の吸込口からインペラ５を回動させる駆動
軸２の軸心ＣＬまでの距離Ｌと吸込ケーシング３の駆動
軸配設位置における内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを１．５以下に
してやれば、ハブ比Ｄh ／Ｄs0が０．２５以上でインペ
ラ５が振動し易くても、距離Ｌが短く、ガスの旋回流の
旋回中心がそれほど偏心しないうちに吸込むことがで
き、吸込時の負荷バランスの偏向程度が少なくなるの
で、インペラ５が振動しなくなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、化学プラント用、例え
ばポリエチレン、ポリプロピレン用圧縮機やターボ冷凍
機等に供される延伸圧縮機であって、吸込羽根の開閉で
生じるガスの旋回流の旋回中心が吸込側ケーシングの径
方向の中心を通る軸の軸心からずれるのを防止し得るよ
うにした遠心圧縮機に関する。
ばポリエチレン、ポリプロピレン用圧縮機やターボ冷凍
機等に供される延伸圧縮機であって、吸込羽根の開閉で
生じるガスの旋回流の旋回中心が吸込側ケーシングの径
方向の中心を通る軸の軸心からずれるのを防止し得るよ
うにした遠心圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】吸込側ケーシングの内側に設けた吸込ベ
ーンの開閉によって、吐出ガス容量を制御する遠心圧縮
機は、例えば、特開平５−１５７０９５号公報に開示さ
れている。以下、これを、その断面図の図６を参照しな
がら、同明細書と添付図面に記載されている同名称およ
び同符号を以て説明すると、この遠心圧縮機は、ターボ
冷凍機における遠心圧縮機であって、同図に示す符号１
０ａ，１０ｂは上下一対の吸込ベーンで、これら吸込ベ
ーン１０ａ，１０ｂは吸込ケーシング１Ａの内側に取付
けられている。これら吸込ベーン１０ａ，１０ｂは、吸
込ケーシング１Ａを貫通する駆動軸１１，１１によって
軸心回りに回動されて開閉されるように構成されてい
る。
ーンの開閉によって、吐出ガス容量を制御する遠心圧縮
機は、例えば、特開平５−１５７０９５号公報に開示さ
れている。以下、これを、その断面図の図６を参照しな
がら、同明細書と添付図面に記載されている同名称およ
び同符号を以て説明すると、この遠心圧縮機は、ターボ
冷凍機における遠心圧縮機であって、同図に示す符号１
０ａ，１０ｂは上下一対の吸込ベーンで、これら吸込ベ
ーン１０ａ，１０ｂは吸込ケーシング１Ａの内側に取付
けられている。これら吸込ベーン１０ａ，１０ｂは、吸
込ケーシング１Ａを貫通する駆動軸１１，１１によって
軸心回りに回動されて開閉されるように構成されてい
る。
【０００３】従って、インペラ１３が回転されると、前
記吸込ケーシング１Ａを通してガスが吸い込まれるが、
駆動軸１１，１１を回動させることにより吸込ベーン１
０ａ，１０ｂが開閉される。すると、これら吸込ベーン
１０ａ，１０ｂの開閉角度に応じて、吸込ケーシング１
Ａの吸込ベーン１０ａ，１０ｂのインペラ１３側に吸込
ガスの旋回流が発生し、これにより吸込ガス量が加減さ
れるので、吐出ガス量が制御される。なお、同図に示す
符号１２は、駆動軸１１に装着されたカム、符号１４は
スプリング、符号１５は前記スプリング１４でカム１１
側に付勢されるニードルバルブの弁本体を構成するロッ
ド、符号１６ａはインペラ１３の吐出側ケーシング１Ｂ
に形成されたバイパス流路１６のガス入口、符号１６ｂ
はバイパス流路１６のガス出口で、これらはカム１２を
介して駆動軸１１，１１の回動と連動して、吐出ガスを
吸込側にバイパスさせる働きをするものである。
記吸込ケーシング１Ａを通してガスが吸い込まれるが、
駆動軸１１，１１を回動させることにより吸込ベーン１
０ａ，１０ｂが開閉される。すると、これら吸込ベーン
１０ａ，１０ｂの開閉角度に応じて、吸込ケーシング１
Ａの吸込ベーン１０ａ，１０ｂのインペラ１３側に吸込
ガスの旋回流が発生し、これにより吸込ガス量が加減さ
れるので、吐出ガス量が制御される。なお、同図に示す
符号１２は、駆動軸１１に装着されたカム、符号１４は
スプリング、符号１５は前記スプリング１４でカム１１
側に付勢されるニードルバルブの弁本体を構成するロッ
ド、符号１６ａはインペラ１３の吐出側ケーシング１Ｂ
に形成されたバイパス流路１６のガス入口、符号１６ｂ
はバイパス流路１６のガス出口で、これらはカム１２を
介して駆動軸１１，１１の回動と連動して、吐出ガスを
吸込側にバイパスさせる働きをするものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記の通り、上記従来
例に係る遠心圧縮機は、駆動軸を回動させることにより
吸込ベーンを開閉し、吸い込まれるガスを旋回流として
吐出ガス量を調整するものである。この従来技術にあっ
ては、吸込ケーシングの径方向の中心を通る軸心に対す
る吸込ベーンの開閉角度が小さいときは何ら問題はな
い。ところが、吸込ベーンの開閉角度が４５〜６０度に
なると、ガスの旋回流の旋回中心が、吸込ケーシングの
径方向の中心を通る軸心に対して偏心することが知られ
ている。このように、ガスの旋回流の旋回中心が偏心す
ると、吸込側ケーシングの吸込口で吸込圧にアンバラン
スが生じるので、回転しているインペラに振動が生じ
る。振動の程度によってはターボ圧縮機が破損する恐れ
があり、ターボ圧縮機やターボ冷凍機の運転を継続し得
なくなるという解決すべき課題があった。
例に係る遠心圧縮機は、駆動軸を回動させることにより
吸込ベーンを開閉し、吸い込まれるガスを旋回流として
吐出ガス量を調整するものである。この従来技術にあっ
ては、吸込ケーシングの径方向の中心を通る軸心に対す
る吸込ベーンの開閉角度が小さいときは何ら問題はな
い。ところが、吸込ベーンの開閉角度が４５〜６０度に
なると、ガスの旋回流の旋回中心が、吸込ケーシングの
径方向の中心を通る軸心に対して偏心することが知られ
ている。このように、ガスの旋回流の旋回中心が偏心す
ると、吸込側ケーシングの吸込口で吸込圧にアンバラン
スが生じるので、回転しているインペラに振動が生じ
る。振動の程度によってはターボ圧縮機が破損する恐れ
があり、ターボ圧縮機やターボ冷凍機の運転を継続し得
なくなるという解決すべき課題があった。
【０００５】従って、本発明の目的は、吸込ベーンの開
閉角度の如何を問わず、吸い込まれるガスの旋回流の旋
回中心を吸込ケーシングの径方向の中心を通る軸心に合
致させることにより、インペラの振動を防止することを
可能ならしめる遠心圧縮機を提供するにある。
閉角度の如何を問わず、吸い込まれるガスの旋回流の旋
回中心を吸込ケーシングの径方向の中心を通る軸心に合
致させることにより、インペラの振動を防止することを
可能ならしめる遠心圧縮機を提供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、吸込ベーンの
開閉角度がある範囲になるとインペラに振動が生じるの
は、吸込まれるガスの旋回流の旋回中心が吸込ケーシン
グの径方向の中心を通る軸心に対して偏心することに起
因することを知見し、この偏心を防止すればインペラの
振動を防止し得ると考えてなしたものである。
開閉角度がある範囲になるとインペラに振動が生じるの
は、吸込まれるガスの旋回流の旋回中心が吸込ケーシン
グの径方向の中心を通る軸心に対して偏心することに起
因することを知見し、この偏心を防止すればインペラの
振動を防止し得ると考えてなしたものである。
【０００７】従って、本発明の請求項１に係る遠心圧縮
機が採用した手段は、吸込側カバーを持たないインペラ
の吸込側の吸込ケーシングの内側に、該吸込ケーシング
を直角に貫通する駆動軸の回動により開閉されて、吐出
ガスの容量制御を行う複数の吸込ベーンが設けられ、前
記インペラの吸込口におけるハブボス部の外径Ｄh と、
該インペラの吸込口における外径Ｄs0とのハブ比Ｄh ／
Ｄs0が０．２５以上の遠心圧縮機であって、前記インペ
ラの吸込口から前記駆動軸の径方向の中心を通る軸心ま
での距離Ｌと、前記吸込ケーシングの駆動軸配設位置に
おける内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを１．５以下としたことを特
徴とする。
機が採用した手段は、吸込側カバーを持たないインペラ
の吸込側の吸込ケーシングの内側に、該吸込ケーシング
を直角に貫通する駆動軸の回動により開閉されて、吐出
ガスの容量制御を行う複数の吸込ベーンが設けられ、前
記インペラの吸込口におけるハブボス部の外径Ｄh と、
該インペラの吸込口における外径Ｄs0とのハブ比Ｄh ／
Ｄs0が０．２５以上の遠心圧縮機であって、前記インペ
ラの吸込口から前記駆動軸の径方向の中心を通る軸心ま
での距離Ｌと、前記吸込ケーシングの駆動軸配設位置に
おける内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを１．５以下としたことを特
徴とする。
【０００８】本発明の請求項２に係る遠心圧縮機が採用
した手段は、吸込側カバーを持つインペラの吸込側の吸
込ケーシングの内側に、該吸込ケーシングを直角に貫通
する駆動軸の回動により開閉されて、吐出ガスの容量制
御を行う複数の吸込ベーンが設けられ、前記インペラの
吸込口におけるハブボス部の外径Ｄh と、該インペラの
吸込口における吸込側カバーの内径Ｄs1とのハブ比Ｄh
／Ｄs1が０．２５以上の遠心圧縮機であって、前記イン
ペラの吸込口から前記駆動軸の径方向の中心を通る軸心
までの距離Ｌと、前記吸込ケーシングの駆動軸配設位置
における内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを１．５以下としたことを
特徴とする。
した手段は、吸込側カバーを持つインペラの吸込側の吸
込ケーシングの内側に、該吸込ケーシングを直角に貫通
する駆動軸の回動により開閉されて、吐出ガスの容量制
御を行う複数の吸込ベーンが設けられ、前記インペラの
吸込口におけるハブボス部の外径Ｄh と、該インペラの
吸込口における吸込側カバーの内径Ｄs1とのハブ比Ｄh
／Ｄs1が０．２５以上の遠心圧縮機であって、前記イン
ペラの吸込口から前記駆動軸の径方向の中心を通る軸心
までの距離Ｌと、前記吸込ケーシングの駆動軸配設位置
における内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを１．５以下としたことを
特徴とする。
【０００９】本発明の請求項３に係る遠心圧縮機が採用
した手段は、インペラの吸込側の吸込ケーシングの内側
に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動に
より開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸込
ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イン
ペラの吸込側の回転中心に、円錐形であって、その頂角
θが１００度以下のインペラキャップを設けたことを特
徴とする。
した手段は、インペラの吸込側の吸込ケーシングの内側
に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動に
より開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸込
ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イン
ペラの吸込側の回転中心に、円錐形であって、その頂角
θが１００度以下のインペラキャップを設けたことを特
徴とする。
【００１０】本発明の請求項４に係る遠心圧縮機が採用
した手段は、インペラの吸込側の吸込ケーシングの内側
に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動に
より開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸込
ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イン
ペラの吸込側の回転中心に、円錐台であって、その仮想
頂角θが１００度以下、かつ高さＸと最大径の直径Ｄh1
との比Ｘ／Ｄh1が０．４以上のインペラキャップを設け
たことを特徴とする。
した手段は、インペラの吸込側の吸込ケーシングの内側
に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動に
より開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸込
ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イン
ペラの吸込側の回転中心に、円錐台であって、その仮想
頂角θが１００度以下、かつ高さＸと最大径の直径Ｄh1
との比Ｘ／Ｄh1が０．４以上のインペラキャップを設け
たことを特徴とする。
【００１１】本発明の請求項５に係る遠心圧縮機が採用
した手段は、インペラの吸込側の吸込ケーシングの内側
に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動に
より開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸込
ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イン
ペラの直前であって、かつ前記吸込ケーシングの径方向
の中心に、前記吸込ベーン側に１００度以下の頂角θを
持つ円錐形状の旋回流案内部材を支持部材により支持し
たことを特徴とする。
した手段は、インペラの吸込側の吸込ケーシングの内側
に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動に
より開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸込
ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イン
ペラの直前であって、かつ前記吸込ケーシングの径方向
の中心に、前記吸込ベーン側に１００度以下の頂角θを
持つ円錐形状の旋回流案内部材を支持部材により支持し
たことを特徴とする。
【００１２】本発明の請求項６に係る遠心圧縮機が採用
した手段は、インペラの吸込側の吸込ケーシングの内側
に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動に
より開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸込
ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イン
ペラの直前であって、かつ前記吸込ケーシングの径方向
の中心に、前記吸込ベーン側に１００度以下の仮想頂角
θを持ち、かつ高さＸと最大径の直径Ｄh1との比Ｘ／Ｄ
h1が０．４以上の円錐台状の旋回流案内部材を支持部材
により支持したことを特徴とする。
した手段は、インペラの吸込側の吸込ケーシングの内側
に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動に
より開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸込
ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イン
ペラの直前であって、かつ前記吸込ケーシングの径方向
の中心に、前記吸込ベーン側に１００度以下の仮想頂角
θを持ち、かつ高さＸと最大径の直径Ｄh1との比Ｘ／Ｄ
h1が０．４以上の円錐台状の旋回流案内部材を支持部材
により支持したことを特徴とする。
【００１３】
【作用】本発明の請求項１又は２に係る遠心圧縮機によ
れば、インペラの吸込口から吸込ベーンを回動させる駆
動軸の径方向の中心を通る軸心までの距離Ｌと、吸込ケ
ーシングの駆動軸配設位置における内径Ｄとの比Ｌ／Ｄ
が１．５より小さくなるほど、インペラの吸込口から吸
込ベーンまでの距離が短くなって、ガスの旋回流の旋回
中心が偏心しても偏心量が少ないので、ハブ比Ｄh ／Ｄ
s0又はＤh ／Ｄs1が０．２５以上であっても、インペラ
の振動を防止することができる。
れば、インペラの吸込口から吸込ベーンを回動させる駆
動軸の径方向の中心を通る軸心までの距離Ｌと、吸込ケ
ーシングの駆動軸配設位置における内径Ｄとの比Ｌ／Ｄ
が１．５より小さくなるほど、インペラの吸込口から吸
込ベーンまでの距離が短くなって、ガスの旋回流の旋回
中心が偏心しても偏心量が少ないので、ハブ比Ｄh ／Ｄ
s0又はＤh ／Ｄs1が０．２５以上であっても、インペラ
の振動を防止することができる。
【００１４】また、本発明の請求項３又は４に係る遠心
圧縮機によれば、ガスの旋回流の旋回中心が偏心して
も、ガスの旋回流は１００度以下の頂角を持つ円錐形状
のインペラキャップ、又は仮想頂角θが１００度以下、
かつ高さＸと最大径の直径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1が０．４
以上のインペラキャップに沿って案内されてインペラに
導かれる。
圧縮機によれば、ガスの旋回流の旋回中心が偏心して
も、ガスの旋回流は１００度以下の頂角を持つ円錐形状
のインペラキャップ、又は仮想頂角θが１００度以下、
かつ高さＸと最大径の直径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1が０．４
以上のインペラキャップに沿って案内されてインペラに
導かれる。
【００１５】また、本発明の請求項５又は６に係る遠心
圧縮機によれば、ガスの旋回流の旋回中心が偏心して
も、ガスの旋回流は１００度以下の頂角を持つ円錐形状
の案内部材、又は仮想頂角θが１００度以下、かつ高さ
Ｘと最大径の直径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1が０．４以上の案
内部材に沿って案内されてインペラに導かれる。
圧縮機によれば、ガスの旋回流の旋回中心が偏心して
も、ガスの旋回流は１００度以下の頂角を持つ円錐形状
の案内部材、又は仮想頂角θが１００度以下、かつ高さ
Ｘと最大径の直径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1が０．４以上の案
内部材に沿って案内されてインペラに導かれる。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例１に係る遠心圧縮機
を、その模式的断面図の図１（ａ）と、ハブ比Ｄh ／Ｄ
s0の相違とインペラに振動を与える旋回流の偏心レベル
との関係説明図の図１（ｂ）と、インペラの吸込口から
吸込ベーンを回動させる駆動軸の中心までの距離Ｌと、
吸込ケーシングの駆動軸配設位置における内径Ｄとの比
Ｌ／Ｄの相違とインペラに振動を与える旋回流の偏心レ
ベルとの関係説明図の図１（ｃ）とを参照しながら説明
する。
を、その模式的断面図の図１（ａ）と、ハブ比Ｄh ／Ｄ
s0の相違とインペラに振動を与える旋回流の偏心レベル
との関係説明図の図１（ｂ）と、インペラの吸込口から
吸込ベーンを回動させる駆動軸の中心までの距離Ｌと、
吸込ケーシングの駆動軸配設位置における内径Ｄとの比
Ｌ／Ｄの相違とインペラに振動を与える旋回流の偏心レ
ベルとの関係説明図の図１（ｃ）とを参照しながら説明
する。
【００１７】先ず、図１（ａ）に基づいて本発明の実施
例に係る遠心圧縮機の構成を説明すると、同図に示す符
号１は吸込ベーン１で、この吸込ベーン１は吸込ケーシ
ング３の内側に取付けられている。また、この吸込ベー
ン１は、前記吸込ケーシング３を直角に貫通する駆動軸
２，２によって軸心回りに回動されて開閉されるように
構成されている。なお、符号５は、吸込側の回転中心に
先端が半球状のインペラキャップ６を有し、かつ吸込側
カバーを有しないインペラ５で、これは吸込ケーシング
３に接続されてなる吐出側ケーシング４に内設されてい
る。この遠心圧縮機は、同図から良く理解されるよう
に、従来と略同構成である。
例に係る遠心圧縮機の構成を説明すると、同図に示す符
号１は吸込ベーン１で、この吸込ベーン１は吸込ケーシ
ング３の内側に取付けられている。また、この吸込ベー
ン１は、前記吸込ケーシング３を直角に貫通する駆動軸
２，２によって軸心回りに回動されて開閉されるように
構成されている。なお、符号５は、吸込側の回転中心に
先端が半球状のインペラキャップ６を有し、かつ吸込側
カバーを有しないインペラ５で、これは吸込ケーシング
３に接続されてなる吐出側ケーシング４に内設されてい
る。この遠心圧縮機は、同図から良く理解されるよう
に、従来と略同構成である。
【００１８】本発明は、このような構成になる遠心圧縮
機の前記インペラ５の吸込口５ａから駆動軸２，２の径
方向の中心を通る軸心ＣＬまでの距離Ｌと、前記吸込ケ
ーシング３の駆動軸２，２配設位置における内径Ｄとの
比Ｌ／Ｄを１．５以下とし、かつ前記インペラ５の吸込
口５ａにおけるハブボス部５ｂの外径Ｄh と、このイン
ペラ５の吸込口５ａにおける外径Ｄs0とのハブ比Ｄh ／
Ｄs0を０．２５以上にしたものである。
機の前記インペラ５の吸込口５ａから駆動軸２，２の径
方向の中心を通る軸心ＣＬまでの距離Ｌと、前記吸込ケ
ーシング３の駆動軸２，２配設位置における内径Ｄとの
比Ｌ／Ｄを１．５以下とし、かつ前記インペラ５の吸込
口５ａにおけるハブボス部５ｂの外径Ｄh と、このイン
ペラ５の吸込口５ａにおける外径Ｄs0とのハブ比Ｄh ／
Ｄs0を０．２５以上にしたものである。
【００１９】先ず、ハブ比Ｄh ／Ｄs0については、図１
（ｂ）に示すとおりである。即ち、ハブ比Ｄh ／Ｄs0が
０．２５以上では、ガスの旋回流の偏心レベルが振動発
生レベルＰよりも大きく、インペラ５に振動を発生させ
るが、０．２５未満では旋回流の偏心レベルが振動発生
レベルＰより低レベルでインペラ５が振動するようなこ
とがない。従って、このハブ比Ｄh ／Ｄs0を０．２５未
満にすることが、インペラ５の振動発生防止に極めて効
果的であるが、本実施例になる遠心圧縮機では、上記の
通り、ハブ比Ｄh ／Ｄs0が０．２５以上であるからイン
ペラ５に振動が発生する筈である。
（ｂ）に示すとおりである。即ち、ハブ比Ｄh ／Ｄs0が
０．２５以上では、ガスの旋回流の偏心レベルが振動発
生レベルＰよりも大きく、インペラ５に振動を発生させ
るが、０．２５未満では旋回流の偏心レベルが振動発生
レベルＰより低レベルでインペラ５が振動するようなこ
とがない。従って、このハブ比Ｄh ／Ｄs0を０．２５未
満にすることが、インペラ５の振動発生防止に極めて効
果的であるが、本実施例になる遠心圧縮機では、上記の
通り、ハブ比Ｄh ／Ｄs0が０．２５以上であるからイン
ペラ５に振動が発生する筈である。
【００２０】しかしながら、本実施例では比Ｌ／Ｄが
１．５以下であり、この比Ｌ／Ｄの効果は、図１（ｃ）
に示すとおりである。即ち、比Ｌ／Ｄが１．５を超える
と旋回流の偏心レベルが急激に大きくなり１．８を超え
ると振動発生レベルＰを超え、インペラ５に振動が発生
するが、１．５以下では振動発生レベルＰよりも遙かに
低レベルで、インペラ５に全く振動が発生するようなこ
とがない。つまり、ハブ比Ｄh ／Ｄs0が０．２５以上で
あっても比Ｌ／Ｄを１．５以下にすることが、インペラ
５の振動発生防止に極めて効果的であることが良く判
る。このような効果については、比Ｌ／Ｄが１．５より
小さくなるほど、インペラの吸込口から吸込ベーンまで
の距離が短くなるので、ガスの旋回流の旋回中心が偏心
しても偏心量が少なくなるためであると理解することが
できる。
１．５以下であり、この比Ｌ／Ｄの効果は、図１（ｃ）
に示すとおりである。即ち、比Ｌ／Ｄが１．５を超える
と旋回流の偏心レベルが急激に大きくなり１．８を超え
ると振動発生レベルＰを超え、インペラ５に振動が発生
するが、１．５以下では振動発生レベルＰよりも遙かに
低レベルで、インペラ５に全く振動が発生するようなこ
とがない。つまり、ハブ比Ｄh ／Ｄs0が０．２５以上で
あっても比Ｌ／Ｄを１．５以下にすることが、インペラ
５の振動発生防止に極めて効果的であることが良く判
る。このような効果については、比Ｌ／Ｄが１．５より
小さくなるほど、インペラの吸込口から吸込ベーンまで
の距離が短くなるので、ガスの旋回流の旋回中心が偏心
しても偏心量が少なくなるためであると理解することが
できる。
【００２１】なお、以上では、吸込側カバーを有しない
インペラを有する遠心圧縮機を例として説明したが、吸
込側カバーを持つインペラを有する遠心圧縮機の場合に
対しても、本発明に係る技術思想は有効である。但し、
この場合のハブ比Ｄh ／Ｄs0のＤs0に代えて吸込側カバ
ーの内径Ｄs1が採用される。
インペラを有する遠心圧縮機を例として説明したが、吸
込側カバーを持つインペラを有する遠心圧縮機の場合に
対しても、本発明に係る技術思想は有効である。但し、
この場合のハブ比Ｄh ／Ｄs0のＤs0に代えて吸込側カバ
ーの内径Ｄs1が採用される。
【００２２】次に、本発明の実施例２に係る遠心圧縮機
を、その主要部模式的断面図の図２（ａ）と、インペラ
キャップの頂角θとインペラに振動を与える旋回流の偏
心レベルとの関係説明図の図２（ｂ）と、インペラの吸
込口から吸込ベーンを回動させる駆動軸の中心までの距
離Ｌと、吸込ケーシングの駆動軸配設位置における内径
Ｄとの比Ｌ／Ｄの相違とインペラキャップの頂角が９０
度のときのインペラに振動を与える旋回流の偏心レベル
との関係説明図の図２（ｃ）とを参照しながら説明す
る。但し、本実施例が上記実施例と相違するところは、
インペラキャップの相違にあるから、その相違に係る説
明だけに止める。
を、その主要部模式的断面図の図２（ａ）と、インペラ
キャップの頂角θとインペラに振動を与える旋回流の偏
心レベルとの関係説明図の図２（ｂ）と、インペラの吸
込口から吸込ベーンを回動させる駆動軸の中心までの距
離Ｌと、吸込ケーシングの駆動軸配設位置における内径
Ｄとの比Ｌ／Ｄの相違とインペラキャップの頂角が９０
度のときのインペラに振動を与える旋回流の偏心レベル
との関係説明図の図２（ｃ）とを参照しながら説明す
る。但し、本実施例が上記実施例と相違するところは、
インペラキャップの相違にあるから、その相違に係る説
明だけに止める。
【００２３】図２（ａ）に示す符号５はインペラで、こ
のインペラ５の吸込側の回転中心には、頂角θが１００
度以下の円錐形状のインペラキャップ６が設けられてい
る。
のインペラ５の吸込側の回転中心には、頂角θが１００
度以下の円錐形状のインペラキャップ６が設けられてい
る。
【００２４】前記インペラキャップ６の頂角θとインペ
ラ５に振動を与える旋回流の偏心レベルとの関係は図２
（ｂ）に示されている。即ち、頂角θが１００度を超え
ると旋回流の偏心レベルが急激に大きくなり、約１０６
度を超えると振動発生レベルＰを超え、インペラ５に振
動が発生するが、１００度以下では振動発生レベルＰよ
りも遙かに低レベルで、インペラ５に全く振動が発生し
ない。
ラ５に振動を与える旋回流の偏心レベルとの関係は図２
（ｂ）に示されている。即ち、頂角θが１００度を超え
ると旋回流の偏心レベルが急激に大きくなり、約１０６
度を超えると振動発生レベルＰを超え、インペラ５に振
動が発生するが、１００度以下では振動発生レベルＰよ
りも遙かに低レベルで、インペラ５に全く振動が発生し
ない。
【００２５】このように、頂角θを１００度以下にする
ことが、インペラ５の振動発生防止に極めて効果的であ
ることが良く判る。この効果は、ガスの旋回流が円錐形
状のインペラキャップに沿って流れて、インペラ５の羽
根部分に案内されるためと理解することができる。な
お、インペラキャップ６の頂角θの最小角は、Ｄh とイ
ンペラ５の吸込口５ａから吸込ベーンまでの距離によっ
て定まるものである。
ことが、インペラ５の振動発生防止に極めて効果的であ
ることが良く判る。この効果は、ガスの旋回流が円錐形
状のインペラキャップに沿って流れて、インペラ５の羽
根部分に案内されるためと理解することができる。な
お、インペラキャップ６の頂角θの最小角は、Ｄh とイ
ンペラ５の吸込口５ａから吸込ベーンまでの距離によっ
て定まるものである。
【００２６】次に、本実施例２と、インペラキャップ６
が上記実施例１のように先端が半球状の場合との優劣に
ついて比較すると、その結果は、本実施例を黒丸と実線
で示し、図１（ｃ）に示したものを黒丸と破線で示した
図２（ｃ）に示すとおりである。同図によれば、インペ
ラキャップ６を円錐形状にすることが、インペラ５の振
動発生防止に極めて効果的であり、Ｌ／Ｄが１．５を超
えるものであってもこのインペラキャップ６によって旋
回流が案内され、旋回流の旋回中心の偏心が矯正される
ことが良く理解される。勿論、本実施例に係る技術思想
を吸込側カバーを持つインペラを有する遠心圧縮機に適
用することができる。
が上記実施例１のように先端が半球状の場合との優劣に
ついて比較すると、その結果は、本実施例を黒丸と実線
で示し、図１（ｃ）に示したものを黒丸と破線で示した
図２（ｃ）に示すとおりである。同図によれば、インペ
ラキャップ６を円錐形状にすることが、インペラ５の振
動発生防止に極めて効果的であり、Ｌ／Ｄが１．５を超
えるものであってもこのインペラキャップ６によって旋
回流が案内され、旋回流の旋回中心の偏心が矯正される
ことが良く理解される。勿論、本実施例に係る技術思想
を吸込側カバーを持つインペラを有する遠心圧縮機に適
用することができる。
【００２７】次に、本発明の実施例３に係る遠心圧縮機
を、その主要部模式的断面図の図３（ａ）と、インペラ
キャップの高さＸと最大径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1とインペ
ラに振動を与える旋回流の偏心レベルとの関係説明図の
図３（ｂ）とを参照しながら説明すると、図３（ａ）に
示す符号５はインペラで、このインペラ５の吸込側の回
転中心には、仮想頂角θが１００度以下であって、高さ
Ｘと最大径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1が０．４以上の円錐台状
インペラキャップ６が設けられている。
を、その主要部模式的断面図の図３（ａ）と、インペラ
キャップの高さＸと最大径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1とインペ
ラに振動を与える旋回流の偏心レベルとの関係説明図の
図３（ｂ）とを参照しながら説明すると、図３（ａ）に
示す符号５はインペラで、このインペラ５の吸込側の回
転中心には、仮想頂角θが１００度以下であって、高さ
Ｘと最大径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1が０．４以上の円錐台状
インペラキャップ６が設けられている。
【００２８】このインペラキャップ６の高さＸと最大径
Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1とインペラ５に振動を与える旋回流
の偏心レベルとの関係は図３（ｂ）に示されている。但
し、Ｌ／Ｄは２．０である。即ち、比Ｘ／Ｄh1が大きく
なるほど旋回流の偏心レベルが小さくなり、比Ｘ／Ｄh1
が０．３５を超えて高さＸが高くなると、旋回流の偏心
レベルが振動発生レベルＰよりも低レベルになり、イン
ペラ５に振動が発生しなくなることが示されている。こ
のように、比Ｘ／Ｄh1を０．４以上にすることが、Ｌ／
Ｄが１．５を超えるものであってもインペラ５の振動発
生防止に極めて効果的であることが良く判る。この効果
は、上記実施例と同様に、ガスの旋回流が円錐台状のイ
ンペラキャップ６に沿って流れて、インペラ５の羽根部
分に案内されるためと理解することができる。
Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1とインペラ５に振動を与える旋回流
の偏心レベルとの関係は図３（ｂ）に示されている。但
し、Ｌ／Ｄは２．０である。即ち、比Ｘ／Ｄh1が大きく
なるほど旋回流の偏心レベルが小さくなり、比Ｘ／Ｄh1
が０．３５を超えて高さＸが高くなると、旋回流の偏心
レベルが振動発生レベルＰよりも低レベルになり、イン
ペラ５に振動が発生しなくなることが示されている。こ
のように、比Ｘ／Ｄh1を０．４以上にすることが、Ｌ／
Ｄが１．５を超えるものであってもインペラ５の振動発
生防止に極めて効果的であることが良く判る。この効果
は、上記実施例と同様に、ガスの旋回流が円錐台状のイ
ンペラキャップ６に沿って流れて、インペラ５の羽根部
分に案内されるためと理解することができる。
【００２９】本発明の実施例４に係る遠心圧縮機を、そ
の主要部模式的断面図の図４を参照しながら説明する
と、インペラ５の直前であって、かつ吸込ケーシング３
の径方向の中心に、吸込ベーン１側に１００度以下の頂
角θを持つ円錐形状の旋回流案内部材７を支持部材８に
より支持した構成になるものである。
の主要部模式的断面図の図４を参照しながら説明する
と、インペラ５の直前であって、かつ吸込ケーシング３
の径方向の中心に、吸込ベーン１側に１００度以下の頂
角θを持つ円錐形状の旋回流案内部材７を支持部材８に
より支持した構成になるものである。
【００３０】従って、吸込ベーン１，１の開閉角度の変
更によりガスが旋回流となり、ガスの旋回流の旋回中心
が吸込ケーシング３の径方向の中心に対して偏心しよう
とするが、ガスの旋回流は円錐形状の旋回流案内部材７
によって案内されてインペラに導かれるので、本実施例
は上記実施例２と同効である。但し、支持部材８が吸込
ケーシング３内に配置されている関係上、ガスの流れが
支持部材８によって乱され、インペラの性能に悪影響を
及ぼすので、上記実施例２に比較して若干劣るのに加え
て、コスト的にも不利になる。
更によりガスが旋回流となり、ガスの旋回流の旋回中心
が吸込ケーシング３の径方向の中心に対して偏心しよう
とするが、ガスの旋回流は円錐形状の旋回流案内部材７
によって案内されてインペラに導かれるので、本実施例
は上記実施例２と同効である。但し、支持部材８が吸込
ケーシング３内に配置されている関係上、ガスの流れが
支持部材８によって乱され、インペラの性能に悪影響を
及ぼすので、上記実施例２に比較して若干劣るのに加え
て、コスト的にも不利になる。
【００３１】本発明の実施例５に係る遠心圧縮機を、そ
の主要部模式的断面図の図５を参照しながら説明する
と、インペラ５の直前であって、かつ吸込ケーシング３
の径方向の中心に、吸込ベーン１側に仮想頂角θが１０
０度以下であって、高さＸと最大径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1
が０．４以上の円錐台状の旋回流案内部材７を支持部材
８により支持した構成になるものである。
の主要部模式的断面図の図５を参照しながら説明する
と、インペラ５の直前であって、かつ吸込ケーシング３
の径方向の中心に、吸込ベーン１側に仮想頂角θが１０
０度以下であって、高さＸと最大径Ｄh1との比Ｘ／Ｄh1
が０．４以上の円錐台状の旋回流案内部材７を支持部材
８により支持した構成になるものである。
【００３２】従って、吸込ベーン１，１の開閉角度の変
更によりガスが旋回流となり、旋回流の旋回中心が吸込
ケーシング３の径方向の中心に対してずれようとする
が、ガスの旋回流は円錐形状の旋回流案内部材７によっ
て案内されてインペラに導かれるので、本実施例は上記
実施例３と同効である。
更によりガスが旋回流となり、旋回流の旋回中心が吸込
ケーシング３の径方向の中心に対してずれようとする
が、ガスの旋回流は円錐形状の旋回流案内部材７によっ
て案内されてインペラに導かれるので、本実施例は上記
実施例３と同効である。
【００３３】上記の通り、本発明によれば、吸込ベーン
１の開閉角度が４５〜６０度になると、ガスの旋回流の
旋回中心が吸込ケーシング３の径方向の中心を通る軸心
に対して当然偏心し、或いは偏心しようとするのである
が、Ｌ／Ｄ、円錐形状又は円錐台状のインペラキャップ
６乃至円錐形状又は円錐台状の旋回流案内部材７の上記
のような働きで、インペラ５の振動の発生が効果的に防
止されるので、ターボ圧縮機が破損する恐れがなくな
り、化学プラント用圧縮機やターボ冷凍機の安定運転を
継続させる上において多大な効果がある。また、これら
の手段を総合的に採用すると相乗効果により、インペラ
５の振動発生防止に対してより優れた効果を発揮するこ
とができる。なお、旋回流の偏心レベルの測定には熱線
風速計と圧力センサとを用いた。
１の開閉角度が４５〜６０度になると、ガスの旋回流の
旋回中心が吸込ケーシング３の径方向の中心を通る軸心
に対して当然偏心し、或いは偏心しようとするのである
が、Ｌ／Ｄ、円錐形状又は円錐台状のインペラキャップ
６乃至円錐形状又は円錐台状の旋回流案内部材７の上記
のような働きで、インペラ５の振動の発生が効果的に防
止されるので、ターボ圧縮機が破損する恐れがなくな
り、化学プラント用圧縮機やターボ冷凍機の安定運転を
継続させる上において多大な効果がある。また、これら
の手段を総合的に採用すると相乗効果により、インペラ
５の振動発生防止に対してより優れた効果を発揮するこ
とができる。なお、旋回流の偏心レベルの測定には熱線
風速計と圧力センサとを用いた。
【００３４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の請求項
１，２，３，４，５又は６に係る遠心圧縮機によれば、
ガスの旋回流の旋回中心の偏心量が少ない状態で、ある
いはガスの旋回流の旋回中心の偏心を矯正して、インペ
ラにより効果的に吸引することが可能になって、吸引時
の負荷アンバランスの解消によりインペラの振動の発生
が抑制されるので、振動発生防止による遠心圧縮機の破
損が回避され、遠心圧縮機の安定運転の継続に大いに寄
与することができる。
１，２，３，４，５又は６に係る遠心圧縮機によれば、
ガスの旋回流の旋回中心の偏心量が少ない状態で、ある
いはガスの旋回流の旋回中心の偏心を矯正して、インペ
ラにより効果的に吸引することが可能になって、吸引時
の負荷アンバランスの解消によりインペラの振動の発生
が抑制されるので、振動発生防止による遠心圧縮機の破
損が回避され、遠心圧縮機の安定運転の継続に大いに寄
与することができる。
【図１】図１（ａ）は本発明の実施例１に係る遠心圧縮
機の模式的断面図、図１（ｂ）はハブ比Ｄh ／Ｄs0の相
違とインペラに振動を与える旋回流の偏心レベルとの関
係説明図、また図１（ｃ）はインペラの吸込口から吸込
ベーンを回動させる駆動軸の中心までの距離Ｌと、吸込
ケーシングの駆動軸配設位置における内径Ｄとの比Ｌ／
Ｄの相違とインペラに振動を与える旋回流の偏心レベル
との関係説明図である。
機の模式的断面図、図１（ｂ）はハブ比Ｄh ／Ｄs0の相
違とインペラに振動を与える旋回流の偏心レベルとの関
係説明図、また図１（ｃ）はインペラの吸込口から吸込
ベーンを回動させる駆動軸の中心までの距離Ｌと、吸込
ケーシングの駆動軸配設位置における内径Ｄとの比Ｌ／
Ｄの相違とインペラに振動を与える旋回流の偏心レベル
との関係説明図である。
【図２】図２（ａ）は本発明の実施例２に係る遠心圧縮
機の主要部模式的断面図、図２（ｂ）はインペラキャッ
プの頂角θとインペラに振動を与える旋回流の偏心レベ
ルとの関係説明図、図２（ｃ）はインペラの吸込口から
吸込ベーンを回動させる駆動軸の中心までの距離Ｌと、
吸込ケーシングの駆動軸配設位置における内径Ｄとの比
Ｌ／Ｄの相違とインペラキャップの頂角が９０度のとき
のインペラに振動を与える旋回流の偏心レベルとの関係
説明図である。
機の主要部模式的断面図、図２（ｂ）はインペラキャッ
プの頂角θとインペラに振動を与える旋回流の偏心レベ
ルとの関係説明図、図２（ｃ）はインペラの吸込口から
吸込ベーンを回動させる駆動軸の中心までの距離Ｌと、
吸込ケーシングの駆動軸配設位置における内径Ｄとの比
Ｌ／Ｄの相違とインペラキャップの頂角が９０度のとき
のインペラに振動を与える旋回流の偏心レベルとの関係
説明図である。
【図３】図３（ａ）は本発明の実施例３に係る遠心圧縮
機の主要部模式的断面図、図３（ｂ）はインペラキャッ
プの高さＸと最大径Ｄh との比Ｘ／Ｄh1とインペラに振
動を与える旋回流の偏心レベルとの関係説明図である。
機の主要部模式的断面図、図３（ｂ）はインペラキャッ
プの高さＸと最大径Ｄh との比Ｘ／Ｄh1とインペラに振
動を与える旋回流の偏心レベルとの関係説明図である。
【図４】本発明の実施例４に係る遠心圧縮機の主要部模
式的断面図である。
式的断面図である。
【図５】本発明の実施例５に係る遠心圧縮機の主要部模
式的断面図である。
式的断面図である。
【図６】従来例に係る遠心圧縮機の断面図である。
１…吸込ベーン ２…駆動軸 ３…吸込ケーシング ４…吐出側ケーシング ５…インペラ，５ａ…吸込口，５ｂ…ハブボス部 ６…インペラキャップ ７…旋回流案内部材 ８…支持部材 ＣＬ…駆動軸の軸心 Ｄ…吸込ケーシングの内径 Ｄh …インペラの吸込口におけるハブボス部の外径又は
旋回流案内部材の最大径 Ｄs …インペラの吸込口における外径又はインペラの吸
込口における吸込側カバーの内径 Ｌ…インペラの吸込口から駆動軸の軸心までの距離 Ｐ…振動発生レベル θ…インペラキャップおよび旋回流案内部材の頂角又は
仮想頂角。
旋回流案内部材の最大径 Ｄs …インペラの吸込口における外径又はインペラの吸
込口における吸込側カバーの内径 Ｌ…インペラの吸込口から駆動軸の軸心までの距離 Ｐ…振動発生レベル θ…インペラキャップおよび旋回流案内部材の頂角又は
仮想頂角。
Claims (6)
- 【請求項１】 吸込側カバーを持たないインペラの吸込
側の吸込ケーシングの内側に、該吸込ケーシングを直角
に貫通する駆動軸の回動により開閉されて、吐出ガスの
容量制御を行う複数の吸込ベーンが設けられ、前記イン
ペラの吸込口におけるハブボス部の外径Ｄh と、該イン
ペラの吸込口における外径Ｄs0とのハブ比Ｄh ／Ｄs0が
０．２５以上の遠心圧縮機であって、前記インペラの吸
込口から前記駆動軸の径方向の中心を通る軸心までの距
離Ｌと、前記吸込ケーシングの駆動軸配設位置における
内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを１．５以下としたことを特徴とす
る遠心圧縮機。 - 【請求項２】 吸込側カバーを持つインペラの吸込側の
吸込ケーシングの内側に、該吸込ケーシングを直角に貫
通する駆動軸の回動により開閉されて、吐出ガスの容量
制御を行う複数の吸込ベーンが設けられ、前記インペラ
の吸込口におけるハブボス部の外径Ｄh と、該インペラ
の吸込口における吸込側カバーの内径Ｄs1とのハブ比Ｄ
h ／Ｄs1が０．２５以上の遠心圧縮機であって、前記イ
ンペラの吸込口から前記駆動軸の径方向の中心を通る軸
心までの距離Ｌと、前記吸込ケーシングの駆動軸配設位
置における内径Ｄとの比Ｌ／Ｄを１．５以下としたこと
を特徴とする遠心圧縮機。 - 【請求項３】 インペラの吸込側の吸込ケーシングの内
側に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動
により開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸
込ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イ
ンペラの吸込側の回転中心に、円錐形であって、その頂
角θが１００度以下のインペラキャップを設けたことを
特徴とする遠心圧縮機。 - 【請求項４】 インペラの吸込側の吸込ケーシングの内
側に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動
により開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸
込ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イ
ンペラの吸込側の回転中心に、円錐台であって、その仮
想頂角θが１００度以下、かつ高さＸと最大径の直径Ｄ
h1との比Ｘ／Ｄh1が０．４以上のインペラキャップを設
けたことを特徴とする遠心圧縮機。 - 【請求項５】 インペラの吸込側の吸込ケーシングの内
側に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動
により開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸
込ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イ
ンペラの直前であって、かつ前記吸込ケーシングの径方
向の中心に、前記吸込ベーン側に１００度以下の頂角θ
を持つ円錐形状の旋回流案内部材を支持部材により支持
したことを特徴とする遠心圧縮機。 - 【請求項６】 インペラの吸込側の吸込ケーシングの内
側に、該吸込ケーシングを直角に貫通する駆動軸の回動
により開閉されて、吐出ガスの容量制御を行う複数の吸
込ベーンが設けられてなる遠心圧縮機において、前記イ
ンペラの直前であって、かつ前記吸込ケーシングの径方
向の中心に、前記吸込ベーン側に１００度以下の仮想頂
角θを持ち、かつ高さＸと最大径の直径Ｄh1との比Ｘ／
Ｄh1が０．４以上の円錐台状の旋回流案内部材を支持部
材により支持したことを特徴とする遠心圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6227894A JPH0893682A (ja) | 1994-09-22 | 1994-09-22 | 遠心圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6227894A JPH0893682A (ja) | 1994-09-22 | 1994-09-22 | 遠心圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0893682A true JPH0893682A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16867986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6227894A Pending JPH0893682A (ja) | 1994-09-22 | 1994-09-22 | 遠心圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0893682A (ja) |
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1994
- 1994-09-22 JP JP6227894A patent/JPH0893682A/ja active Pending
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