JPH088288A - 半導体装置 - Google Patents
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- H01L2224/48472—Connecting portions the connecting portion on the bonding area of the semiconductor or solid-state body being a wedge bond the other connecting portion not on the bonding area also being a wedge bond, i.e. wedge-to-wedge
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- Computer Hardware Design (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Wire Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】稼働中における電極パッド上のワイヤのクラッ
クの進展を抑制し、信頼性の高いIGBTモジュールを
提供することにある。 【構成】本発明のIGBTモジュールは、素子と外部電
極との接続において、50μm以上の平均結晶粒径を有
し、かつ、通電時に再結晶を起こさないように、再結晶
温度を150℃以上と高めるためのFeが0.02〜1
wt% 含有したアルミニウムワイヤで構成される。 【効果】ワイヤの剥離のない信頼性の高いIGBTモジ
ュールが提供できる。
クの進展を抑制し、信頼性の高いIGBTモジュールを
提供することにある。 【構成】本発明のIGBTモジュールは、素子と外部電
極との接続において、50μm以上の平均結晶粒径を有
し、かつ、通電時に再結晶を起こさないように、再結晶
温度を150℃以上と高めるためのFeが0.02〜1
wt% 含有したアルミニウムワイヤで構成される。 【効果】ワイヤの剥離のない信頼性の高いIGBTモジ
ュールが提供できる。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、ワイヤボンディングさ
れる半導体装置に関し、特にパワー半導体装置に関す
る。
れる半導体装置に関し、特にパワー半導体装置に関す
る。
【0002】
【従来の技術】誘導電動機(インダクションモータ)を
インバータによって制御するインバータ電車は、広く普
及している。大容量化,高速化,省エネルギー化などに
優れたGTO(自己消弧型)サイリスタを使ったインバ
ータが実用化されて以来、現在はGTOインバータが主
流となっている。
インバータによって制御するインバータ電車は、広く普
及している。大容量化,高速化,省エネルギー化などに
優れたGTO(自己消弧型)サイリスタを使ったインバ
ータが実用化されて以来、現在はGTOインバータが主
流となっている。
【0003】近年、大容量のIGBT(Insulated-Gate
-Bipolar-Transistor)素子が開発され、従来のGTOサ
イリスタに替わり、車両用のインバータに適用されつつ
ある。このIGBT素子を適用したIGBTモジュール
によって低騒音化及びインバータの小型化が図れる等の
メリットがある。
-Bipolar-Transistor)素子が開発され、従来のGTOサ
イリスタに替わり、車両用のインバータに適用されつつ
ある。このIGBT素子を適用したIGBTモジュール
によって低騒音化及びインバータの小型化が図れる等の
メリットがある。
【0004】従来、例えば特開昭57−5453号,特開昭62
−61349号,特開昭62−104145号 に記載されている素子
上のアルミニウム合金膜で形成されている電極パッドと
外部電極端子とは、超音波ワイヤボンディング法によっ
て直径300〜500μmのアルミニウムワイヤで接続
されている。この方法は、大きな荷重と超音波によって
ワイヤを変形させ電極パッドならびに外部電極端子に強
固に接合するものである。
−61349号,特開昭62−104145号 に記載されている素子
上のアルミニウム合金膜で形成されている電極パッドと
外部電極端子とは、超音波ワイヤボンディング法によっ
て直径300〜500μmのアルミニウムワイヤで接続
されている。この方法は、大きな荷重と超音波によって
ワイヤを変形させ電極パッドならびに外部電極端子に強
固に接合するものである。
【0005】電車の運行では、走行,停止が煩雑にかつ
長時間繰り返される。そのため、走行の際には半導体素
子に通電され、その結果電極パッド上のワイヤが著しく
高温になる。一方、停止の際には通電を止めるが、この
場合には急速に冷却される。この加熱−冷却の温度サイ
クルにより、素子とワイヤとの熱膨張率の差に基づいて
発生する熱応力により、ワイヤの周辺部からクラックが
進展し短時間で剥離するという問題がある。図4(a)
は、温度サイクルが行われた後のワイヤと電極パッドと
の接合部の断面の模式図である。接合界面直上部の結晶
粒が他の部分に比べて小さく、クラックはこの小さな結
晶粒と大きな結晶粒との間を通っていることが明らかに
なった。熱応力は接合界面が最も高く、界面より離れる
のにしたがい低くなる。したがって一般的にはクラック
はワイヤと電極パッドとの界面を進展するものと考えら
れるが、パワーモジュールの場合、ワイヤが強固に電極
パッドに接合されているため、クラックは結晶粒界を進
展する。この時、接合界面直上部に小さな結晶粒がほぼ
直線にならんでいるため、クラックはより進展しやすく
なり、短時間で劣化するものと推定できる。
長時間繰り返される。そのため、走行の際には半導体素
子に通電され、その結果電極パッド上のワイヤが著しく
高温になる。一方、停止の際には通電を止めるが、この
場合には急速に冷却される。この加熱−冷却の温度サイ
クルにより、素子とワイヤとの熱膨張率の差に基づいて
発生する熱応力により、ワイヤの周辺部からクラックが
進展し短時間で剥離するという問題がある。図4(a)
は、温度サイクルが行われた後のワイヤと電極パッドと
の接合部の断面の模式図である。接合界面直上部の結晶
粒が他の部分に比べて小さく、クラックはこの小さな結
晶粒と大きな結晶粒との間を通っていることが明らかに
なった。熱応力は接合界面が最も高く、界面より離れる
のにしたがい低くなる。したがって一般的にはクラック
はワイヤと電極パッドとの界面を進展するものと考えら
れるが、パワーモジュールの場合、ワイヤが強固に電極
パッドに接合されているため、クラックは結晶粒界を進
展する。この時、接合界面直上部に小さな結晶粒がほぼ
直線にならんでいるため、クラックはより進展しやすく
なり、短時間で劣化するものと推定できる。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】半導体素子上の電極パ
ッドとアルミニウムワイヤとの接合部は、熱膨張率の極
めて小さい(3.5×10-6/℃)シリコンと熱膨張率の
大きな(24.3×10-6/℃)アルミニウムの組合わせ
である。前述したようにワイヤは通電時には温度が急激
に上昇し、通電を止めた時は逆に急激に下がる。この温
度サイクルによって、上記接合界面には熱膨張率の違い
に基づく高い熱応力が発生するため、ワイヤの周辺部か
らクラックが進展し短時間でワイヤが剥離するという問
題がある。熱サイクルが与えられた時の接合界面直上部
分の結晶粒が他の部分のそれより小さくなる理由を考察
した。前述したように、接合の際にはワイヤには大きな
荷重と超音波振動が負荷され、著しく変形する。この場
合、電極パッドとの接合界面直上の部分が最も変形す
る。したがってその部分の結晶粒の内部に他の部分に比
べて大きな加工歪が生じる。通電時にはワイヤがおおよ
そ最高130℃に加熱されるが、その際の熱エネルギに
より結晶粒内部の歪が開放され、結晶粒内部に歪の無い
新しい結晶の核が多数発生する。これは一般に再結晶化
と言われている。アルミニウムワイヤの再結晶化温度は
約100℃であるため、通電時の加熱で再結晶が起こ
る。その後、その核が成長し元の結晶粒に置き変わる
が、この部分には小さな結晶粒が数多く存在する。
ッドとアルミニウムワイヤとの接合部は、熱膨張率の極
めて小さい(3.5×10-6/℃)シリコンと熱膨張率の
大きな(24.3×10-6/℃)アルミニウムの組合わせ
である。前述したようにワイヤは通電時には温度が急激
に上昇し、通電を止めた時は逆に急激に下がる。この温
度サイクルによって、上記接合界面には熱膨張率の違い
に基づく高い熱応力が発生するため、ワイヤの周辺部か
らクラックが進展し短時間でワイヤが剥離するという問
題がある。熱サイクルが与えられた時の接合界面直上部
分の結晶粒が他の部分のそれより小さくなる理由を考察
した。前述したように、接合の際にはワイヤには大きな
荷重と超音波振動が負荷され、著しく変形する。この場
合、電極パッドとの接合界面直上の部分が最も変形す
る。したがってその部分の結晶粒の内部に他の部分に比
べて大きな加工歪が生じる。通電時にはワイヤがおおよ
そ最高130℃に加熱されるが、その際の熱エネルギに
より結晶粒内部の歪が開放され、結晶粒内部に歪の無い
新しい結晶の核が多数発生する。これは一般に再結晶化
と言われている。アルミニウムワイヤの再結晶化温度は
約100℃であるため、通電時の加熱で再結晶が起こ
る。その後、その核が成長し元の結晶粒に置き変わる
が、この部分には小さな結晶粒が数多く存在する。
【0007】すなわち、通電時にワイヤが再結晶を起こ
す温度よりも高い温度に加熱されることによりワイヤが
再結晶するため、接合界面直上部の結晶粒が他の部分の
それより小さくなるものと推察できる。
す温度よりも高い温度に加熱されることによりワイヤが
再結晶するため、接合界面直上部の結晶粒が他の部分の
それより小さくなるものと推察できる。
【0008】本発明は、上記事情を考慮してなされたも
ので、その目的は、稼働中における電極パッド上のワイ
ヤのクラックの進展を抑制し、信頼性の高いIGBTモ
ジュールを提供することにある。
ので、その目的は、稼働中における電極パッド上のワイ
ヤのクラックの進展を抑制し、信頼性の高いIGBTモ
ジュールを提供することにある。
【0009】
【課題を解決するための手段】本発明のIGBTモジュ
ールは、素子と外部電極との接続において、50μm以
上の平均結晶粒径を有し、かつ、通電時に再結晶を起こ
さないように、再結晶温度を150℃以上と高めるため
のFeが0.02〜1wt% 含有したアルミニウムワイ
ヤで構成される。
ールは、素子と外部電極との接続において、50μm以
上の平均結晶粒径を有し、かつ、通電時に再結晶を起こ
さないように、再結晶温度を150℃以上と高めるため
のFeが0.02〜1wt% 含有したアルミニウムワイ
ヤで構成される。
【0010】
【作用】アルミニウムにFeを含有させることにより、
再結晶を起こす温度を高めることができるため通電時に
再結晶せず、接合界面直上部に小さな結晶粒が形成され
ない。また、前述したように熱応力は接合界面が最も高
く、界面から離れるほど低くなる。したがって、結晶粒
の大きさが50μm以上と大きいことにより、クラック
の進展経路である結晶粒界が接合界面から離れ、その結
果、結晶粒界に働く熱応力が低くなりクラックの進展が
抑制される。
再結晶を起こす温度を高めることができるため通電時に
再結晶せず、接合界面直上部に小さな結晶粒が形成され
ない。また、前述したように熱応力は接合界面が最も高
く、界面から離れるほど低くなる。したがって、結晶粒
の大きさが50μm以上と大きいことにより、クラック
の進展経路である結晶粒界が接合界面から離れ、その結
果、結晶粒界に働く熱応力が低くなりクラックの進展が
抑制される。
【0011】
実施例1 図1は、本発明の一実施例のIGBTモジュールの断面
図である。外部電極1が固着された絶縁基板2にIGB
T素子3が接着されている。上記素子にはアルミニウム
もしくはAl−Si合金膜の電極パッド4が形成されて
おり、このパッドと外部電極が直径500μmのAl−
0.02wt%Fe合金ワイヤ(Al−Fe合金ワイヤ)
5で接続されている。この絶縁基板は放熱板6に固着さ
れ、これら全体が樹脂7でモールドされた構造である。
図である。外部電極1が固着された絶縁基板2にIGB
T素子3が接着されている。上記素子にはアルミニウム
もしくはAl−Si合金膜の電極パッド4が形成されて
おり、このパッドと外部電極が直径500μmのAl−
0.02wt%Fe合金ワイヤ(Al−Fe合金ワイヤ)
5で接続されている。この絶縁基板は放熱板6に固着さ
れ、これら全体が樹脂7でモールドされた構造である。
【0012】実施例2 図2は、アルミニウム中のFeの含有量を変化させて作
製した直径500μmのワイヤを用い、再結晶化する温
度とFeの含有量との関係を示した図である。従来のF
eが含有されていない純アルミニウムでは、通電時の加
熱温度の130℃以下である100℃で再結晶するのが
わかる。Feが含有することにより再結晶温度は高くな
るが、130℃ 以上のそれを得るにはFeの含有量が
0.02%以上あればよいことがわかる。Feの含有量
が多くなるほど再結晶を起こす温度は高くなるが、あま
り多いとワイヤが硬くなりボンディング時に素子に損傷
を与えるため、1wt%が上限として望ましい。
製した直径500μmのワイヤを用い、再結晶化する温
度とFeの含有量との関係を示した図である。従来のF
eが含有されていない純アルミニウムでは、通電時の加
熱温度の130℃以下である100℃で再結晶するのが
わかる。Feが含有することにより再結晶温度は高くな
るが、130℃ 以上のそれを得るにはFeの含有量が
0.02%以上あればよいことがわかる。Feの含有量
が多くなるほど再結晶を起こす温度は高くなるが、あま
り多いとワイヤが硬くなりボンディング時に素子に損傷
を与えるため、1wt%が上限として望ましい。
【0013】実施例3 図3は、素子と外部電極との接続に、本発明の直径50
0μmのAl−0.05wt%Feワイヤを用いたIGBT
モジュールを熱疲労試験(繰り返し電流をON,OFF
させる)を行い、サイクル数と電極パッド上のワイヤの
接合強度との関係を従来のワイヤを用いた場合と比較し
て示した図である。試験前の接合強度を100としてあ
らわすと、従来の場合の接合強度はサイクル数の増加と
ともに急激に低下することがわかる。すなわち、100
00サイクル後で試験前の接合強度の50%に低下する
のに対し、本発明の場合ではわずかに20%しか低下し
ないことがわかる。
0μmのAl−0.05wt%Feワイヤを用いたIGBT
モジュールを熱疲労試験(繰り返し電流をON,OFF
させる)を行い、サイクル数と電極パッド上のワイヤの
接合強度との関係を従来のワイヤを用いた場合と比較し
て示した図である。試験前の接合強度を100としてあ
らわすと、従来の場合の接合強度はサイクル数の増加と
ともに急激に低下することがわかる。すなわち、100
00サイクル後で試験前の接合強度の50%に低下する
のに対し、本発明の場合ではわずかに20%しか低下し
ないことがわかる。
【0014】この結果は、10000サイクル後の両者
のワイヤ部の断面の模式図を示した図4からわかるよう
に、図4(a)で示す従来の場合では接合界面直上部の
結晶粒が他の部分に比べ小さく、かつ一直線に揃い、ク
ラックがこの小さな結晶粒と大きな結晶粒の間をワイヤ
内部まで進展しているのに対し、図4(b)で示す本発
明の場合では小さな結晶粒は存在せず、接合界面にわず
かにクラックが進展している程度であるからである。
のワイヤ部の断面の模式図を示した図4からわかるよう
に、図4(a)で示す従来の場合では接合界面直上部の
結晶粒が他の部分に比べ小さく、かつ一直線に揃い、ク
ラックがこの小さな結晶粒と大きな結晶粒の間をワイヤ
内部まで進展しているのに対し、図4(b)で示す本発
明の場合では小さな結晶粒は存在せず、接合界面にわず
かにクラックが進展している程度であるからである。
【0015】実施例4 図5は、IGBTモジュールのワイヤボンディングに平
均結晶粒径の異なるAl−0.02wt%Fe ワイヤを
用い、前述の熱疲労試験を10000サイクル行った後
の電極パッド上のワイヤの接合強度の変化を示した図で
ある。試験前の接合強度を100とすると、従来のワイ
ヤを用いた場合は試験前の接合強度の50%に低下す
る。一方、Al−Feワイヤの場合、いずれの粒径にお
いても従来のワイヤを用いた場合より低下しないが、低
下の度合いは粒径に依存し、粒径が50μm以上ではほ
とんど低下しないことがわかる。
均結晶粒径の異なるAl−0.02wt%Fe ワイヤを
用い、前述の熱疲労試験を10000サイクル行った後
の電極パッド上のワイヤの接合強度の変化を示した図で
ある。試験前の接合強度を100とすると、従来のワイ
ヤを用いた場合は試験前の接合強度の50%に低下す
る。一方、Al−Feワイヤの場合、いずれの粒径にお
いても従来のワイヤを用いた場合より低下しないが、低
下の度合いは粒径に依存し、粒径が50μm以上ではほ
とんど低下しないことがわかる。
【0016】これは、結晶粒が大きくなると、クラック
の進展経路である結晶粒界が接合界面から離れ、その結
果、結晶粒界に働く熱応力が低くなりクラックの進展が
抑制されるためである。
の進展経路である結晶粒界が接合界面から離れ、その結
果、結晶粒界に働く熱応力が低くなりクラックの進展が
抑制されるためである。
【0017】Al−Feワイヤの結晶粒の粗大化は、ワ
イヤをアニールすればよい。図6にAl−0.02%F
e ワイヤの場合におけるアニール温度と平均結晶粒径
との関係を示す。50μm以上の結晶粒を得るために
は、300℃以上の温度でアニールすればよいことがわ
かる。
イヤをアニールすればよい。図6にAl−0.02%F
e ワイヤの場合におけるアニール温度と平均結晶粒径
との関係を示す。50μm以上の結晶粒を得るために
は、300℃以上の温度でアニールすればよいことがわ
かる。
【0018】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく種々の変形が可能である。上記実施例ではワ
イヤとしてAl−Fe合金ワイヤを用いたが、Ti,M
n及びCrを含有したアルミニウム合金でもよい。
のではなく種々の変形が可能である。上記実施例ではワ
イヤとしてAl−Fe合金ワイヤを用いたが、Ti,M
n及びCrを含有したアルミニウム合金でもよい。
【0019】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、ワ
イヤの剥離のない信頼性の高いIGBTモジュールが提供で
きる。
イヤの剥離のない信頼性の高いIGBTモジュールが提供で
きる。
【図1】本発明一実施例のIGBTモジュールの断面図
である。
である。
【図2】Feの含有量と再結晶化する温度との関係図で
ある。
ある。
【図3】本発明のモジュールにおけるワイヤ接合部の強
度変化と熱疲労試験サイクル数との関係図である。
度変化と熱疲労試験サイクル数との関係図である。
【図4】本発明及び従来の熱疲労試験後のワイヤ断面の
概略図である。
概略図である。
【図5】Al−Fe合金ワイヤの結晶粒平均径と熱疲労
試験後の強度変化との関係図である。
試験後の強度変化との関係図である。
【図6】Al−Fe合金ワイヤの結晶粒平均径とアニー
ル温度との関係図である。
ル温度との関係図である。
1…外部電極、2…絶縁基板、3…IGBT素子、4…
電極パッド、5…Al−Fe合金ワイヤ、6…放熱板、
7…樹脂、8…アルミニウムワイヤ。
電極パッド、5…Al−Fe合金ワイヤ、6…放熱板、
7…樹脂、8…アルミニウムワイヤ。
Claims (4)
- 【請求項1】半導体素子と外部電極との接続にワイヤボ
ンディングを用いた半導体装置において、前記ワイヤボ
ンディング素材として、150℃以上で再結晶するワイ
ヤを用いることを特徴とする半導体装置。 - 【請求項2】前記ワイヤボンディング素材として、15
0℃以上で再結晶するアルミニウム合金ワイヤを用いる
ことを特徴とする請求項1記載の半導体装置。 - 【請求項3】前記ワイヤボンディング素材として、50
μmの平均結晶粒径を有し、かつ150℃以上で再結晶
するアルミニウム合金ワイヤを用いることを特徴とする
請求項1記載の半導体装置。 - 【請求項4】前記ワイヤボンディング素材として、Fe
を0.02〜1wt%含有し、残部アルミニウムからなる
ワイヤを用いることを特徴とする請求項1記載の半導体
装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13686694A JPH088288A (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 半導体装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13686694A JPH088288A (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 半導体装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH088288A true JPH088288A (ja) | 1996-01-12 |
Family
ID=15185361
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13686694A Pending JPH088288A (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 半導体装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH088288A (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7105932B2 (en) | 2004-04-16 | 2006-09-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Power semiconductor module |
JP2008311383A (ja) * | 2007-06-14 | 2008-12-25 | Ibaraki Univ | ボンディングワイヤ、それを使用したボンディング方法及び半導体装置並びに接続部構造 |
WO2010016306A1 (ja) * | 2008-08-05 | 2010-02-11 | 田中電子工業株式会社 | 超音波ボンディング用アルミニウムリボン |
JP5159000B1 (ja) * | 2012-06-13 | 2013-03-06 | 田中電子工業株式会社 | 半導体装置接続用アルミニウム合金細線 |
JP5281191B1 (ja) * | 2012-12-28 | 2013-09-04 | 田中電子工業株式会社 | パワ−半導体装置用アルミニウム合金細線 |
JP6056968B2 (ja) * | 2013-05-10 | 2017-01-11 | 富士電機株式会社 | 半導体装置 |
US9748186B2 (en) | 2013-04-25 | 2017-08-29 | Fuji Electric Co., Ltd. | Semiconductor device and method for manufacturing the semiconductor device |
WO2020184655A1 (ja) | 2019-03-13 | 2020-09-17 | 日鉄マイクロメタル株式会社 | Alボンディングワイヤ |
WO2021192121A1 (ja) | 2020-03-25 | 2021-09-30 | 日鉄マイクロメタル株式会社 | Alボンディングワイヤ |
-
1994
- 1994-06-20 JP JP13686694A patent/JPH088288A/ja active Pending
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7105932B2 (en) | 2004-04-16 | 2006-09-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Power semiconductor module |
JP2008311383A (ja) * | 2007-06-14 | 2008-12-25 | Ibaraki Univ | ボンディングワイヤ、それを使用したボンディング方法及び半導体装置並びに接続部構造 |
WO2010016306A1 (ja) * | 2008-08-05 | 2010-02-11 | 田中電子工業株式会社 | 超音波ボンディング用アルミニウムリボン |
JP5159000B1 (ja) * | 2012-06-13 | 2013-03-06 | 田中電子工業株式会社 | 半導体装置接続用アルミニウム合金細線 |
KR101332890B1 (ko) * | 2012-06-13 | 2013-11-26 | 타나카 덴시 코오교오 카부시키가이샤 | 반도체 장치 접속용 알루미늄 합금 세선 |
JP5281191B1 (ja) * | 2012-12-28 | 2013-09-04 | 田中電子工業株式会社 | パワ−半導体装置用アルミニウム合金細線 |
US9748186B2 (en) | 2013-04-25 | 2017-08-29 | Fuji Electric Co., Ltd. | Semiconductor device and method for manufacturing the semiconductor device |
JP6056968B2 (ja) * | 2013-05-10 | 2017-01-11 | 富士電機株式会社 | 半導体装置 |
WO2020184655A1 (ja) | 2019-03-13 | 2020-09-17 | 日鉄マイクロメタル株式会社 | Alボンディングワイヤ |
WO2021192121A1 (ja) | 2020-03-25 | 2021-09-30 | 日鉄マイクロメタル株式会社 | Alボンディングワイヤ |
KR20220158711A (ko) | 2020-03-25 | 2022-12-01 | 닛데쓰마이크로메탈가부시키가이샤 | Al 본딩 와이어 |
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