JPH0873279A - カ−ボンボンドを形成する不定形耐火物 - Google Patents
カ−ボンボンドを形成する不定形耐火物Info
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- JPH0873279A JPH0873279A JP6238463A JP23846394A JPH0873279A JP H0873279 A JPH0873279 A JP H0873279A JP 6238463 A JP6238463 A JP 6238463A JP 23846394 A JP23846394 A JP 23846394A JP H0873279 A JPH0873279 A JP H0873279A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 各種溶融金属容器の施工や補修に使用される
不定形耐火物の欠点である爆裂性、容積安定性の欠如、
低付着強度、低熱間強度などを解消し、施工性、耐用性
共に優れたカ−ボンボンドを形成する不定形耐火物を提
供することを目的とする。 【構成】 本発明は耐火材料１００重量部に対し、固定
炭素７０〜９０重量％、軟化点２５０〜３５０℃のピッ
チを１〜３０重量部含有するカ−ボンボンドを形成する
不定形耐火物である。
不定形耐火物の欠点である爆裂性、容積安定性の欠如、
低付着強度、低熱間強度などを解消し、施工性、耐用性
共に優れたカ−ボンボンドを形成する不定形耐火物を提
供することを目的とする。 【構成】 本発明は耐火材料１００重量部に対し、固定
炭素７０〜９０重量％、軟化点２５０〜３５０℃のピッ
チを１〜３０重量部含有するカ−ボンボンドを形成する
不定形耐火物である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は製銑・製鋼プロセスにお
ける各種窯炉、溶融金属容器の内張り材や補修材として
使用される流込材、吹付材、焼付材、スタンプ材、ラミ
ング材などの不定形耐火物に関するものである。
ける各種窯炉、溶融金属容器の内張り材や補修材として
使用される流込材、吹付材、焼付材、スタンプ材、ラミ
ング材などの不定形耐火物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、製銑・製鋼の操業条件の過酷化に
伴い、転炉、取鍋、混銑車などの各種溶融金属容器の内
張り材や補修材などとして使用される不定形耐火物に
は、耐食性、耐熱スポ−リング性に優れたカ−ボンボン
ド品が汎用されるようになってきている。これらは従来
のアルミナセメントやリン酸ソ−ダなどの結合材にタ−
ルやピッチを併用するものもあり、一方、焼付材などで
はタ−ルやピッチのみを結合材とするものもみられる。
さらに、タ−ルやピッチより結合強度の発揮される時間
を短くするためにフェノ−ル樹脂を使用するものも開発
されている。
伴い、転炉、取鍋、混銑車などの各種溶融金属容器の内
張り材や補修材などとして使用される不定形耐火物に
は、耐食性、耐熱スポ−リング性に優れたカ−ボンボン
ド品が汎用されるようになってきている。これらは従来
のアルミナセメントやリン酸ソ−ダなどの結合材にタ−
ルやピッチを併用するものもあり、一方、焼付材などで
はタ−ルやピッチのみを結合材とするものもみられる。
さらに、タ−ルやピッチより結合強度の発揮される時間
を短くするためにフェノ−ル樹脂を使用するものも開発
されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】タ−ルやピッチを使用
した不定形耐火物では、例えば流込材として使用する場
合、施工後の昇温時にタ−ルやピッチから多量の揮発成
分が発生することにより、爆裂現象を生じたり、作業環
境の問題もあって多量の添加は困難であり、そのため炭
素質材料の長所であるスラグ侵入を防止する効果を十分
に発現させることができなかった。また、吹付材として
使用する場合には水を使用して施工するものであり、水
の蒸発後にピッチは一度軟化し、その後カ−ボンボンド
を生成するものであるが、通常のピッチでは軟化時の粘
性が低いため、必要量を添加すると変形したり流下する
などの問題があり、この場合も多量の添加は不可能であ
った。さらに、焼付材には投入後流動化し硬化するタイ
プと投入後直ちに硬化するタイプとがあるが、流動後に
硬化するタイプは残炭量が低く熱間強度や接着性が十分
とは言えないものであり、一方、流動後直ちに硬化する
タイプは傾斜面への施工を目的としているもので、投入
位置で硬化する必要があるが、通常のピッチやタ−ルで
は軟化時の粘性が低いので投入位置から流下してしま
い、目的位置に施工できないといった欠点がある。
した不定形耐火物では、例えば流込材として使用する場
合、施工後の昇温時にタ−ルやピッチから多量の揮発成
分が発生することにより、爆裂現象を生じたり、作業環
境の問題もあって多量の添加は困難であり、そのため炭
素質材料の長所であるスラグ侵入を防止する効果を十分
に発現させることができなかった。また、吹付材として
使用する場合には水を使用して施工するものであり、水
の蒸発後にピッチは一度軟化し、その後カ−ボンボンド
を生成するものであるが、通常のピッチでは軟化時の粘
性が低いため、必要量を添加すると変形したり流下する
などの問題があり、この場合も多量の添加は不可能であ
った。さらに、焼付材には投入後流動化し硬化するタイ
プと投入後直ちに硬化するタイプとがあるが、流動後に
硬化するタイプは残炭量が低く熱間強度や接着性が十分
とは言えないものであり、一方、流動後直ちに硬化する
タイプは傾斜面への施工を目的としているもので、投入
位置で硬化する必要があるが、通常のピッチやタ−ルで
は軟化時の粘性が低いので投入位置から流下してしま
い、目的位置に施工できないといった欠点がある。
【０００４】一方、フェノ−ル樹脂を使用した不定形耐
火物は補修材として使用した場合にタ−ルやピッチに比
較して結合強度が生じるまでの時間は短い利点はあるけ
れども、施工体の収縮が大きく、接着強度が弱いという
難点があった。
火物は補修材として使用した場合にタ−ルやピッチに比
較して結合強度が生じるまでの時間は短い利点はあるけ
れども、施工体の収縮が大きく、接着強度が弱いという
難点があった。
【０００５】従って、従来のカ−ボンボンドを利用する
不定形耐火物の欠点である爆裂性、容積安定性の欠如、
低付着強度、低熱間強度などの欠点を解消した、施工
性、耐用性共に優れた不定形耐火物がを求められてい
る。
不定形耐火物の欠点である爆裂性、容積安定性の欠如、
低付着強度、低熱間強度などの欠点を解消した、施工
性、耐用性共に優れた不定形耐火物がを求められてい
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上述した
従来技術の欠点を解消したカ−ボンボンドを利用する不
定形耐火物を得るべく種々検討を行った結果、結合材に
高軟化点で高残炭率のピッチを用いることにより、従来
技術の問題点を解消できることを見い出し、本発明に至
ったものである。即ち、本発明は耐火材料１００重量部
に対し、固定炭素７０〜９０重量％、軟化点２５０〜３
５０℃のピッチを１〜３０重量部含有したカ−ボンボン
ドを形成する不定形耐火物である。
従来技術の欠点を解消したカ−ボンボンドを利用する不
定形耐火物を得るべく種々検討を行った結果、結合材に
高軟化点で高残炭率のピッチを用いることにより、従来
技術の問題点を解消できることを見い出し、本発明に至
ったものである。即ち、本発明は耐火材料１００重量部
に対し、固定炭素７０〜９０重量％、軟化点２５０〜３
５０℃のピッチを１〜３０重量部含有したカ−ボンボン
ドを形成する不定形耐火物である。
【０００７】本発明において使用する耐火材料とは従来
から知られている各種耐火材であり、例えばＭｇＯ、Ｃ
ａＯ、Ａｌ2Ｏ3、Ｃｒ2Ｏ3、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2などの成
分を含有する塩基性、中性、酸性の酸化物の他、炭化
物、窒化物、ホウ化物のうちから選ばれた１種または２
種以上を使用することができる。また、黒鉛などの炭素
質物質も上記耐火材料と併用可能である。
から知られている各種耐火材であり、例えばＭｇＯ、Ｃ
ａＯ、Ａｌ2Ｏ3、Ｃｒ2Ｏ3、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2などの成
分を含有する塩基性、中性、酸性の酸化物の他、炭化
物、窒化物、ホウ化物のうちから選ばれた１種または２
種以上を使用することができる。また、黒鉛などの炭素
質物質も上記耐火材料と併用可能である。
【０００８】本発明の特徴として使用されるピッチは軟
化点が２５０〜３５０℃、好ましくは２６０〜３１０℃
で、固定炭素が７０〜９０重量％、好ましくは７５〜８
５重量％のものである。ピッチの軟化点が２５０℃より
低く、固定炭素量が７０重量％より少ない場合は、揮発
成分が多くなるため、昇温時に施工体が爆裂を起こしや
すくなる。また、ピッチの軟化時に粘性が急激に低下す
るため、施工体が変形したり流れ落ちるなどの問題を発
生し易くなるため好ましくない。さらに、揮発成分の揮
散により緻密な施工体が得られ難く、さらに、結合部の
炭素量が不足することになるため耐用性に悪影響を及ぼ
すことになる。反対にピッチの軟化点が３５０℃より高
く、固定炭素量が９０重量％より多い場合は、ピッチの
軟化時の粘性が高すぎるため十分な結合強度が得られ
ず、施工体が耐用性に劣ることになる。また、基体との
接着性も不十分となるため、吹付材や焼付材などの補修
材として使用した場合には、使用時に剥離等の問題が起
こりやすくなるため好ましくない。
化点が２５０〜３５０℃、好ましくは２６０〜３１０℃
で、固定炭素が７０〜９０重量％、好ましくは７５〜８
５重量％のものである。ピッチの軟化点が２５０℃より
低く、固定炭素量が７０重量％より少ない場合は、揮発
成分が多くなるため、昇温時に施工体が爆裂を起こしや
すくなる。また、ピッチの軟化時に粘性が急激に低下す
るため、施工体が変形したり流れ落ちるなどの問題を発
生し易くなるため好ましくない。さらに、揮発成分の揮
散により緻密な施工体が得られ難く、さらに、結合部の
炭素量が不足することになるため耐用性に悪影響を及ぼ
すことになる。反対にピッチの軟化点が３５０℃より高
く、固定炭素量が９０重量％より多い場合は、ピッチの
軟化時の粘性が高すぎるため十分な結合強度が得られ
ず、施工体が耐用性に劣ることになる。また、基体との
接着性も不十分となるため、吹付材や焼付材などの補修
材として使用した場合には、使用時に剥離等の問題が起
こりやすくなるため好ましくない。
【０００９】このピッチは石油系、石炭系を問わない
が、等方性成分をできるだけ多く含むものが好ましい。
また、このピッチは粉末状または粒状で使用され、その
使用量は、耐火材料１００重量部に対して１〜３０重量
部、好ましくは２〜２０重量部である。このピツチの使
用量を個々の不定形耐火物について述べると、不定形耐
火物が吹付材の場合は１〜１５重量部、流込材では１〜
１２重量部、焼付材で１〜３０重量部、スタンプ材、ラ
ミング材では２〜１０重量部が好ましい範囲である。こ
の使用量が下限よりも少ないと添加効果が得られず、反
対に上限より多くなると施工体の強度が低下して耐用が
低下し、いずれも好ましくない。
が、等方性成分をできるだけ多く含むものが好ましい。
また、このピッチは粉末状または粒状で使用され、その
使用量は、耐火材料１００重量部に対して１〜３０重量
部、好ましくは２〜２０重量部である。このピツチの使
用量を個々の不定形耐火物について述べると、不定形耐
火物が吹付材の場合は１〜１５重量部、流込材では１〜
１２重量部、焼付材で１〜３０重量部、スタンプ材、ラ
ミング材では２〜１０重量部が好ましい範囲である。こ
の使用量が下限よりも少ないと添加効果が得られず、反
対に上限より多くなると施工体の強度が低下して耐用が
低下し、いずれも好ましくない。
【００１０】本発明に係わる不定耐火物を製造するに
は、粒度調整した耐火材料と上記ピッチに対して、使用
目的に応じて、各種リン酸塩、アルミナセメントなどの
結合材を加えることもできる。補修材で流動性の必要な
場合は、本発明の高軟化点のピッチに加えて、低軟化点
のピッチを使用することもできる。また、早期に結合強
度が必要な場合はフェノ−ル樹脂を併用してもよい。
は、粒度調整した耐火材料と上記ピッチに対して、使用
目的に応じて、各種リン酸塩、アルミナセメントなどの
結合材を加えることもできる。補修材で流動性の必要な
場合は、本発明の高軟化点のピッチに加えて、低軟化点
のピッチを使用することもできる。また、早期に結合強
度が必要な場合はフェノ−ル樹脂を併用してもよい。
【００１１】さらに、本発明に従って不定耐火物を製造
する際には、必要に応じ分散剤、可塑剤、硬化調整剤、
減水剤、溶媒など常用の添加剤を添加して調製する。ま
た、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｇなどを含有する金属や合金なども
併用することもできる。
する際には、必要に応じ分散剤、可塑剤、硬化調整剤、
減水剤、溶媒など常用の添加剤を添加して調製する。ま
た、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｇなどを含有する金属や合金なども
併用することもできる。
【００１２】本発明の施工方法としては、その用途によ
って流込み、振動成形、ラミング、スタンプ、吹付け、
投込みなど適宜選択して施工する。流込材や吹付材とし
て施工する場合は、施工時に上記混合物に適量の水を添
加混合して使用する。具体的な材料と施工例をあげる
と、流込材としてはアルミナ系耐火材料を使用して溶銑
予備処理用炉材、高炉樋材などに、吹付材としてマグネ
シア系耐火材料により転炉に、焼付材として塩基性材料
を用いて転炉、溶鋼鍋、電気炉に、アルミナ系材料を用
いて溶銑鍋などに、さらに、ラミング材、スタンプ材と
してはアルミナ系材料を使用した溶銑予備処理用容器に
用いられる。
って流込み、振動成形、ラミング、スタンプ、吹付け、
投込みなど適宜選択して施工する。流込材や吹付材とし
て施工する場合は、施工時に上記混合物に適量の水を添
加混合して使用する。具体的な材料と施工例をあげる
と、流込材としてはアルミナ系耐火材料を使用して溶銑
予備処理用炉材、高炉樋材などに、吹付材としてマグネ
シア系耐火材料により転炉に、焼付材として塩基性材料
を用いて転炉、溶鋼鍋、電気炉に、アルミナ系材料を用
いて溶銑鍋などに、さらに、ラミング材、スタンプ材と
してはアルミナ系材料を使用した溶銑予備処理用容器に
用いられる。
【００１３】
【作用】上述したように本発明に係る不定形耐火物の特
徴は、耐火材料１００重量部に対し軟化点が２５０〜３
５０℃で固定炭素量が７０〜９０重量％のピッチを１〜
３０重量％使用することにある。このピッチは、従来の
不定形耐火物に使用されているものに比較して揮発成分
が少ないため、流込材などに使用しても昇温時に揮発成
分が一気に揮発して施工体が爆裂したり亀裂が発生した
りする危険性がない。また軟化点が高く、しかも軟化時
の粘性が従来品のように急激に低下しないため、施工体
が変形したり、流れ落ちることが無く保形性に優れてい
る。
徴は、耐火材料１００重量部に対し軟化点が２５０〜３
５０℃で固定炭素量が７０〜９０重量％のピッチを１〜
３０重量％使用することにある。このピッチは、従来の
不定形耐火物に使用されているものに比較して揮発成分
が少ないため、流込材などに使用しても昇温時に揮発成
分が一気に揮発して施工体が爆裂したり亀裂が発生した
りする危険性がない。また軟化点が高く、しかも軟化時
の粘性が従来品のように急激に低下しないため、施工体
が変形したり、流れ落ちることが無く保形性に優れてい
る。
【００１４】さらに、これらの特徴に加えて軟化点が高
く、固定炭素量が多いことが起因して、ピッチの高温で
の黒鉛化が促進されることにより、強固で緻密なカ−ボ
ンボンドが形成され、施工体の熱間強度、耐クリ−プ
性、基体との接着性が向上する。また、このカ−ボンボ
ンドの形成は、耐熱スポ−リング性を向上させ、スラグ
浸透を抑制するため、施工体の耐用性を著しく向上させ
ることができる。
く、固定炭素量が多いことが起因して、ピッチの高温で
の黒鉛化が促進されることにより、強固で緻密なカ−ボ
ンボンドが形成され、施工体の熱間強度、耐クリ−プ
性、基体との接着性が向上する。また、このカ−ボンボ
ンドの形成は、耐熱スポ−リング性を向上させ、スラグ
浸透を抑制するため、施工体の耐用性を著しく向上させ
ることができる。
【００１５】
【実施例】以下、各種不定形耐火物について本発明の具
体的な例を示す。なお、使用したピッチのうちピッチ１
は軟化点１５０℃、固定炭素６４重量％のもの、ピッチ
２は軟化点２６０℃、固定炭素７８重量％、ピッチ３は
軟化点２８０℃、固定炭素８１重量％、ピッチ４は軟化
点３４０℃、固定炭素８８重量％、ピッチ５は軟化点３
７５℃以上、固定炭素９０重量％のものである。
体的な例を示す。なお、使用したピッチのうちピッチ１
は軟化点１５０℃、固定炭素６４重量％のもの、ピッチ
２は軟化点２６０℃、固定炭素７８重量％、ピッチ３は
軟化点２８０℃、固定炭素８１重量％、ピッチ４は軟化
点３４０℃、固定炭素８８重量％、ピッチ５は軟化点３
７５℃以上、固定炭素９０重量％のものである。
【００１６】各種の特性試験については、接着強さは、
表示した温度に熱したれんがに直径８０ｍｍの鉄パイプ
をのせ、その中に所定の不定形耐火物を施工し、一定時
間経過後に熱間の剪断力を測定したものである。また、
耐食性は回転式スラグ試験機を用い、表示のスラグで所
定時間試験後の試料につき、その切断面で溶損量、スラ
グ浸透深さを測定した。
表示した温度に熱したれんがに直径８０ｍｍの鉄パイプ
をのせ、その中に所定の不定形耐火物を施工し、一定時
間経過後に熱間の剪断力を測定したものである。また、
耐食性は回転式スラグ試験機を用い、表示のスラグで所
定時間試験後の試料につき、その切断面で溶損量、スラ
グ浸透深さを測定した。
【００１７】マグネシア系の熱間吹付材として表１に示
す材料について試験を行った。各材料を吹付けた後の性
状、各種試験を行った結果も表１に示す。耐食性の試験
に用いたスラグは転炉スラグでＣ／Ｓ＝３．４のもの
で、１６５０−１７００℃、５ｈｒ行った。
す材料について試験を行った。各材料を吹付けた後の性
状、各種試験を行った結果も表１に示す。耐食性の試験
に用いたスラグは転炉スラグでＣ／Ｓ＝３．４のもの
で、１６５０−１７００℃、５ｈｒ行った。
【００１８】表１の結果から、熱間吹付けにおいては、
実施例１と比較例１とに見られるように、本発明に則し
たピッチを使用することによって付着率が向上すると共
に、接着強さに格段の向上が見られる。耐食性について
は、溶損量はやや低下するが、スラグ浸透はほとんど抑
制され、溶損とスラグ浸透を合わせた値では半分以下に
なっている。また、低軟化点、低固定炭素のピッチの使
用ではスラグ浸透は防止できても、溶損が増加している
が、高軟化点、高固定炭素のピッチでは溶損も抑えるこ
とが可能であることを示している（実施例１と比較例
２）。さらに、高軟化点、高固定炭素のピッチと低軟化
点、低固定炭素のピッチの併用（実施例４）あるいはフ
ェノ−ル樹脂との併用（実施例５）においても同様の効
果が見られる。
実施例１と比較例１とに見られるように、本発明に則し
たピッチを使用することによって付着率が向上すると共
に、接着強さに格段の向上が見られる。耐食性について
は、溶損量はやや低下するが、スラグ浸透はほとんど抑
制され、溶損とスラグ浸透を合わせた値では半分以下に
なっている。また、低軟化点、低固定炭素のピッチの使
用ではスラグ浸透は防止できても、溶損が増加している
が、高軟化点、高固定炭素のピッチでは溶損も抑えるこ
とが可能であることを示している（実施例１と比較例
２）。さらに、高軟化点、高固定炭素のピッチと低軟化
点、低固定炭素のピッチの併用（実施例４）あるいはフ
ェノ−ル樹脂との併用（実施例５）においても同様の効
果が見られる。
【００１９】次に、流込材としてアルミナ−炭化珪素系
に使用した例を表２に示す。耐食性試験に用いたスラグ
は脱リン剤（組成Ｆｅ2Ｏ3４６％、ＣａＯ ４２％、Ｃ
ａＦ2１２％）で、試験条件は１３５０℃、３ｈｒであ
る。
に使用した例を表２に示す。耐食性試験に用いたスラグ
は脱リン剤（組成Ｆｅ2Ｏ3４６％、ＣａＯ ４２％、Ｃ
ａＦ2１２％）で、試験条件は１３５０℃、３ｈｒであ
る。
【００２０】シリカフラワ−、アルミナセメントだけの
系（比較例１）に本発明の高軟化点、高固定炭素のピッ
チを添加しても昇温時に爆裂は起こさないが、本発明か
ら外れたピツチを使用すると（比較例２、３）爆裂す
る。ここでは高軟化点、高固定炭素ピッチの採用による
カ−ボンボンドの強化と緻密化により、熱間強度と耐食
性の著しい向上が見られる。
系（比較例１）に本発明の高軟化点、高固定炭素のピッ
チを添加しても昇温時に爆裂は起こさないが、本発明か
ら外れたピツチを使用すると（比較例２、３）爆裂す
る。ここでは高軟化点、高固定炭素ピッチの採用による
カ−ボンボンドの強化と緻密化により、熱間強度と耐食
性の著しい向上が見られる。
【００２１】表３はアルミナ−炭化珪素−カ−ボン系ラ
ミング材であり、ここでは爆裂の防止と耐食性の大幅な
向上が見られる。なお、耐食性試験は表２と同じ脱リン
剤を用い、１５００℃、５ｈｒ行った。
ミング材であり、ここでは爆裂の防止と耐食性の大幅な
向上が見られる。なお、耐食性試験は表２と同じ脱リン
剤を用い、１５００℃、５ｈｒ行った。
【００２２】本発明による焼付補修材を実際の転炉に使
用した例を表４に示す。表４に示すマグネシア質焼付材
を、転炉の装入壁（実施例１と比較例１）および炉底
（実施例２と比較例２）に水平状態で、さらに、傾斜し
た状態の出鋼側スラグライン部（実施例３と比較例３）
にそれぞれ施工したものである。
用した例を表４に示す。表４に示すマグネシア質焼付材
を、転炉の装入壁（実施例１と比較例１）および炉底
（実施例２と比較例２）に水平状態で、さらに、傾斜し
た状態の出鋼側スラグライン部（実施例３と比較例３）
にそれぞれ施工したものである。
【００２３】表５は混銑車湯当り部の補修にアルミナ−
スピネル質の材質を小袋に入れ人力で投込み補修をした
結果であり、本発明のピッチを用いた材料は傾斜面への
施工でも良好な付着性を示し、３ｃｈ後でもかなりの残
存を示していることがわかる。
スピネル質の材質を小袋に入れ人力で投込み補修をした
結果であり、本発明のピッチを用いた材料は傾斜面への
施工でも良好な付着性を示し、３ｃｈ後でもかなりの残
存を示していることがわかる。
【００２４】この焼付補修材の例でも高軟化点、高固定
炭素ピッチの使用によるカ−ボンボンドの強化と緻密化
により、熱間強度と耐食性の著しい向上が見られる他
に、施工性の面での著しい効果がわかる。即ち、適度な
流動による焼付時間の大幅な低下と、それによる溶融金
属容器の傾斜した部位への適用ができることである。ピ
ッチの性状を本発明の範囲で選ぶことにより、焼付時間
を大幅に短縮して流下を防止し早期付着を可能としてい
るものである。
炭素ピッチの使用によるカ−ボンボンドの強化と緻密化
により、熱間強度と耐食性の著しい向上が見られる他
に、施工性の面での著しい効果がわかる。即ち、適度な
流動による焼付時間の大幅な低下と、それによる溶融金
属容器の傾斜した部位への適用ができることである。ピ
ッチの性状を本発明の範囲で選ぶことにより、焼付時間
を大幅に短縮して流下を防止し早期付着を可能としてい
るものである。
【００２５】
【発明の効果】本発明は、従来のピッチやタ−ルを使用
したカ−ボンボンドを利用する不定形耐火物の欠点であ
る爆裂性、容積安定性の欠如、低付着強度、低熱間強度
などを解消するため、高軟化点、高固定炭素のピッチを
使用し、その結果上記難点が克服でき、施工性、耐用性
共に優れたカ−ボンボンドを形成する不定形耐火物がえ
れた。本発明の高軟化点、高固定炭素のピッチを使用し
た不定形耐火物は流込材を初め、吹付材、焼付材、スタ
ンプ材、ラミング材などあらゆる不定形耐火物に応用可
能で、しかも、本発明に則したピッチは従来の結合剤と
の併用だけでなく、本ピッチだけでの使用も可能であ
る。
したカ−ボンボンドを利用する不定形耐火物の欠点であ
る爆裂性、容積安定性の欠如、低付着強度、低熱間強度
などを解消するため、高軟化点、高固定炭素のピッチを
使用し、その結果上記難点が克服でき、施工性、耐用性
共に優れたカ−ボンボンドを形成する不定形耐火物がえ
れた。本発明の高軟化点、高固定炭素のピッチを使用し
た不定形耐火物は流込材を初め、吹付材、焼付材、スタ
ンプ材、ラミング材などあらゆる不定形耐火物に応用可
能で、しかも、本発明に則したピッチは従来の結合剤と
の併用だけでなく、本ピッチだけでの使用も可能であ
る。
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【表５】
Claims (1)
- 【請求項１】 耐火材料１００重量部に対し、固定炭素
７０〜９０重量％、軟化点２５０〜３５０℃のピッチを
１〜３０重量部含有することを特徴とするカ−ボンボン
ドを形成する不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6238463A JPH0873279A (ja) | 1994-09-05 | 1994-09-05 | カ−ボンボンドを形成する不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6238463A JPH0873279A (ja) | 1994-09-05 | 1994-09-05 | カ−ボンボンドを形成する不定形耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0873279A true JPH0873279A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=17030611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6238463A Pending JPH0873279A (ja) | 1994-09-05 | 1994-09-05 | カ−ボンボンドを形成する不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0873279A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0758632A1 (en) * | 1995-03-03 | 1997-02-19 | Kyushu Refractories Co., Ltd. | Unshaped refractories and gunning refractories prepared therefrom |
| JP2008100886A (ja) * | 2006-10-20 | 2008-05-01 | Kurosaki Harima Corp | マッド材 |
-
1994
- 1994-09-05 JP JP6238463A patent/JPH0873279A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0758632A1 (en) * | 1995-03-03 | 1997-02-19 | Kyushu Refractories Co., Ltd. | Unshaped refractories and gunning refractories prepared therefrom |
| EP0758632A4 (en) * | 1995-03-03 | 1998-05-27 | Kyushu Refractories | UNFORMED FIRE-RESISTANT AND SPRAYABLE FIRE-RESISTANT THEREOF |
| US5866490A (en) * | 1995-03-03 | 1999-02-02 | Kyushu Refractories Co., Ltd. | Monolithic refractory and gunning material using the refractory |
| JP2008100886A (ja) * | 2006-10-20 | 2008-05-01 | Kurosaki Harima Corp | マッド材 |
| JP4705548B2 (ja) * | 2006-10-20 | 2011-06-22 | 黒崎播磨株式会社 | マッド材 |
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| Date | Code | Title | Description |
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