JPH084840A - 歯付ベルト及びその製造方法 - Google Patents
歯付ベルト及びその製造方法Info
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- JPH084840A JPH084840A JP6140435A JP14043594A JPH084840A JP H084840 A JPH084840 A JP H084840A JP 6140435 A JP6140435 A JP 6140435A JP 14043594 A JP14043594 A JP 14043594A JP H084840 A JPH084840 A JP H084840A
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- toothed belt
- tooth
- belt
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
- B29D29/00—Producing belts or bands
- B29D29/08—Toothed driving belts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G1/00—Driving-belts
- F16G1/28—Driving-belts with a contact surface of special shape, e.g. toothed
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Treatments For Attaching Organic Compounds To Fibrous Goods (AREA)
- Ropes Or Cables (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 注型ウレタンエラストマーの心線への含浸を
シャットアウトし、心線の柔軟性を確保してベルトの長
寿命化を達成する。ベルト成形時に心線が金型に接触し
ないようにして心線の金型との接触による損傷を確実に
防止する。 【構成】 背部１及び複数の歯部２を注型ウレタンエラ
ストマーで成形する。各歯部２と背部１との間に埋設さ
れた複数本の心線３を無機繊維で構成する。心線３にゴ
ム系の水分散系第１接着剤を含浸させる。心線３の表面
にエポキシ基を有する第２接着剤からなる被膜を形成す
る。
シャットアウトし、心線の柔軟性を確保してベルトの長
寿命化を達成する。ベルト成形時に心線が金型に接触し
ないようにして心線の金型との接触による損傷を確実に
防止する。 【構成】 背部１及び複数の歯部２を注型ウレタンエラ
ストマーで成形する。各歯部２と背部１との間に埋設さ
れた複数本の心線３を無機繊維で構成する。心線３にゴ
ム系の水分散系第１接着剤を含浸させる。心線３の表面
にエポキシ基を有する第２接着剤からなる被膜を形成す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、歯付ベルト及びその製
造方法の改良に関し、特に歯部に帆布を有しないタイプ
の歯付ベルトにおいて心線の接着処理に関するものであ
る。
造方法の改良に関し、特に歯部に帆布を有しないタイプ
の歯付ベルトにおいて心線の接着処理に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ＯＡ分野において用いられる伝動ベル
ト、特にミニシンクロベルト等の歯付ベルトでは、歯部
を構成する材料としては架橋系ゴムと注型ウレタンエラ
ストマーの２種に分けられる。そのうち、注型ウレタン
仕様のミニシンクロベルト等の歯付ベルトの抗張体とし
て用いられる心線は、ほとんどがアラミド繊維からなる
心線である（特開平５−４４１３１号公報参照）。その
理由としては、アラミド繊維は強度、弾性率及び耐熱性
等の物性が優れているためであり、例えば、ワイヤーで
構成された心線の場合はサビが発生したり、剛性が高す
ぎるという問題があり、ポリエステル繊維で構成された
心線の場合は逆に剛性（弾性率）が低く高負荷伝動に適
さないからである。
ト、特にミニシンクロベルト等の歯付ベルトでは、歯部
を構成する材料としては架橋系ゴムと注型ウレタンエラ
ストマーの２種に分けられる。そのうち、注型ウレタン
仕様のミニシンクロベルト等の歯付ベルトの抗張体とし
て用いられる心線は、ほとんどがアラミド繊維からなる
心線である（特開平５−４４１３１号公報参照）。その
理由としては、アラミド繊維は強度、弾性率及び耐熱性
等の物性が優れているためであり、例えば、ワイヤーで
構成された心線の場合はサビが発生したり、剛性が高す
ぎるという問題があり、ポリエステル繊維で構成された
心線の場合は逆に剛性（弾性率）が低く高負荷伝動に適
さないからである。
【０００３】一方、ガラス繊維で構成された心線は寸法
安定性が良いことから、ゴム製の歯付ベルトに多く用い
られている（特開昭６３−７６９３５号公報参照）。
安定性が良いことから、ゴム製の歯付ベルトに多く用い
られている（特開昭６３−７６９３５号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、注型ウレタン
エラストマー製の歯付ベルトの心線としてアラミド繊維
からなる心線を用いた場合には、吸湿により０．２０％
の長さ変化が生するため、軸間固定で使用されることの
多い家電，ＯＡ機器用の歯付ベルトとして用いることは
問題がある。
エラストマー製の歯付ベルトの心線としてアラミド繊維
からなる心線を用いた場合には、吸湿により０．２０％
の長さ変化が生するため、軸間固定で使用されることの
多い家電，ＯＡ機器用の歯付ベルトとして用いることは
問題がある。
【０００５】そこで、寸法安定性に優れたガラス繊維等
の無機繊維で心線を構成し、これを注型ウレタンエラス
トマー製の歯付ベルトの心線として用いることが考えら
れるが、実際には、ガラス繊維からなる心線は注型ウレ
タンエラストマー製の歯付ベルトではほとんど用いられ
ていない。
の無機繊維で心線を構成し、これを注型ウレタンエラス
トマー製の歯付ベルトの心線として用いることが考えら
れるが、実際には、ガラス繊維からなる心線は注型ウレ
タンエラストマー製の歯付ベルトではほとんど用いられ
ていない。
【０００６】その理由としては、成形時における金型
による傷、注型ウレタンエラストマーのガラスフィラ
メント間への含浸による剛性アップの２つが考えられ
る。
による傷、注型ウレタンエラストマーのガラスフィラ
メント間への含浸による剛性アップの２つが考えられ
る。
【０００７】その理由を詳述すると、まず、について
は、注型ウレタンエラストマー製の歯付ベルトの場合、
歯付ベルトの歯部に帆布を被着することができないこと
による。つまり、帆布を注型金型の内金型にセットした
状態で注型ウレタンエラストマーをキャビティに注入し
ても、この注型ウレタンエラストマーは低粘度であるこ
とから、内金型にセットした帆布の編目を通過し、帆布
を内金型の歯型部に沿わせることができず、ゴム製の歯
付ベルトのようには歯部に帆布を貼着することができな
い。したがって、歯付ベルトの歯底部は心線がほとんど
を占め、注型ウレタンエラストマーで被覆されることな
く露出する部分が多い。一方、上記内金型の歯型部には
心線を位置ずれしないように安定化させるためにノッチ
が形成されており、ベルト成形後に歯付ベルトを内金型
から脱型する際に、上記露出する心線部分が内金型の歯
型部のノッチで傷付くおそれがあるのである。
は、注型ウレタンエラストマー製の歯付ベルトの場合、
歯付ベルトの歯部に帆布を被着することができないこと
による。つまり、帆布を注型金型の内金型にセットした
状態で注型ウレタンエラストマーをキャビティに注入し
ても、この注型ウレタンエラストマーは低粘度であるこ
とから、内金型にセットした帆布の編目を通過し、帆布
を内金型の歯型部に沿わせることができず、ゴム製の歯
付ベルトのようには歯部に帆布を貼着することができな
い。したがって、歯付ベルトの歯底部は心線がほとんど
を占め、注型ウレタンエラストマーで被覆されることな
く露出する部分が多い。一方、上記内金型の歯型部には
心線を位置ずれしないように安定化させるためにノッチ
が形成されており、ベルト成形後に歯付ベルトを内金型
から脱型する際に、上記露出する心線部分が内金型の歯
型部のノッチで傷付くおそれがあるのである。
【０００８】次に、については、注型ウレタンエラス
トマー製の歯付ベルトを成形する場合、成形時に注型ウ
レタンエラストマーを注入し易くするためと脱泡とのた
めに負圧状態で注入することが一般に行われており、こ
のため、心線のフィラメント間に注型ウレタンエラスト
マーが浸入して心線が非常に硬くなるのである。このよ
うに心線が硬くなると、ベルト走行中に折れ易くなった
り、発熱し易くなるという不具合が生ずる。
トマー製の歯付ベルトを成形する場合、成形時に注型ウ
レタンエラストマーを注入し易くするためと脱泡とのた
めに負圧状態で注入することが一般に行われており、こ
のため、心線のフィラメント間に注型ウレタンエラスト
マーが浸入して心線が非常に硬くなるのである。このよ
うに心線が硬くなると、ベルト走行中に折れ易くなった
り、発熱し易くなるという不具合が生ずる。
【０００９】本発明はかかる点に鑑みてなされたもので
あり、その目的とするところは、歯部に帆布を有しない
歯付ベルトおいて、上記歯部と背部との間に埋設される
無機繊維からなる心線をストランド段階と心線形成後と
の２段階に亘って接着処理することにより、上記歯部及
び背部を構成する粘度の低い注型ウレタンエラストマー
が上記心線に含浸しないようにし、心線の柔軟性を確保
してベルトの長寿命化を達成せんとすることにある。ま
た、ベルト成形時に心線と金型と接触を上記接着処理に
よる被膜によって回避し、心線の金型との接触による損
傷を確実に防止せんとすることにある。
あり、その目的とするところは、歯部に帆布を有しない
歯付ベルトおいて、上記歯部と背部との間に埋設される
無機繊維からなる心線をストランド段階と心線形成後と
の２段階に亘って接着処理することにより、上記歯部及
び背部を構成する粘度の低い注型ウレタンエラストマー
が上記心線に含浸しないようにし、心線の柔軟性を確保
してベルトの長寿命化を達成せんとすることにある。ま
た、ベルト成形時に心線と金型と接触を上記接着処理に
よる被膜によって回避し、心線の金型との接触による損
傷を確実に防止せんとすることにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、背部と、該背部に一体的に設けられた多
数の歯部と、該各歯部と上記背部との間に埋設された複
数本の心線とからなり、上記各歯部には帆布が被着され
ていない歯付ベルトを対象とし、次のような解決手段を
講じた。
め、本発明は、背部と、該背部に一体的に設けられた多
数の歯部と、該各歯部と上記背部との間に埋設された複
数本の心線とからなり、上記各歯部には帆布が被着され
ていない歯付ベルトを対象とし、次のような解決手段を
講じた。
【００１１】すなわち、本発明の第１の解決手段は、上
記背部及び各歯部として注型ウレタンエラストマーから
なるものを採用する。さらに、上記各心線として無機繊
維からなるものを採用する。そして、この各心線にゴム
系の水分散系第１接着剤を含浸させるとともに、各心線
の表面にエポキシ基を有する第２接着剤からなる被膜を
形成したことを特徴とする。
記背部及び各歯部として注型ウレタンエラストマーから
なるものを採用する。さらに、上記各心線として無機繊
維からなるものを採用する。そして、この各心線にゴム
系の水分散系第１接着剤を含浸させるとともに、各心線
の表面にエポキシ基を有する第２接着剤からなる被膜を
形成したことを特徴とする。
【００１２】本発明の第２の解決手段は、第１の解決手
段において、無機繊維としてガラス繊維を採用したこと
を特徴とする。
段において、無機繊維としてガラス繊維を採用したこと
を特徴とする。
【００１３】本発明の第３の解決手段は、第１又は第２
の解決手段において、第１接着剤として、ブロックドイ
ソシアネートの水分散液とＲＦＬ液との混合液を採用し
たことを特徴とする。
の解決手段において、第１接着剤として、ブロックドイ
ソシアネートの水分散液とＲＦＬ液との混合液を採用し
たことを特徴とする。
【００１４】本発明の第４の解決手段は、第３の解決手
段において、第１接着剤のブロックドイソシアネートの
水分散液とＲＦＬ液との混合比を固形分重量比で１０対
９０〜４０対６０に設定したことを特徴とする。
段において、第１接着剤のブロックドイソシアネートの
水分散液とＲＦＬ液との混合比を固形分重量比で１０対
９０〜４０対６０に設定したことを特徴とする。
【００１５】本発明の第５の解決手段は、第１〜４の解
決手段のいずれか１の解決手段において、第１接着剤の
無機繊維に対する含浸量を固形分重量比で２０〜３０ｗ
ｔ％に設定したことを特徴とする。
決手段のいずれか１の解決手段において、第１接着剤の
無機繊維に対する含浸量を固形分重量比で２０〜３０ｗ
ｔ％に設定したことを特徴とする。
【００１６】本発明の第６の解決手段は、第１〜５の解
決手段のいずれか１の解決手段において、第２接着剤の
無機繊維に対する付着量を固形分重量比で３〜８ｗｔ％
に設定したことを特徴とする。
決手段のいずれか１の解決手段において、第２接着剤の
無機繊維に対する付着量を固形分重量比で３〜８ｗｔ％
に設定したことを特徴とする。
【００１７】また、本発明は、上述の如き歯付ベルトの
製造方法をも対象としており、その解決手段は、次の如
くである。
製造方法をも対象としており、その解決手段は、次の如
くである。
【００１８】すなわち、本発明の第７の解決手段は、ま
ず、無機繊維からなる複数本のストランドをゴム系の水
分散系第１接着剤で含浸処理した後、撚糸加工して心線
を形成する。次いで、該心線をエポキシ基を有する第２
接着剤で接着処理して表面に被膜を形成する。その後、
この被膜を形成した心線を歯付ベルトの歯部形状に対応
した歯型部を有する内金型にスパイラル状に巻き付けた
状態で、上記内金型に外金型をセットする。しかる後、
注型ウレタンエラストマーを上記内金型と外金型との間
のキャビティに注入して加熱硬化することにより、複数
本の心線が複数の歯部と背部との間に埋設された歯付ベ
ルトを得ることを特徴とする。
ず、無機繊維からなる複数本のストランドをゴム系の水
分散系第１接着剤で含浸処理した後、撚糸加工して心線
を形成する。次いで、該心線をエポキシ基を有する第２
接着剤で接着処理して表面に被膜を形成する。その後、
この被膜を形成した心線を歯付ベルトの歯部形状に対応
した歯型部を有する内金型にスパイラル状に巻き付けた
状態で、上記内金型に外金型をセットする。しかる後、
注型ウレタンエラストマーを上記内金型と外金型との間
のキャビティに注入して加熱硬化することにより、複数
本の心線が複数の歯部と背部との間に埋設された歯付ベ
ルトを得ることを特徴とする。
【００１９】本発明の第８の解決手段は、第７の解決手
段において、無機繊維としてガラス繊維を採用したこと
を特徴とする。
段において、無機繊維としてガラス繊維を採用したこと
を特徴とする。
【００２０】本発明の第９の解決手段は、第７又は第８
の解決手段において、第１接着剤として、ブロックドイ
ソシアネートの水分散液とＲＦＬ液との混合液を採用し
たことを特徴とする。
の解決手段において、第１接着剤として、ブロックドイ
ソシアネートの水分散液とＲＦＬ液との混合液を採用し
たことを特徴とする。
【００２１】本発明の第１０の解決手段は、第９の解決
手段において、第１接着剤のブロックドイソシアネート
の水分散液とＲＦＬ液との混合比を固形分重量比で１０
対９０〜４０対６０に設定したことを特徴とする。
手段において、第１接着剤のブロックドイソシアネート
の水分散液とＲＦＬ液との混合比を固形分重量比で１０
対９０〜４０対６０に設定したことを特徴とする。
【００２２】本発明の第１１の解決手段は、第７〜１０
の解決手段のいずれか１の解決手段において、第１接着
剤の無機繊維に対する含浸量を固形分重量比で２０〜３
０ｗｔ％に設定したことを特徴とする。
の解決手段のいずれか１の解決手段において、第１接着
剤の無機繊維に対する含浸量を固形分重量比で２０〜３
０ｗｔ％に設定したことを特徴とする。
【００２３】本発明の第１２の解決手段は、第７〜１１
の解決手段のいずれか１の解決手段において、第２接着
剤の無機繊維に対する付着量を固形分重量比で３〜８ｗ
ｔ％に設定したことを特徴とする。
の解決手段のいずれか１の解決手段において、第２接着
剤の無機繊維に対する付着量を固形分重量比で３〜８ｗ
ｔ％に設定したことを特徴とする。
【００２４】図１に示すように、本発明の歯付ベルトＡ
は、背部１を備えてなり、該背部１の片面（図１下面）
には多数の歯部２，２，…が一体的に設けられている。
また、該各歯部２と上記背部１との間には複数本の心線
３，３，…が埋設されている。さらに、上記各歯部２に
は帆布が被着されておらず、各歯部２は露出している。
は、背部１を備えてなり、該背部１の片面（図１下面）
には多数の歯部２，２，…が一体的に設けられている。
また、該各歯部２と上記背部１との間には複数本の心線
３，３，…が埋設されている。さらに、上記各歯部２に
は帆布が被着されておらず、各歯部２は露出している。
【００２５】上記心線３を構成する無機繊維としては、
例えばＥガラス，Ｓガラス等の高強力ガラスやカーボン
繊維等であり、例えば、フィラメント径８μｍ又は９μ
ｍのガラス繊維を集束剤で２００本程度集束したガラス
繊維（ストランド）が好適に使用できるが、これに限定
されるものではない。そして、このようなガラス繊維
（ストランド）を２本引揃え、これをゴム系の水分散系
第１接着剤で含浸処理する。
例えばＥガラス，Ｓガラス等の高強力ガラスやカーボン
繊維等であり、例えば、フィラメント径８μｍ又は９μ
ｍのガラス繊維を集束剤で２００本程度集束したガラス
繊維（ストランド）が好適に使用できるが、これに限定
されるものではない。そして、このようなガラス繊維
（ストランド）を２本引揃え、これをゴム系の水分散系
第１接着剤で含浸処理する。
【００２６】このゴム系の水分散系第１接着剤とは、１
分子中に３個以上のイソシアネート基を有する分子を少
なくとも部分的に含むポリイソシアネートをラクタム又
はオキシムでブロックしたブロックドイソシアネートの
水分散液とＲＦＬ液との混合液である。この第１接着剤
による接着処理とは、第１接着剤をスプレー、含浸又は
コーティング等の通常の方法で無機繊維に付与した後、
熱風中を通過させる等の通常の方法による熱処理を施す
ことであり、該熱処理は１２０〜２６０℃で１〜１０分
間行うのが好ましい。
分子中に３個以上のイソシアネート基を有する分子を少
なくとも部分的に含むポリイソシアネートをラクタム又
はオキシムでブロックしたブロックドイソシアネートの
水分散液とＲＦＬ液との混合液である。この第１接着剤
による接着処理とは、第１接着剤をスプレー、含浸又は
コーティング等の通常の方法で無機繊維に付与した後、
熱風中を通過させる等の通常の方法による熱処理を施す
ことであり、該熱処理は１２０〜２６０℃で１〜１０分
間行うのが好ましい。
【００２７】ここで用いる１分子中に３個以上のイソシ
アネート基を有する分子を少なくとも部分的に含むポリ
イソシアネートとは、（Ａ）トリイソシアネート以上の
多官能イソシアネート化合物単独、又は（Ｂ）トリイソ
シアネート以上の多官能イソシアネート化合物とジ及び
／又はモノイソシアネートとの混合物であって、（Ａ）
の例としては、トリフエニルメタン−４，４′，４″−
トリイソシアネート、ブタン−１，２，２−トリイソシ
アネートあるいはトリメチロールプロパントリレンジイ
ソシアネート３量付加体（Desmodur Ｌ）、２，４，
４′−ジフェニルエーテルトリイソシアネート等のトリ
イソシアネート類が挙げられ、（Ｂ）の例としては、下
記の一般式で表わされ、
アネート基を有する分子を少なくとも部分的に含むポリ
イソシアネートとは、（Ａ）トリイソシアネート以上の
多官能イソシアネート化合物単独、又は（Ｂ）トリイソ
シアネート以上の多官能イソシアネート化合物とジ及び
／又はモノイソシアネートとの混合物であって、（Ａ）
の例としては、トリフエニルメタン−４，４′，４″−
トリイソシアネート、ブタン−１，２，２−トリイソシ
アネートあるいはトリメチロールプロパントリレンジイ
ソシアネート３量付加体（Desmodur Ｌ）、２，４，
４′−ジフェニルエーテルトリイソシアネート等のトリ
イソシアネート類が挙げられ、（Ｂ）の例としては、下
記の一般式で表わされ、
【化１】
【００２８】ｎ＝０，１，２，３，４等の混合体である
ポリメチレンポリフェニルイソシアネート（通称ＰＡＰ
Ｉ）が挙げられる。該ポリイソシアネートをブロックす
るのに用いられるラクタムやオキシムには、プロピオラ
クタム、プチロラクタム、カプロラクタム、バレロラク
タム等のラクタム類や、アセトオキシム、メチルエチル
ケトンオキシム、シクロヘキサノンオキシム、ベンゾフ
エノンオキシム等のオキシム類が挙げられる。
ポリメチレンポリフェニルイソシアネート（通称ＰＡＰ
Ｉ）が挙げられる。該ポリイソシアネートをブロックす
るのに用いられるラクタムやオキシムには、プロピオラ
クタム、プチロラクタム、カプロラクタム、バレロラク
タム等のラクタム類や、アセトオキシム、メチルエチル
ケトンオキシム、シクロヘキサノンオキシム、ベンゾフ
エノンオキシム等のオキシム類が挙げられる。
【００２９】本発明のブロックドイソシアネートは、こ
れらのラクタム又はオキシムの１種又は２種以上と上記
ポリイソシアネートの１種又は２種以上とを公知の方法
で反応させて作られる。
れらのラクタム又はオキシムの１種又は２種以上と上記
ポリイソシアネートの１種又は２種以上とを公知の方法
で反応させて作られる。
【００３０】本発明で使用するＲＦＬ液とは、レゾルシ
ンとホルマリンとを酸又はアルカリ触媒下で反応させて
得られる初期縮合物と、スチレン−ブタジエンラテック
ス、カルボキシル基含有スチレン−ブタジエンラテック
ス、スチレン−ブタジエン−ビニルピリジンラテック
ス、アクリロニトリル−ブタジエンラテックス、ポリク
ロロプレンラテックス、ポリブタジエンラテックス、天
然ゴムラテックス等のラテックスの１種又は２種以上と
の混合水性液であり、レゾルシンとホルマリンとのモル
比は１対０．５〜１対４の範囲が好ましく、レゾルシン
−ホルマリン初期縮合物とラテックスとの混合比は固形
分重量比で２対９８〜１５対８５の範囲が好ましい。
ンとホルマリンとを酸又はアルカリ触媒下で反応させて
得られる初期縮合物と、スチレン−ブタジエンラテック
ス、カルボキシル基含有スチレン−ブタジエンラテック
ス、スチレン−ブタジエン−ビニルピリジンラテック
ス、アクリロニトリル−ブタジエンラテックス、ポリク
ロロプレンラテックス、ポリブタジエンラテックス、天
然ゴムラテックス等のラテックスの１種又は２種以上と
の混合水性液であり、レゾルシンとホルマリンとのモル
比は１対０．５〜１対４の範囲が好ましく、レゾルシン
−ホルマリン初期縮合物とラテックスとの混合比は固形
分重量比で２対９８〜１５対８５の範囲が好ましい。
【００３１】本発明の接着処理では、ブロックドイソシ
アネートのイソシアネート成分が特に重要で、１分子中
に３個以上のイソシアネート基を有する分子を少なくと
も部分的に含むポリイソシアネートであることが必須で
ある。１分子中に２個以下のイソシアネート基しか有し
ていないイソシアネート化合物であるジフェニルメタン
ジイソシアネート、トリレンジイソシアネートあるいは
ヘキサメチレンジイソシアネート等のジイソシアネート
類、あるいはフェニルイソシアネート等のモノイソシア
ネート類では本発明の目的が達成できない。その理由は
明らかでないが、３官能以上のポリイソシアネート分子
による３次元網目構造の形成が接着力の耐熱性向上に効
果的であると思われる。
アネートのイソシアネート成分が特に重要で、１分子中
に３個以上のイソシアネート基を有する分子を少なくと
も部分的に含むポリイソシアネートであることが必須で
ある。１分子中に２個以下のイソシアネート基しか有し
ていないイソシアネート化合物であるジフェニルメタン
ジイソシアネート、トリレンジイソシアネートあるいは
ヘキサメチレンジイソシアネート等のジイソシアネート
類、あるいはフェニルイソシアネート等のモノイソシア
ネート類では本発明の目的が達成できない。その理由は
明らかでないが、３官能以上のポリイソシアネート分子
による３次元網目構造の形成が接着力の耐熱性向上に効
果的であると思われる。
【００３２】なお、ブロックドイソジアネートのブロッ
ク剤としては、一般に本発明のラクタムやオキシムの他
にフェノール類、脂肪族アルコール類、アミン類等が知
られているが、ラクタムやオキシム以外のそれらのブロ
ック剤は解離温度が不適当に高かったり、解離後ポリエ
ステルに損傷を与えること等の点で好ましくない。
ク剤としては、一般に本発明のラクタムやオキシムの他
にフェノール類、脂肪族アルコール類、アミン類等が知
られているが、ラクタムやオキシム以外のそれらのブロ
ック剤は解離温度が不適当に高かったり、解離後ポリエ
ステルに損傷を与えること等の点で好ましくない。
【００３３】本発明の接着処理では、ブロックドイソシ
アネートとＲＦＬ液との混合比も重要で、ブロックドイ
ソシアネートとＲＦＬ液との混合比は固型分重量比で１
０対９０〜４０対６０の範囲にあるのが好ましい。ブロ
ックドイソシアネートがＲＦＬ液に対し１０対９０未満
のときは接着効果が不十分であり、また、４０対６０を
超えるとコードが硬くなりすぎて好ましくないからであ
る。
アネートとＲＦＬ液との混合比も重要で、ブロックドイ
ソシアネートとＲＦＬ液との混合比は固型分重量比で１
０対９０〜４０対６０の範囲にあるのが好ましい。ブロ
ックドイソシアネートがＲＦＬ液に対し１０対９０未満
のときは接着効果が不十分であり、また、４０対６０を
超えるとコードが硬くなりすぎて好ましくないからであ
る。
【００３４】かかるブロックドイソシアネートとＲＦＬ
液との混合接着剤である第１接着剤のガラス繊維等の無
機繊維に対する付着量（含浸量）は、固形分重量比で２
０〜３０％が好ましい。
液との混合接着剤である第１接着剤のガラス繊維等の無
機繊維に対する付着量（含浸量）は、固形分重量比で２
０〜３０％が好ましい。
【００３５】第２接着剤の塗布は、第１接着剤を塗布後
好ましくは十分に乾燥した後、常法で行われる。なお、
第１接着剤の乾燥温度は２００〜３５０℃が好ましい。
好ましくは十分に乾燥した後、常法で行われる。なお、
第１接着剤の乾燥温度は２００〜３５０℃が好ましい。
【００３６】第２接着剤の無機繊維に対する付着量は、
固形分重量比で３〜８ｗｔ％が適当であり、１２０〜２
５０℃で乾燥することが好ましい。
固形分重量比で３〜８ｗｔ％が適当であり、１２０〜２
５０℃で乾燥することが好ましい。
【００３７】なお、第１接着剤を塗布した無機繊維に一
定の下撚りを与えたものを、さらに２〜５本程度引揃え
て下撚りとは逆の方向の上撚りを与えてヤーンとし、こ
れに第２接着剤を塗布するのが好ましい。ここで、第２
接着剤を塗布しない状態で注型ウレタンエラストマー製
の歯付ベルトＡの心線３として用いる場合には、低粘度
である注型ウレタンエラストマーがベルト成形中にフィ
ラメント間に浸入し、心線３が非常に硬くなって耐屈曲
疲労性が悪くなるが、本発明では、第２接着剤としてエ
ポキシ基を有するもの（エポキシ化合物）で処理し、か
かる処理によって接着力のバラツキや無機繊維の耐屈曲
疲労性を低下させることなく、しかも強力な接着を達成
することができる。
定の下撚りを与えたものを、さらに２〜５本程度引揃え
て下撚りとは逆の方向の上撚りを与えてヤーンとし、こ
れに第２接着剤を塗布するのが好ましい。ここで、第２
接着剤を塗布しない状態で注型ウレタンエラストマー製
の歯付ベルトＡの心線３として用いる場合には、低粘度
である注型ウレタンエラストマーがベルト成形中にフィ
ラメント間に浸入し、心線３が非常に硬くなって耐屈曲
疲労性が悪くなるが、本発明では、第２接着剤としてエ
ポキシ基を有するもの（エポキシ化合物）で処理し、か
かる処理によって接着力のバラツキや無機繊維の耐屈曲
疲労性を低下させることなく、しかも強力な接着を達成
することができる。
【００３８】上記のエポキシ化合物としては、分子内に
２以上のエポキシ基を有するポリエポキシ化合物が好ま
しく、したがって、例えば、エチレングリコール、グリ
セリン、ソルビトール、ペンタエリスリトール等の多価
アルコールや、ポリエチレングリコール等のポリアルキ
レングリコールとエピクロルヒドリンのようなハロゲン
含有エポキシ化合物との反応生成物や、レゾルシン、ビ
ス（４−ヒドロキシフェニル）ジメチルエタン、フェノ
ール、ホルムアミド樹脂、レゾルシン・ホルムアミド樹
脂等の多価フェノール類やフェノール樹脂とエピクロル
ヒドリンのようなハロゲン含有エポキシ化合物との反応
生成物が好ましく用いられる。
２以上のエポキシ基を有するポリエポキシ化合物が好ま
しく、したがって、例えば、エチレングリコール、グリ
セリン、ソルビトール、ペンタエリスリトール等の多価
アルコールや、ポリエチレングリコール等のポリアルキ
レングリコールとエピクロルヒドリンのようなハロゲン
含有エポキシ化合物との反応生成物や、レゾルシン、ビ
ス（４−ヒドロキシフェニル）ジメチルエタン、フェノ
ール、ホルムアミド樹脂、レゾルシン・ホルムアミド樹
脂等の多価フェノール類やフェノール樹脂とエピクロル
ヒドリンのようなハロゲン含有エポキシ化合物との反応
生成物が好ましく用いられる。
【００３９】エポキシ化合物は、ガラス繊維等の無機繊
維へのウレタン加硫時に樹脂化して、形成される接着層
の凝集力を高めるとともに、第１接着剤塗布工程におけ
るＲＦＬ液の有するメチロール基等と反応して強固な接
着層を形成する。
維へのウレタン加硫時に樹脂化して、形成される接着層
の凝集力を高めるとともに、第１接着剤塗布工程におけ
るＲＦＬ液の有するメチロール基等と反応して強固な接
着層を形成する。
【００４０】第２接着剤に用いる有機溶剤としては、特
に、限定されるものではないが、通常、ベンゼン、キシ
レン、トルエン等の芳香族炭化水素、メチルエチルケト
ン、メチルイソブチルケトン等の脂肪族ケトン、酢酸エ
チル、酢酸アミル等のエステル等が好適に用いられる。
かかる溶剤の接着剤における固形分濃度は、特に限定さ
れるのではないが、通常、１０〜５０ｗｔ％の範囲が好
適である。
に、限定されるものではないが、通常、ベンゼン、キシ
レン、トルエン等の芳香族炭化水素、メチルエチルケト
ン、メチルイソブチルケトン等の脂肪族ケトン、酢酸エ
チル、酢酸アミル等のエステル等が好適に用いられる。
かかる溶剤の接着剤における固形分濃度は、特に限定さ
れるのではないが、通常、１０〜５０ｗｔ％の範囲が好
適である。
【００４１】第２接着剤を塗布する工程における上記接
着剤組成物による心線３の処理も、心線３を上記接着剤
組成物に浸漬した後、必要に応じて熱処理することによ
ってなされる。これにより、心線３の表面に被膜が形成
される。この熱処理は、繊維に付着させた上記接着剤組
成物を反応定着させるに足る程度にて行えばよく、通
常、２５０℃以下の温度にて数分間処理すればよい。
着剤組成物による心線３の処理も、心線３を上記接着剤
組成物に浸漬した後、必要に応じて熱処理することによ
ってなされる。これにより、心線３の表面に被膜が形成
される。この熱処理は、繊維に付着させた上記接着剤組
成物を反応定着させるに足る程度にて行えばよく、通
常、２５０℃以下の温度にて数分間処理すればよい。
【００４２】次に、このように構成された心線３を用い
て本発明の歯付ベルトＡを製造する要領を図２に基づい
て説明する。
て本発明の歯付ベルトＡを製造する要領を図２に基づい
て説明する。
【００４３】まず、上述の如く２段階に亘って接着処理
された心線３を注型金型４の内金型５にスパイラル状に
巻き付ける。この内金型５には歯付ベルトＡの歯部２形
状に対応した歯型部６が形成されており、該歯型部６の
先端面にはノッチ６ａが線状に突設されている。
された心線３を注型金型４の内金型５にスパイラル状に
巻き付ける。この内金型５には歯付ベルトＡの歯部２形
状に対応した歯型部６が形成されており、該歯型部６の
先端面にはノッチ６ａが線状に突設されている。
【００４４】次いで、上記心線３を内金型４に巻き付け
た状態で、該内金型４に外金型７をセットし、その後、
注型ウレタンエラストマーを上記内金型４と外金型７と
の間のキャビティに負圧状態で注入・脱泡して加熱硬化
することにより、複数本の心線３，３，…が複数の歯部
２，２，…と背部１との間に埋設された歯付ベルトＡを
得る。
た状態で、該内金型４に外金型７をセットし、その後、
注型ウレタンエラストマーを上記内金型４と外金型７と
の間のキャビティに負圧状態で注入・脱泡して加熱硬化
することにより、複数本の心線３，３，…が複数の歯部
２，２，…と背部１との間に埋設された歯付ベルトＡを
得る。
【００４５】
【作用】上記の構成により、本発明の第１〜１２の解決
手段では、注型ウレタンエラストマーが内金型と外金型
との間のキャビティに注入され、上記内金型にスパイラ
ル状に巻き付けられた無機繊維からなる心線が上記注型
ウレタンエラストマーに浸漬されるが、該心線はその表
面に形成されたエポキシ基を有する第２接着剤からなる
被膜によって保護され、上記注型ウレタンエラストマー
はこの被膜によってシャットアウトされて心線に含浸し
ない。また、この心線は内部に含浸しているゴム系の水
分散系第１接着剤によって柔軟性が確保されている。よ
って、高負荷条件下での長時間のベルト走行において屈
曲応力を繰り返し受けても、上記心線は折れず、ベルト
寿命が長くなる。
手段では、注型ウレタンエラストマーが内金型と外金型
との間のキャビティに注入され、上記内金型にスパイラ
ル状に巻き付けられた無機繊維からなる心線が上記注型
ウレタンエラストマーに浸漬されるが、該心線はその表
面に形成されたエポキシ基を有する第２接着剤からなる
被膜によって保護され、上記注型ウレタンエラストマー
はこの被膜によってシャットアウトされて心線に含浸し
ない。また、この心線は内部に含浸しているゴム系の水
分散系第１接着剤によって柔軟性が確保されている。よ
って、高負荷条件下での長時間のベルト走行において屈
曲応力を繰り返し受けても、上記心線は折れず、ベルト
寿命が長くなる。
【００４６】さらに、心線は内金型に巻き付けられた状
態で該内金型との直接の接触が被膜によって回避され、
ベルト形成形後に歯付ベルトを上記内金型から脱型する
際の接触による損傷が確実に防止される。
態で該内金型との直接の接触が被膜によって回避され、
ベルト形成形後に歯付ベルトを上記内金型から脱型する
際の接触による損傷が確実に防止される。
【００４７】本発明の第２及び第８の解決手段では、心
線を構成するガラス繊維の特性により、優れた寸法安定
性が得られる。
線を構成するガラス繊維の特性により、優れた寸法安定
性が得られる。
【００４８】本発明の第３，４及び第９，１０の解決手
段では、心線を構成するストランドの接着効果及び歯付
ベルトの剛性が適正範囲になる。
段では、心線を構成するストランドの接着効果及び歯付
ベルトの剛性が適正範囲になる。
【００４９】本発明の第３，５及び第９，１１の解決手
段では、第１接着剤が無機繊維にムラなく含浸し、その
後、被膜となる第２接着剤の浸入が防止される。
段では、第１接着剤が無機繊維にムラなく含浸し、その
後、被膜となる第２接着剤の浸入が防止される。
【００５０】本発明の第３，６及び第９，１２の解決手
段では、心線の表面に被膜が適正な厚みに形成されると
ともに、ベルトの硬度が適正になる。
段では、心線の表面に被膜が適正な厚みに形成されると
ともに、ベルトの硬度が適正になる。
【００５１】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と共に説明す
るが、これらはあくまでも例であって本発明はこれらの
実施例により何等の制限も受けるものではない。
るが、これらはあくまでも例であって本発明はこれらの
実施例により何等の制限も受けるものではない。
【００５２】なお、実施例１，２及び比較例１〜６の心
線処理の条件は表１に示す如くであり、その処理の要領
は各例共に同じであるので、実施例１の場合を例に挙げ
て他の例については説明を省略する。
線処理の条件は表１に示す如くであり、その処理の要領
は各例共に同じであるので、実施例１の場合を例に挙げ
て他の例については説明を省略する。
【００５３】（実施例１）ガラスストランド（ＥＣＧ１
５０）を２本引揃えて次の如くして調整したブロックド
イソシアネート−ＲＦＬ混合接着剤処理液（第１接着
剤）、すなわち、ポリメチレンポリフエニルイソシアネ
ート（日本ポリウレタン工業社製 ミリオネートＭＲ）
のε−カプロラクタムブロック体水分散液（これは水７
９部にメチルセルローズ０．６部、ソジウムレキルスル
ホネート０．３部、ポリエチレングリコールモノラウリ
レート０．１部及びε−カプロラクタムブロックポリメ
チレンポリフエニルイソシアネート２０部を加えボール
ミルで２４時間粉砕分散して調整したものである）４０
０部と、レゾルシン５．７部と３７％ホルマリン水溶液
６．３部と１０％苛性ソーダ水溶液３部とを水１８５．
７部に加え、３０℃で６時間熟成後にニツポール２５１
８ＦＳ［日本ゼオン社製ブタジエン−スチレン−ビニル
ピリジンラテックス（固型分４１％）］１７５．７部及
び水２３．６部を加わえて得たＲＦＬ液６００部とを混
合した処理液に５秒間浸漬し、次いで、２２０℃の加熱
空気中で９０秒間熱処理した。かくして得られたガラス
ストランドは接着剤の付着量が２５％であった。
５０）を２本引揃えて次の如くして調整したブロックド
イソシアネート−ＲＦＬ混合接着剤処理液（第１接着
剤）、すなわち、ポリメチレンポリフエニルイソシアネ
ート（日本ポリウレタン工業社製 ミリオネートＭＲ）
のε−カプロラクタムブロック体水分散液（これは水７
９部にメチルセルローズ０．６部、ソジウムレキルスル
ホネート０．３部、ポリエチレングリコールモノラウリ
レート０．１部及びε−カプロラクタムブロックポリメ
チレンポリフエニルイソシアネート２０部を加えボール
ミルで２４時間粉砕分散して調整したものである）４０
０部と、レゾルシン５．７部と３７％ホルマリン水溶液
６．３部と１０％苛性ソーダ水溶液３部とを水１８５．
７部に加え、３０℃で６時間熟成後にニツポール２５１
８ＦＳ［日本ゼオン社製ブタジエン−スチレン−ビニル
ピリジンラテックス（固型分４１％）］１７５．７部及
び水２３．６部を加わえて得たＲＦＬ液６００部とを混
合した処理液に５秒間浸漬し、次いで、２２０℃の加熱
空気中で９０秒間熱処理した。かくして得られたガラス
ストランドは接着剤の付着量が２５％であった。
【００５４】かかるガラスストランドを１６Ｚ／１０ｃ
ｍで下撚りし、この下撚り糸を３本合せて下撚り方向と
は逆方向に１６Ｓ／１０ｃｍで上撚り加工して上撚り糸
としてガラスコード（心線３）を得た後、第２接着処理
としてエポキシ化合物の処理を行った。エポキシＲシリ
ーズとアミン系硬化剤の有機溶剤に心線３を浸漬した
後、乾燥した。エポキシの固形分付着量は４％であっ
た。
ｍで下撚りし、この下撚り糸を３本合せて下撚り方向と
は逆方向に１６Ｓ／１０ｃｍで上撚り加工して上撚り糸
としてガラスコード（心線３）を得た後、第２接着処理
としてエポキシ化合物の処理を行った。エポキシＲシリ
ーズとアミン系硬化剤の有機溶剤に心線３を浸漬した
後、乾燥した。エポキシの固形分付着量は４％であっ
た。
【００５５】この２段階に亘って接着処理した心線３を
図２に示すように、注形金型４の内金型５にスパイラル
状に巻き付け、外金型７をセットした後、両者間に形成
されるキャビティに注型ウレタンエラストマーを負圧条
件下で注入・脱泡し、加熱硬化して歯付ベルトＡとし
た。
図２に示すように、注形金型４の内金型５にスパイラル
状に巻き付け、外金型７をセットした後、両者間に形成
されるキャビティに注型ウレタンエラストマーを負圧条
件下で注入・脱泡し、加熱硬化して歯付ベルトＡとし
た。
【００５６】なお、比較例７は、心線として４００ｄｅ
／１×３のアラミド繊維（ケブラー）の撚り糸をＥＸ５
２１（長瀬産業（株））でエポキシ処理したものを用い
た。このときの固形分付着量は５ｗｔ％であった。
／１×３のアラミド繊維（ケブラー）の撚り糸をＥＸ５
２１（長瀬産業（株））でエポキシ処理したものを用い
た。このときの固形分付着量は５ｗｔ％であった。
【００５７】これら実施例１，２及び比較例１〜７の心
線３を用いて成形した歯付ベルトＡのテスト結果を表１
に示す。表１の評価項目のテスト要領は下記の如くであ
る。
線３を用いて成形した歯付ベルトＡのテスト結果を表１
に示す。表１の評価項目のテスト要領は下記の如くであ
る。
【００５８】＜金型によるベルト傷指数＞心線の第２接
着剤による被膜の形成状態によるものであり、成形され
た歯付ベルトＡを内金型５から剥離し、所定幅にカット
した際に心線３のフィラメントの切断状態をランク付け
した。０は切断が全くないことを、１は少し傷が見られ
ることを、２は切断がかなり発生していることをそれぞ
れ表わす。
着剤による被膜の形成状態によるものであり、成形され
た歯付ベルトＡを内金型５から剥離し、所定幅にカット
した際に心線３のフィラメントの切断状態をランク付け
した。０は切断が全くないことを、１は少し傷が見られ
ることを、２は切断がかなり発生していることをそれぞ
れ表わす。
【００５９】＜ベルト剛性指数（ＥＩ値 単位：Ｎc
m2 ）＞これは、第１接着剤の付着量の多少に起因する
第２接着剤の浸入状態を見るものであり、第１接着剤の
付着量が少ない場合には注型ウレタンエラストマーが浸
入してベルトを硬くする。また、オーバーコート（第２
接着剤）の付着量が多すぎる場合も同様である。測定は
オルゼンの曲げ剛性試験機で、Ｓ３Ｍのケプラーは１．
０１Ｎcm2 、Ｓ３Ｍのガラス標準は１．３１Ｎcm2 であ
る。
m2 ）＞これは、第１接着剤の付着量の多少に起因する
第２接着剤の浸入状態を見るものであり、第１接着剤の
付着量が少ない場合には注型ウレタンエラストマーが浸
入してベルトを硬くする。また、オーバーコート（第２
接着剤）の付着量が多すぎる場合も同様である。測定は
オルゼンの曲げ剛性試験機で、Ｓ３Ｍのケプラーは１．
０１Ｎcm2 、Ｓ３Ｍのガラス標準は１．３１Ｎcm2 であ
る。
【００６０】＜コード接着力（Ｎ）＞歯付ベルトＡでの
静的接着力であり、Ｓ３Ｍのケプラーは８３．２Ｎ、Ｓ
３Ｍのガラス標準は９４Ｎである。
静的接着力であり、Ｓ３Ｍのケプラーは８３．２Ｎ、Ｓ
３Ｍのガラス標準は９４Ｎである。
【００６１】＜ベルト寿命（ｈｒ）＞テストに供した歯
付ベルトＡのサイズは６０Ｓ３Ｍ４８６である。
付ベルトＡのサイズは６０Ｓ３Ｍ４８６である。
【００６２】この歯付ベルトＡを図３に示す２軸走行試
験機の駆動プーリ（２０Ｓ３Ｍ）１１，従動プーリ（３
８Ｓ３Ｍ）１２に掛け渡し、矢印Ｆ1 方向にセットウエ
イト６．６ｋｇ、負荷４００Ｗを掛けて２５００ｒｐｍ
で走行させた。
験機の駆動プーリ（２０Ｓ３Ｍ）１１，従動プーリ（３
８Ｓ３Ｍ）１２に掛け渡し、矢印Ｆ1 方向にセットウエ
イト６．６ｋｇ、負荷４００Ｗを掛けて２５００ｒｐｍ
で走行させた。
【００６３】＜ベルト吸湿による寸法変化率（％）＞テ
ストに供した歯付ベルトＡのサイズは６０Ｓ３Ｍ４８６
である。
ストに供した歯付ベルトＡのサイズは６０Ｓ３Ｍ４８６
である。
【００６４】この歯付ベルトＡを図４に示す２軸走行試
験機の駆動プーリ（３０Ｓ３Ｍ）１３，従動プーリ（３
０Ｓ３Ｍ）１４に掛け渡し、矢印Ｆ2 方向にセットウエ
イト６．６ｋｇ、負荷４００Ｗを掛けて２５００ｒｐｍ
で走行させた。そして、５５℃×２４hrs の条件の下で
歯付ベルトＡを放置した後の軸間長さをＬｏ、４５℃×
９５％RH×２４hrs の条件の下で歯付ベルトＡを放置し
た後の軸間長さをＬとし、下記の式にて寸法の変化を調
べた。
験機の駆動プーリ（３０Ｓ３Ｍ）１３，従動プーリ（３
０Ｓ３Ｍ）１４に掛け渡し、矢印Ｆ2 方向にセットウエ
イト６．６ｋｇ、負荷４００Ｗを掛けて２５００ｒｐｍ
で走行させた。そして、５５℃×２４hrs の条件の下で
歯付ベルトＡを放置した後の軸間長さをＬｏ、４５℃×
９５％RH×２４hrs の条件の下で歯付ベルトＡを放置し
た後の軸間長さをＬとし、下記の式にて寸法の変化を調
べた。
【００６５】 寸法変化率＝（（Ｌｏ−Ｌ）／Ｌｏ）×１００（％） また、表１の第１及び第２接着剤の固形分付着量を下記
の要領にて求めた。
の要領にて求めた。
【００６６】＜第１接着剤の固形分付着量（％）＞処理
したガラスコードを７００〜８００℃で燃焼させて下記
の式にて残存重量を算出する。
したガラスコードを７００〜８００℃で燃焼させて下記
の式にて残存重量を算出する。
【００６７】 （（Ｗ1 −Ｗ0 ）／Ｗ1 ）×１００＝Ａ（ｗｔ％） Ｗ1 …第１接着剤の処理コード重量 Ｗ0 …燃焼後のガラスコード重量 Ａ…第１接着剤の固形分付着量 ＜第２接着剤の固形分付着量＞ （（Ｗ2 −Ｗ0 ）／Ｗ2 ）×１００＝Ｂ Ｂ−Ａ＝Ｃ Ｗ2 …第２接着剤まで処理したコードの重量 Ｗ0 …燃焼後のガラス重量 Ｂ…第１接着剤と第２接着剤のトータルの固形分付着量 Ｃ＝Ｂ−Ａ…第２接着剤のみの固形分付着量 但し、比較例７（ケプラー４００de／1 ×3 ）について
は所定長さ当たりの重量を事前に測定しておき、処理乾
燥重量から算出した。
は所定長さ当たりの重量を事前に測定しておき、処理乾
燥重量から算出した。
【００６８】
【表１】
【００６９】表１のデータより次のことが言える。
【００７０】実施例１，２は共に全ての評価項目で満足
のいく結果を得ることができた。
のいく結果を得ることができた。
【００７１】比較例１は、第１接着剤のＮＣＯ含有比率
が少なく、接着力不足でベルト寿命は短命である。
が少なく、接着力不足でベルト寿命は短命である。
【００７２】比較例２は、第１接着剤のＮＣＯ含有比率
が多く、接着は良好であるが、ベルトの剛性が大きく早
期に破損してしまう。
が多く、接着は良好であるが、ベルトの剛性が大きく早
期に破損してしまう。
【００７３】比較例３は、第１接着剤の付着量が少な
く、そのため、第２接着剤のエポキシがガラスフィラメ
ント間に浸入してコード表面の実質の付着等が少なくな
り、そのため、内金型から歯付ベルトＡを脱型する時に
コードに傷が付き、しかも、エポキシがフィラメント間
にまで入っているため、コード剛性，つまりベルトの剛
性も高くなり、以上、２つの要因でベルトは早期に切断
する。
く、そのため、第２接着剤のエポキシがガラスフィラメ
ント間に浸入してコード表面の実質の付着等が少なくな
り、そのため、内金型から歯付ベルトＡを脱型する時に
コードに傷が付き、しかも、エポキシがフィラメント間
にまで入っているため、コード剛性，つまりベルトの剛
性も高くなり、以上、２つの要因でベルトは早期に切断
する。
【００７４】比較例４は、第１接着剤の付着量が３５％
と非常に多く、ガラスのストランド処理にブリスターを
生じ、表面が均質にならず、第１接着剤でガラスフィラ
メントが完全にコーティングされずに存在する部分が生
じ、これがコードの接着力やベルトの走行寿命の低下に
結び付く要因となっている。
と非常に多く、ガラスのストランド処理にブリスターを
生じ、表面が均質にならず、第１接着剤でガラスフィラ
メントが完全にコーティングされずに存在する部分が生
じ、これがコードの接着力やベルトの走行寿命の低下に
結び付く要因となっている。
【００７５】比較例５は、第２接着剤のエポキシが少な
い場合、ガラスコードの表面が完全にオーバーコートさ
れず、その結果、脱型時に傷が付き、また、注型ウレタ
ンエラストマーとの接着力も低くベルトは短寿命とな
る。
い場合、ガラスコードの表面が完全にオーバーコートさ
れず、その結果、脱型時に傷が付き、また、注型ウレタ
ンエラストマーとの接着力も低くベルトは短寿命とな
る。
【００７６】比較例６は、第２接着剤が逆に多い場合、
ベルトは非常に硬くなり、噛み合いも悪くなり短寿命と
なる。
ベルトは非常に硬くなり、噛み合いも悪くなり短寿命と
なる。
【００７７】比較例７は、ケプラー仕様のベルトとの比
較である。接着力は良いが、ベルト寸法変化が吸湿によ
って大きく、プーリへの取付け時に寸法合せが問題であ
る。
較である。接着力は良いが、ベルト寸法変化が吸湿によ
って大きく、プーリへの取付け時に寸法合せが問題であ
る。
【００７８】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１〜１２に
係る本発明によれば、背部と複数の歯部との間に埋設さ
れる無機繊維からなる複数本の心線に対し、ゴム系の水
分散系第１接着剤を含浸させるとともに、上記各心線の
表面にエポキシ基を有する第２接着剤からなる被膜を形
成したので、ベルト成形時に内金型と外金型との間のキ
ャビティに注入された注型ウレタンエラストマーの上記
各心線に対する含浸を上記被膜によって阻止することが
できる。また、この心線の柔軟性を内部に含浸している
上記第１接着剤によって確保することができる。したが
って、高負荷条件下での長時間のベルト走行における屈
曲応力に対して心線の強度を十分に確保することができ
てその折損を防止でき、ベルト寿命の長寿命化を達成す
ることができる。
係る本発明によれば、背部と複数の歯部との間に埋設さ
れる無機繊維からなる複数本の心線に対し、ゴム系の水
分散系第１接着剤を含浸させるとともに、上記各心線の
表面にエポキシ基を有する第２接着剤からなる被膜を形
成したので、ベルト成形時に内金型と外金型との間のキ
ャビティに注入された注型ウレタンエラストマーの上記
各心線に対する含浸を上記被膜によって阻止することが
できる。また、この心線の柔軟性を内部に含浸している
上記第１接着剤によって確保することができる。したが
って、高負荷条件下での長時間のベルト走行における屈
曲応力に対して心線の強度を十分に確保することができ
てその折損を防止でき、ベルト寿命の長寿命化を達成す
ることができる。
【００７９】請求項２及び８に係る本発明によれば、心
線をガラス繊維で構成したので、その特性によって寸法
安定性を良くすることができる。
線をガラス繊維で構成したので、その特性によって寸法
安定性を良くすることができる。
【００８０】請求項３，４及び９，１０に係る本発明に
よれば、第１接着剤のブロックドイソシアネートの水分
散液とＲＦＬ液との混合比を固形分重量比で１０対９０
〜４０対６０に設定したので、心線を構成するストラン
ドの接着効果及び歯付ベルトの剛性を適正範囲にするこ
とができる。
よれば、第１接着剤のブロックドイソシアネートの水分
散液とＲＦＬ液との混合比を固形分重量比で１０対９０
〜４０対６０に設定したので、心線を構成するストラン
ドの接着効果及び歯付ベルトの剛性を適正範囲にするこ
とができる。
【００８１】請求項３，５及び９，１１に係る本発明に
よれば、第１接着剤の無機繊維に対する含浸量を固形分
重量比で２０〜３０ｗｔ％に設定したので、第１接着剤
を無機繊維にムラなく含浸させることができ、その後、
形成される被膜なる第２接着剤の浸入を防止することが
できる。
よれば、第１接着剤の無機繊維に対する含浸量を固形分
重量比で２０〜３０ｗｔ％に設定したので、第１接着剤
を無機繊維にムラなく含浸させることができ、その後、
形成される被膜なる第２接着剤の浸入を防止することが
できる。
【００８２】請求項３，６及び９，１２に係る本発明に
よれば、第２接着剤の無機繊維に対する付着量を固形分
重量比で３〜８ｗｔ％に設定したので、心線の表面に被
膜を適正な厚みに形成できるとともに、ベルトの柔軟性
を確保することができる。
よれば、第２接着剤の無機繊維に対する付着量を固形分
重量比で３〜８ｗｔ％に設定したので、心線の表面に被
膜を適正な厚みに形成できるとともに、ベルトの柔軟性
を確保することができる。
【図１】歯付ベルトを部分的に示す斜視図である。
【図２】ベルト成形中の注型金型の断面図である。
【図３】ベルトの寿命を測定する説明図である。
【図４】ベルトの吸湿による寸法変化を測定する説明図
である。
である。
１ 背部 ２ 歯部 ３ 心線 ５ 内金型 ６ 歯型部 ７ 外金型 Ａ 歯付ベルト
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 105:08 (72)発明者 野中 敬三 兵庫県神戸市兵庫区明和通３丁目２番15号 バンドー化学株式会社内 (72)発明者 藤岡 誠行 兵庫県神戸市兵庫区明和通３丁目２番15号 バンドー化学株式会社内 (72)発明者 藤田 行則 兵庫県神戸市兵庫区明和通３丁目２番15号 バンドー化学株式会社内
Claims (12)
- 【請求項１】 背部と、該背部に一体的に設けられた多
数の歯部と、該各歯部と上記背部との間に埋設された複
数本の心線とからなり、上記各歯部には帆布が被着され
ていない歯付ベルトにおいて、 上記背部及び各歯部は、注型ウレタンエラストマーから
なり、 上記各心線は、無機繊維からなり、かつ、ゴム系の水分
散系第１接着剤が含浸せしめられているとともに、表面
にはエポキシ基を有する第２接着剤からなる被膜が形成
されていることを特徴とする歯付ベルト。 - 【請求項２】 無機繊維は、ガラス繊維であることを特
徴とする請求項１記載の歯付ベルト。 - 【請求項３】 第１接着剤は、ブロックドイソシアネー
トの水分散液と、ＲＦＬ液との混合液であることを特徴
とする請求項１又は２記載の歯付ベルト。 - 【請求項４】 第１接着剤のブロックドイソシアネート
の水分散液とＲＦＬ液との混合比は、固形分重量比で１
０対９０〜４０対６０に設定されていることを特徴とす
る請求項３記載の歯付ベルト。 - 【請求項５】 第１接着剤の無機繊維に対する含浸量
は、固形分重量比で２０〜３０ｗｔ％に設定されている
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の
歯付ベルト。 - 【請求項６】 第２接着剤の無機繊維に対する付着量
は、固形分重量比で３〜８ｗｔ％に設定されていること
を特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の歯付
ベルト。 - 【請求項７】 背部と、該背部に一体的に設けられた多
数の歯部と、該各歯部と上記背部との間に埋設された複
数本の心線とからなり、上記各歯部には帆布が被着され
ていない歯付ベルトの製造方法において、 無機繊維からなる複数本のストランドをゴム系の水分散
系第１接着剤で含浸処理した後、撚糸加工して心線を形
成し、 次いで、該心線をエポキシ基を有する第２接着剤で接着
処理して表面に被膜を形成し、 その後、この被膜を形成した心線を歯付ベルトの歯部形
状に対応した歯型部を有する内金型にスパイラル状に巻
き付けた状態で、上記内金型に外金型をセットし、 しかる後、注型ウレタンエラストマーを上記内金型と外
金型との間のキャビティに注入して加熱硬化することに
より、複数本の心線が複数の歯部と背部との間に埋設さ
れた歯付ベルトを得ることを特徴とする歯付ベルトの製
造方法。 - 【請求項８】 無機繊維は、ガラス繊維であることを特
徴とする請求項７記載の歯付ベルトの製造方法。 - 【請求項９】 第１接着剤は、ブロックドイソシアネー
トの水分散液とＲＦＬ液との混合液であることを特徴と
する請求項７又は８記載の歯付ベルトの製造方法。 - 【請求項１０】 第１接着剤のブロックドイソシアネー
トの水分散液と、ＲＦＬ液との混合比は、固形分重量比
で１０対９０〜４０対６０に設定されていることを特徴
とする請求項９記載の歯付ベルトの製造方法。 - 【請求項１１】 第１接着剤の無機繊維に対する含浸量
は、固形分重量比で２０〜３０ｗｔ％に設定されている
ことを特徴とする請求項７〜１０のいずれか１項に記載
の歯付ベルトの製造方法。 - 【請求項１２】 第２接着剤の無機繊維に対する付着量
は、固形分重量比で３〜８ｗｔ％に設定されていること
を特徴とする請求項７〜１１のいずれか１項に記載の歯
付ベルトの製造方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6140435A JP2821369B2 (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | 歯付ベルト及びその製造方法 |
| TW084106203A TW297083B (ja) | 1994-06-22 | 1995-06-16 | |
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| DE69501687T DE69501687T2 (de) | 1994-06-22 | 1995-06-19 | Zahnriemen und Herstellungsverfahren davon |
| US08/492,699 US5653655A (en) | 1994-06-22 | 1995-06-20 | Synchronous belt and method of producing the same |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6140435A JP2821369B2 (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | 歯付ベルト及びその製造方法 |
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|---|---|
| JPH084840A true JPH084840A (ja) | 1996-01-12 |
| JP2821369B2 JP2821369B2 (ja) | 1998-11-05 |
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|---|---|---|---|
| JP6140435A Expired - Fee Related JP2821369B2 (ja) | 1994-06-22 | 1994-06-22 | 歯付ベルト及びその製造方法 |
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| JP2017211084A (ja) * | 2016-05-23 | 2017-11-30 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動ベルト |
| WO2017204207A1 (ja) * | 2016-05-23 | 2017-11-30 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動ベルト |
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- 1995-06-19 EP EP95109458A patent/EP0688973B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-20 US US08/492,699 patent/US5653655A/en not_active Expired - Lifetime
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