JPH0847092A - 圧電磁器トランス - Google Patents
圧電磁器トランスInfo
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- JPH0847092A JPH0847092A JP6174415A JP17441594A JPH0847092A JP H0847092 A JPH0847092 A JP H0847092A JP 6174415 A JP6174415 A JP 6174415A JP 17441594 A JP17441594 A JP 17441594A JP H0847092 A JPH0847092 A JP H0847092A
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- transformer
- ceramic transformer
- piezoelectric
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-
- H—ELECTRICITY
- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N30/00—Piezoelectric or electrostrictive devices
- H10N30/40—Piezoelectric or electrostrictive devices with electrical input and electrical output, e.g. functioning as transformers
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- Power Engineering (AREA)
- Piezo-Electric Transducers For Audible Bands (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高電圧・高電力・高信頼性を同時に満たすこ
とができる小型・薄型の圧電磁器トランスを提供する。 【構成】 長板構造の圧電磁器トランスにおいて、圧電
磁器トランス全体が幅方向に駆動部１１と発電部１２の
２つの領域に分割されており、駆動部は両面の主面表面
全体に配置された電極１３１，１３２と厚さ方向に分極
された圧電磁器とからなり、発電部は片面あるいは両方
の主面上に配置された対向する２枚の櫛形電極１４１，
１４２を配置し、櫛形電極指間では長さ方向に交互に分
極された圧電磁器からなり、２つの領域においてそれぞ
れの長さ方向の中心部から外部端子１５１，１５２，１
６１，１６２を取り出した構造を有する。
とができる小型・薄型の圧電磁器トランスを提供する。 【構成】 長板構造の圧電磁器トランスにおいて、圧電
磁器トランス全体が幅方向に駆動部１１と発電部１２の
２つの領域に分割されており、駆動部は両面の主面表面
全体に配置された電極１３１，１３２と厚さ方向に分極
された圧電磁器とからなり、発電部は片面あるいは両方
の主面上に配置された対向する２枚の櫛形電極１４１，
１４２を配置し、櫛形電極指間では長さ方向に交互に分
極された圧電磁器からなり、２つの領域においてそれぞ
れの長さ方向の中心部から外部端子１５１，１５２，１
６１，１６２を取り出した構造を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種の高電圧発生用電
源回路で動作可能な圧電トランス、特に小型化，高信頼
度が要求される小型・薄型でかつ高電圧を発生する圧電
トランスに関する。
源回路で動作可能な圧電トランス、特に小型化，高信頼
度が要求される小型・薄型でかつ高電圧を発生する圧電
トランスに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、テレビジョンの偏向装置や複写機
の帯電装置など高電圧を必要とする装置内の電源回路で
は高電圧発生用の変圧素子として巻線型の電磁トランス
が用いられてきた。この電磁トランスは磁性体のコアに
導線を巻き付ける構造になっており、高い変性比を実現
するためには巻き付ける導線の数を多くする必要があ
る。そのため、小型・薄型の電磁トランスを実現するの
は非常に困難であった。
の帯電装置など高電圧を必要とする装置内の電源回路で
は高電圧発生用の変圧素子として巻線型の電磁トランス
が用いられてきた。この電磁トランスは磁性体のコアに
導線を巻き付ける構造になっており、高い変性比を実現
するためには巻き付ける導線の数を多くする必要があ
る。そのため、小型・薄型の電磁トランスを実現するの
は非常に困難であった。
【０００３】これに対し、圧電効果を用いた圧電トラン
スが提案されている。図３に従来の代表的な圧電トラン
スであるローゼン型圧電トランスの構造を示す。この圧
電トランスでは、高電圧を取り出す場合、表面に電極が
設けられた圧電板において、３１で示す部分は圧電トラ
ンスの低インピーダンスの駆動部であり、その上下面に
電極３３，３４が設けられており、この部分は図中矢印
３９で示すように厚み方向に分極されている。また、同
様に３２で示す部分は高インピーダンスの発電部分であ
り、その端面に電極３５が設けられており、発電部３２
は図中矢印４０で示すように圧電板の長さ方向に分極さ
れている。
スが提案されている。図３に従来の代表的な圧電トラン
スであるローゼン型圧電トランスの構造を示す。この圧
電トランスでは、高電圧を取り出す場合、表面に電極が
設けられた圧電板において、３１で示す部分は圧電トラ
ンスの低インピーダンスの駆動部であり、その上下面に
電極３３，３４が設けられており、この部分は図中矢印
３９で示すように厚み方向に分極されている。また、同
様に３２で示す部分は高インピーダンスの発電部分であ
り、その端面に電極３５が設けられており、発電部３２
は図中矢印４０で示すように圧電板の長さ方向に分極さ
れている。
【０００４】この圧電トランスの動作は以下の通りであ
る。外部端子３６，３７から駆動電極３３，３４に電圧
が印加されると、駆動部３１では分極方向に電界が加わ
り分極とは垂直方向に変位する圧電効果（以後、圧電横
効果３１モードと略す）で長さ方向の縦振動が励振さ
れ、トランス全体が振動する。さらに発電部３２では、
分極方向に機械的歪が生じ分極方向に電位差が発生する
圧電効果（以後、圧電縦効果３３モードと略す）によ
り、出力電極３５から外部端子３８に入力電圧と同じ周
波数の電圧が取り出される。このとき、駆動周波数を圧
電トランスの共振周波数と等しくすれば非常に高い出力
電圧が得られる。
る。外部端子３６，３７から駆動電極３３，３４に電圧
が印加されると、駆動部３１では分極方向に電界が加わ
り分極とは垂直方向に変位する圧電効果（以後、圧電横
効果３１モードと略す）で長さ方向の縦振動が励振さ
れ、トランス全体が振動する。さらに発電部３２では、
分極方向に機械的歪が生じ分極方向に電位差が発生する
圧電効果（以後、圧電縦効果３３モードと略す）によ
り、出力電極３５から外部端子３８に入力電圧と同じ周
波数の電圧が取り出される。このとき、駆動周波数を圧
電トランスの共振周波数と等しくすれば非常に高い出力
電圧が得られる。
【０００５】なお、高電圧を入力し、低電圧を出力させ
る場合には、縦効果の高インピーダンス部分３２を入力
側とし、横効果の低インピーダンス部分３１を出力側に
すれば良いことは明らかである。 この圧電トランスは
共振状態で使用され、一般の電磁トランスに比べて
（１）巻線構造が不用でエネルギー密度も高いため小型
化・薄型化が図れること、（２）不燃化が図れること、
（３）電磁誘導によるノイズがでないこと、など数多く
の長所を有している。
る場合には、縦効果の高インピーダンス部分３２を入力
側とし、横効果の低インピーダンス部分３１を出力側に
すれば良いことは明らかである。 この圧電トランスは
共振状態で使用され、一般の電磁トランスに比べて
（１）巻線構造が不用でエネルギー密度も高いため小型
化・薄型化が図れること、（２）不燃化が図れること、
（３）電磁誘導によるノイズがでないこと、など数多く
の長所を有している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来のローゼン型圧電
トランスでは、発電部の電極が振動の腹に位置するた
め、外部端子の接続が振動に悪影響を与えたり信頼性が
大きく低下する等の短所があった。また、圧電トランス
のインピーダンスに比べて極端に大きな負荷抵抗の場合
では比較的高い出力電圧が得られるが、負荷抵抗の値が
さほど大きくない場合にはそれほど高い出力電圧が得ら
れないという欠点があった。
トランスでは、発電部の電極が振動の腹に位置するた
め、外部端子の接続が振動に悪影響を与えたり信頼性が
大きく低下する等の短所があった。また、圧電トランス
のインピーダンスに比べて極端に大きな負荷抵抗の場合
では比較的高い出力電圧が得られるが、負荷抵抗の値が
さほど大きくない場合にはそれほど高い出力電圧が得ら
れないという欠点があった。
【０００７】本発明の目的は、上記欠点を除去し、高電
圧・高電力・高信頼性の特性を持ち、かつ小型で小型・
薄型である圧電磁器トランスを提供することにある。
圧・高電力・高信頼性の特性を持ち、かつ小型で小型・
薄型である圧電磁器トランスを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、長板構造の圧
電磁器トランスにおいて、圧電磁器トランス全体が幅方
向に駆動部と発電部２つの領域に分割されており、駆動
部は両面の主面表面全体に配置された電極と厚さ方向に
分極された圧電磁器とからなり、発電部は片面あるいは
両面の主面上に配置された対向する２枚の櫛形電極と櫛
形電極指間では長さ方向に交互に分極された圧電磁器と
からなり、２つの領域においてそれぞれの長さ方向の中
心部から外部端子を取り出した構造を有することを特徴
とする。
電磁器トランスにおいて、圧電磁器トランス全体が幅方
向に駆動部と発電部２つの領域に分割されており、駆動
部は両面の主面表面全体に配置された電極と厚さ方向に
分極された圧電磁器とからなり、発電部は片面あるいは
両面の主面上に配置された対向する２枚の櫛形電極と櫛
形電極指間では長さ方向に交互に分極された圧電磁器と
からなり、２つの領域においてそれぞれの長さ方向の中
心部から外部端子を取り出した構造を有することを特徴
とする。
【０００９】
【作用】本発明の圧電磁器トランスでは、トランス全体
の長さ（駆動部、発電部の数）、幅、厚さ以外にも電極
指の数や電極指間の長さなどにも自由度があり、負荷と
圧電磁器トランスの出力インピーダンスを整合させられ
る範囲が広く、また、この圧電磁器トランスは、入出力
の電気端子はそれぞれ直流的に絶縁された４端子構造で
あり、３端子型のローゼン型の圧電トランスに比べて周
辺回路の自由度を高くすることが可能である。
の長さ（駆動部、発電部の数）、幅、厚さ以外にも電極
指の数や電極指間の長さなどにも自由度があり、負荷と
圧電磁器トランスの出力インピーダンスを整合させられ
る範囲が広く、また、この圧電磁器トランスは、入出力
の電気端子はそれぞれ直流的に絶縁された４端子構造で
あり、３端子型のローゼン型の圧電トランスに比べて周
辺回路の自由度を高くすることが可能である。
【００１０】
【実施例】以下、図面を用いて本発明の実施例を説明す
る。
る。
【００１１】本発明の圧電磁器トランスの一実施例の斜
視図を図１に示す。長板構造の圧電磁器トランス全体は
駆動部１１と発電部１２の２つに大きく分割される。駆
動部１１は、図中矢印１７で示したように厚さ方向に分
極された圧電磁器１０の上下の主面に外部電極１３１，
１３２を配置し、長手方向の中心部から外部電気端子１
５１，１５２が取り出された構造となっている。一方、
発電部１２は圧電磁器１０の片側の主面上に対向する櫛
形電極１４１と１４２を配置しており櫛形電極の電極指
間で矢印１８に交互に長さ方向に分極されており、櫛形
電極１４１，１４２の長さ方向の中心部から外部電気端
子１６１，１６２が取り出された構造となっている。
視図を図１に示す。長板構造の圧電磁器トランス全体は
駆動部１１と発電部１２の２つに大きく分割される。駆
動部１１は、図中矢印１７で示したように厚さ方向に分
極された圧電磁器１０の上下の主面に外部電極１３１，
１３２を配置し、長手方向の中心部から外部電気端子１
５１，１５２が取り出された構造となっている。一方、
発電部１２は圧電磁器１０の片側の主面上に対向する櫛
形電極１４１と１４２を配置しており櫛形電極の電極指
間で矢印１８に交互に長さ方向に分極されており、櫛形
電極１４１，１４２の長さ方向の中心部から外部電気端
子１６１，１６２が取り出された構造となっている。
【００１２】図１で示す構造の駆動部の外部電気端子１
５１−１５２間に交流電圧を印加すると電気機械結合係
数ｋ31を介して圧電横効果３１モードにより圧電磁器ト
ランス全体に長さ方向の縦振動が発生する。したがっ
て、発電部１２では電気機械結合係数ｋ33を介して圧電
縦効果３３モードにより櫛形電極１４１−１４２間に電
圧が発生し外部電気端子１６１−１６２から取り出され
る。このとき、印加される電圧の周波数が圧電磁器トラ
ンスの長さ縦振動の共振周波数と等しければ、かなり高
い出力電圧が得られる。
５１−１５２間に交流電圧を印加すると電気機械結合係
数ｋ31を介して圧電横効果３１モードにより圧電磁器ト
ランス全体に長さ方向の縦振動が発生する。したがっ
て、発電部１２では電気機械結合係数ｋ33を介して圧電
縦効果３３モードにより櫛形電極１４１−１４２間に電
圧が発生し外部電気端子１６１−１６２から取り出され
る。このとき、印加される電圧の周波数が圧電磁器トラ
ンスの長さ縦振動の共振周波数と等しければ、かなり高
い出力電圧が得られる。
【００１３】以上のように、発電部１２の主面に配置す
る櫛形電極１４１，１４２は、片側の主面だけに配置し
ても動作は可能であるが、上下の主面両方に上下で位置
をあわせて配置した方が発電効率が高いのは言うまでも
ない。
る櫛形電極１４１，１４２は、片側の主面だけに配置し
ても動作は可能であるが、上下の主面両方に上下で位置
をあわせて配置した方が発電効率が高いのは言うまでも
ない。
【００１４】この圧電磁器トランスの共振周波数近傍の
集中定数近似等価回路は、他の圧電トランスと同様に図
２で示される。図２においてＣｄ1 ，Ｃｄ2 はそれぞれ
入力側，出力側の制動容量、Ａ1 ，Ａ2 は入出力の力係
数、ｍ，ｃ，ｒm は長さ縦振動３次モードに関する等価
容量，等価コンプライアンス，等価機械抵抗である。本
発明の圧電磁器トランスの入出力の力係数Ａ1 ，Ａ
2 は、幅、厚さ、駆動部の電極指間の距離，電極指の本
数で変化する。
集中定数近似等価回路は、他の圧電トランスと同様に図
２で示される。図２においてＣｄ1 ，Ｃｄ2 はそれぞれ
入力側，出力側の制動容量、Ａ1 ，Ａ2 は入出力の力係
数、ｍ，ｃ，ｒm は長さ縦振動３次モードに関する等価
容量，等価コンプライアンス，等価機械抵抗である。本
発明の圧電磁器トランスの入出力の力係数Ａ1 ，Ａ
2 は、幅、厚さ、駆動部の電極指間の距離，電極指の本
数で変化する。
【００１５】図２の等価回路から明らかなように、一般
に圧電トランスの出力電圧Ｖout は、接続される負荷の
抵抗値によって変化し、負荷抵抗の値が大きいほどＶ
out の値も大きくなる。また、エネルギー伝送効率も負
荷抵抗に依存し、圧電磁器トランスの出力インピーダン
スと整合した値の負荷以外では伝送効率はさほど高くな
い。
に圧電トランスの出力電圧Ｖout は、接続される負荷の
抵抗値によって変化し、負荷抵抗の値が大きいほどＶ
out の値も大きくなる。また、エネルギー伝送効率も負
荷抵抗に依存し、圧電磁器トランスの出力インピーダン
スと整合した値の負荷以外では伝送効率はさほど高くな
い。
【００１６】本発明の圧電磁器トランスでは、トランス
全体の長さ（駆動部、発電部の数）、幅、厚さ以外にも
電極指の数や電極指間の長さなどにも自由度があり、負
荷と圧電磁器トランスの出力インピーダンスを整合させ
られる範囲が広いという特徴を持つ。
全体の長さ（駆動部、発電部の数）、幅、厚さ以外にも
電極指の数や電極指間の長さなどにも自由度があり、負
荷と圧電磁器トランスの出力インピーダンスを整合させ
られる範囲が広いという特徴を持つ。
【００１７】また、この圧電磁器トランスは、図１およ
び図２から明らかなように入出力の電気端子はそれぞれ
直流的に絶縁された４端子構造であり、図３で示した３
端子型のローゼン型の圧電トランスに比べて周辺回路の
自由度を高くすることが可能である。
び図２から明らかなように入出力の電気端子はそれぞれ
直流的に絶縁された４端子構造であり、図３で示した３
端子型のローゼン型の圧電トランスに比べて周辺回路の
自由度を高くすることが可能である。
【００１８】次に、一具体例をその製造方法とともに説
明する。
明する。
【００１９】圧電磁器１０の材料にはＰＺＴ（ＰｂＺｒ
Ｏ3 −ＰｂＴｉＯ3 ）系圧電磁器を用いた。まず、焼成
された圧電磁器ブロックをダイアモンドカッターで切断
し、＃３０００のＳｉＣ研磨粉を用いて平行平面研磨す
ることにより、長さ２４ｍｍ，幅１０ｍｍ，厚さ０．８
ｍｍの圧電磁器単板を用意する。圧電磁器単板上にＡｇ
ペーストをスクリーン印刷・焼成することにより、上下
の主面に電極１３１，１３２を、片側の主面に櫛形電極
１４１，１４２を形成した。櫛形電極１４１，１４２の
電極指の本数はそれぞれ５本，４本で、櫛形電極１４１
と１４２の隣接する電極指間の距離は２ｍｍ、１本の電
極指の幅は０．５ｍｍとした。これらの外部電極は、塗
布・焼成以外の方法、例えば蒸着法やスパッタ法を用い
てＡｇ以外の導電性材料の薄膜を形成しても構わない。
続いて、導線をハンダを用いて接続することにより、外
部端子１５１，１５２，１６１，１６２を取り出した。
その際、ハンダの接続位置はそれぞれ長さ方向の中心の
位置とした。その後、駆動部１１、発電部１２共に１０
０℃の絶縁油中において４ｋＶ／ｍｍの電圧を印加する
分極処理を施した。
Ｏ3 −ＰｂＴｉＯ3 ）系圧電磁器を用いた。まず、焼成
された圧電磁器ブロックをダイアモンドカッターで切断
し、＃３０００のＳｉＣ研磨粉を用いて平行平面研磨す
ることにより、長さ２４ｍｍ，幅１０ｍｍ，厚さ０．８
ｍｍの圧電磁器単板を用意する。圧電磁器単板上にＡｇ
ペーストをスクリーン印刷・焼成することにより、上下
の主面に電極１３１，１３２を、片側の主面に櫛形電極
１４１，１４２を形成した。櫛形電極１４１，１４２の
電極指の本数はそれぞれ５本，４本で、櫛形電極１４１
と１４２の隣接する電極指間の距離は２ｍｍ、１本の電
極指の幅は０．５ｍｍとした。これらの外部電極は、塗
布・焼成以外の方法、例えば蒸着法やスパッタ法を用い
てＡｇ以外の導電性材料の薄膜を形成しても構わない。
続いて、導線をハンダを用いて接続することにより、外
部端子１５１，１５２，１６１，１６２を取り出した。
その際、ハンダの接続位置はそれぞれ長さ方向の中心の
位置とした。その後、駆動部１１、発電部１２共に１０
０℃の絶縁油中において４ｋＶ／ｍｍの電圧を印加する
分極処理を施した。
【００２０】この圧電磁器トランスの長さ縦振動１次モ
ードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特性から７
１ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランスに１００
ｋΩの負荷抵抗を接続したところ、入力電圧１０Ｖに対
して２３０Ｖの出力電圧が得られ、このときの出力電力
は０．５３Ｗであった。
ードの共振周波数は、アドミタンスの周波数特性から７
１ｋＨｚと測定された。この圧電磁器トランスに１００
ｋΩの負荷抵抗を接続したところ、入力電圧１０Ｖに対
して２３０Ｖの出力電圧が得られ、このときの出力電力
は０．５３Ｗであった。
【００２１】また、この実施例による圧電磁器トランス
１００個を連続２０００時間駆動したが、外部電極の剥
離や特性の異常が認められた試料は１個も無かった。
１００個を連続２０００時間駆動したが、外部電極の剥
離や特性の異常が認められた試料は１個も無かった。
【００２２】
【発明の効果】以上詳述した如く、本発明に従った構成
の圧電磁器トランスは、高電圧・高電力・高信頼性の特
性を持ち、かつ小型で小型・薄型であるという点で従来
の圧電トランスにはない長所があり、工業的価値も多大
である。
の圧電磁器トランスは、高電圧・高電力・高信頼性の特
性を持ち、かつ小型で小型・薄型であるという点で従来
の圧電トランスにはない長所があり、工業的価値も多大
である。
【図１】本発明の圧電磁器トランスの斜視図である。
【図２】圧電磁器トランスの集中定数等価回路図であ
る。
る。
【図３】従来のローゼン型圧電トランスの斜視図であ
る。
る。
１１，３１ 駆動部 １２，３２ 発電部 １３１，１３２ 外部電極 １４１，１４２ 櫛形電極 ３６，３７，３８，１５１，１５２，１６１，１６２
外部電気端子
外部電気端子
Claims (3)
- 【請求項１】長板構造の圧電磁器トランスにおいて、圧
電磁器トランス全体が幅方向に駆動部と発電部２つの領
域に分割されており、駆動部は両面の主面表面全体に配
置された電極と厚さ方向に分極された圧電磁器とからな
り、発電部は片面の主面上に配置された対向する２枚の
櫛形電極と櫛形電極指間では長さ方向に交互に分極され
た圧電磁器とからなり、２つの領域においてそれぞれの
長さ方向の中心部から外部端子を取り出した構造を有す
ることを特徴とする圧電磁器トランス。 - 【請求項２】長板構造の圧電磁器トランスにおいて、圧
電磁器トランス全体が幅方向に駆動部と発電部２つの領
域に分割されており、駆動部は両面の主面表面全体に配
置された電極と厚さ方向に分極された圧電磁器とからな
り、発電部は両面の主面上にそれぞれ配置された対向す
る２枚の櫛形電極と櫛形電極指間では長さ方向に交互に
分極された圧電磁器とからなり、２つの領域においてそ
れぞれの長さ方向の中心部から外部端子を取り出した構
造を有することを特徴とする圧電磁器トランス。 - 【請求項３】前記外部端子は、駆動部の電極、および発
電部の櫛形電極から取り出されていることを特徴とする
請求項１または２記載の圧電磁器トランス。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6174415A JP2755177B2 (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | 圧電磁器トランス |
| EP94118587A EP0694978B1 (en) | 1994-07-26 | 1994-11-25 | Piezoelectric ceramic transformer |
| US08/348,925 US5576590A (en) | 1994-07-26 | 1994-11-25 | Piezoelectric ceramic transformer |
| DE69412247T DE69412247T2 (de) | 1994-07-26 | 1994-11-25 | Piezoelektrischer Transformator |
| US08/665,913 US5806159A (en) | 1994-07-26 | 1996-06-19 | Piezoelectric ceramic transformer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6174415A JP2755177B2 (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | 圧電磁器トランス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0847092A true JPH0847092A (ja) | 1996-02-16 |
| JP2755177B2 JP2755177B2 (ja) | 1998-05-20 |
Family
ID=15978159
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6174415A Expired - Lifetime JP2755177B2 (ja) | 1994-07-26 | 1994-07-26 | 圧電磁器トランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2755177B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020064977A (ja) * | 2018-10-17 | 2020-04-23 | キヤノン株式会社 | 圧電トランス、および電子機器 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0521858A (ja) * | 1991-07-16 | 1993-01-29 | Tokin Corp | 圧電トランス |
| JPH06177451A (ja) * | 1992-12-08 | 1994-06-24 | Nec Corp | 圧電トランス及びその駆動方法 |
| JPH06204582A (ja) * | 1992-12-31 | 1994-07-22 | Nec Corp | 圧電トランス |
-
1994
- 1994-07-26 JP JP6174415A patent/JP2755177B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH0521858A (ja) * | 1991-07-16 | 1993-01-29 | Tokin Corp | 圧電トランス |
| JPH06177451A (ja) * | 1992-12-08 | 1994-06-24 | Nec Corp | 圧電トランス及びその駆動方法 |
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