JPH0839710A - 密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シートおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【構成】 厚さ１０ｍｍ以下、発泡倍率が５倍以下で、
少なくとも片側に非発泡体層３ａを有する連続気泡構造
を持ったポリプロピレン系樹脂発泡シート３で、発泡体
層３ｂの連続気泡率が３０〜９５％、見掛けの密度が
０．０９〜０．４５ｇ／ｃｍ³ の範囲にあることを特徴
とし、ポリプロピレン系樹脂に発泡剤を混入した樹脂組
成物の融点以上の温度でダイより押し出されたポリプロ
ピレン系樹脂発泡シート３を、その表裏面温度を樹脂発
泡シート３の中間層の樹脂温度よりも低く保つと同時
に、最終的に得られる製品厚さに対して５〜４０％に圧
縮するように外力を加えながら冷却成形する。 【効果】 ２次成形した密閉包装用容器は耐熱性、機械
的強度に優れ、脱酸素剤、乾燥剤などを使用して密閉包
装しても脱酸素剤などの効力に悪影響を及ぼさず包装物
品の長期保存が出来る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、耐熱性、機械的強度に
優れ、脱酸素剤、乾燥剤などを使用して用いるのに好適
な密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シートおよびその製
造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、日本人の生活環境の急速な変化に
伴い、その食生活にも大きな影響を及ぼし変化を遂げて
きた。食品包装材の分野でもこの変化を受け、機能性を
有する包装材が各種研究開発されてきた。その一例に長
期保存性の改良がある。その例を挙げるならば、包装材
にガスバリア性のある袋を用いたり、乾燥剤や脱酸素剤
など長期保存を助ける薬剤を小袋に入れて内容物と共に
包装するなどの手段がとられている。主に食品分野にお
いては、食品の包装工程の自動化対応などで食品の包装
時のハンドリングを良くするためや、包装された食品の
外観を良くするため、あるいは店舗での陳列を容易にす
るためなどの目的で、例えば、厚さ数ｍｍのポリエチレ
ンなどのプラスチック製薄肉シートを成形した食品トレ
ー上に食品を並べ、これを袋に入れ密封して商品となし
ている。また、インスタント食品の容器等には、ポリス
チレン系樹脂の発泡体が多く用いられている。これら食
品トレーは、先に述べたように単なるプラスチック製の
シートを成形したものもあるが、断熱性、緩衝性、軽量
化などの目的でプラスチックを発泡させて厚さ１０ｍｍ
以下の独立気泡構造の樹脂発泡シートとなし、これを所
定の形状に成形したものが広く流通している。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】包装分野において、近
年、レトルト食品用容器、特に肉、ハム、ソーセージ、
魚などの加工食品を前述の樹脂発泡シートを成形してト
レーとしたものの上に乗せて、真空包装する包装形態が
とられている。さらに長期保存性のために脱酸素剤が併
用されている。しかし、前述のように厚さ２〜１０ｍｍ
程度の独立気泡構造の樹脂発泡シートを成形したトレー
に脱酸素剤などを併用して食品などを真空包装した場
合、当初、その内容物に応じて適切に種類および量など
を選択して用いた筈の脱酸素剤が短期間にてその効力が
低減し、期待していた効果が得られないという問題が発
生した。この脱酸素剤の効力が短期間で低減するのは、
前記脱酸素剤が食品トレーの素材として用いた独立気泡
構造を有する樹脂発泡シートの気泡内に含まれる酸素を
経時において吸収するためで、これにより本来脱酸素剤
が吸収すべき密閉包装体内の酸素を完全に吸収しないこ
とにより密閉包装体内の食品の鮮度を長期間保持するこ
とができなくなる。前記問題は、食品包装に留まらず、
精密部品、電子部品などの密閉包装においても発生する
ものであり、それは食品や部品など被包装物には全く関
係なく、包装用素材の樹脂発泡シートと脱酸素剤などを
包含する密閉包装形態を取れば発生する問題であった。
本発明は、かかる問題に鑑みてなされたもので、調理時
の加熱に耐え得る耐熱性と成形品とした後に不具合の無
い機械的強度を有し、密閉包装の際の脱酸素剤の効力に
悪影響を及ぼさない密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シ
ートおよびその製造方法を提供することを目的とするも
のである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明の密閉包装
容器用熱可塑性樹脂発泡シートは、厚さ１０ｍｍ以下、
発泡倍率が５倍以下で、少なくとも片側に非発泡体層を
有する連続気泡構造を持ったポリプロピレン系樹脂発泡
シートで、ＡＳＴＭ Ｄ−２８５６にて測定した発泡体
層の連続気泡率が３０〜９５％で、ＪＩＳ Ｋ６７６７
による見掛けの密度が０．０９〜０．４５ｇ／ｃｍ³ の
範囲内にあることを特徴とするものである。

【０００５】以下、本発明を詳しく説明する。本発明の
密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シートは、図１に発泡
体層３ｂの片側に非発泡体層３ａを有する樹脂発泡シー
ト３の断面図を、また、図２に発泡体層３ｂの両側に非
発泡体層３ａを有する樹脂発泡シート３の断面図を示し
た如く、厚さ１０ｍｍ以下、発泡倍率が５倍以下で、少
なくとも片側に非発泡体層３ａを有する連続気泡構造を
持ったポリプロピレン系樹脂発泡シート３で、ＡＳＴＭ
Ｄ−２８５６にて測定した発泡体層３ｂの連続気泡率が
３０〜９５％で、ＪＩＳ Ｋ６７６７による見掛けの密
度が０．０９〜０．４５ｇ／ｃｍ³ の範囲内にあること
を特徴とするものである。このポリプロピレン系樹脂発
泡シート３の発泡体層３ｂの連続気泡率は、ＡＳＴＭ−
Ｄ２８５６のエアピクノメーター法により測定された値
であり、また、密度はＪＩＳ Ｋ−６７６７に規定され
る方法により測定された値である。

【０００６】本発明の密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡
シート３において、ベース樹脂、発泡倍率、発泡体層３
ｂの連続気泡率および密度を上記の如く規定した理由
は、ベース樹脂については、ポリプロピレン系樹脂は食
品衛生上問題のないこと、調理時の加熱に耐え得る耐熱
性を有すること、これらを満たす樹脂として価格的にも
適している、厚さおよび発泡倍率については、厚さ１０
ｍｍ以下、発泡倍率が５倍以下の樹脂発泡シートを２次
成形加工により成形品とした後に不具合の無い剛性を有
することなどのことからである。

【０００７】樹脂発泡シートが厚さが１０ｍｍ以下、発
泡倍率が５倍以下であっても、発泡体層の連続気泡率が
３０％未満の樹脂発泡シートでは、２次成形した成形容
器が脱酸素剤と共に真空包装される時に、併用する脱酸
素剤が成形容器の素材である樹脂発泡シートの気泡内の
酸素を充分に取り除くことができず、脱酸素剤の使用の
効力を半減させてしまう。また、発泡体層の連続気泡率
が９５％以上のものは、ベース樹脂が如何にポリプロピ
レン系樹脂であっても、機械的強度が不足し、樹脂発泡
シートを各種用途に合わせた形に２次成形する工程にお
いて、素材の樹脂発泡シートに大きな穴が空いたり、千
切れたりして成形性が低下する。この発泡体層の連続気
泡率については、好ましくは４０〜９５％、さらに好ま
しくは５０〜９０％のものである。また、密度が０．０
９ｇ／ｃｍ³ 未満の樹脂発泡シートは、ベース樹脂が如
何にポリプロピレン系樹脂であっても、剛性が低過ぎる
ため、素材の樹脂発泡シートを各種用途に合わせた形に
２次成形する工程において、機械的強度が不足し、素材
の樹脂発泡シートに大きな穴が空いたり、千切れたりし
て成形性が低下するからである。また、０．４５ｇ／ｃ
ｍ³ を超える密度のものである場合は、軽量性、断熱性
などの包装容器用素材としての利点が失われる。この密
度については、好ましくは０．１５〜０．４５ｇ／ｃｍ
³ 、さらに好ましくは、０．２〜０．４０ｇ／ｃｍ³ の
ものである。本発明の密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡
シートにおいて、少なくとも片側の非発泡体層は、同一
の樹脂のスキン層から形成されていても良いし、また非
発泡体層を持たない上記規定範囲の連続気泡率および密
度をもった樹脂発泡シートを得た後に、同一又は他の樹
脂からなるフィルムもしくはシートを前記樹脂発泡シー
トの片側または両側に貼合して非発泡体層を形成させて
もよい。産業上、生産性、コストの面から見て前者のも
のがより好ましい。

【０００８】本発明の密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡
シートは、ポリプロピレン系樹脂に発泡剤を混合し、こ
れをダイより押出し発泡させてポリプロピレン系樹脂発
泡シートを得る製造方法において、前記樹脂組成物の融
点以上の温度にてダイより押出されたポリプロピレン系
樹脂発泡シートを、その表裏面温度を前記樹脂発泡シー
トの中間層の樹脂温度よりも低く保つと同時に、最終的
に得られる製品厚みに対して５〜４０％に圧縮するよう
に外力を加えながら冷却成形する方法により製造するこ
とができる。

【０００９】上記の製造方法において重要な条件は、前
記ダイより大気圧下に押出され発泡する過程において、
発泡進行中の樹脂発泡シートの表裏面層を好ましくは１
４０℃以下に冷却すると共に、中間層を好ましくは１５
０℃以上とすること。より好ましくは、表裏面層を１２
０℃以下、さらに好ましくは１００℃以下にすることで
ある。中間層は、より好ましくは１３０℃以上、さらに
好ましくは１００℃以上にすることである。発泡進行中
の樹脂発泡シートの表裏面層が１４０℃を超える場合で
は、樹脂発泡シートの表裏面に穴などのない平滑なスキ
ン層を形成させることができず、表面よりガスが脱離
し、著しく発泡倍率が低下すると共に、樹脂発泡シート
の表面平滑性が悪化する。また、発泡進行中の中間層が
１５０℃を下回る場合には、気泡融合が起こり難く樹脂
発泡シートの連続気泡率が低下し、独立気泡構造を有す
る樹脂発泡シートとなる。そうして、この冷却工程の全
般に渡って樹脂発泡シートの厚さを最終的に得る樹脂発
泡シートの厚さの５〜４０％、好ましくは１０〜４０
％、さらに好ましくは１５〜３０％に圧縮するように外
力を加えることである。最終的に得る樹脂発泡シートの
厚みに対して、冷却成形工程にて５％未満の圧縮外力を
加えながら冷却成形した場合には、気泡の十分な融合効
果が得られず、また、４０％を超える圧縮外力を加えた
場合では、過剰な気泡融合が発生し、気泡径が粗大なも
のとなったり、気泡壁が大部分破壊され、発泡体内に巨
大な空洞部分を作ってしまう。上記の冷却成形を行う装
置としては、金属ロールやスチールベルト、サイジング
ダイなど一般にプラスチックの押出成形に用いられる装
置でよく、また、冷却媒体を直接樹脂発泡シートの表面
に吹き付けるなどどのような手段でも構わない。前記金
属ロール式冷却成形機の例で言えば、金属ロール間間隙
を最終的に得る樹脂発泡シートの厚さの５〜４０％に設
定すればよい。

【００１０】本発明の密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡
シートの製造において用いられるポリプロピレン系樹脂
としては、広い温度範囲にて樹脂組成物の発泡に適した
粘弾性を得ることができることから、エチレン成分が１
〜２０重量％、好ましくは１〜１５重量％であって、メ
ルトフローレート（ＭＦＲ）が２以下のプロピレン−エ
チレンブロック、またはランダム共重合体が好適であ
る。さらに、前記プロピレン−エチレン共重合体に２０
〜８０重量％、好ましくは５０〜７０重量％の範囲で、
ＭＦＲ５〜２０のエチレン含有量５〜２０重量％以下の
プロピレン−エチレンブロック、またはランダム共重合
体をブレンドすることが好ましい。また、発泡剤は、プ
ロパン、ブタン、ペンタン、などの脂肪族低級炭化水素
及びハロゲン化炭化水素からなる揮発型発泡剤、窒素、
炭酸ガス、酸素、空気などからなる不活性ガス、また、
重炭酸ソーダ、重炭酸アンモニウム、ジニトロソペンタ
メチレンテトラミン、トルエンスルフォニルヒドラジ
ド、アゾジカーボンアミド、オキシビスベンゼンスルホ
ニルヒドラジドなどの熱分解型発泡剤などを用いるのが
好ましいが、発泡後、発泡体中に分解残渣が残らないこ
とが望まれる場合は、前記発泡剤の揮発型発泡剤、不活
性ガスを用いることが好ましい。前記発泡剤の添加量は
前記ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して０．１
〜１０重量部程度が用いられる。そして前記発泡剤は、
前記ポリプロピレン系樹脂に混合して押出機に供給する
方法や、揮発型発泡剤、不活性ガスの場合は、押出機の
シリンダーより内部の溶融している前記ポリプロピレン
系樹脂に直接圧入する方法が取られる。なお、気泡径を
調整し均一化するために、核剤を用いることが好まし
く、好適な核剤として炭酸カルシウム、タルクなどがあ
げられる。また、用途、目的によって充填剤、難燃剤、
銅害防止剤などを適宜添加してもよい。

【００１１】

【作用】本発明の密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シー
トは、厚さが１０ｍｍ以下、発泡倍率が５倍以下で、少
なくとも片側に非発泡体層があり、発泡体層の連続気泡
率が３０〜９０％で、密度が０．０９〜０．４５ｇ／ｃ
ｍ³ のポリプロピレン系樹脂発泡シートであるが故に、
以下の効果が得られる。１つは、樹脂発泡シートの２次
成形性を向上させることである。素材の樹脂発泡シート
を各種用途用容器に合わせた形に２次成形する工程にお
いては、素材が連続気泡構造の他の樹脂発泡シートで
は、機械的強度が不足して、２次成形加工時に樹脂発泡
シートに大きな穴が空いたり、千切れたりして２次成形
性を低下させ易い。決して、成形が不可能というわけで
はないが、２次成形機の各種設定条件の幅が狭いものと
なり２次成形加工操作が難しいものとなる。本発明の密
閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シートは、少なくとも片
側に非発泡体層を有する所定の発泡倍率、密度および連
続気泡率をもった連続気泡構造のポリプロピレン系樹脂
発泡シートであるため、耐熱性、機械的強度が優れてお
り、２次成形加工時に素材の樹脂発泡シートに大きな穴
が空いたり、千切れたりなどして２次成形性を低下させ
ることがなく、２次成形機の各種設定条件の幅は広が
り、２次成形加工操作は容易なものとなる。２つは、素
材しての基本的特性が優れているため、成形された包装
容器の剛性が向上する。３つは、２次成形された包装容
器、即ち、食品トレーなどは食品などから出る水分、汁
などにより汚れることがないことである。表面に非発泡
体層のない連続気泡の樹脂発泡シートからなる包装容
器、例えば食品トレーの場合では、包装した食品から出
る水分、汁が素材の樹脂発泡シートの気泡内に滲み込
み、前記食品トレーに滲みを残す。特に食品用途の場合
には、この滲みなどが付着すると観者に、衛生上不快な
印象を与え、食品自体の鮮度は何ら問題がないが、包装
された食品の商品価値を低下させる。本発明の密閉包装
容器用熱可塑性樹脂発泡シートは、少なくとも片側に非
発泡層があるため、前記食品から出る水分、汁が樹脂発
泡シート内部に滲み込むことがなく、食品トレーを汚す
ことがない。

【００１２】また、本発明のポリプロピレン系樹脂発泡
シートの製造方法で、表面に非発泡体層を有し発泡体層
が規定したごとき範囲の連続気泡率および密度を有する
樹脂発泡シートが製造できることは、以下のように推測
される。押出機内にて溶融した樹脂と発泡剤が混合さ
れ、発泡樹脂組成物をダイスから大気圧下に押出すと同
時に発泡させる。この発泡時、すなわち、気泡が膨張し
てゆく過程において樹脂発泡シートの外部より前記規定
のような冷却条件とすることにより、樹脂発泡シートの
表裏面に平滑なスキン層（非発泡体層）が形成される
が、中間に発泡体層が形成されているため、熱伝導は低
下する状態にあり、内部までは急速に冷却されず、樹脂
発泡シートは気泡を含んだ溶融状態もしくは軟化状態に
ある。この気泡を含んだ溶融状態もしくは軟化状態で
は、樹脂発泡シートは気泡を保持する粘弾性特性が得ら
れておらず、発泡剤により生じた気泡の保持力は弱い。
この状態にしておくと同時に、最終的に得る樹脂発泡シ
ートの厚みの５〜４０％の厚みに保持できる様に厚さ方
向に外力を加えて規制することにより、内部の気泡はそ
の気泡内に含むガスの膨張力が樹脂発泡シート自体の厚
みが増大することにより逃げることを規制する。この作
用により、気泡内に含むガスの膨張力が気泡を融合させ
る作用を生むことになり、その後も冷却を継続して行う
ことから発泡体層の気泡が連続気泡化した状態で固化
し、気泡構造は固定されて連続気泡発泡シートを得るこ
とができる。

【００１３】

【実施例】次に実施例をもって本発明を具体的に述べ
る。 （実施例１）ＡＳＴＭ Ｄ−２８５６にて測定した発泡
体層の連続気泡率が７０％、発泡倍率３．２倍、ＪＩＳ
Ｋ６７６７による見掛けの密度が０．３０ｇ／ｃｍ³
で片側にスキン層を有する厚さ２ｍｍのポリプロピレン
系樹脂発泡シートをスキン層を内側にして真空成形によ
り、タテ１８０ｍｍ 、ヨコ１２０ｍｍ 、深さ１０ｍ
ｍの皿形状の食品トレーを２次成形した。この食品トレ
ーに食品としてスライスハムを載せ、市販されている脱
酸素剤と共に包装用の袋に入れ真空包装した。この包装
された食品を５℃で３０日間放置したが、食品は腐るこ
となく、良好に保存できた。また、包装された食品を食
品トレーごと電子レンジにて３分間加熱調理したが、食
品トレーは変形などすることなく良好に調理できた。

【００１４】（実施例２）ＪＩＳ Ｋ６７６７による見
掛けの密度が０．３１ｇ／ｃｍ³ 、発泡倍率３倍、ＡＳ
ＴＭ Ｄ−２８５６にて測定した発泡体層の連続気泡率
が６５％で、片側にポリプロピレン系樹脂フィルムを貼
合せてなる厚さ３ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡シー
トを用いて前記フィルム層を内側にして食品トレーを作
り実施例１と同様にして評価を行った。樹脂発泡シート
の２次成形性は良好であり、また、ハムから出た水分、
汁なども食品トレーの発泡体層に浸透せず、食品トレー
の外観を汚すことがなかった。この食品トレーにて包装
されたハムを５℃で３０日間放置したが、ハムは腐るこ
となく、良好に保存できた。

【００１５】（実施例３）実施例１で用いたと同じポリ
プロピレン系樹脂発泡シートをスキン層を内側にして真
空成形により２次成形して、タテ８０ｍｍ×ヨコ８０ｍ
ｍ×深さ１０ｍｍの皿形状のトレーを得た。このトレー
に電子部品を入れ、脱酸素剤と共に真空包装した。これ
を常温で１か月間放置したが、真空包装した電子部品の
端子部の表面は酸化されず、良好な状態に保存できた。

【００１６】（比較例１）ＪＩＳ Ｋ６７６７による見
掛けの密度が０．２０ｇ／ｃｍ³ 、発泡倍率５倍、ＡＳ
ＴＭ Ｄ−２８５６にて測定した発泡体層の連続気泡率
５％で、両側に非発泡体層の無い厚さ２ｍｍのポリスチ
レン系樹脂発泡シートを用いてトレーを作り、これを用
いて実施例１と同様な方法にて評価を行った。結果は、
用いた脱酸素剤の効力は低減し、包装したハムは腐り、
食用には耐えないものとなった。 （比較例２）ＪＩＳ Ｋ６７６７による見掛けの密度が
０．３０ｇ／ｃｍ³ 、発泡倍率３．１倍、ＡＳＴＭ Ｄ
−２８５６にて測定した発泡体層の連続気泡率が１５％
で、両側に非発泡体層が無い厚さ２ｍｍのポリプロピレ
ン系樹脂発泡シートを用いてトレーを作り、これを用い
て実施例１と同様の方法にて評価を行った。結果は、３
日経過後において脱酸素剤の効力は低減し、包装したハ
ムは腐り始めた。

【００１７】（比較例３）ＪＩＳ Ｋ６７６７による見
掛けの密度が０．３０ｇ／ｃｍ³ 、発泡倍率３．３倍、
ＡＳＴＭ Ｄ−２８５６にて測定した発泡体層の連続気
泡率が６０％で、両側に非発泡体層の無い厚さ２ｍｍの
ポリプロピレン系樹脂発泡シートを用いて真空成形を行
ったが、成形部のカド部分より破れ、目的のトレーの形
状に成形できなかった。 （比較例４）ＪＩＳ Ｋ６７６７による見掛けの密度が
０．３０ｇ／ｃｍ³ 、発泡倍率４倍、ＡＳＴＭ Ｄ−２
８５６にて測定した発泡体層の連続気泡率が６０％で、
両側に非発泡体層の無い厚さ２ｍｍの低密度ポリエチレ
ン系樹脂発泡シートを用いてトレーを作り、これを用い
て実施例１と同様の方法にて評価を行った。包装された
食品はトレーの剛性不足から自立性を失っていたが、食
品は腐ることなく良好に保存できた。しかし、前記包装
された食品をトレーごと電子レンジにて３分間加熱調理
したところ、トレーは変形し、一部溶融したトレーの素
材が食品に付着した。

【００１８】（実施例４）エチレン含量１０ｗｔ％、Ｍ
ＦＲ ０．５ｇ／１０ｍｉｎのエチレン−プロピレンブ
ロック共重合体４５ｗｔ％とエチレン含量３ｗｔ％、Ｍ
ＦＲ ８ｇ／１０ｍｉｎのエチレン−プロピレンブロッ
ク共重合体５５ｗｔ％の配合の樹脂組成物を６５ｍｍφ
押出機に投入し、押出機途中のシリンダーより炭酸ガス
を８ｋｇ／ｃｍ² の圧力で圧入した後、幅４００ｍｍの
Ｔダイより押出すと共に厚さ５ｍｍの樹脂発泡シートを
得るべく発泡させた。この時、Ｔダイ直後の樹脂発泡シ
ートの表面温度は１８０℃であった。この押出された樹
脂発泡シートを図３に示したＴダイ１の直後に設けた４
０ｍｍφの金属ロール２ａ、２ｂが長手方向に５対連設
し、水循環により温度調節して２０℃に設定した金属ロ
ール式冷却成形機２に導いた。この金属ロール式冷却成
形機２の１段目の金属ロール対のロール間隙は、５．０
ｍｍ、２段目以降は４．５ｍｍとした。前記１段目の金
属ロール対２ａ、２ｂを通過した時点（図３のＡ点）の
樹脂発泡シートの表面温度は１００℃であり、表面より
２．５ｍｍの中心部では１６５℃であった。金属ロール
式冷却成形機２より出た樹脂発泡シート３は、その表裏
両面にスキン層が形成された厚さ５ｍｍ、発泡倍率３．
２倍のもので、ＡＳＴＭ Ｄ−２８５６にて測定した発
泡体層の連続気泡率は７０％であり、ＪＩＳ Ｋ６７６
７による見掛けの密度は０．３０ｇ／ｃｍ³ であった。
得られた樹脂発泡シートを、厚さ方向にスライスして得
た厚さ２ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡シートをその
スキン層を内側にして真空成形により、タテ１８０ｍｍ
、ヨコ１２０ｍｍ 、深さ１０ｍｍの皿形状の食品ト
レーを成形した。この食品トレーに食品としてスライス
ハムを載せ、市販されている脱酸素剤と共に包装用の袋
に入れ真空包装した。この包装された食品を５℃で３０
日間放置したが、包装した食品は腐ることなく、良好に
保存できた。また、この包装された食品を電子レンジに
て３分間加熱調理したが、食品トレーは変形などするこ
となく、良好に調理できた。

【００１９】（実施例５）実施例４に示した樹脂組成物
を用いて、金属ロール式冷却成形機２の各金属ロールの
温度を２５℃に設定したこと、冷却成形機２の１段目の
ロール２ａ、２ｂの間隙は、３．０ｍｍ 、２段目は
２．４ｍｍ 、３段目は２．４ｍｍ 、４段目は３．０
ｍｍ 、５段目は３．０ｍｍとした以外は、実施例４と
同様にして樹脂発泡シートを製造した。金属ロール式冷
却成形機２の１段目の金属ロール２ａ、２ｂ通過後の樹
脂発泡シートの表裏面の温度は１０８℃であり、中心部
の温度は、１７０℃であった。 以上により、表裏両面
にスキン層が形成された厚さ３ｍｍ、発泡倍率３．１倍
の樹脂発泡シート３が得られた。この樹脂発泡シートの
ＡＳＴＭ Ｄ−２８５６にて測定した発泡体層の連続気
泡率は７２％であり、また、ＪＩＳ Ｋ６７６７による
見掛けの密度は０．１ｇ／ｃｍ² であった。得られた樹
脂発泡シートを実施例４と同様に真空成形により、タテ
１８０ｍｍ、ヨコ１２０ｍｍ 、深さ１０ｍｍ の皿形
状の食品トレーを成形した。この食品トレーに食品とし
てスライスハムを載せ、市販されている脱酸素剤と共に
包装用の袋に入れ真空包装した。この包装された食品を
５℃で３０日間放置したが、食品は腐ることなく、良好
に保存できた。また、包装された食品を電子レンジにて
３分間加熱調理したが、食品トレーは変形などすること
なく、良好に調理できた。

【００２０】（実施例６）実施例４にて用いた樹脂組成
物を用い、図４に示したような４０ｍｍφで温度２０
℃、ロール間隙が５ｍｍに設定された上下一対の金属ロ
ール４ａ、４ｂと、その設定温度が４０℃、間隔を４．
５ｍｍにした長さ２００ｍｍの上下一対の金属板５ａ、
５ｂを配置した構成の金属板式冷却成形機５を用いたこ
と以外は、実施例４と同様の方法により樹脂発泡シート
３の製造した。なお、前記一段目の金属ロール４ａ、４
ｂ通過後の樹脂発泡シート（図４のＡ点）の表裏面の温
度は１０３℃であり、中心部の温度は、１６５℃であっ
た。以上により、表裏両面にスキン層が形成された厚さ
５ｍｍ、発泡倍率３．０倍の樹脂発泡シートが得られ
た。この樹脂発泡シートのＡＳＴＭ Ｄ−２８３６にて
測定した発泡体層の連続気泡率は７８％で、ＪＩＳ Ｋ
６７６７による見掛けの密度は０．１５ｇ／ｃｍ³ であ
った。

【００２１】（実施例７）実施例４にて用いた樹脂組成
物を用い、、図５に示したようなＴダイ１の直後に、設
定温度を４０℃とし、上下間隔を５ｍｍとした長さ１０
０ｍｍの上下一対の金属板５ａ、５ｂを配置した金属板
式冷却成形機５を用い、前記金属板式冷却成形機５を通
過した樹脂発泡シートをその直後に配置したロール間隙
４．０ｍｍの６０ｍｍφの２対の金属ロール２ａ、２ｂ
間に導いたこと以外は実施例４と同様の方法により、樹
脂発泡シート３を製造した。なお、前記金属板５ａ、５
ｂによる金属板式冷却成形後（図５のＡ点）の樹脂発泡
シートの表裏面の温度は９０℃であり、中心部の温度は
１５５℃であった。得られた樹脂発泡シートは、その表
裏両面にスキン層が形成された厚さ５ｍｍ、発泡倍率
４．８倍のもので、ＡＳＴＭ Ｄ−２８５６にて測定し
た発泡体層の連続気泡率は８０％、ＪＩＳ Ｋ６７６７
による見掛けの密度は０．２ｇ／ｃｍ²であった。

【００２２】（比較例４）実施例４において、金属ロー
ル式冷却成形機２の、金属ロール２ａ、２ｂを９５℃に
設定したこと、前記１段目のロールの間隙を５．０ｍ
ｍ、２段目以降は４．５ｍｍとしたことを以外は実施例
４と同様にして厚さ５ｍｍの樹脂発泡シートを製造し
た。なお、前記１段目金属ロール２ａ、２ｂを通過した
時点（図３のＡ点）の樹脂発泡シートの表面温度は１６
５℃であり、表面より２．５ｍｍの中心部では１７８℃
であった。冷却成形機２より出た樹脂発泡シートは、表
面からのガスの脱離が激しく、均一な樹脂発泡シートが
得られなかった。 （比較例５）金属ロール４ａ、４ｂの温度を５０℃、金
属板式冷却成形機５の設定温度を８０℃にしたことを除
き、実施例６と同様の方法により樹脂発泡シートを製造
した。なお、金属ロール４ａ、４ｂ通過後の樹脂発泡シ
ートの表裏面の温度は１６３℃であり、中心部の温度
は、１７０℃であった。しかし、金属板式冷却成形機５
より出た樹脂発泡シートは、表面からのガスの脱離が激
しく、均一な発泡構造をもった樹脂発泡シートが得られ
ず、著しく外観の悪いものであった。

【００２３】（比較例６）金属ロール式冷却成形機２の
金属ロール２ａ、２ｂの設定温度を２０℃、ロール間隙
を２．５ｍｍ、にしたこと以外は実施例４と同様の方法
により樹脂発泡シートの製造を行った。得られた樹脂発
泡シートは、表面は平滑であったが中心層の気泡がつぶ
れ、気泡の融合が見られ、気泡は大変不均一なものであ
り、発泡倍率も１．６倍の低いものであった。 （比較例７）実施例４において、金属ロール式冷却成形
機２の４０ｍｍφの金属ロール２ａ、２ｂの間隙を５ｍ
ｍに一定にしたこと、設定温度を５℃としたこと以外は
実施例４と同様に厚さ５ｍｍの樹脂発泡シートを製造を
行った。なお、１段目金属ロール２ａ、２ｂを通過した
時点の樹脂発泡シートの表面温度は１００℃であり、表
面より２．５ｍｍの中心部では１１０℃であった。得ら
れた樹脂発泡シートは、発泡体層はほとんどが独立気泡
構造であり、連続気泡率を測定したところ５％であっ
た。

【００２４】（比較例８）金属板５ａ、５ｂによる金属
板式冷却成形機５の温度設定を８０℃、金属ロール４
ａ、４ｂの温度を５０℃にしたこと以外は実施例６と同
様の方法により、樹脂発泡シートの製造を行った。な
お、金属ロール４ａ、４ｂ通過後の樹脂発泡シートの表
裏面の温度は１６３℃であり、中心部の温度は、１７０
℃であった。冷却成形機２より出た樹脂発泡シートは、
表面からのガスの脱離が激しく、均一な発泡構造を持た
ず著しく外観の悪いものであった。

【００２５】

【発明の効果】以上、説明したごとく、本発明の密閉包
装容器用熱可塑性樹脂発泡シートは、２次成形性に優
れ、また、２次成形した密閉包装容器は、脱酸素剤、乾
燥剤などを併用して密閉包装しても、脱酸素剤などの効
力に悪影響を及ぼさず、包装物品の長期保存ができる。
また、本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シートの製造
方法によれば、上記の密閉包装容器用として好適な厚さ
１０ｍｍ以下、発泡倍率が５倍以下で、発泡体操の連続
気泡率が３０〜９０％で、ＪＩＳ Ｋ６７６７による見
掛けの密度が０．０９〜０，４５ｇ／ｃｍ³ の範囲内に
あるポリプロピレン系樹脂発泡シートが工業的に製造で
きる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シー
トの一実施例の断面説明図である。

【図２】本発明の密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シー
トの他の実施例の断面説明図である。

【図３】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シートの製
造方法にて用いた金属ロール式冷却成形機に説明図であ
る。

【図４】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シートの製
造方法にて用いた金属板式冷却成形機に説明図である。

【図５】本発明のポリプロピレン系樹脂発泡シートの製
造方法にて用いた金属ロール式冷却成形機と金属板式冷
却成形機の併用の冷却成形機の説明図である。

【符号の説明】

１．．．．．．．．．．Ｔダイ ２ａ、２ｂ、４ａ、４ｂ．．．．金属ロール ２．．．．．．．．．金属ロール式冷却成形機 ３．．．．．．．．．樹脂発泡シート ３ａ．．．．．．．．非発泡体層 ３ｂ．．．．．．．．発泡体層 ５．．．．．．．．金属板式冷却成形機 Ａ．．．．．．．温度測定位置

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 23:00 105:04 Ｂ２９Ｌ 7:00 9:00 Ｃ０８Ｌ 23:10 (72)発明者 小野 達也 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 厚さ１０ｍｍ以下、発泡倍率が５倍以下
   で、少なくとも片側に非発泡体層を有する連続気泡構造
   を持ったポリプロピレン系樹脂発泡シートで、ＡＳＴＭ
   Ｄ−２８５６にて測定した発泡体層の連続気泡率が３
   ０〜９５％、ＪＩＳ Ｋ６７６７による見掛けの密度が
   ０．０９〜０．４５ｇ／ｃｍ³ の範囲内にあることを特
   徴とする密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シート。
2. 【請求項２】 非発泡体層が樹脂フイルムの貼合により
   形成されていることを特徴とする請求項１記載の密閉包
   装容器用熱可塑性樹脂発泡シート。
3. 【請求項３】 ポリプロピレン系樹脂に発泡剤を混合
   し、これをダイより押し出して発泡させてポリプロピレ
   ン系樹脂発泡シートを得る製造方法において、前記樹脂
   組成物の融点以上の温度にてダイより押出されたポリプ
   ロピレン系樹脂発泡シートを、その表裏面温度を前記樹
   脂発泡シートの中間層の樹脂温度よりも低く保つと同時
   に、最終的に得られる製品厚みに対して５〜４０％に圧
   縮するように外力を加えながら冷却成形する事を特徴と
   する密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シートの製造方
   法。
4. 【請求項４】 ダイより押出された直後の樹脂発泡シー
   トの表面温度を１４０℃未満、中間層の樹脂温度が１４
   ０℃以上として冷却成形する請求項３記載の密閉包装容
   器用熱可塑性樹脂発泡シートの製造方法。
5. 【請求項５】 前記外力を加えながら冷却成形する手段
   として、上下一対のロールを所望数長さ方向に併設して
   なるロール冷却成形機を用いる請求項３記載の密閉包装
   容器用熱可塑性樹脂発泡シートの製造方法。
6. 【請求項６】 前記外力を加えながら冷却成形する手段
   として、樹脂発泡シートと面接触する上下一対の金属板
   をもった冷却成形機を用いる請求項３記載の密閉包装容
   器用熱可塑性樹脂発泡シートの製造方法。
7. 【請求項７】 前記外力を加えながら冷却成形する手段
   として、上下一対のロールを所望数長さ方向に併設して
   なるロール冷却成形機と樹脂発泡シートと面接触する上
   下一対の金属板をもった冷却成形機を併用する請求項３
   記載の密閉包装容器用熱可塑性樹脂発泡シートの製造方
   法。