JPH083814A - 液晶ポリエステル繊維の製造方法 - Google Patents
液晶ポリエステル繊維の製造方法Info
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- JPH083814A JPH083814A JP13446094A JP13446094A JPH083814A JP H083814 A JPH083814 A JP H083814A JP 13446094 A JP13446094 A JP 13446094A JP 13446094 A JP13446094 A JP 13446094A JP H083814 A JPH083814 A JP H083814A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】溶融した際、光学異方性を呈する溶融液晶形成
性ポリエステルからなる液晶ポリエステル繊維におい
て、内外層配向度差の少ない液晶ポリエステル繊維の製
造方法を提供する。 【構成】溶融液晶形成性ポリエステルを溶融紡糸するに
際し、紡糸口金を構成する口金板の少なくとも１枚を、
直径の等しい、近接した複数の細孔からなる吐出孔を穿
孔した口金板とし、溶融紡糸することを特徴とする液晶
ポリエステル繊維の製造方法。 【効果】本発明によって得られる液晶ポリエステル繊維
は、従来にない内外層配向度差の少ない繊維であって、
高い強度、弾性率を有している。また、良好な屈曲磨耗
強度と結節強度を有している。
性ポリエステルからなる液晶ポリエステル繊維におい
て、内外層配向度差の少ない液晶ポリエステル繊維の製
造方法を提供する。 【構成】溶融液晶形成性ポリエステルを溶融紡糸するに
際し、紡糸口金を構成する口金板の少なくとも１枚を、
直径の等しい、近接した複数の細孔からなる吐出孔を穿
孔した口金板とし、溶融紡糸することを特徴とする液晶
ポリエステル繊維の製造方法。 【効果】本発明によって得られる液晶ポリエステル繊維
は、従来にない内外層配向度差の少ない繊維であって、
高い強度、弾性率を有している。また、良好な屈曲磨耗
強度と結節強度を有している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶融した際、光学異方性
を呈する溶融液晶形成性ポリエステルからなる液晶ポリ
エステル繊維の製造方法に関するものである。さらに詳
しくは、内外層構造差の少ない液晶ポリエステル繊維の
製造方法に関するものである。
を呈する溶融液晶形成性ポリエステルからなる液晶ポリ
エステル繊維の製造方法に関するものである。さらに詳
しくは、内外層構造差の少ない液晶ポリエステル繊維の
製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、合成繊維の高性能化に対する要求
が益々高まり、種々の高機能を有する合成繊維が市場に
提供されている。この様な高機能繊維の中で、溶融状態
で光学異方性を呈する液晶ポリエステルからなる繊維
は、優れた機械的性質を有することが注目されている。
溶融状態で光学異方性を呈する液晶ポリエステルは溶融
紡糸するだけで、高強度，高弾性率の繊維にしうるこ
と、紡糸後の繊維を不活性気体中や真空中で熱処理する
ことによって、さらに高強度，高弾性率の繊維にしうる
ことが特公昭５５−２０００８号公報や特開昭５０−１
５８６９５号公報を初め、多数開示されている。
が益々高まり、種々の高機能を有する合成繊維が市場に
提供されている。この様な高機能繊維の中で、溶融状態
で光学異方性を呈する液晶ポリエステルからなる繊維
は、優れた機械的性質を有することが注目されている。
溶融状態で光学異方性を呈する液晶ポリエステルは溶融
紡糸するだけで、高強度，高弾性率の繊維にしうるこ
と、紡糸後の繊維を不活性気体中や真空中で熱処理する
ことによって、さらに高強度，高弾性率の繊維にしうる
ことが特公昭５５−２０００８号公報や特開昭５０−１
５８６９５号公報を初め、多数開示されている。
【０００３】溶融液晶形成性ポリエステルは溶融状態で
シェアーを加えると、容易に流動し、低粘度化する特徴
を有している。樹脂の成型においては、この点が、薄肉
成型性に優れると言う特徴になっている。しかしなが
ら、繊維製造においては、液晶ポリエステルを溶融状態
で紡糸口金から吐出する際、容易に流動するため、紡糸
口金の吐出孔壁側が高度に配向し、吐出孔中央部はさほ
ど配向せず、得られる紡糸後の繊維は大きな内外層配向
度差を呈するようになる。大きな内外層配向度差を有す
る紡糸後の繊維は、もっぱら高度に配向した外層部によ
って強度を保持するため、強力利用効率が低く、十分に
高い強度が得難いと言う欠点を有している。また、紡糸
後の繊維を不活性気体中や真空中で熱処理（固相重合）
する際、高度に配向した外層部が選択的に重合し、内層
部が重合しにくくなるという欠点を有する。
シェアーを加えると、容易に流動し、低粘度化する特徴
を有している。樹脂の成型においては、この点が、薄肉
成型性に優れると言う特徴になっている。しかしなが
ら、繊維製造においては、液晶ポリエステルを溶融状態
で紡糸口金から吐出する際、容易に流動するため、紡糸
口金の吐出孔壁側が高度に配向し、吐出孔中央部はさほ
ど配向せず、得られる紡糸後の繊維は大きな内外層配向
度差を呈するようになる。大きな内外層配向度差を有す
る紡糸後の繊維は、もっぱら高度に配向した外層部によ
って強度を保持するため、強力利用効率が低く、十分に
高い強度が得難いと言う欠点を有している。また、紡糸
後の繊維を不活性気体中や真空中で熱処理（固相重合）
する際、高度に配向した外層部が選択的に重合し、内層
部が重合しにくくなるという欠点を有する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前述した従来
の問題点を解決すること、すなわち、高強度を有し、内
外層配向度差の小さい液晶ポリエステル繊維の製造方法
を提供することにある。
の問題点を解決すること、すなわち、高強度を有し、内
外層配向度差の小さい液晶ポリエステル繊維の製造方法
を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、溶融
液晶形成性ポリエステルを溶融紡糸するに際し、紡糸口
金を構成する口金板の少なくとも１枚を、直径の等し
い、近接した複数の細孔からなる吐出孔を穿孔した口金
板とし、溶融紡糸することを特徴とする液晶ポリエステ
ル繊維の製造方法である。
液晶形成性ポリエステルを溶融紡糸するに際し、紡糸口
金を構成する口金板の少なくとも１枚を、直径の等し
い、近接した複数の細孔からなる吐出孔を穿孔した口金
板とし、溶融紡糸することを特徴とする液晶ポリエステ
ル繊維の製造方法である。
【０００６】以下、本発明について詳述する。本発明で
いう溶融液晶形成性ポリエステルとは、加熱して溶融し
た際に、光学的に異方性を呈するポリエステルを指す。
この様なポリエステルとしては、Ａ．芳香族オキシカル
ボン酸の重合物、Ｂ．芳香族ジカルボン酸と、芳香族ジ
オール、脂肪族ジオールの重合物、Ｃ．ＡとＢとの共重
合物などがあげられる。また、溶融液晶形成性ポリエス
テルの重合処方は従来公知の方法を用いることができ
る。 ここで芳香族オキシカルボン酸としては、ヒドロ
キシ安息香酸、ヒドロキシナフトエ酸など、または上記
芳香族オキシカルボン酸のアルキル、アルコキシ、ハロ
ゲン置換体などがあげられる。
いう溶融液晶形成性ポリエステルとは、加熱して溶融し
た際に、光学的に異方性を呈するポリエステルを指す。
この様なポリエステルとしては、Ａ．芳香族オキシカル
ボン酸の重合物、Ｂ．芳香族ジカルボン酸と、芳香族ジ
オール、脂肪族ジオールの重合物、Ｃ．ＡとＢとの共重
合物などがあげられる。また、溶融液晶形成性ポリエス
テルの重合処方は従来公知の方法を用いることができ
る。 ここで芳香族オキシカルボン酸としては、ヒドロ
キシ安息香酸、ヒドロキシナフトエ酸など、または上記
芳香族オキシカルボン酸のアルキル、アルコキシ、ハロ
ゲン置換体などがあげられる。
【０００７】芳香族ジカルボン酸としてはテレフタル
酸、イソフタル酸、ジフェニルジカルボン酸、ナフタレ
ンジカルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、ジ
フェノキシエタンジカルボン酸、ジフェニルエタンジカ
ルボン酸など、または上記芳香族ジカルボン酸のアルキ
ル、アルコキシ、ハロゲン置換体などがあげられる。
酸、イソフタル酸、ジフェニルジカルボン酸、ナフタレ
ンジカルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、ジ
フェノキシエタンジカルボン酸、ジフェニルエタンジカ
ルボン酸など、または上記芳香族ジカルボン酸のアルキ
ル、アルコキシ、ハロゲン置換体などがあげられる。
【０００８】芳香族ジオールとしてはハイドロキノン、
レゾルシン、ジオキシジフェニール、ナフタレンジオー
ルなど、または上記芳香族ジオールのアルキル、フェニ
ル、アルコキシ、ハロゲン置換体などがあげられる。
レゾルシン、ジオキシジフェニール、ナフタレンジオー
ルなど、または上記芳香族ジオールのアルキル、フェニ
ル、アルコキシ、ハロゲン置換体などがあげられる。
【０００９】脂肪族ジオールとしてはエチレングリコー
ル、ブタンジオール、ネオペンチルグリコールなどがあ
げられる。
ル、ブタンジオール、ネオペンチルグリコールなどがあ
げられる。
【００１０】特に、本発明においては、ｐ−ヒドロキシ
安息香酸から生成した構造単位と4,4-ジオキシビフェ
ニルとテレフタル酸から生成したポリエステルの構造単
位とエチレングリコールとテレフタル酸から生成した
ポリエステルの構造単位からなり、構造単位と構造
単位の合計が全体の８０〜９０モル％，構造単位が
全体の２０〜１０モル％を占め、構造単位／のモル
比が８０／２０〜９５／５である溶融液晶形成性ポリエ
ステルを用いることが、紡糸の安定性が極めて良好であ
り、かつ、繊維の内外層構造差の制御がし易く、十分な
引張り強度を有する他、高い屈曲磨耗強度と結節強度を
有する繊維を得ることができ好ましい。上記ポリエステ
ルが繊維の内外層構造差を制御し易いこと、屈曲磨耗強
度を高くし得る理由については明確ではないが、構造単
位や構造単位の剛直な分子鎖の中に、エチレングリ
コールとテレフタル酸から生成したポリエステルの構造
単位がフレキシブルな分子鎖として存在するためと考
えられる。構造単位が前記範囲で存在するとき、ズリ
速度の増大に対して、著しい粘度低下を押さえることが
でき、紡糸口金の吐出孔から吐出する際の繊維内外層構
造差を少なくすることが可能となるものと考えられる。
また、構造単位がフレキシブルな分子鎖として存在す
るため、屈曲に対しての耐性が向上し、前記効果を発揮
できるものと考えられる。
安息香酸から生成した構造単位と4,4-ジオキシビフェ
ニルとテレフタル酸から生成したポリエステルの構造単
位とエチレングリコールとテレフタル酸から生成した
ポリエステルの構造単位からなり、構造単位と構造
単位の合計が全体の８０〜９０モル％，構造単位が
全体の２０〜１０モル％を占め、構造単位／のモル
比が８０／２０〜９５／５である溶融液晶形成性ポリエ
ステルを用いることが、紡糸の安定性が極めて良好であ
り、かつ、繊維の内外層構造差の制御がし易く、十分な
引張り強度を有する他、高い屈曲磨耗強度と結節強度を
有する繊維を得ることができ好ましい。上記ポリエステ
ルが繊維の内外層構造差を制御し易いこと、屈曲磨耗強
度を高くし得る理由については明確ではないが、構造単
位や構造単位の剛直な分子鎖の中に、エチレングリ
コールとテレフタル酸から生成したポリエステルの構造
単位がフレキシブルな分子鎖として存在するためと考
えられる。構造単位が前記範囲で存在するとき、ズリ
速度の増大に対して、著しい粘度低下を押さえることが
でき、紡糸口金の吐出孔から吐出する際の繊維内外層構
造差を少なくすることが可能となるものと考えられる。
また、構造単位がフレキシブルな分子鎖として存在す
るため、屈曲に対しての耐性が向上し、前記効果を発揮
できるものと考えられる。
【００１１】本発明において重要なことは、紡糸口金を
構成する口金板の少なくとも１枚を、直径の等しい、近
接した複数の細孔からなる吐出孔を穿孔した口金板とす
ることである。この点について図を用いて説明する。図
１は直径の等しい、近接した複数の細孔からなる吐出孔
１を穿孔した口金板２が１枚である紡糸口金の一部断面
図、図２は単孔の吐出孔３を穿孔した口金板４と口金板
２とから構成される２枚構成の紡糸口金の一部断面図、
図３は口金板２と、単孔の最終吐出孔５を穿孔した口金
板６とから構成される２枚構成の紡糸口金の一部断面
図、図４は口金板４と、口金板２と、口金板６とから構
成される３枚構成の紡糸口金の一部断面図であり、直径
の等しい、近接した複数の細孔からなる吐出孔を穿孔し
た口金板が少なくとも１枚含まれる構成となっている。
また、図５は直径の等しい、近接した複数の細孔が中実
配列である吐出孔１孔の例を示す平面図、図６、図７は
細孔が中空配列である吐出孔１孔の例を示す平面図、図
８、図９は細孔が直線状配列である吐出孔１孔の例を示
す平面図である。
構成する口金板の少なくとも１枚を、直径の等しい、近
接した複数の細孔からなる吐出孔を穿孔した口金板とす
ることである。この点について図を用いて説明する。図
１は直径の等しい、近接した複数の細孔からなる吐出孔
１を穿孔した口金板２が１枚である紡糸口金の一部断面
図、図２は単孔の吐出孔３を穿孔した口金板４と口金板
２とから構成される２枚構成の紡糸口金の一部断面図、
図３は口金板２と、単孔の最終吐出孔５を穿孔した口金
板６とから構成される２枚構成の紡糸口金の一部断面
図、図４は口金板４と、口金板２と、口金板６とから構
成される３枚構成の紡糸口金の一部断面図であり、直径
の等しい、近接した複数の細孔からなる吐出孔を穿孔し
た口金板が少なくとも１枚含まれる構成となっている。
また、図５は直径の等しい、近接した複数の細孔が中実
配列である吐出孔１孔の例を示す平面図、図６、図７は
細孔が中空配列である吐出孔１孔の例を示す平面図、図
８、図９は細孔が直線状配列である吐出孔１孔の例を示
す平面図である。
【００１２】本発明においては、図５から図９に示すよ
うに、吐出孔１が直径の等しい、近接した複数の細孔か
らなることが必要である。細孔の直径が異なっていると
各細孔から吐出されるポリマの吐出線速度が異なってし
まい、紡糸安定性が不良となるため、好ましくない。な
お、直径が等しいとは、直径ＤがＤ±０．００１ｃｍφ
の範囲にあることを意味する。また、細孔が近接してい
ないと吐出されるポリマが融着しないで互いに分離して
しまうため、紡糸安定性が不良となり、好ましくない。
さらに、細孔が近接していないと図３のように２枚構成
の紡糸口金を用いた場合、単孔の最終吐出孔５を穿孔し
た口金板６内で十分な前配向を与えることが困難になる
ため、好ましくない。なお、細孔が近接しているとは、
隣り合う近接した細孔間の中心間隔が細孔の直径の１．
８倍以下であることを意味する。
うに、吐出孔１が直径の等しい、近接した複数の細孔か
らなることが必要である。細孔の直径が異なっていると
各細孔から吐出されるポリマの吐出線速度が異なってし
まい、紡糸安定性が不良となるため、好ましくない。な
お、直径が等しいとは、直径ＤがＤ±０．００１ｃｍφ
の範囲にあることを意味する。また、細孔が近接してい
ないと吐出されるポリマが融着しないで互いに分離して
しまうため、紡糸安定性が不良となり、好ましくない。
さらに、細孔が近接していないと図３のように２枚構成
の紡糸口金を用いた場合、単孔の最終吐出孔５を穿孔し
た口金板６内で十分な前配向を与えることが困難になる
ため、好ましくない。なお、細孔が近接しているとは、
隣り合う近接した細孔間の中心間隔が細孔の直径の１．
８倍以下であることを意味する。
【００１３】単孔吐出孔を有する通常の紡糸口金を用い
た場合、溶融液晶形成性ポリエステルを紡糸口金から吐
出する際、容易に流動するため、紡糸口金の吐出孔壁側
が高度に配向し、吐出孔中央部はさほど配向せず、得ら
れる紡糸後の繊維は大きな内外層配向度差を呈し、強度
利用効率の低い繊維となってしまう。これに対し、前記
したように、紡糸口金を構成する口金板の少なくとも１
枚に、直径の等しい、近接した複数の細孔からなる吐出
孔を穿孔した紡糸口金を用いることによって、中実配列
の場合、中央部も外層部と同様なシェアーを受け配向す
るために、内外層配向度差が少なく、強度利用効率の高
い繊維とすることができる。また、中空配列の場合、図
１のように口金板１枚であることが好ましく、中空であ
るがゆえに高度に配向した外層部分のみからなる繊維と
なり、強度利用効率の高い繊維とすることができる他、
得られる紡糸後の繊維に不活性気体中や真空中で熱処理
する際、中空の内壁部からも固相重合が進むため、より
短時間で高強度の繊維とすることが可能となる。また、
直線状配列の場合、中空配列の場合と同様の理由で高強
度の繊維としうる。
た場合、溶融液晶形成性ポリエステルを紡糸口金から吐
出する際、容易に流動するため、紡糸口金の吐出孔壁側
が高度に配向し、吐出孔中央部はさほど配向せず、得ら
れる紡糸後の繊維は大きな内外層配向度差を呈し、強度
利用効率の低い繊維となってしまう。これに対し、前記
したように、紡糸口金を構成する口金板の少なくとも１
枚に、直径の等しい、近接した複数の細孔からなる吐出
孔を穿孔した紡糸口金を用いることによって、中実配列
の場合、中央部も外層部と同様なシェアーを受け配向す
るために、内外層配向度差が少なく、強度利用効率の高
い繊維とすることができる。また、中空配列の場合、図
１のように口金板１枚であることが好ましく、中空であ
るがゆえに高度に配向した外層部分のみからなる繊維と
なり、強度利用効率の高い繊維とすることができる他、
得られる紡糸後の繊維に不活性気体中や真空中で熱処理
する際、中空の内壁部からも固相重合が進むため、より
短時間で高強度の繊維とすることが可能となる。また、
直線状配列の場合、中空配列の場合と同様の理由で高強
度の繊維としうる。
【００１４】また、本発明においては細孔の直径Ｄ（ｃ
ｍφ）が９．４×１０-5Ｑ0 ≦Ｄ3≦７．６×１０-4Ｑ
0 の範囲であることが好ましい。前記式中Ｑ0 は細孔１
孔当たりの吐出量（ｇ／ｓｅｃ）である。Ｄ3 が９．４
×１０-5Ｑ0 未満であると細孔の直径が小さすぎ、異物
が孔に詰まりやすくなったり、口金背面圧が高くなり過
ぎる傾向にある。また、Ｄ3 が７．６×１０-4Ｑ0 を越
えると紡糸ドラフトが大きくなって、糸切れし易くなる
傾向にある。
ｍφ）が９．４×１０-5Ｑ0 ≦Ｄ3≦７．６×１０-4Ｑ
0 の範囲であることが好ましい。前記式中Ｑ0 は細孔１
孔当たりの吐出量（ｇ／ｓｅｃ）である。Ｄ3 が９．４
×１０-5Ｑ0 未満であると細孔の直径が小さすぎ、異物
が孔に詰まりやすくなったり、口金背面圧が高くなり過
ぎる傾向にある。また、Ｄ3 が７．６×１０-4Ｑ0 を越
えると紡糸ドラフトが大きくなって、糸切れし易くなる
傾向にある。
【００１５】本発明で得られる液晶ポリエステル繊維は
紡糸した後、熱処理（固相重合）すると、繊維の強度は
飛躍的に向上する。熱処理は少なくとも液晶ポリエステ
ルのガラス転移温度以上で液晶開始温度近辺、あるいは
それ以上で行うのが良い。熱処理は窒素ガスなどの不活
性ガスの気流中や真空中で実施することが好ましいが、
空気中でも可能である。なお、この時、各種の固相重合
促進剤などを併用しても構わない。
紡糸した後、熱処理（固相重合）すると、繊維の強度は
飛躍的に向上する。熱処理は少なくとも液晶ポリエステ
ルのガラス転移温度以上で液晶開始温度近辺、あるいは
それ以上で行うのが良い。熱処理は窒素ガスなどの不活
性ガスの気流中や真空中で実施することが好ましいが、
空気中でも可能である。なお、この時、各種の固相重合
促進剤などを併用しても構わない。
【００１６】さらにまた、本発明で得られる液晶ポリエ
ステル繊維は内外層配向度差が小さく、強力利用効率が
高いため、高強度、高弾性率である他、低吸水性、低誘
電率、振動減衰性、寸法安定性、耐熱性、耐薬品性など
を有するため、魚網、光ファイバー用補強材、ＦＲＰ、
ベルト、ヘルメット、防護服、手袋、電気絶縁材、プリ
ント基板、太陽電池補強材、電卓の補強材、電気の傘、
ロープ、摩擦材、しゅう動部材、ディスクブレーキ、各
種フィルター、コミングルドヤーン、航空機用資材、自
動車用資材、各種壁材、屋根、床材、ブラインド、テン
トの柱、椅子、脚立、アンテナ用資材、各種のフレー
ム、釣竿、ゴルフシャフト、ゴルフネット、テニスラケ
ット、卓球ラケット、筆記用具などの用途に広範囲に適
用できる。
ステル繊維は内外層配向度差が小さく、強力利用効率が
高いため、高強度、高弾性率である他、低吸水性、低誘
電率、振動減衰性、寸法安定性、耐熱性、耐薬品性など
を有するため、魚網、光ファイバー用補強材、ＦＲＰ、
ベルト、ヘルメット、防護服、手袋、電気絶縁材、プリ
ント基板、太陽電池補強材、電卓の補強材、電気の傘、
ロープ、摩擦材、しゅう動部材、ディスクブレーキ、各
種フィルター、コミングルドヤーン、航空機用資材、自
動車用資材、各種壁材、屋根、床材、ブラインド、テン
トの柱、椅子、脚立、アンテナ用資材、各種のフレー
ム、釣竿、ゴルフシャフト、ゴルフネット、テニスラケ
ット、卓球ラケット、筆記用具などの用途に広範囲に適
用できる。
【００１７】
【実施例】以下本発明を実施例により、さらに具体的に
説明する。 実施例１〜２、比較例１ 溶融液晶形成性ポリエステルとして、ｐ−ヒドロキシ安
息香酸から生成した構造単位と4,4-ジオキシビフェニ
ルとテレフタル酸から生成したポリエステルの構造単位
とエチレングリコールとテレフタル酸から生成したポ
リエステルの構造単位からなり、構造単位と構造単
位の合計が全体の８７モル％，構造単位が全体の１
３モル％を占め、構造単位／のモル比が９２／８で
あるチップを、紡糸装置に供給し、図１および図５に示
す近接した７個の細孔（Ｄ＝０．００７±０．０００５
ｃｍφ，Ｄ3 ＝３．２×１０-4Ｑ0 ）を有する吐出孔が
４８グループである紡糸口金を用いて紡糸温度３３０
℃，吐出量２１．４ｇ／ｍｉｎ，紡糸速度８００ｍ／ｍ
ｉｎの他、表１に示す条件下で単糸繊度５デニールの溶
融紡糸巻取を実施し、表１に示す結果を得た。なお、固
相重合糸は得られた液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気
下で２４０℃から４℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで
加熱処理を実施した結果である。
説明する。 実施例１〜２、比較例１ 溶融液晶形成性ポリエステルとして、ｐ−ヒドロキシ安
息香酸から生成した構造単位と4,4-ジオキシビフェニ
ルとテレフタル酸から生成したポリエステルの構造単位
とエチレングリコールとテレフタル酸から生成したポ
リエステルの構造単位からなり、構造単位と構造単
位の合計が全体の８７モル％，構造単位が全体の１
３モル％を占め、構造単位／のモル比が９２／８で
あるチップを、紡糸装置に供給し、図１および図５に示
す近接した７個の細孔（Ｄ＝０．００７±０．０００５
ｃｍφ，Ｄ3 ＝３．２×１０-4Ｑ0 ）を有する吐出孔が
４８グループである紡糸口金を用いて紡糸温度３３０
℃，吐出量２１．４ｇ／ｍｉｎ，紡糸速度８００ｍ／ｍ
ｉｎの他、表１に示す条件下で単糸繊度５デニールの溶
融紡糸巻取を実施し、表１に示す結果を得た。なお、固
相重合糸は得られた液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気
下で２４０℃から４℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで
加熱処理を実施した結果である。
【００１８】
【表１】 隣り合う近接した細孔間の中心間隔が細孔の直径Ｄの
１．８倍を越えている比較例１は各細孔から吐出される
ポリマ流の一部が融着せず、単糸内割れを起こして紡糸
性が悪かった。一方、本発明の要件を満足する実施例１
及び２は紡糸安定性が良好であり、かつ、良好な強度を
有する固相重合糸が得られた。
１．８倍を越えている比較例１は各細孔から吐出される
ポリマ流の一部が融着せず、単糸内割れを起こして紡糸
性が悪かった。一方、本発明の要件を満足する実施例１
及び２は紡糸安定性が良好であり、かつ、良好な強度を
有する固相重合糸が得られた。
【００１９】比較例２ 実施例１と同じチップを、紡糸装置に供給し、細孔の直
径Ｄの分布がＤ±０．００１５ｃｍφである紡糸口金を
用いた以外は実施例１と同じ条件にて溶融紡糸巻取を実
施した。溶融紡糸中、口金直下の吐出糸が振動し、吐出
が不安定であった。
径Ｄの分布がＤ±０．００１５ｃｍφである紡糸口金を
用いた以外は実施例１と同じ条件にて溶融紡糸巻取を実
施した。溶融紡糸中、口金直下の吐出糸が振動し、吐出
が不安定であった。
【００２０】実施例３ 実施例１と同じチップを、紡糸装置に供給し、実施例１
と同じ細孔を有する口金板２と０．０１３ｃｍφの最終
吐出孔が４８孔である口金板６から構成される図３に示
す紡糸口金を用いて、紡糸温度３３０℃，吐出量２６．
７ｇ／ｍｉｎ，紡糸速度１０００ｍ／ｍｉｎの条件下で
単糸繊度５デニールの溶融紡糸巻取を実施した。その
後、巻き取った液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気下で
２４０℃から４℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで加熱
処理した結果、強度１８．５ｇ／ｄの固相重合糸を得
た。かかる液晶ポリエステル繊維は内外層配向度差が小
さく、強力利用効率が高いため、通常の紡糸口金を用い
て得た糸条（比較例３）に比べて高強度、高弾性率であ
った。また、良好な屈曲磨耗強度と結節強度を有してい
た。
と同じ細孔を有する口金板２と０．０１３ｃｍφの最終
吐出孔が４８孔である口金板６から構成される図３に示
す紡糸口金を用いて、紡糸温度３３０℃，吐出量２６．
７ｇ／ｍｉｎ，紡糸速度１０００ｍ／ｍｉｎの条件下で
単糸繊度５デニールの溶融紡糸巻取を実施した。その
後、巻き取った液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気下で
２４０℃から４℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで加熱
処理した結果、強度１８．５ｇ／ｄの固相重合糸を得
た。かかる液晶ポリエステル繊維は内外層配向度差が小
さく、強力利用効率が高いため、通常の紡糸口金を用い
て得た糸条（比較例３）に比べて高強度、高弾性率であ
った。また、良好な屈曲磨耗強度と結節強度を有してい
た。
【００２１】比較例３ 実施例１と同じチップを、紡糸装置に供給し、直径０．
０１３ｃｍφの吐出孔が４８孔である口金板ｂのみを用
いて、紡糸温度３３０℃，吐出量４０．１ｇ／ｍｉｎ，
紡糸速度１５００ｍ／ｍｉｎの条件下で単糸繊度５デニ
ールの溶融紡糸テストを実施した。その後、巻き取った
液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気下で２４０℃から４
℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで加熱処理した結果、
強度１６．４ｇ／ｄの固相重合糸を得た。かかる液晶ポ
リエステル繊維は内外層配向度差が大きいため、強力利
用効率が低く、低強度であった。
０１３ｃｍφの吐出孔が４８孔である口金板ｂのみを用
いて、紡糸温度３３０℃，吐出量４０．１ｇ／ｍｉｎ，
紡糸速度１５００ｍ／ｍｉｎの条件下で単糸繊度５デニ
ールの溶融紡糸テストを実施した。その後、巻き取った
液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気下で２４０℃から４
℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで加熱処理した結果、
強度１６．４ｇ／ｄの固相重合糸を得た。かかる液晶ポ
リエステル繊維は内外層配向度差が大きいため、強力利
用効率が低く、低強度であった。
【００２２】実施例４〜８ 実施例１と同じチップを、紡糸装置に供給し、図１およ
び図５に示す近接した７個の細孔を有する吐出孔が４８
グループである紡糸口金を用いて紡糸温度３３０℃，吐
出量２６．７ｇ／ｍｉｎ，紡糸速度１０００ｍ／ｍｉｎ
の他、表２に示す条件下で単糸繊度５デニールの溶融紡
糸巻取を実施し、表２に示す結果を得た。なお、固相重
合糸は得られた液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気下で
２４０℃から４℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで加熱
処理を実施した結果である。
び図５に示す近接した７個の細孔を有する吐出孔が４８
グループである紡糸口金を用いて紡糸温度３３０℃，吐
出量２６．７ｇ／ｍｉｎ，紡糸速度１０００ｍ／ｍｉｎ
の他、表２に示す条件下で単糸繊度５デニールの溶融紡
糸巻取を実施し、表２に示す結果を得た。なお、固相重
合糸は得られた液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気下で
２４０℃から４℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで加熱
処理を実施した結果である。
【００２３】
【表２】 実施例４はＤ3 が９．４×１０-5Ｑ0 未満であり、細孔
の直径が小さすぎ、異物が孔に詰まり易い傾向にあっ
た。また、実施例８はＤ3 が７．６×１０-4Ｑ0を越え
ており、紡糸ドラフトが大きくなって、糸切れし易い傾
向にあった。実施例５〜７は紡糸安定性が良好であり、
かつ、高い強度を有する固相重合糸が得られた。
の直径が小さすぎ、異物が孔に詰まり易い傾向にあっ
た。また、実施例８はＤ3 が７．６×１０-4Ｑ0を越え
ており、紡糸ドラフトが大きくなって、糸切れし易い傾
向にあった。実施例５〜７は紡糸安定性が良好であり、
かつ、高い強度を有する固相重合糸が得られた。
【００２４】実施例９〜１１ 実施例１と同じチップを、紡糸装置に供給し、図１およ
び図６〜８に示す近接した細孔（０．００８ｃｍφ）を
有する吐出孔が４８グループである紡糸口金を用いて紡
糸温度３３０℃，吐出量２１．４ｇ／ｍｉｎ，紡糸速度
８００ｍ／ｍｉｎの他、表３に示す条件下で溶融紡糸巻
き取りを実施し、表３の結果を得た。なお、固相重合糸
は得られた液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気下で２４
０℃から６℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで加熱処理
を実施した結果である。
び図６〜８に示す近接した細孔（０．００８ｃｍφ）を
有する吐出孔が４８グループである紡糸口金を用いて紡
糸温度３３０℃，吐出量２１．４ｇ／ｍｉｎ，紡糸速度
８００ｍ／ｍｉｎの他、表３に示す条件下で溶融紡糸巻
き取りを実施し、表３の結果を得た。なお、固相重合糸
は得られた液晶ポリエステル繊維を窒素雰囲気下で２４
０℃から６℃／ｈｒの昇温速度で３１０℃まで加熱処理
を実施した結果である。
【００２５】
【表３】 実施例９および実施例１０は図６および図７に示す中空
配列の紡糸口金を用いたものであり、中空繊維であるが
ゆえに、高度に配向した外層部分のみからなる繊維とな
り、強度利用効率が高く、高い強度を有する固相重合糸
が得られた。また、前記熱処理条件に示したように、中
空の内壁部からも固相重合が進むため、より短時間で高
強度の繊維とすることができた。実施例１１は図８に示
す直線配列の紡糸口金を用いたものであり、中空配列の
場合と同様に短時間で高強度の繊維とすることができ
た。
配列の紡糸口金を用いたものであり、中空繊維であるが
ゆえに、高度に配向した外層部分のみからなる繊維とな
り、強度利用効率が高く、高い強度を有する固相重合糸
が得られた。また、前記熱処理条件に示したように、中
空の内壁部からも固相重合が進むため、より短時間で高
強度の繊維とすることができた。実施例１１は図８に示
す直線配列の紡糸口金を用いたものであり、中空配列の
場合と同様に短時間で高強度の繊維とすることができ
た。
【００２６】実施例１２〜１８ 溶融液晶形成性ポリエステルとして、ｐ−ヒドロキシ安
息香酸から生成した構造単位と4,4-ジオキシビフェニ
ルとテレフタル酸から生成したポリエステルの構造単位
とエチレングリコールとテレフタル酸から生成したポ
リエステルの構造単位からなるポリマにおいて、構造
単位と構造単位の合計のモル％、および構造単位
／のモル比を表４のように変更して得たポリマの流動
特性と耐熱性を評価し、表４の結果を得た。
息香酸から生成した構造単位と4,4-ジオキシビフェニ
ルとテレフタル酸から生成したポリエステルの構造単位
とエチレングリコールとテレフタル酸から生成したポ
リエステルの構造単位からなるポリマにおいて、構造
単位と構造単位の合計のモル％、および構造単位
／のモル比を表４のように変更して得たポリマの流動
特性と耐熱性を評価し、表４の結果を得た。
【００２７】
【表４】 表４から明らかなように、実施例１２〜１５のポリマは
流動性と耐熱性が良く、溶融紡糸を実施した結果、安定
した紡糸性であった。
流動性と耐熱性が良く、溶融紡糸を実施した結果、安定
した紡糸性であった。
【００２８】なお、実施例１６〜１８は流動性や耐熱性
が低い傾向にあった。
が低い傾向にあった。
【００２９】
【発明の効果】本発明によって得られる液晶ポリエステ
ル繊維は、従来にない内外層配向度差の少ない繊維であ
って、高い強度、弾性率を有している。また、良好な屈
曲磨耗強度と結節強度を有している。
ル繊維は、従来にない内外層配向度差の少ない繊維であ
って、高い強度、弾性率を有している。また、良好な屈
曲磨耗強度と結節強度を有している。
【図１】本発明で用いる紡糸口金の１例を示す部分断面
図
図
【図２】本発明で用いる紡糸口金の１例を示す部分断面
図
図
【図３】本発明で用いる紡糸口金の１例を示す部分断面
図
図
【図４】本発明で用いる紡糸口金の１例を示す部分断面
図
図
【図５】本発明で用いる紡糸口金の吐出孔１の１例を示
す平面図
す平面図
【図６】本発明で用いる紡糸口金の吐出孔１の１例を示
す平面図
す平面図
【図７】本発明で用いる紡糸口金の吐出孔１の１例を示
す平面図
す平面図
【図８】本発明で用いる紡糸口金の吐出孔１の１例を示
す平面図
す平面図
【図９】本発明で用いる紡糸口金の吐出孔１の１例を示
す平面図
す平面図
１：吐出孔 ２：口金板 ３：吐出孔 ４：口金板 ５：最終吐出孔 ６：口金板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０１Ｆ 6/84 ３１１
Claims (4)
- 【請求項１】 溶融液晶形成性ポリエステルを溶融紡糸
するに際し、紡糸口金を構成する口金板の少なくとも１
枚を、直径の等しい、近接した複数の細孔からなる吐出
孔を穿孔した口金板とし、溶融紡糸することを特徴とす
る液晶ポリエステル繊維の製造方法。 - 【請求項２】 細孔が中実配列、中空配列、直線状配列
のいずれかであることを特徴とする請求項１記載の液晶
ポリエステル繊維の製造方法。 - 【請求項３】 細孔の直径Ｄ（ｃｍφ）が９．４×１０
-5Ｑ0 ≦Ｄ3 ≦７．６×１０-4Ｑ0 であることを特徴と
する請求項１もしくは２記載の液晶ポリエステル繊維の
製造方法。（Ｑ0 ：細孔１孔当たりの吐出量（ｇ／ｓｅ
ｃ）） - 【請求項４】 溶融液晶形成性ポリエステルがｐ−ヒド
ロキシ安息香酸から生成した構造単位と4,4-ジオキシ
ビフェニルとテレフタル酸から生成したポリエステルの
構造単位とエチレングリコールとテレフタル酸から生
成したポリエステルの構造単位からなり、構造単位
と構造単位の合計が全体の８０〜９０モル％，構造単
位が全体の２０〜１０モル％を占め、構造単位／
のモル比が８０／２０〜９５／５であることを特徴とす
る請求項１〜３のいずれか１項記載の液晶ポリエステル
繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13446094A JPH083814A (ja) | 1994-06-16 | 1994-06-16 | 液晶ポリエステル繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13446094A JPH083814A (ja) | 1994-06-16 | 1994-06-16 | 液晶ポリエステル繊維の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH083814A true JPH083814A (ja) | 1996-01-09 |
Family
ID=15128854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13446094A Pending JPH083814A (ja) | 1994-06-16 | 1994-06-16 | 液晶ポリエステル繊維の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH083814A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006089903A (ja) * | 2004-08-25 | 2006-04-06 | Toray Ind Inc | 液晶性樹脂繊維およびその製造方法 |
| JP2006342458A (ja) * | 2005-06-09 | 2006-12-21 | Toray Ind Inc | 液晶性樹脂繊維からなる不織布 |
| JP2009242992A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Toray Ind Inc | 液晶ポリエステル繊維およびその製造方法 |
| JP2009540139A (ja) * | 2006-06-14 | 2009-11-19 | レンチング アクチエンゲゼルシャフト | リヨセル短繊維 |
| JP2016120069A (ja) * | 2014-12-25 | 2016-07-07 | ブリヂストンスポーツ株式会社 | ゴルフクラブ及びシャフト |
-
1994
- 1994-06-16 JP JP13446094A patent/JPH083814A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006089903A (ja) * | 2004-08-25 | 2006-04-06 | Toray Ind Inc | 液晶性樹脂繊維およびその製造方法 |
| JP2006342458A (ja) * | 2005-06-09 | 2006-12-21 | Toray Ind Inc | 液晶性樹脂繊維からなる不織布 |
| JP2009540139A (ja) * | 2006-06-14 | 2009-11-19 | レンチング アクチエンゲゼルシャフト | リヨセル短繊維 |
| JP2009242992A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Toray Ind Inc | 液晶ポリエステル繊維およびその製造方法 |
| JP2016120069A (ja) * | 2014-12-25 | 2016-07-07 | ブリヂストンスポーツ株式会社 | ゴルフクラブ及びシャフト |
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