JPH08335044A - レンズシート、面光源及び表示装置 - Google Patents
レンズシート、面光源及び表示装置Info
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- JPH08335044A JPH08335044A JP14042095A JP14042095A JPH08335044A JP H08335044 A JPH08335044 A JP H08335044A JP 14042095 A JP14042095 A JP 14042095A JP 14042095 A JP14042095 A JP 14042095A JP H08335044 A JPH08335044 A JP H08335044A
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Abstract
輝度が得られ、導光板裏面の光拡散パターンの不可視性
を可能とし、光源からの距離による出力光の減衰及び等
厚干渉縞の発生を防止することを可能にする。 【構成】 基材シート11と、光透過拡散層12と、レ
ンズ配列層13とを備えたレンズシートであって、基材
シート11は、凹凸の平均粗さΔz1 及び平均間隔S1
が光源光スペクトルの最大波長未満である平滑な裏面を
有し、光透過拡散層13は、レンズ配列層と屈折率が異
なり、凹凸の平均粗さΔz2 及び平均間隔S2 が光源光
スペクトルの最大波長以上の微小凹凸群を表面に有す
る。
Description
有するレンズシート、そのレンズシートを用いた直下型
又はエッジライト型の面光源、及び、その面光源を用い
た液晶表示装置や照明広告、交通標識などの表示装置に
関するものである。
である。面光源100Aは、レンズシート101が導光
板102の上に光学密着しており、導光板102の側面
に光源103が設けられている(実開平4−10723
7号、特開平5−127159号等)。このレンズシー
ト101は、代表的には、頂角90°の二等辺三角柱プ
リズムの線形配列のレンズ配列層を有している。
導光板102の間に、高ヘイズの光拡散性層104を配
置したものである(特開平6−18707号、特開平6
−301035号等)。この光拡散性層104は、裏面
に微小突起104bを有している。
の裏面に、ヘイズと光拡散性のほとんど無いスペーサ突
起101cが設けられており、高ヘイズの光拡散性層1
04を、レンズシート101の観察側に配置したもので
ある(特開平6−102506号)。
Aは、以下のような問題点があった。 レンズシート101のレンズ配列層のプリズムによ
る拡散だけであるので、適度な広さの拡散角及び拡散角
内の輝度の等方向性が得られなかった。 レンズシート101と導光板102が光学密着して
いるので、導光板表面とレンズシート界面での光全反射
による光源光の導光板全領域への伝播が行われない。そ
のために、光源光103の光エネルギー損失は比較的少
ないが、光源近傍に集中し、不均一になるという問題が
ある。したがって、光源103からある程度以上離れる
と、輝度が急激に減衰して、導光板全面に渡って、均一
な分布の高い輝度が得られなかった。 導光板102の裏面まで目視可能であるので、導光
板102の裏面の光拡散ドットパターンが視認されてし
まう。 レンズシート101と導光板102との間(及びレ
ンズシートが2枚以上の構成の場合には、各シート間)
に、薄膜空気層ができるので、等厚干渉縞が発生する等
の問題があった。
って、光源光は導光板表面から出力し等方的に拡散し、
透過した後に、レンズシート101のレンズ配列層によ
って集光するので、適度な視野角及びその視野角内の均
一な輝度の角度分布(配向特性)が得られる(前記を
解決)。また、光拡散性層104のヘイズ(曇価)によ
って像をボカして散らすことができるので、導光板10
4の裏面の光拡散ドットパターンを不可視化できる(前
記を解決)。さらに、レンズシート101の裏面(光
拡散性層の裏面)の微小突起によって、導光板102の
表面において、光は全反射し、導光板102内に遍く分
配されるので、光源103からの距離による出力光の減
衰は比較的少ない(前記を解決)。しかし、光源光
は、光拡散性層104によって広い角度で拡散してから
レンズシート101に入射するので、一部の拡散光は、
レンズシート101に入力されず、光入力損失が大き
く、全面均一であっても輝度は不十分である、という新
たな課題が生じる。
けられているので、前記の課題は、解決されている。
また、レンズシート101Cの裏面にスペーサ突起10
1aが設けられているので、薄膜空気層がなくなり、等
厚干渉縞の発生を防止できる(前記を解決)。さら
に、レンズシート裏面と導光板表面との光学密着がなく
なるために、導光板表面での光の全反射により、導光板
全体への光の伝播が行われ、前記は解決する。しか
し、光拡散性層104は、レンズシート101の最も観
察側に設けられているので、一端集光した光を再び拡散
させてしまい、視野角が広すぎるという問題が発生し、
前記の課題が解決されない。
し、(1) 適度な広さの拡散角及び拡散角内の輝度の等方
向性が得られ、(2) 光源光の光エネルギー損失の低さ、
即ち限られた一定の光源光エネルギーに対するより高い
輝度が得られ、(3) 導光板裏面の光拡散ドットパターン
の不可視性(エッジライト型の場合)を可能とし、(4)
光源からの距離による出力光の減衰の防止(エッジライ
ト型の場合)し、(5) しかも、導光板/レンズシート、
又はレンズシート/レンズシート間での等厚干渉縞の防
止することができる、レンズシート、面光源及び表示装
置を提供することである。
に、請求項1の発明は、光透過性のある基材シートと、
前記基材シートの表面に積層された光透過拡散層と、前
記光透過拡散層の表面に積層されたレンズ配列層とを備
えたレンズシートであって、前記基材シートは、凹凸の
平均粗さ及び平均間隔が光源光スペクトルの最大波長未
満である平滑な裏面を有し、前記光透過拡散層は、前記
レンズ配列層と屈折率が異なり、凹凸の平均粗さ及び平
均間隔が光源光スペクトルの最大波長以上、200μm
以下の微小凹凸群を表面に有し、前記レンズ配列層は、
光透過性材料からなり、1次元又は2次元に多数配列さ
れた凹状又は凸状のレンズ形状を表面に有することを特
徴としている。
ズシートにおいて、前記基材シートは、高さが光源光の
波長以上であって、200μm以下の微小突起を裏面に
散在させたことを特徴としている。
状の空洞からなる導光体と、前記導光体の側端面の少な
くとも1側面以上に隣接して設けられた点状又は線状の
光源と、前記導光体の表面に積層した前記請求項1又は
請求項2に記載のレンズシートとを含むことを特徴とし
ている。
の光源と、前記光源を包囲し、1面を開口部とした光源
収納部と、前記開口部を被覆する前記請求項1又は請求
項2に記載のレンズシートとを含むことを特徴としてい
る。
前記表示素子の背面に設けられた前記請求項3又は請求
項4に記載の面光源とを含むことを特徴としている。
を基材シートの裏面から入射させる。この基材シートの
裏面は、凹凸の段差が光源光の最大波長以下の平滑な面
であるので、レンズシートに入力する光の接線方向拡
散、逸脱による損失(入力損失)を少なくすることがで
きる。次いで、基材シートを透過した光を、光透過拡散
層内に入力させ、均一に透過拡散させるので、輝度の拡
散角内及び出光面内での分布の均一化を行うことができ
る。さらに、光透過拡散層によって透過拡散した後に、
再び、光をレンズ配列層によって、所定の角度内に収束
して出力させるので、光の拡散角を適切な角度内に集中
的に収めることができる。従って、前述した従来の技術
が有する課題,を解決することができる。また、光
透過拡散層のもつヘイズによって、導光板裏面の光拡散
ドットパターンの不可視性(エッジライト型の場合)を
可能とし、さらに、光透過拡散層による空間的コヒーレ
ンスの攪乱作用によって、2枚以上のレンズシートを重
ね合わせて使用する場合に、レンズシート間で発生する
等厚干渉縞の不可視性をも可能とする。よって、前記
の課題も解決する。
面に、少くとも部分的には平滑な光入力面を残した状態
で、スペーサとなる微小突起を離散的分布で設けている
ので、導光板とレンズシートとの光学的密着による一体
化を防ぎ、また、レンズシートを重ねた場合のレンズシ
ート間や、レンズシートと導光板間の微小空隙による等
厚干渉を防ぐことができる。したがって、導光板の表面
の全反射による導光板全面への均一面分布での出力光の
配光及び等厚干渉縞の防止を行うことができ、従来の技
術が有する課題、を解決することができる。また、
この微小突起は、スペーサとはなるものの、光拡散効果
は殆どなく、レンズシートへ入る前段階での光の散逸に
よる損失は起こらない。よって、従来の面光源100B
の場合と異なり、目的(2)と目的(4),(5)とを
両立させて、達成することができる。
ながら、実施例をあげて、さらに詳しく説明する。図1
は、本発明によるレンズシートの第1実施例を示す斜視
図である。第1実施例のレンズシート10は、透明基材
シート11と、基材シート11の表面に積層された光透
過拡散層12と、光透過拡散層12の表面に積層された
レンズ配列層13とを備えている。
形されている。透光性基材については、本件出願人が出
願した特開平6−324205号の〔0008〕,〔0
009〕に説明してあるので、ここでは、詳しい説明を
省略する。この実施例の透明基材シート11は、凹凸の
平均粗さ(突起高さと谷間の高さとの標高差、段差)Δ
z1 が光源光スペクトルの最大波長λmax以下の表面
粗さであるような、平滑な裏面(レンズ配列層13の反
対側の面)11aを有している。この平均粗さΔz
1 は、通常の白色光源の場合であれば、約0.8μmと
なる。凹凸の平均粗さΔz1 は、凹部と凸部の標高差を
平均化した指標によって評価することができ、例えば、
JIS−B−0601に基づいた規定による十点平均粗
さ(Rz)によって好適に評価できる。この段差Δz1
は、光源光スペクトルの最大波長λmaxを越えると、
入射光の一部が拡散透過し、一部が拡散反射するので、
レンズシート10に入る段階で入射光に損失を生じて好
ましくない。なお、後述する外来光の波長Λと区別する
ために、面光源の光源(例えば、図12の43)の出力
光の波長を小文字のλで表記する。また、この裏面11
aの凹凸の平均間隔ΔS1 も同様な理由から光源光スペ
クトルの最大波長以下とする。ΔS1 は、例えば、IS
O規格の平均間隔Sm等によって評価する。このような
Δz1 及びΔS1 は、公知のレンズ等の光学部品の精密
仕上げ法を適用すれば得られる。
裏面の微小段差を説明した模式図である。図2(A)
は、基材シート11の裏面11aの凹凸段差Δz1 が光
源光スペクトル最大波長λmaxより小の場合を示して
いる。光源から伝播した光線Lは、導光板41の光拡散
反射性ドットパターン42aによって拡散反射され、そ
れらのうち導光板表面に臨界角未満で入射する光線L21
〜光線L22の範囲のものが、空隙Aを介して、基材シー
ト11へ入射する。ここで、光線L21は、導光板41表
面の法線方向への反射成分を代表し、光線L22は、同法
線方向に対して斜方向への反射成分を代表する(但し、
導光板10の表面へは、臨界角未満で入射する)。これ
らの入射光L21〜L22のうち一部が透過光L21T 、L
22T となり、レンズ配列層13の方向に伝達されて、有
効利用される。また、基材シート11の裏面11aにお
いて反射された光線L22R も、その一部が光線L22R'→
L22R'T となって、レンズ配列層13の方向に送られ
る。
aの凹凸段差Δz1 が光源光スペクトル最大波長λma
xよりも大の場合を示している。図2(A)と比較し
て、導光板41の表面、及び基材シート11の裏面に殆
ど平行に近い方向に、拡散透過又は拡散反射する光線L
LOSSが生じる。この光線LLOSSは、上部のレンズ配列層
13の方向へは届かずに、散逸してしまい、光源光のエ
ネルギーの損失となる。すなわち、レンズシートに入力
する以前に、既に失われている光である。また、図2
(B)の場合は、当然、面光源全体として、出力光エネ
ルギー又は光線輝度IN も減少するので、好しくない。
散する層である。この光透過拡散層12に平行光線を入
射した場合に、出射光線は、所定の拡散角(半値角等に
よって評価する)に拡がる。光透過拡散層12は、その
表面には、凹凸の平均粗さΔz2 及び平均間隔ΔS2 が
光源光スペクトルの最大波長λmax以上の微小凹凸群
12aが形成されている。また、この光透過拡散層12
は、その屈折率が隣接するレンズ配列層13の屈折率と
異なり、光透過拡散層12とレンズ配列層13とが光学
的に一体せず、両層界面に、凹凸が形成されるようにし
てある。
体を同一の物質によって形成し、表面の微小凹凸群12
aとしてもよいし、(b)光透過拡散層12の中に、透
明な微粒子を分散させて、表面に凹凸を形成してもよ
い。(c)あるいは、基材シート表面に微小凹凸群を直
接形成することもできる。(a)の場合には、光透過拡
散性層12の材料としては、アクリル、ポリカーボネー
ト、ポリスチレン、ポリエステル、エポキシ、ポリウレ
タン、ペルオキン構造ポリタングステン酸等の樹脂の中
から、レンズ配列層13と異なる屈折率のものを選択す
る。レンズ配列層13と光透過拡散層12との屈折率の
差は、両層に十分に拡散機能を発現する光学的界面(不
連続面)を形成するためには、0.1以上、より好まし
くは0.2以上とすることがよい。例えば、レンズ配列
層13として、屈折率1.49のアクリル樹脂を使用し
た場合には、光透過拡散層12としては、屈折率1.6
0のポリカーボネート、ポリスチレン、エポキシ等が好
適に用いられる。凹凸の形成法としては、光透過拡散層
12を基材シート11上に一旦塗装又は貼合わせた後
に、公知の熱プレスによるエンボス法によりエンボス成
形する方法、又は、特開平6−324205号の〔00
10〕に記載した方法などが好適に用いられる。また、
光透過拡散層12とレンズ配列層13との屈折率の差を
大きく取れない場合には、光透過拡散層12とレンズ配
列層13との間に高屈折率又は低屈折率の物質の透明な
層を形成するとよい。このような高屈折率の物質として
は、2酸化チタン(屈折率2.5)、2酸化セリウム
(屈折率2.3)等があり、低屈折率の物質としては、
フッ化マグネシウム(屈折率1.38)、水晶石(屈折
率1.35)等がある。これらの層は、光透過拡散層1
2又はレンズ配列層13上に真空蒸着、スパッタリング
等により形成することができる。
13の屈折率と異なる透明物質の微粒子を分散させる。
微粒子の形状は、球,回転楕円体,多角形、鱗片状箔片
などのものが使用できる。粒径子の粒径は、表面の微小
凹凸群12aの平均粗さΔz2 と同程度であり、下限値
は光源光スペクトルの最大波長(通常の白色光源の場合
は、約0.8μm)程度が好ましい。また、上限値は、
大体100μm程度、より好しくは60μmである。微
粒子の材料としては、アクリル、ポリカーボネート、ポ
リスチレン、エポキシ、ポリエステル等の樹脂、硝子、
炭酸カルシウム、シリカ(SiO2 )、アルナミ(Al
2 O3 )、水晶石(AlF3 ・3NaF)、フッ化マグ
ネシウム(MgF2 )、雲母等の中実粒子、又は、樹
脂、硝子、シラス等の中空粒子などを用いることができ
る。この微粒子は、これらの中からレンズ配列層13の
屈折率と異なるものを選ぶようにする。この場合にも、
微粒子の屈折率がレンズ配列層13の屈折率と、0.1
以上、より好しくは0.2以上異なるものを用いること
が好ましいのは、(a)の場合と同様である。(b)の
場合には、光透過拡散性層12のうち分散媒体(バイン
ダー)の屈折率は、レンズ配列層12と同じであっても
よいが、より効率よく光拡散透過を行うためには、分散
媒体も微粒子と同様に、レンズ配列層13と異なるもの
を用いることが好ましい。
0に入射した光線を、透過拡散させることにより、レン
ズシート10から出力される光の拡散角内での出力光輝
度の角度分布を均一(等方的)にし、また、出光面内で
の出力光の分布を均一(一様)にし、加えて、そのヘイ
ズ(曇価)によって、導光板41の裏面の光拡散反射性
ドットパターンを不可視化する。この微小凹凸群12a
の平均粗さΔz2 及び平均間隔ΔS2 も、前述したΔz
1 ,ΔS1 と同様にして、平均化して評価するが、JI
S−B−0601に規定された十点平均粗さ(Rz)
等、ISO規格の平均間隔Smによって好適に評価でき
る。このΔz2 ,ΔS2 は、光源光スペクトルの最大波
長λmax以上とすることが好ましい。λmax未満で
あると、凹凸による光の拡散効果によるヘイズ及びコヒ
ーレンスの低下(位相の攪乱)効果がなくなる。また、
上限値は、光拡散効果上は特に存在しないが、大き過ぎ
ると、出力光の面内分布の均一性が悪く(粗く)なり、
出力光に輝点やムラが目立つようになるために、通常最
大200μm程度以下で用いることが望ましい。微小凹
凸群12aの凹凸形状としては、砂目、梨地等のランダ
ム等方的なものでもよいし、蠅の目レンズ、2次元配列
の角錐レンズアレイ等の所定の角度内に光を均一拡散す
る微小レンズ配列を用いることもできる。微小凹凸群1
2aの凸部同士(又は凹部同士)の平均間隔ΔS2 は、
平均粗さΔz2 と同程度にすることが、光の透過拡散性
の点及び出力光の均一性の点から好ましい。この間隔に
ついての上限、下限の理由も平均粗さと同様である。凹
部(又は凸部)同士の間は、平均化して評価する。指標
としては、例えば、JISB 0601規定されたSm
によって好適に評価できる。また、この微小凹凸群の段
差による光透過拡散層の評価には、ヘイズ(JISK
7015)と全光線透過率(JIS K 7105)が
適しており、ヘイズが5から80%でかつ全光線透過率
が80%以上が好ましい。ここで、ヘイズが5%未満で
は、光拡散効果がなくなり、導光板の光拡散ドットパタ
ーンの不可視性もなくなる。また、透過光の空間的コヒ
ーレンスを低下させ、等厚干渉縞を消失させる効果もな
くなる。一方、ヘイズが80%を越えると、透過光の拡
散角が広くなり過ぎて、出力光の所定角度内の輝度が著
しく低下する。
り、1次元又は2次元に多数配列された凹状又は凸状の
レンズ形状13a(単位レンズ)を表面に有している。
レンズ形状13aとしては、光透過拡散層12を出た光
を、所望の拡散角内に収束させることができ、さらに必
要であれば、出力光を所望の方向に偏向させることがで
きるものであれば、特に限定されない。
レンズ配列層の例を示した斜視図である。単位レンズ1
3aは、図3(A),(B),(E),(F),(H)
のような凸レンズの配列、図3(D)のような凹レンズ
の配列、又は、図3(C)のような凹レンズと凸レンズ
の混成配列のいずれでもよい。また、単位レンズ13a
は、図3(A)〜(F)、(H)のように、1次元又は
2次元に配列してもよいし、或いは、図3(G)のよう
に、非周期的に配列してもよい。
クを出光面の法線方向にする場合には、図3(A)〜
(G)のように、左右対称な配列を用いることが好まし
い。また、単位レンズ13aは、出力光のピークを出光
面に対して傾ける場合には、図3(H)のように、左右
非対称配列を用いることが好ましい。レンズ配列の製造
方法については、特開平6─324205号の〔001
0〕に説明されているので、詳しい説明は省略する。
ズ間隔)及び凹部と凸部の段差が小さ過ぎると、レンズ
としての収束又は偏向作用がなくなったり、回折格子と
しての分光効果が現れるので、不適切である。また、そ
れらが大きすぎると、レンズ形状が目立ち、面光源に表
示装置を載せた場合に、その表示装置の画素とのモアレ
縞を起こしやすくなるので、不適切である。従って、通
常用いられる範囲は、段差、周期(又はレンズ間隔)が
共に10〜200μm程度が好適である。
24205号の〔0008〕に説明されているので、詳
しい説明は省略する。
42aについては、特開平6─109925号の〔00
15〕,図2又は特開平6─324205号の〔002
3〕の等に説明されているので、詳しい説明は省略す
る。
は、本発明によるレンズシートの第2実施例を表側又は
裏側から見た斜視図である。第2実施例のレンズシート
10Bは、基材シート11の裏面11aに微小突起11
bが形成されている。
なく、導光板41又は下に重ねたレンズとの間に、適度
な間隙の空気層を作り、等厚干渉縞の発生又はレンズシ
ート10Bと導光板41との光学密着一体化を防止する
ためのものである。但し、直下型面光源に用いる場合、
又は、エッジライト型面光源に用いる場合であっても、
レンズシート1枚のみをレンズ配列層13が導光板41
側を向くように配置する場合や、あるいは、レンズシー
ト10Bが厚く、積層が少ないものを用いて、レンズシ
ート10の周縁のみをスペーサによって固定する場合に
は、無くてもよい。
6角柱、円柱(又は楕円柱)などの柱状〔図5(B)〜
(E)〕であっても、4角錐台、3角錐台、6角錐台、
円錐台(又は楕円錐台)などの錐台状〔図5(F)〜
(I)〕であってもよい。
又は対角線長で評価)は、スペーサとしての最低限の強
度を確保するためには、その高さHにもよるが1μm以
上必要である。また、125μm以上、特に500μm
を越えると微小突起が目視可能となったり、液晶表示素
子への利用では、その画素とのモアレ縞が生じやすくな
るため好ましくない。
ズシート面での二次元分布は、ランダム分布が好まし
い。もしも、微小突起が周期的に配列していると、微小
突起とレンズシートの反対面に有するレンズ配列層13
の単位レンズ13a(殆どの場合、周期的配列をしてい
る)とが、必ずある周期で重なりあうために、モアレ縞
となって現れてしまう。また、このようなレンズ配列層
13を構成する単位レンズ13aの配列周期以外にも、
カラー液晶表示素子のバックライトとして使用する場合
には、表示素子の画素の配列周期とも干渉してモアレ縞
が現れやすい。従って、微小突起の配列は、非周期化す
ることによりモアレ縞の発生が防止される。
起11bの配列をランダム化しても、各微小突起11b
の多角柱の形状が同一で向きが揃っていると、各微小突
起の同種(例えば、台形ならば上底同士)の各側面が全
て同一の方向を向いているために、これら同一向きの微
小な側面が集合して、あたかも大きな仮想的側面を形成
するようになる。この仮想的側面は、微小突起がランダ
ム配列をしているから、周期性はないが、レンズ配列を
構成する単位レンズが有する面とが干渉して、モアレ縞
が発生することがある。従って、単位レンズを構成する
面と、微小突起の有する側面とを、或る一定の関係にす
ることが好ましい。
る図である。例えば、図6(a)のように、レンズシー
ト10のレンズ配列層13は、三角柱レンズの単位レン
ズ13aから構成される場合を考えてみる。レンズシー
ト10の出射面は、X−Y平面に平行な面であり、これ
を水平面とする。なお、出射面に垂直な法線方向はZ軸
方向(図示せず)である。単位レンズ13aを構成する
面は、山谷を成す斜面13a−1であるが、この面(斜
面)と水平面との交わる交線と、X軸とは平行な線とな
る(X軸が交線と平行になるように座標軸をとってあ
る)。なお、厳密には、斜面は有限な面であり、水平面
もZ軸座標の取り方により多数あり、斜面と水平面とは
条件次第で交わらないが、ここでの交線とは前記面(斜
面)を延長して水平面と交わる線の意味である。もちろ
ん、三角柱な単位レンズで、それを一次元方向に配列し
た場合には、交線は一種のみであるが、四角錐等の他の
種類の単位レンズを二次元方向に配列した場合は、単位
レンズを構成する面から導出される交線は、二種類以上
の場合もあり、それらの交線が直交しない場合もある。
レンズ13aから導出される交線を基準した、X−Y座
標軸に対して、微小突起群11bから導出される一つ交
線をX’軸として、直行系のX’−Y’座標軸を重ね合
わせたものである。各微小突起11b(ここでは、直方
体)の向きは、全て揃っていて、それらの側面とレンズ
シート10の水平面との交線は、二種類あり直交し、
X’軸に平行な交線と、Y’軸に平行な交線である。こ
のX’軸と先のX軸とは、角度αをなしている。なお、
微小突起は、多数散々しており、それらの多数の側面と
レンズシートの水平面との交線も多数あるが、微小突起
の向きが揃っているので、交線の方向で代表して直方体
の場合は直交する交線の二種類となる。
ば、平行となりモアレ縞が発生しやすい。しかし、この
ような単位レンズから導出される交線と微小突起から導
出される交線とを5°を越えて離すように、双方の配置
をとればモアレ縞は防止できる。すなわち、直方体の場
合に、角度αが時計回り(右回り)で、5〜85°の範
囲、より好ましくは10〜80°の範囲であれば、モア
レ縞の発生は効果的に防止できる。また、角度αは、反
時計回りで、−5〜−85°、より好ましくは−10〜
−80°の範囲でもよい。直方体の場合に、85°を越
えると、注目する側面から導出される交線についての角
度は、さらに大きくなるが、隣接する側面(前記側面に
対して90°をなす)との関係が、平行関係に近くな
り、隣接する側面との関係でモアレ縞が発生し易やすく
なる。このように、多角柱の側面との関係で、平行から
5°を越えて離せば、モアレ縞の発生は防止できる。
各直方体の注目した同種の側面とレンズシートの水平面
との交線と、単位レンズの面と前記水平線との交線と
が、上記のように5°を越えたある角度に規定する際
に、配置する全ての微小突起(この場合直方体)の向き
を全て揃える必要はない。例えば、全微小突起の1%の
数が水平であったとしても、それらが、隣接した部分に
集合していなければ、モアレ縞の発生の起因となる平行
関係を定義する程の強度を持たないからである。この意
味で、各直方体の側面から導出される交線と単位レンズ
から導出される交線とが互いに非平行であるとする、
「各直方体」の意味は、必ずしも配置した全ての直方体
が非平行関係を有することに限定されるものではなく、
配置した直方体の一部には、平行関係があっても大勢と
して非平行関係があるとの意味の包含する。
角柱でもよいが、以上の説明で対象とした直方体の場合
に、その側面は互いに90°をなしているので、90°
回転する毎に同様な状況となる。しかし、直方体の場合
に、その対向する側面同士が平行であるので、モアレ縞
発生防止において、考慮する交線は互いに直交する二種
類の交線のみである。しかし、直方体以外の多角柱、例
えば、三角柱であれば、考慮する交線は三種類、五角柱
の場合は五種類と、いずれも直方体の場合よりも多くな
る。従って、モアレ縞が発生する条件は多くなり、設計
の自由度が減少する。勿論、四角柱であっても、隣接す
る側面同士が直角でない、自由四角柱では、考慮する交
線は四種類と多くなり、この点で、対向する側面が平行
な、底面が平行四辺形や、菱形からなる四角柱でも、モ
アレ縞の発生を、直方体と同等に防止することができ
る。しかし、製造の容易さの点からは、これらの平行四
辺形や菱形からなる四角柱よりも、直方体の方が優れて
いる。なお、側面から導出される交線が直線を成さない
場合として、nを無限大としたn角柱、すなわち側面が
曲面からなる円柱、楕円柱等があるが、この場合、上記
直方体に対して、例えば、微小突起群の作製するための
原版フィルムをスキャナー等の平行なスキャニング方式
で行うと、突起が微小であるために、スキャニングライ
ンと平行又は直角でない側面を形成する円形等の輪郭に
ギザができて、本来の円柱の滑らかな側面ができない。
としては、レンズシートの全面に相当する所定面積のX
Y平面内に、乱数を用いて微小突起を配置するX、Y座
標を発生させればよい。図7(a)で、22は、このよ
うにして得られた微小突起11bを形成すべきランダム
な座標点である。ここで、それぞれの座標点22同士の
中には、隣接しすぎて、その座標に有限な大きさを有す
る微小突起を配置すると、図8(a)のように、微小突
起同士が接触して重複部分23ができることもあり得
る。なお、図8(a)で、点線は、重複部分を明示する
ための仮想的な線である。このような場合に、そのまま
の重なった形状とすると、微小突起が大きくなり、目視
可能になることもあり得る。このため、一つの解決法と
して、図8(b)のように、重複部分の微小突起の高さ
Hは、ゼロとすることが好ましい。このようにして、隣
接して重複した微小突起同士が融合して、微小突起の頭
頂部が広くなることを防止できる。それによって、微小
突起同士が重複しても、微小突起が大きくなって目視可
能となることを防止できる。図7(b)は、重複部分が
そのままの状態を、図7(c)は、上記のように処理し
て、重複部分の高さHをゼロとした状態の微小突起群を
示す。
レンズの構成面との関係で発生するモアレ縞は、各微小
突起を配置する際に、全て同じ向きに配置するために、
各微小突起のなす側面が全て揃って、認識可能な交線を
定義してしまい、この交線と単位レンズの成す面から導
出される交線との関係が発生することに起因する。しか
し、各微小突起が全て同一形状であっても、各微小突起
を配置する際に、ランダムな向きに配置させれば、すな
わち、図6(b)では、各微小突起は全て同一の向きで
あったが、X−Y平面に対して垂直方向のZ軸方向を回
転軸としてランダムに回転させて配置すれば、各微小突
起の側面がなす面から得られる交線は、それぞれ分散さ
れた任意の角度を有し、特定の角度に定義された交線は
無くなり、このようにしても、モアレ縞発生を防止でき
る。しかし、レンズシートの製造上の容易さの点から
は、先の同一の向きにする方が良い。
る。しかし、前述したように、滑らかな曲面を持った側
面の製造上の難しさがある。また、ランダムに配置する
際に、隣接する微小突起同士が重なった場合の対策の一
例として上記し高さHをゼロとする方法では、接触部分
に鋭角的な断面形状ができ、これもまた製造上の難しさ
となる。ただし、高さHをゼロとする方法をとらず、乱
数によって得る、微小突起を配置するX、Y座標のX座
標値及びY座標値を、円柱であれば、その直径Dよりも
大きいキザミで乱数を発生させれば(キザミ以下の桁等
の値部分は丸める)、得られるランダム座標点同士は、
必ず直径Dよりも離れているので、これら座標点に微小
突起を配置しても、重なることは皆無である。また、こ
の方法の延長として、キザミを意識的に、より大きくし
ておいて最小隣接距離を調整することもできる。
トが撓んで等厚干渉縞ができない程度であり、また、レ
ンズシートにある程度の剛直性があったとしても、下側
となる導光板やレンズシートとの間で均一な間隔が確保
でき、間隔の微妙な差によって、やはり等厚干渉縞がで
きない程度に、適宜、設定する。微小突起の断面積をゼ
ロと見立てた場合の分布密度、即ち微小突起を配置する
個数的な分布密度は、特に、2枚のレンズシートを重ね
合わせて使用する場合に、上側のレンズシート裏面の微
小突起の隣接する突起間の平均距離dを、下側のレンズ
シート表面の単位レンズの繰り返し周期pの2倍以下、
すなわち、d<2pとすることが好ましい。このように
設計することにより、互いに接触支持される上側レンズ
シート裏面の微小突起11bと下側レンズシート表面の
単位レンズ13aとの支持接点間が撓んで、上下レンズ
シート間の間隔が不均一となって等厚干渉縞がでたり、
上下レンズシート間隔が光源光の波長未満となることを
防止できる。平均距離dは、より好ましくは、d<0.
5pである。
て評価した場合に、レンズシートが撓んでも等厚干渉縞
を防止し得る分布密度としては、レンズシート10と導
光板41とが対面している全面積Stに対する、前記突
起部の断面積の総和Spの面積割合Sr(=Sp/St
×100)で0.01〜60%程度が好ましい。スペー
サ的な機能としては、最小限で機能することが好ましい
が、レンズシートの撓みの点からは、ある程度必要であ
り、また、後述する導光板と組み合わせて面光源とする
場合に、輝度の面分布の均一化のためにも、ある程度は
必要である。
は、上記する面積割合Srと逆関係にある面積比率Rを
用いて説明する。微小突起11bが導光板41の表面と
密着せず、かつ、波長以上の間隔のある空隙9の部分の
面積の総和Saが、レンズシート10と導光板41とが
対面している全面積Stに対する割合として、面積比率
R〔%〕は次式によって表される。 R=Sa/St×100 従って、面積比率Rは、面積割合SrとR+Sr=10
0の関係がある。この面積比率Rは、要求される面内で
の輝度の均一性、光エネルギーの利用効率、導光板の寸
法等により決定されるが、通常、面積比率Rは80%以
上、より好ましくは90%以上とすることが必要であ
る。
長以下の平滑な導光板の表面とレンズシート10の表面
(裏面)とを密着させた場合に、光源から導光板に入射
する入力光のうち大部分が、光源側の側端部から距離y
までに至る領域部分で全反射することなく放出され(導
光板表面には、臨界角以上で入射してもその部分では全
反射されず単位レンズに光は進入してしまうため)、y
より遠い所では急激に輝度が低下して暗くなってしま
う。そして、発光部の長さyの導光板の光伝播方向の全
長Yに対する百分率は、実際に測定すると10〜20%
となる。従って、光源から導光板に入射された光エネル
ギー量を全長Yに均等に分配するためには、導光板表面
の長さyの領域部分で大部分、すなわち約100%の光
が放出されてしまうので、長さyの領域部分に来る入射
光のうち10〜20%は透過させて放出し、残りの90
〜80%の光を全反射させる必要がある。ここで、概
ね、 (全反射光量/全反射光量)≒Sa/St=R で近似されることから、Rは、80〜90%(Sr=1
0〜20%)の範囲が必要である。そして、yより遠方
の所でも同様に近似できるので、Rは80〜90%が必
要である点は、全長にわたって適用できる。但し、Rが
100%(Srが0%)に近くなり過ぎると、前記した
ようにレンズシートの撓みにより、微小突起群の間の間
隔が、光の波長以上に保てなくなり好ましくない。その
ために、Rの上限は99.99%以下(Sr≧0.01
%)にするとよい。また、以上に加えて本発明におい
て、最も重要な設計思想の1つであるレンズシート裏面
に入射する光が拡散反射(又は透過)により面光源の出
光面の接線方向に逸脱して損失することを、最大限防止
することが必要である。この点からは、Srは少い程よ
いことになる。よって、以上述べた輝度の面内分布の均
一化、或いは、等厚干渉防止の条件を満たす範囲内で最
小限になるように設計することが好ましい。
ートの片面に設けることによって、視野角外に出射する
光線が増加して輝度が低下することなく、等厚干渉縞や
モアレ縞を防止した、また、導光板全面にわたって均一
な面分布で出力光を分配できる優れたレンズシートとす
ることができる。
干渉縞の発生を抑制できる条件及びその理由を詳しく説
明する。図9は、第2実施例に係るレンズシートの微小
突起の原理を説明する模式図である。なお、ここでは、
レンズシート10、10(基材シート11とレンズ配列
層13)間にできる等厚干渉縞を例にして説明するが、
レンズシート10(基材シート11)と導光板41の場
合にも同様に適用できる。微小突起11bの高さΔz3
は、このレンズシート10Bを観察する光源の可視光ス
ペクトルの最長波長をΛmax 、観察者からこのレンズシ
ート10B面上の反射面を通して前記光源を見た場合の
その光源の角半径をΔθとしたときに、式(1)の条件
を満たしている。なお、面光源の光源の波長λと区別す
るために、大文字のΛを使用する。 Δz3 ≧Λmax /2Δθ2 …(1) また、この微小突起11bは、1次元的及び2次元的配
列が非周期的であり、微小突起11bの幅Δxは、式
(2)の条件を満たしている。 Δx≦500μm …(2)
均距離dが、単位レンズ13aの周期Pに対して式
(3)の条件を満たしている。 d<2P …(3)
B−2のように、同じ構造のものを単位レンズ13aの
稜線が直交するように2枚積層して使用する例を挙げて
説明する。
形成された微小突起11bの高さと、レンズシート10
B−1,10B−2の積層面における等厚干渉縞の消失
条件について説明する。図9に示すように、表面側のレ
ンズシート10B−1の裏面に微小突起11bを設け
て、レンズシート10B−1とレンズシート10B−2
との間の空隙H(x) を増大させ、以って界面S1 で反射
する光線L1 と、界面S2 で反射する光線L2 との干渉
による等厚干渉縞(Newton環の上位概念)の発生
を抑制するものである。
渉縞は、微小突起11bの等厚干渉縞と、微小突起11
b以外(周辺部)の等厚干渉縞とが重なり合ったもので
あることを考慮する必要である。これらのうち、微小突
起11b以外(周辺部)の等厚干渉縞についてである
が、その場合の空隙層(空気層)の厚さH(x) は、微小
突起11bの存在のために、レンズシート10B−1及
び4−2を直接接触積層させた場合の厚さh(x) と微小
突起11bの高さΔhとの和になる。即ち、 H(x) =h(x) +Δh …(4) ここで、Δh>0であるから、0≦h(x) であっても
(即ち、h(x) →0となり0に漸近しても) H(x) ≧Δh>0 …(5) となり、H(x) は0に漸近しなくなる。
るに従って消失して行く。よって、Hの増大によって等
厚干渉縞の消失されるHの下限値を求め、これを式
(5)に代入したものが、微小突起11bの周辺部の等
厚干渉縞の消失条件である。
(久保田広著、岩波書店発行、1975年8月30日第
4刷発行)第87〜89頁によれば、光源が空間的広が
りを有する場合に、観察者から反射面S1 ,S2 を通し
て見た(レンズシート10Bを外部から観察する)外部
光源7の角半径をΔθ〔ラジアン〕、光源光の波長をΛ
〔μm〕、空隙の厚みをH〔μm〕とするときに、 Δθ≪(Λ/2H)1/2 …(6) であれば、等厚干渉縞が認められることが知られてい
る。よって、式(6)より、等厚干渉縞が目視不可能な
条件(干渉縞を生じない条件)をH(x) について求める
と、 H(x) ≧Λ/2Δθ2 …(7) となる。式(7)を式(5)に代入すると、微小突起1
1bの高さΔhは、 Δh≧Λ/2Δθ2 〔μm〕 …(8) であればよいことが導出される。
使用される発光スペクトル分布を持つ光源については、
式(8)はλに正比例するために、光源スペクトル(Λ
min≦Λ≦Λmax )のうちで、スペクトル分布の上限値
Λmax が式(8)を満たせば、残りのΛは総て式(8)
を満たすと言える。従って、 Δh≧Λmax /2Δθ2 〔μm〕 …(1) がスペクトル分布を持つ光源についての微小突起11b
の高さの条件となる。
外部光源7として0.38μm≦Λ≦0.78μmの白
色光を用いてレンズシート10Bの表面を観察すると
し、また、その外部光源7の角半径を通常屋内照明又は
窓からの自然光によって、10°≦Δθ≦120°、即
ち0.175〔rad〕≦Δθ≦2.094〔rad〕
とすると、式(1)より式(1)の右辺が最も少ない、
Δθ=0.175〔rad〕、及びΛmax =0.78
〔μm〕に対応する値として、 Δh≧12.5〔μm〕 …(9) を得る。なお、Δhの上限は、本来、光学密着防止とい
う観点からは制約はない。しかし、Δhが大き過ぎる
と、レンズシートが撓みやすくなったり、また、面光源
に組み立てた場合に、厚さが厚くなったり、突起が目視
されやすくなったりする。そのために、通常は、200
μm以下にすることが好ましい。
低限の必要条件であるが、その他下記条件が付加され
る。即ち、レンズシート10Bが完全剛体と見做せる物
体からなる場合には、最低、同一直線上にない(3角形
の頂点をなす)3点の突起で支持すれば足りる。しか
し、レンズシート10Bが例えば合成樹脂でできた薄く
可撓性のある物体からなる場合は、微小突起11b間の
距離が離れ過ぎると、微小突起11bの部分でレンズシ
ート10Bが撓み、h(x) 更には、H(x) が式(8)、
式(1)、式(9)及び式(5)の条件を満たさなくな
る。
常に式(8)、式(1)、式(9)及び式(5)の条件
が満たされるように、十分な密度により裏面の微小突起
11bを設ける。この微小突起11bの密度の目安とし
ては、一般的には、下側のレンズシート10B−2の単
位レンズ13aの周期Pの2倍以下、更に好ましくは1
/2以下の周期により2次元的に分布させるようにす
る。つまり、相隣り合う微小突起11b,11bの平均
距離dが、単位レンズ13aの周期Pに対して式(3)
の条件を満たすようにすればよい。 d<P …(3) ここで、図10を参照して、式(3)の条件についてさ
らに説明する。簡単のために、微小突起11bのうち
で、最寄りの3点A,B,Cが正三角形△ABCをな
し、レンズシート10Bが単位レンズ13aの線型(1
次元)配列だけであるとした場合には、図10(A),
(B)に示すように、2つの微小突起間の距離AB=距
離BC=距離CA=2Pのときに、微小突起A,Bが単
位レンズ13a−1,13a−3に接すると、y軸方向
のみに着目すると、確かに微小突起A,Bの中間には微
小突起と接しない単位レンズ13a−2が存在するよう
に見える。しかし、2次元的にみれば、単位レンズ13
a−2はy軸方向に離れた微小突起Cによって支持され
ている。このようにすれば、総ての単位レンズ13aは
もれなく微小突起13bによって、図10(C),
(D)に示すように、3点支持の集合体により支持され
るので、レンズシート10B−1と4−2との撓みによ
る接触は最低限に抑えられる。また、実験的にも、d=
2Pを境として、dがPを越えると、Δh,Δyがそれ
ぞれ式(1),式(2)の条件を満たしても、等厚干渉
縞が目視され始まることが確認されている。よって、前
述した式(3)の条件を得る。このようにすれば、大略
総べての単位レンズ13aの2個毎に1箇所の微小突起
11bによって支持されることになり、撓みの影響はな
くなる。但し、平均距離dが余り小さくなり、微小突起
11bが密集し過ぎると、放出光の拡散角が広がり過ぎ
るために、適当な範囲を選ぶことが好ましい。
て説明する。微小突起11bの近傍ではH(x) →0(収
束)するために、等厚干渉縞は不可避である。これを事
実上回避するための手段としては、微小突起11bの分
布に、1次元的にも2次元的にも周期を持たせず乱雑に
配置させ、かつ、微小突起11bの幅ΔXを目視不能な
大きさに形成することである。このようにすることによ
り、等厚干渉縞が発生しても、それは微小突起11bの
領域内にのみ局在するために、それ自体は目視されな
い。
配列していると、微小突起11bと単位レンズ13aと
は、必ずある周期で接触するために、遠方から観察する
と、微小突起11bの微小干渉縞が積算されて、干渉縞
として目視されることになる。微小突起11bの配列
は、非周期的とすることにより、微視的な微小突起11
bの干渉縞は、遠方から観察すると明暗が乱雑に積算さ
れて零となり、目視されなくなる。そこで、微小突起1
1bの幅ΔXとしては、通常100μm以下程度とすれ
ば、実用上目的は達せられる。すなわち、式(2)を満
たせばよいことになる。 Δy≦100μm …(2)
あることが好ましく、その製法もレンズシート10Bの
裏面への熱プレスによるエンボス(型押)加工、サンド
ブラスト加工などの機械的加工、透明樹脂の注型(キャ
スティング)法、透
は平面であり、表面粗さ(JIS−B−0601の十点
平均粗さRz等で計測される)は、光源光の波長以下に
仕上げる。通常光源は可視光線であり、その波長は0.
4〜0.8μmであるから、表面粗さは0.4μm以下
とする。この程度の粗さに仕上げる方法としては公知の
手法、例えば鏡面板での熱プレス、鏡面性の形を用いた
射出成形、注型(キャスティング)成形、光学レンズ等
で行われている精密研磨等を用いれば良い。
ズシートの材料と同様の透光性材料の中から選択する。
通常は、ポリカーボネートの樹脂が用いられる。導光板
の厚みは、通常1〜10mm程度のものが用いられる。
発明による面光源の第1の実施例(直下型)を示した断
面図である。面光源51は、ケース31内に、蛍光灯な
どの線光源32が設けられた直下型のバックライト30
の開口側に、図1のレンズシート10を配置したもので
ある。光源32の光エネルギーを有効に利用するため
に、ケース31の内面には、白色塗装などを行い、高反
射率面にしておくことが好ましい。
明による面光源の第2の実施例(エッジライト型)を示
す斜視図である。面光源52は、エッジライト型のバッ
クライト40の導光板41の上面に、図4のレンズシー
ト10Bが配置されている。このバックライト40は、
導光板41の下面に、反射層42が形成されており、導
光板41の側端面の両側には、それぞれ光源43,反射
膜44,照明カバー45が設けられている。エッジライ
ト型の面光源は、薄型で光放出面が発熱しにくい利点が
ある。
─324205の〔0017〕〜〔0025〕に記載さ
れているので、詳細な説明は省略する。
に示した面光源51,52は、公知の透過型の液晶表示
素子の背面に配置することによって、液晶表示装置とし
て使用することができる。また、透過型の液晶表示素子
の他に、エレクトロクロミック表示素子などの背面光源
を必要とする素子に適用することができる。
凹凸の平均粗さ及び平均間隔が光源光スペクトルの最大
波長未満である基材シートを透過してレンズシートに入
った光を、凹凸の平均粗さ及び平均間隔が光源光スペク
トルの最大波長以上の微小凹凸群を有する光透過拡散層
内に入力させ、均一に透過拡散させるので、光透過拡散
に伴うレンズ外への光の散逸に上まる損失が抑えられ、
しかも、輝度の拡散角内及び出光面内での分布の均一化
を行うことができ、また、光透過拡散層によって透過拡
散した後に、再び、光をレンズ配列層によって、所定の
角度内に収束して出力させるので、光の拡散角を適切な
角度内に集中的に収めることができ、更に、光透過拡散
層によるヘイズ及び空間的コヒーレンスの低下によっ
て、導光板裏面の光拡散ドットパターンを不可視化さ
せ、等厚干渉縞が発生しても、その干渉縞を攪乱,消失
できるので、従来の技術が有する課題,,を解決
することができる。
起を設けたので、導光板の表面の全反射による導光板全
面への均一面分布での出力光の配光及び等厚干渉縞の防
止を行うことができ、従来の技術が有する課題,も
解決することができる。
斜視図である。
差を説明した模式図である。
の例を示した斜視図である。
から見た斜視図である。
から見た斜視図である。
明する図である。
明する図である。
理を説明する模式図である。
原理を説明する模式図である。
た断面図である。
源を示す斜視図である。
Claims (5)
- 【請求項1】 光透過性のある基材シートと、 前記基材シートの表面に積層された光透過拡散層と、 前記光透過拡散層の表面に積層されたレンズ配列層とを
備えたレンズシートであって、 前記基材シートは、凹凸の平均粗さ及び平均間隔が光源
光スペクトルの最大波長未満である平滑な裏面を有し、 前記光透過拡散層は、前記レンズ配列層と屈折率が異な
り、凹凸の平均粗さ及び平均間隔が光源光スペクトルの
最大波長以上、200μm以下の微小凹凸群を表面に有
し、 前記レンズ配列層は、光透過性材料からなり、1次元又
は2次元に多数配列された凹状又は凸状のレンズ形状を
表面に有することを特徴とするレンズシート。 - 【請求項2】 請求項1に記載のレンズシートにおい
て、 前記基材シートは、高さが光源光の波長以上であって、
200μm以下の微小突起を裏面に散在させたことを特
徴とするレンズシート。 - 【請求項3】 透光性平板又は直方体状の空洞からなる
導光体と、 前記導光体の側端面の少なくとも1側面以上に隣接して
設けられた点状又は線状の光源と、 前記導光体の表面に積層した前記請求項1又は請求項2
に記載のレンズシートとを含むことを特徴とする面光
源。 - 【請求項4】 1以上の点状又は線状の光源と、 前記光源を包囲し、1面を開口部とした光源収納部と、 前記開口部を被覆する前記請求項1又は請求項2に記載
のレンズシートとを含むことを特徴とする面光源。 - 【請求項5】 透過型の表示素子と、 前記表示素子の背面に設けられた前記請求項3又は請求
項4に記載の面光源とを含むことを特徴とする表示装
置。
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JP14042095A JP3606636B2 (ja) | 1995-06-07 | 1995-06-07 | レンズシート、面光源及び表示装置 |
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