JPH08323411A - 熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ同時制御方法 - Google Patents
熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ同時制御方法Info
- Publication number
- JPH08323411A JPH08323411A JP7133406A JP13340695A JPH08323411A JP H08323411 A JPH08323411 A JP H08323411A JP 7133406 A JP7133406 A JP 7133406A JP 13340695 A JP13340695 A JP 13340695A JP H08323411 A JPH08323411 A JP H08323411A
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- camber
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- rolling
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間圧延中における圧延材のキャンバとウェ
ッジとを同時に制御する方法を提供する。 【構成】 垂直ミル１で幅圧延された圧延材Ｓを入側サ
イドガイド３で拘束して水平ミル２に導き、水平ミル２
を片圧下調整して圧延材Ｓのウェッジを修正し、同時に
出側サイドガイド４で圧延材Ｓのキャンバを修正するこ
とにより、キャンバとウェッジとを同時に制御すること
を可能にする。
ッジとを同時に制御する方法を提供する。 【構成】 垂直ミル１で幅圧延された圧延材Ｓを入側サ
イドガイド３で拘束して水平ミル２に導き、水平ミル２
を片圧下調整して圧延材Ｓのウェッジを修正し、同時に
出側サイドガイド４で圧延材Ｓのキャンバを修正するこ
とにより、キャンバとウェッジとを同時に制御すること
を可能にする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延中における圧
延材のキャンバとウェッジとを同時に制御する方法に関
する。
延材のキャンバとウェッジとを同時に制御する方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱間圧延ラインで発生する圧延材
の曲がりは圧延中のトラブル発生の原因ともなり、また
次工程での加工能率や歩留りに大きく影響するため、曲
がりの発生を防止する対策が種々講じられつつある。こ
のような圧延材の曲がりの原因は、水平ミルでの片圧下
などのために生じる片伸びのウェッジ現象によって、一
般にキャンバと称する曲がり現象を生ずることが知られ
ている。
の曲がりは圧延中のトラブル発生の原因ともなり、また
次工程での加工能率や歩留りに大きく影響するため、曲
がりの発生を防止する対策が種々講じられつつある。こ
のような圧延材の曲がりの原因は、水平ミルでの片圧下
などのために生じる片伸びのウェッジ現象によって、一
般にキャンバと称する曲がり現象を生ずることが知られ
ている。
【０００３】ところで、このようなキャンバやウェッジ
を低減する方法としては、センサやサイドガイドなどの
装置を用いてキャンバ量あるいはウェッジ量を検出し、
その測定値に基づいて水平ミルの片圧下調整やサイドガ
イドの幅設定を変更して修正するのが一般的であり、キ
ャンバとウェッジをそれぞれ個別に独立して制御してい
るのが現状である。
を低減する方法としては、センサやサイドガイドなどの
装置を用いてキャンバ量あるいはウェッジ量を検出し、
その測定値に基づいて水平ミルの片圧下調整やサイドガ
イドの幅設定を変更して修正するのが一般的であり、キ
ャンバとウェッジをそれぞれ個別に独立して制御してい
るのが現状である。
【０００４】このキャンバやウェッジを防止するための
圧延機の制御方法としては、たとえば特開昭58−218320
号公報に記載されているような圧延機近傍での通板位置
・横振れの測定結果から圧延材の片伸びを無くすように
片圧下量を調整するとか、特開昭61−165218号公報に開
示されているように、圧延機の前後にサイドガイドをワ
ークロール近傍まで伸びるように配置し、圧延材の板幅
に合わせてサイドガイドの幅を調整することにより、圧
延材の蛇行・キャンバの発生を防止するなどの方法が提
案されている。
圧延機の制御方法としては、たとえば特開昭58−218320
号公報に記載されているような圧延機近傍での通板位置
・横振れの測定結果から圧延材の片伸びを無くすように
片圧下量を調整するとか、特開昭61−165218号公報に開
示されているように、圧延機の前後にサイドガイドをワ
ークロール近傍まで伸びるように配置し、圧延材の板幅
に合わせてサイドガイドの幅を調整することにより、圧
延材の蛇行・キャンバの発生を防止するなどの方法が提
案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来の圧延機制御方法においては、通板性の確保を第
一の目標にして、圧延後の材料の平面形状のみに着目し
た蛇行およびキャンバ修正のためのサイドガイドの幅調
整あるいは片圧下制御がほとんどであり、キャンバを修
正した後のウェッジの変化については全く考慮がなされ
ていないのである。
た従来の圧延機制御方法においては、通板性の確保を第
一の目標にして、圧延後の材料の平面形状のみに着目し
た蛇行およびキャンバ修正のためのサイドガイドの幅調
整あるいは片圧下制御がほとんどであり、キャンバを修
正した後のウェッジの変化については全く考慮がなされ
ていないのである。
【０００６】すなわち、前記した特開昭58−218320号、
特開昭61−165218号のいずれにおいても、片圧下あるい
はサイドガイドによって圧延材のキャンバおよび蛇行を
修正することが可能であるが、圧延材のウェッジについ
ては修正が不可能であり、次スタンド圧延時に再びキャ
ンバが発生する可能性が高いのである。さらに、圧延時
のウェッジや片圧下調整不良等の影響は、圧延機出側で
発生する曲がり以外に、入側においても圧延材の蛇行現
象として現れる。このような影響の度合いをシミュレー
ションにより定量的に評価してみた結果の一例を図６に
示す。
特開昭61−165218号のいずれにおいても、片圧下あるい
はサイドガイドによって圧延材のキャンバおよび蛇行を
修正することが可能であるが、圧延材のウェッジについ
ては修正が不可能であり、次スタンド圧延時に再びキャ
ンバが発生する可能性が高いのである。さらに、圧延時
のウェッジや片圧下調整不良等の影響は、圧延機出側で
発生する曲がり以外に、入側においても圧延材の蛇行現
象として現れる。このような影響の度合いをシミュレー
ションにより定量的に評価してみた結果の一例を図６に
示す。
【０００７】この図は、板厚が 215mmの圧延材を５段に
配列された水平ミルＲ1 ，Ｒ2-1 ，Ｒ2-2 ，Ｒ2-3 ，Ｒ
3 で67.0mmの厚さにまで圧延するという条件で、中の３
段の水平ミルＲ2-1 ，Ｒ2-2 ，Ｒ2-3 で順次149.5 mm,
121.5 mm, 90.5mmに圧延する際に、その前２段の水平ミ
ルＲ2-1 〜Ｒ2-3 で片圧下不良によって圧延材にウェッ
ジが生じ、そのウェッジを３段目の水平ミルＲ3 の圧延
にてウェッジ０に矯正した場合のキャンバ量の推移を示
したものである。なお、曲線ＡはΔＳR1（Ｒ1ミル片圧
下量）；１mm，ΔＳR2（Ｒ2 ミル片圧下量）；１mm、曲
線ＢはΔＳR1；０mm，ΔＳR2；１mm、曲線ＣはΔＳR1；
１mm，ΔＳR2；０mmの場合である。ただし、片圧下不良
の影響は、すべて入側の圧延材の回転に生じ、蛇行によ
るオフセンタは生じないという前提で計算している。
配列された水平ミルＲ1 ，Ｒ2-1 ，Ｒ2-2 ，Ｒ2-3 ，Ｒ
3 で67.0mmの厚さにまで圧延するという条件で、中の３
段の水平ミルＲ2-1 ，Ｒ2-2 ，Ｒ2-3 で順次149.5 mm,
121.5 mm, 90.5mmに圧延する際に、その前２段の水平ミ
ルＲ2-1 〜Ｒ2-3 で片圧下不良によって圧延材にウェッ
ジが生じ、そのウェッジを３段目の水平ミルＲ3 の圧延
にてウェッジ０に矯正した場合のキャンバ量の推移を示
したものである。なお、曲線ＡはΔＳR1（Ｒ1ミル片圧
下量）；１mm，ΔＳR2（Ｒ2 ミル片圧下量）；１mm、曲
線ＢはΔＳR1；０mm，ΔＳR2；１mm、曲線ＣはΔＳR1；
１mm，ΔＳR2；０mmの場合である。ただし、片圧下不良
の影響は、すべて入側の圧延材の回転に生じ、蛇行によ
るオフセンタは生じないという前提で計算している。
【０００８】この結果では、３段目の圧延終了後はウェ
ッジ０であるにもかかわらず、キャンバ量は修正し切れ
ていないことがわかる。このことは、圧延機の入側と出
側で曲がりへの影響が異なることを示し、単純にウェッ
ジの修正のみで圧延材のキャンバは矯正されないことを
示している。本発明は、上記のような従来技術の有する
課題を解決した熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ同
時制御方法を提供することを目的とする。
ッジ０であるにもかかわらず、キャンバ量は修正し切れ
ていないことがわかる。このことは、圧延機の入側と出
側で曲がりへの影響が異なることを示し、単純にウェッ
ジの修正のみで圧延材のキャンバは矯正されないことを
示している。本発明は、上記のような従来技術の有する
課題を解決した熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ同
時制御方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
解決するために、垂直ミルと水平ミルをタンデムに配列
し、該水平ミルの入側と出側にそれぞれサイドガイドを
備えた熱間圧延機を用いて圧延材を圧延する際に、前記
垂直ミルで幅圧延された圧延材を前記入側サイドガイド
で拘束して前記水平ミルに導く第１の段階と、該水平ミ
ルを片圧下調整して圧延材のウェッジを修正する第２の
段階と、該第２の段階と同時に、前記出側サイドガイド
で圧延材のキャンバを修正する第３の段階と、からなる
ことを特徴とする熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ
同時制御方法である。
解決するために、垂直ミルと水平ミルをタンデムに配列
し、該水平ミルの入側と出側にそれぞれサイドガイドを
備えた熱間圧延機を用いて圧延材を圧延する際に、前記
垂直ミルで幅圧延された圧延材を前記入側サイドガイド
で拘束して前記水平ミルに導く第１の段階と、該水平ミ
ルを片圧下調整して圧延材のウェッジを修正する第２の
段階と、該第２の段階と同時に、前記出側サイドガイド
で圧延材のキャンバを修正する第３の段階と、からなる
ことを特徴とする熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ
同時制御方法である。
【００１０】なお、前記第３の段階に続けて、前記出側
サイドガイドで圧延材を拘束した後のサイドガイド荷重
変化に応じて前記水平ミルを片圧下調整する第４の段階
を付加するのがよい。
サイドガイドで圧延材を拘束した後のサイドガイド荷重
変化に応じて前記水平ミルを片圧下調整する第４の段階
を付加するのがよい。
【００１１】
【作 用】本発明によれば、水平ミルで厚み方向の圧延
を施す際に、入側サイドガイドを用いて圧延材を拘束し
て水平ミルに導き、水平ミルで片圧下調整を行って圧延
するとともに、出側サイドガイドを用いて拘束するよう
にしたので、キャンバとウェッジの発生を同時に抑制す
ることが可能である。
を施す際に、入側サイドガイドを用いて圧延材を拘束し
て水平ミルに導き、水平ミルで片圧下調整を行って圧延
するとともに、出側サイドガイドを用いて拘束するよう
にしたので、キャンバとウェッジの発生を同時に抑制す
ることが可能である。
【００１２】また、出側サイドガイドで圧延材を拘束し
た後のサイドガイド荷重変化に応じて水平ミルを片圧下
調整するようにすれば、さらに効果的である。
た後のサイドガイド荷重変化に応じて水平ミルを片圧下
調整するようにすれば、さらに効果的である。
【００１３】
【実施例】以下に、本発明の実施例について図面を参照
して詳しく説明する。図１は本発明の実施例の構成の一
例を示す概要図である。図において、１は一対の垂直ロ
ール１ａ，１ｂからなる垂直ミル、２は垂直ミル１の下
流側にタンデムに設けられた一対の水平ロール２ａ，２
ｂからなる水平ミル、３は垂直ミル１と水平ミル２との
間に設けられた一対の入側ガイド片３ａ，３ｂからなる
入側サイドガイド、４は水平ミル２の出側に設けられた
一対の出側ガイド片４ａ，４ｂからなる出側サイドガイ
ドで、その水平ミル出側の先端部には水平ロール直近ま
で伸びる先端部ガイド片５ａ，５ｂが取り付けられてい
る。
して詳しく説明する。図１は本発明の実施例の構成の一
例を示す概要図である。図において、１は一対の垂直ロ
ール１ａ，１ｂからなる垂直ミル、２は垂直ミル１の下
流側にタンデムに設けられた一対の水平ロール２ａ，２
ｂからなる水平ミル、３は垂直ミル１と水平ミル２との
間に設けられた一対の入側ガイド片３ａ，３ｂからなる
入側サイドガイド、４は水平ミル２の出側に設けられた
一対の出側ガイド片４ａ，４ｂからなる出側サイドガイ
ドで、その水平ミル出側の先端部には水平ロール直近ま
で伸びる先端部ガイド片５ａ，５ｂが取り付けられてい
る。
【００１４】このように構成することによって、垂直ミ
ル１で幅圧延された圧延材Ｓは、入側サイドガイド３に
よって水平ロール２ａ，２ｂの直近まで案内されて、蛇
行の無い状態で水平ミル２でオフセンタによる差荷重発
生のない状態で厚み方向の圧延がなされる。その後、先
端部ガイド片５ａ，５ｂを介して蛇行無しで出側サイド
ガイド４に導かれる。
ル１で幅圧延された圧延材Ｓは、入側サイドガイド３に
よって水平ロール２ａ，２ｂの直近まで案内されて、蛇
行の無い状態で水平ミル２でオフセンタによる差荷重発
生のない状態で厚み方向の圧延がなされる。その後、先
端部ガイド片５ａ，５ｂを介して蛇行無しで出側サイド
ガイド４に導かれる。
【００１５】ところで、前記した水平ミル２での圧延中
に発生する差荷重の主要因は、圧延材Ｓのウェッジもし
くは幅方向の温度分布の差によるものであるから、圧延
差荷重から温度要因による差荷重を除くことで、ウェッ
ジによる差荷重Δｐを求めることができる。そして、こ
の差荷重Δｐから圧延材Ｓの先端からのウェッジ比率ψ
の推移を計算し、水平ミル２における圧延での片圧下変
化量ΔＳを下記(1) 式で求めて、水平ミル２の圧下を調
整することによってウェッジの修正を行う。
に発生する差荷重の主要因は、圧延材Ｓのウェッジもし
くは幅方向の温度分布の差によるものであるから、圧延
差荷重から温度要因による差荷重を除くことで、ウェッ
ジによる差荷重Δｐを求めることができる。そして、こ
の差荷重Δｐから圧延材Ｓの先端からのウェッジ比率ψ
の推移を計算し、水平ミル２における圧延での片圧下変
化量ΔＳを下記(1) 式で求めて、水平ミル２の圧下を調
整することによってウェッジの修正を行う。
【００１６】 ΔＳ＝ｆ（Δψ，Ｋ，Ｍ，Δｐ，Ｈ） ………………(1) ここで、Δψ；ウェッジ比率変化量（＝出側ウェッジ比
率ψ2 −入側ウェッジ比率ψ1 ）、Ｋ；ミル定数、Ｍ；
塑性定数、Ｈ；入側板厚である。しかし、上記の手順の
みでは、圧延材Ｓのキャンバをも同時に修正することは
困難である。そこで、圧延材Ｓのキャンバ修正は水平ミ
ル２での水平圧延後において出側サイドガイド４を用い
て行う。すなわち、この出側サイドガイド４は、先端部
ガイド片５ａ，５ｂを水平ロール２ａ，２ｂの直近まで
伸ばしたことにより、圧延直後の圧延材Ｓをキャンバ発
生以前に拘束することが可能である。
率ψ2 −入側ウェッジ比率ψ1 ）、Ｋ；ミル定数、Ｍ；
塑性定数、Ｈ；入側板厚である。しかし、上記の手順の
みでは、圧延材Ｓのキャンバをも同時に修正することは
困難である。そこで、圧延材Ｓのキャンバ修正は水平ミ
ル２での水平圧延後において出側サイドガイド４を用い
て行う。すなわち、この出側サイドガイド４は、先端部
ガイド片５ａ，５ｂを水平ロール２ａ，２ｂの直近まで
伸ばしたことにより、圧延直後の圧延材Ｓをキャンバ発
生以前に拘束することが可能である。
【００１７】ここで、この先端部ガイド片５ａ，５ｂに
よる圧延材Ｓの拘束の概念について図２を用いて説明す
る。この図は、板幅；1500mmの圧延材Ｓに対して、圧延
材Ｓと先端部ガイド片５ａ，５ｂとのギャップが60mmと
される待機開度位置からギャップ０になるまで、出側サ
イドガイド４をガイド締め込み速度；300 mm/sec（両
側）で操作した場合、水平ミル２のミル芯からの距離と
圧延材Ｓ−先端部ガイド片５ａ，５ｂ間のギャップの関
係について、パラメータとしてウェッジ比率変化量Δψ
を0.3 ％，0.5 ％，0.7 ％，１％の４段階に変化させた
ものである。通常の操業時の圧延材Ｓのウェッジ比率変
化量Δψが0.5 ％以下で推移していることから、この条
件で発生し得るキャンバ量は12mm以下である。
よる圧延材Ｓの拘束の概念について図２を用いて説明す
る。この図は、板幅；1500mmの圧延材Ｓに対して、圧延
材Ｓと先端部ガイド片５ａ，５ｂとのギャップが60mmと
される待機開度位置からギャップ０になるまで、出側サ
イドガイド４をガイド締め込み速度；300 mm/sec（両
側）で操作した場合、水平ミル２のミル芯からの距離と
圧延材Ｓ−先端部ガイド片５ａ，５ｂ間のギャップの関
係について、パラメータとしてウェッジ比率変化量Δψ
を0.3 ％，0.5 ％，0.7 ％，１％の４段階に変化させた
ものである。通常の操業時の圧延材Ｓのウェッジ比率変
化量Δψが0.5 ％以下で推移していることから、この条
件で発生し得るキャンバ量は12mm以下である。
【００１８】また、圧延後の圧延材Ｓが出側サイドガイ
ド４に拘束された場合、圧延材Ｓには出側ガイド片４
ａ，４ｂの反力による張力分布が生じる。この状態で圧
延を継続すれば圧延材Ｓの左右での張力差から左右にお
ける圧延荷重差が生じ、そのため水平ミル２の片圧下調
整が変化し、再び圧延材Ｓにウェッジが付くことにな
る。そこで、圧延材Ｓを拘束した後のサイドガイド荷重
変化から水平ミル２の片圧下変化量ΔＳを下記(2) 式で
予測し、それに見合った片圧下調整を再び行う。
ド４に拘束された場合、圧延材Ｓには出側ガイド片４
ａ，４ｂの反力による張力分布が生じる。この状態で圧
延を継続すれば圧延材Ｓの左右での張力差から左右にお
ける圧延荷重差が生じ、そのため水平ミル２の片圧下調
整が変化し、再び圧延材Ｓにウェッジが付くことにな
る。そこで、圧延材Ｓを拘束した後のサイドガイド荷重
変化から水平ミル２の片圧下変化量ΔＳを下記(2) 式で
予測し、それに見合った片圧下調整を再び行う。
【００１９】 ΔＳ＝ｆ（Ｋ，Ｍ，Ｒ，Ｌ，Ｈ） ………………(2) ここで、Ｒ；ガイド荷重、Ｌ；水平ミル出側圧延材長さ
である。熱間圧延ラインの垂直ミル−水平ミルからなる
粗ミル群でのタンデム圧延に相当するモデル実験機を用
いて行った実験例について、以下に説明する。この実験
方法としては、水平圧延１パス目にウェッジ比率変化量
Δψ；0.2 ％のキャンバを発生させ、２パス目で本方法
によりウェッジおよびキャンバを修正するように水平ミ
ルの片圧下を変化させて圧延した。さらに、測定される
サイドガイド荷重から圧延材Ｓの張力分布変化を考慮し
た片圧下修正を行いながら圧延し、圧延後においてその
圧延材形状とウェッジ比率推移を測定した。
である。熱間圧延ラインの垂直ミル−水平ミルからなる
粗ミル群でのタンデム圧延に相当するモデル実験機を用
いて行った実験例について、以下に説明する。この実験
方法としては、水平圧延１パス目にウェッジ比率変化量
Δψ；0.2 ％のキャンバを発生させ、２パス目で本方法
によりウェッジおよびキャンバを修正するように水平ミ
ルの片圧下を変化させて圧延した。さらに、測定される
サイドガイド荷重から圧延材Ｓの張力分布変化を考慮し
た片圧下修正を行いながら圧延し、圧延後においてその
圧延材形状とウェッジ比率推移を測定した。
【００２０】なお、このとき用いた片圧下変化量ΔＳの
予測式の関数を下記の(3) 式および(4) 式に示した。
予測式の関数を下記の(3) 式および(4) 式に示した。
【００２１】
【数１】
【００２２】その実測の結果を図３に示した。この図に
おいて、実線は入側ガイドギャップ５mm、点線は入側ガ
イド無し、一点鎖線は入側ガイドギャップ２mmである。
いずれもウェッジ比率変化量Δψ；0.2 ％という同一条
件下で行ったにもかかわらず、１パス目圧延後のキャン
バ量は10〜22mmの間にばらついていることがわかる。図
４は圧延１パス目に発生させたキャンバの２パス目片圧
下制御圧延によるキャンバ修正効果を表すもので、横軸
に圧延材の先端からの位置を、縦軸に曲がり量をそれぞ
れ示したものである。実線で示すように、２パス圧延後
の圧延材形状は最大キャンバが５mmとほぼ真っ直ぐに修
正されている。なお、出側サイドガイド４のガイドギャ
ップ設定は圧延後板幅＋５mmで設定していたため、ガイ
ドギャップ量よりも大きいキャンバは発生していないこ
とがわかる。
おいて、実線は入側ガイドギャップ５mm、点線は入側ガ
イド無し、一点鎖線は入側ガイドギャップ２mmである。
いずれもウェッジ比率変化量Δψ；0.2 ％という同一条
件下で行ったにもかかわらず、１パス目圧延後のキャン
バ量は10〜22mmの間にばらついていることがわかる。図
４は圧延１パス目に発生させたキャンバの２パス目片圧
下制御圧延によるキャンバ修正効果を表すもので、横軸
に圧延材の先端からの位置を、縦軸に曲がり量をそれぞ
れ示したものである。実線で示すように、２パス圧延後
の圧延材形状は最大キャンバが５mmとほぼ真っ直ぐに修
正されている。なお、出側サイドガイド４のガイドギャ
ップ設定は圧延後板幅＋５mmで設定していたため、ガイ
ドギャップ量よりも大きいキャンバは発生していないこ
とがわかる。
【００２３】図５は、２パス目圧延時のウェッジ比率推
移の測定結果を示したものであるが、同一シートバー内
でのばらつきはあるもののウェッジ比率ψは0.05％以下
に改善されていることが認められる。
移の測定結果を示したものであるが、同一シートバー内
でのばらつきはあるもののウェッジ比率ψは0.05％以下
に改善されていることが認められる。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
水平ミルで厚み方向の圧延を施す際に、入側サイドガイ
ドを用いて圧延材を拘束して水平ミルに導き、水平ミル
で片圧下調整を行って圧延するとともに、出側サイドガ
イドを用いて拘束するようにしたので、キャンバとウェ
ッジの発生を同時に抑制することが可能となり、製品の
品質・歩留りを高めることができる。
水平ミルで厚み方向の圧延を施す際に、入側サイドガイ
ドを用いて圧延材を拘束して水平ミルに導き、水平ミル
で片圧下調整を行って圧延するとともに、出側サイドガ
イドを用いて拘束するようにしたので、キャンバとウェ
ッジの発生を同時に抑制することが可能となり、製品の
品質・歩留りを高めることができる。
【図１】本発明の実施例の構成の一例を示す概要図であ
る。
る。
【図２】圧延材の曲がり発生前にサイドガイドで拘束す
る作用の説明図である。
る作用の説明図である。
【図３】モデル実験機による圧延材の曲がり量を示す特
性図である。
性図である。
【図４】モデル実験機による片圧下制御圧延によるキャ
ンバ修正効果を示す特性図である。
ンバ修正効果を示す特性図である。
【図５】モデル実験機によるウェッジ比率の推移を示す
特性図である。
特性図である。
【図６】従来例でのウェッジ修正とキャンバ量のシミュ
レーション結果を示す特性図である。
レーション結果を示す特性図である。
１ 垂直ミル １ａ，１ｂ 垂直ロール ２ 水平ミル ２ａ，２ｂ 水平ロール ３ 入側サイドガイド ３ａ，３ｂ 入側ガイド片 ４ 出側サイドガイド ４ａ，４ｂ 出側ガイド片 ５ａ，５ｂ 先端部ガイド片 Ｓ 圧延材
Claims (2)
- 【請求項１】 垂直ミルと水平ミルをタンデムに配列
し、該水平ミルの入側と出側にそれぞれサイドガイドを
備えた熱間圧延機を用いて圧延材を圧延する際に、 前記垂直ミルで幅圧延された圧延材を前記入側サイドガ
イドで拘束して前記水平ミルに導く第１の段階と、該水
平ミルを片圧下調整して圧延材のウェッジを修正する第
２の段階と、該第２の段階と同時に、前記出側サイドガ
イドで圧延材のキャンバを修正する第３の段階と、から
なることを特徴とする熱間圧延におけるキャンバ・ウェ
ッジ同時制御方法。 - 【請求項２】 前記出側サイドガイドで圧延材を拘束
した後のサイドガイド荷重変化に応じて前記水平ミルを
片圧下調整する第４の段階を付加することを特徴とする
請求項１記載の熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ同
時制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13340695A JP3241566B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ同時制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13340695A JP3241566B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ同時制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08323411A true JPH08323411A (ja) | 1996-12-10 |
| JP3241566B2 JP3241566B2 (ja) | 2001-12-25 |
Family
ID=15104019
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13340695A Expired - Fee Related JP3241566B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | 熱間圧延におけるキャンバ・ウェッジ同時制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3241566B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7310982B2 (en) | 2003-03-20 | 2007-12-25 | Nippon Steel Corporation | Rolling method and rolling apparatus for flat-rolled metal materials |
| JP2008540133A (ja) * | 2005-05-11 | 2008-11-20 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 粗選機で粗ストリップ幾何学形状に狙った影響を与える方法と装置 |
| US7481090B2 (en) | 2003-03-20 | 2009-01-27 | Nippon Steel Corporation | Rolling method and rolling apparatus for flat-rolled metal materials |
-
1995
- 1995-05-31 JP JP13340695A patent/JP3241566B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP2058058A1 (en) | 2003-03-20 | 2009-05-13 | Nippon Steel Engineering Corporation | Rolling method and rolling apparatus for flat-rolled metal materials |
| EP2060335A1 (en) | 2003-03-20 | 2009-05-20 | Nippon Steel Corporation | Rolling method and rolling apparatus for flat-rolled metal materials |
| US7775079B2 (en) | 2003-03-20 | 2010-08-17 | Nippon Steel Corporation | Rolling method and rolling apparatus for flat-rolled metal materials |
| US7775080B2 (en) | 2003-03-20 | 2010-08-17 | Nippon Steel Corporation | Rolling method and rolling apparatus for flat-rolled metal materials |
| JP2008540133A (ja) * | 2005-05-11 | 2008-11-20 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 粗選機で粗ストリップ幾何学形状に狙った影響を与える方法と装置 |
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