JPH08318132A - 排ガスの脱硝処理方法および脱硝装置 - Google Patents
排ガスの脱硝処理方法および脱硝装置Info
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- JPH08318132A JPH08318132A JP7130174A JP13017495A JPH08318132A JP H08318132 A JPH08318132 A JP H08318132A JP 7130174 A JP7130174 A JP 7130174A JP 13017495 A JP13017495 A JP 13017495A JP H08318132 A JPH08318132 A JP H08318132A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】アンモニア接触還元方式による排ガス脱硝処理
方法の改良。負荷変動等に対す良好な応答性のもとに、
排ガスに対するＮＨ3 供給量を適正に制御維持し、脱硝
性能を高め、かつ未反応ＮＨ3 の漏出を抑制防止する。 【構成】排ガスの流路入側の排ガスのＮＯX 濃度等から
計算器15で理論上必要なＮＨ3 量Ｑ1 を算出し、出側に
おけるＮＯX 濃度の目標値とＮＯX 濃度の実測値との差
から、ＮＨ3 過不足量Ｑ21を計算器16で算出し、両者を
加算してＮＨ3 流量制御装置10の制御信号とし、ＮＨ3
供給量を制御する。換算ＮＯX 濃度（MAT)で規制する場
合、出側のMAT の目標値と、計算器18,19によるＮＨ3
過不足量Ｑ22を求め、ＮＨ3 理論量Ｑ1 と加算してＮＨ
3 供給量を制御する。ＮＨ3 理論量Ｑ1 は、一定期間収
集されるデータとの相関解析に基づく補正操作が施され
る。
方法の改良。負荷変動等に対す良好な応答性のもとに、
排ガスに対するＮＨ3 供給量を適正に制御維持し、脱硝
性能を高め、かつ未反応ＮＨ3 の漏出を抑制防止する。 【構成】排ガスの流路入側の排ガスのＮＯX 濃度等から
計算器15で理論上必要なＮＨ3 量Ｑ1 を算出し、出側に
おけるＮＯX 濃度の目標値とＮＯX 濃度の実測値との差
から、ＮＨ3 過不足量Ｑ21を計算器16で算出し、両者を
加算してＮＨ3 流量制御装置10の制御信号とし、ＮＨ3
供給量を制御する。換算ＮＯX 濃度（MAT)で規制する場
合、出側のMAT の目標値と、計算器18,19によるＮＨ3
過不足量Ｑ22を求め、ＮＨ3 理論量Ｑ1 と加算してＮＨ
3 供給量を制御する。ＮＨ3 理論量Ｑ1 は、一定期間収
集されるデータとの相関解析に基づく補正操作が施され
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排ガス中の窒素酸化物
を、アンモニア接触還元法により除去する脱硝方法およ
びその装置に関し、特に排ガス流量の急変，使用燃料の
変更，空燃比の変更等の脱硝条件の急激な変化を伴うよ
うな脱硝処理条件においても、アンモニアの供給を適正
量に制御し、未反応ＮＨ3 の漏出を生じることなく、効
率よく脱硝処理を遂行し得るようにしたものである。
を、アンモニア接触還元法により除去する脱硝方法およ
びその装置に関し、特に排ガス流量の急変，使用燃料の
変更，空燃比の変更等の脱硝条件の急激な変化を伴うよ
うな脱硝処理条件においても、アンモニアの供給を適正
量に制御し、未反応ＮＨ3 の漏出を生じることなく、効
率よく脱硝処理を遂行し得るようにしたものである。
【０００２】
【従来の技術】窒素酸化物（以下「ＮＯX 」）を含む排
ガスにアンモニア（以下「ＮＨ3 」）を供給し、触媒の
存在下に、下記の反応を生起させて、ガス中のＮＯX を
水と窒素とに変換するアンモニア接触還元法による脱硝
処理は、乾式処理であること、装置構成が比較的簡素で
あること等により、各種工業炉用加熱炉や大型ボイラ等
から排出される燃焼排ガスの脱硝処理法として使用され
ている。 ＮＯ＋ＮＨ3 ＋1/4 Ｏ2 →Ｎ2 + 2/3 Ｈ2 Ｏ 上記脱硝処理において、排ガスに対するＮＨ3 供給量が
不足すると、脱硝反応率の低下をきたし、これと反対に
ＮＨ3 が過剰に供給された場合は、余分のＮＨ 3 が未反
応のまま排ガスと共に大気中に漏出することになる。未
反応ＮＨ3 を漏出させずに、ＮＯX 濃度が目標値ないし
設定値を満足するように脱硝処理を効率よく遂行するに
は、排ガスに対するＮＨ3 供給量の適正な制御を確保す
ることが不可欠である。そのため、負荷変動を伴う炉の
燃焼排ガスの脱硝処理におけるＮＨ3 供給量の制御に
は、（ａ）脱硝処理前の排ガス組成の分析値に基いて、
脱硝反応の理論量に相当するＮＨ3 量を供給する方法、
または（ｂ）処理後のガス組成の分析値に基づいて、脱
硝反応に必要なＮＨ3 量を供給する方法、が採用されて
いる。
ガスにアンモニア（以下「ＮＨ3 」）を供給し、触媒の
存在下に、下記の反応を生起させて、ガス中のＮＯX を
水と窒素とに変換するアンモニア接触還元法による脱硝
処理は、乾式処理であること、装置構成が比較的簡素で
あること等により、各種工業炉用加熱炉や大型ボイラ等
から排出される燃焼排ガスの脱硝処理法として使用され
ている。 ＮＯ＋ＮＨ3 ＋1/4 Ｏ2 →Ｎ2 + 2/3 Ｈ2 Ｏ 上記脱硝処理において、排ガスに対するＮＨ3 供給量が
不足すると、脱硝反応率の低下をきたし、これと反対に
ＮＨ3 が過剰に供給された場合は、余分のＮＨ 3 が未反
応のまま排ガスと共に大気中に漏出することになる。未
反応ＮＨ3 を漏出させずに、ＮＯX 濃度が目標値ないし
設定値を満足するように脱硝処理を効率よく遂行するに
は、排ガスに対するＮＨ3 供給量の適正な制御を確保す
ることが不可欠である。そのため、負荷変動を伴う炉の
燃焼排ガスの脱硝処理におけるＮＨ3 供給量の制御に
は、（ａ）脱硝処理前の排ガス組成の分析値に基いて、
脱硝反応の理論量に相当するＮＨ3 量を供給する方法、
または（ｂ）処理後のガス組成の分析値に基づいて、脱
硝反応に必要なＮＨ3 量を供給する方法、が採用されて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、燃焼排ガス量
の急変，使用燃料の変更，空燃比の変更等に伴う脱硝処
理条件の変動が激しい場合、ＮＨ3 供給量の制御を、上
記従来のａ法やｂ法により実施しても、効率的な脱硝処
理を維持することが困難である。例えば、鋼板の加熱焼
鈍炉では、炉の負荷の上昇に伴って、数分以内の短時間
で排ガス量やＮＯ X 濃度が大きく変動する。このような
急激な変動を生じた場合、ａ法ではその変動に対する応
答の遅延（ＮＨ3 の理論供給量と実操業状態との不一
致）による脱硝反応率の低下・出口側のＮＯX 濃度の上
昇、あるいは未反応ＮＨ3 の漏出等の不都合を生じる。
ｂ法による場合も、分析値のフィードバックの遅れ等に
より、ＮＨ3 供給量の過不足をきたし、出口側のＮＯX
濃度の上昇、未反応ＮＨ3 の漏出等の不都合を免れな
い。
の急変，使用燃料の変更，空燃比の変更等に伴う脱硝処
理条件の変動が激しい場合、ＮＨ3 供給量の制御を、上
記従来のａ法やｂ法により実施しても、効率的な脱硝処
理を維持することが困難である。例えば、鋼板の加熱焼
鈍炉では、炉の負荷の上昇に伴って、数分以内の短時間
で排ガス量やＮＯ X 濃度が大きく変動する。このような
急激な変動を生じた場合、ａ法ではその変動に対する応
答の遅延（ＮＨ3 の理論供給量と実操業状態との不一
致）による脱硝反応率の低下・出口側のＮＯX 濃度の上
昇、あるいは未反応ＮＨ3 の漏出等の不都合を生じる。
ｂ法による場合も、分析値のフィードバックの遅れ等に
より、ＮＨ3 供給量の過不足をきたし、出口側のＮＯX
濃度の上昇、未反応ＮＨ3 の漏出等の不都合を免れな
い。
【０００４】更に、ＮＨ3 流量制御装置についても、そ
の流量制御範囲の下限値は、幅広いものでも、最大流量
の約１／２０程度であるため、実操業に必要なＮＨ3 流
量制御範囲（実操業では、上記下限値より小さい値とな
る場合も少なくない）の全体に亘って信頼性のある流量
制御を確保することは困難である。このことは、いかに
理論ＮＨ3 量を適正に導出しても、ＮＨ3 量を理論どお
りに投入することが不可能であることを意味しており、
実際のＮＨ3 量の供給能力限界による脱硝性能の低下お
よび未反応ＮＨ3 の流出も避け得ない。燃焼条件が急激
に変動する場合だけでなく、炉の運転が一定領域に安定
している場合であっても、低負荷運転過程においては、
バーナのオン−オフ制御を行うのが通常であるため、そ
のオン−オフ制御による着火・消火の繰り返しにより、
排ガス量は少ないながらも、ＮＯX 濃度や排ガス温度が
小きざみに急変する。それに伴い、必要なＮＨ3 供給量
も少量域で急激な増減変動を繰り返すため、前述と同様
の不都合が生じる。
の流量制御範囲の下限値は、幅広いものでも、最大流量
の約１／２０程度であるため、実操業に必要なＮＨ3 流
量制御範囲（実操業では、上記下限値より小さい値とな
る場合も少なくない）の全体に亘って信頼性のある流量
制御を確保することは困難である。このことは、いかに
理論ＮＨ3 量を適正に導出しても、ＮＨ3 量を理論どお
りに投入することが不可能であることを意味しており、
実際のＮＨ3 量の供給能力限界による脱硝性能の低下お
よび未反応ＮＨ3 の流出も避け得ない。燃焼条件が急激
に変動する場合だけでなく、炉の運転が一定領域に安定
している場合であっても、低負荷運転過程においては、
バーナのオン−オフ制御を行うのが通常であるため、そ
のオン−オフ制御による着火・消火の繰り返しにより、
排ガス量は少ないながらも、ＮＯX 濃度や排ガス温度が
小きざみに急変する。それに伴い、必要なＮＨ3 供給量
も少量域で急激な増減変動を繰り返すため、前述と同様
の不都合が生じる。
【０００５】また、ＮＨ3 の供給操作（空気等でガス化
して排ガスに供給される）に伴う空気等の混入により、
本来の脱硝反応とは無関係に、出口側のＯ2 濃度が上昇
する場合がある。このような場合、ＮＨ3 供給量が適正
で、出口側におけるＮＯX 濃度が低い場合であっても、
換算ＮＯX 濃度（ＭＡＴ）が高くなるので、換算ＮＯ X
濃度による排ガス規制が行われる場合に問題となる。特
に、Ｏ2 濃度の変動が換算値を大きく左右する換算方式
（Ｏ2 ０％換算等）による場合の影響は、無視できない
大きさとなる。その対策として、ＮＨ3 のガス化に使用
する空気のＯ2 濃度を低減させることも考えられるが、
実操業でそのような措置を講ずることはコスト的にも困
難であり、通常はＮＨ3 を過剰に供給し、出口側ＮＯX
濃度をより低い値に低減する方法が採用されている。し
かし、従来のＮＨ3 量制御方法では、ＮＨ3 供給量を適
正な過剰量に制御することは困難であり、また過剰量の
ＮＨ3 の供給が常時（過剰の供給を必要としないときに
も）連続的に行われるため、ＮＨ3 の無駄な消費と、未
反応ＮＨ3 の流出を余儀なくされることにもなる。本発
明は、上記従来法における欠点を解消し、負荷変動に伴
う脱硝反応条件の急激な変化に対する応答性を高め、脱
硝処理後の出口側のＮＯX 濃度を目標値ないし規制値以
下に維持することを優先しつつ、未反応ＮＨ3 の流出量
を可及的に少なくすることができる脱硝方法および装置
を提供しようとするものである。
して排ガスに供給される）に伴う空気等の混入により、
本来の脱硝反応とは無関係に、出口側のＯ2 濃度が上昇
する場合がある。このような場合、ＮＨ3 供給量が適正
で、出口側におけるＮＯX 濃度が低い場合であっても、
換算ＮＯX 濃度（ＭＡＴ）が高くなるので、換算ＮＯ X
濃度による排ガス規制が行われる場合に問題となる。特
に、Ｏ2 濃度の変動が換算値を大きく左右する換算方式
（Ｏ2 ０％換算等）による場合の影響は、無視できない
大きさとなる。その対策として、ＮＨ3 のガス化に使用
する空気のＯ2 濃度を低減させることも考えられるが、
実操業でそのような措置を講ずることはコスト的にも困
難であり、通常はＮＨ3 を過剰に供給し、出口側ＮＯX
濃度をより低い値に低減する方法が採用されている。し
かし、従来のＮＨ3 量制御方法では、ＮＨ3 供給量を適
正な過剰量に制御することは困難であり、また過剰量の
ＮＨ3 の供給が常時（過剰の供給を必要としないときに
も）連続的に行われるため、ＮＨ3 の無駄な消費と、未
反応ＮＨ3 の流出を余儀なくされることにもなる。本発
明は、上記従来法における欠点を解消し、負荷変動に伴
う脱硝反応条件の急激な変化に対する応答性を高め、脱
硝処理後の出口側のＮＯX 濃度を目標値ないし規制値以
下に維持することを優先しつつ、未反応ＮＨ3 の流出量
を可及的に少なくすることができる脱硝方法および装置
を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のアンモニア接触
還元方式による第一の排ガス脱硝方法は、排ガス流通経
路の入口側で測定される排ガスの流量およびＮＯX 濃度
に基づいて、脱硝反応に必要な理論上のＮＨ3 供給量
（以下「ＮＨ3 理論供給量」）Ｑ1を算出すると共に、
流通経路の出口側で測定されるＮＯX 濃度と、予め設定
された出口側のＮＯX濃度の目標値との差に基づいて、
ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 の過不足量（以下「ＮＨ 3 過不足
量」）Ｑ21を算出し、前記ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 と、Ｎ
Ｈ3 過不足量Ｑ21とを加算して、排ガスに対するＮＨ3
供給量を、その加算量（Ｑ1 ＋Ｑ21）に制御することを
特徴としている。上記脱硝処理においては、所望によ
り、一定期間収集されるＮＨ3 過不足量Ｑ 21と、そのと
きの脱硝処理条件との相関解析により求められる相関に
基づいてＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を補正し、補正されたＮ
Ｈ3 理論供給量Ｑ1 ' を、ＮＨ3 過不足量Ｑ21と加算し
て、排ガスに対するＮＨ3 供給量を、その加算量
（Ｑ1 ' ＋Ｑ21）に制御する流量制御が行われる。
還元方式による第一の排ガス脱硝方法は、排ガス流通経
路の入口側で測定される排ガスの流量およびＮＯX 濃度
に基づいて、脱硝反応に必要な理論上のＮＨ3 供給量
（以下「ＮＨ3 理論供給量」）Ｑ1を算出すると共に、
流通経路の出口側で測定されるＮＯX 濃度と、予め設定
された出口側のＮＯX濃度の目標値との差に基づいて、
ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 の過不足量（以下「ＮＨ 3 過不足
量」）Ｑ21を算出し、前記ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 と、Ｎ
Ｈ3 過不足量Ｑ21とを加算して、排ガスに対するＮＨ3
供給量を、その加算量（Ｑ1 ＋Ｑ21）に制御することを
特徴としている。上記脱硝処理においては、所望によ
り、一定期間収集されるＮＨ3 過不足量Ｑ 21と、そのと
きの脱硝処理条件との相関解析により求められる相関に
基づいてＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を補正し、補正されたＮ
Ｈ3 理論供給量Ｑ1 ' を、ＮＨ3 過不足量Ｑ21と加算し
て、排ガスに対するＮＨ3 供給量を、その加算量
（Ｑ1 ' ＋Ｑ21）に制御する流量制御が行われる。
【０００７】本発明の第二の脱硝処理方法は、排ガス流
通経路の入口側で測定される排ガスの流量およびＮＯX
濃度に基づいて、脱硝反応に必要な理論上のＮＨ3 供給
量（ＮＨ3 理論供給量）Ｑ1 を算出すると共に、流通経
路の出口側で測定されるＮＯX 濃度および酸素濃度か
ら、出口側排ガスの換算ＮＯX 濃度を求め、その換算Ｎ
ＯX 濃度と、予め設定された出口側の換算ＮＯX 濃度の
目標値との差に基づいて、ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 の過不
足量（以下「ＮＨ3 過不足量」）Ｑ22を算出し、前記Ｎ
Ｈ3 理論供給量Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量Ｑ22とを加算し
て、排ガスに対するＮＨ3 供給量を、その加算量（Ｑ1
＋Ｑ22）に制御することを特徴としている。換算ＮＯX
濃度を制御する上記脱硝処理においては、所望により、
一定期間収集されるＮＨ3 過不足量Ｑ22と、そのときの
脱硝処理条件との相関解析により求められる相関に基づ
いてＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を補正し、補正されたＮＨ3
理論供給量Ｑ1 ''を、ＮＨ3 過不足量Ｑ22と加算して、
排ガスに対するＮＨ3 供給量Ｑを、その加算量（Ｑ1 ''
＋Ｑ22）に制御する流量制御が行われる。
通経路の入口側で測定される排ガスの流量およびＮＯX
濃度に基づいて、脱硝反応に必要な理論上のＮＨ3 供給
量（ＮＨ3 理論供給量）Ｑ1 を算出すると共に、流通経
路の出口側で測定されるＮＯX 濃度および酸素濃度か
ら、出口側排ガスの換算ＮＯX 濃度を求め、その換算Ｎ
ＯX 濃度と、予め設定された出口側の換算ＮＯX 濃度の
目標値との差に基づいて、ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 の過不
足量（以下「ＮＨ3 過不足量」）Ｑ22を算出し、前記Ｎ
Ｈ3 理論供給量Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量Ｑ22とを加算し
て、排ガスに対するＮＨ3 供給量を、その加算量（Ｑ1
＋Ｑ22）に制御することを特徴としている。換算ＮＯX
濃度を制御する上記脱硝処理においては、所望により、
一定期間収集されるＮＨ3 過不足量Ｑ22と、そのときの
脱硝処理条件との相関解析により求められる相関に基づ
いてＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を補正し、補正されたＮＨ3
理論供給量Ｑ1 ''を、ＮＨ3 過不足量Ｑ22と加算して、
排ガスに対するＮＨ3 供給量Ｑを、その加算量（Ｑ1 ''
＋Ｑ22）に制御する流量制御が行われる。
【０００８】本発明の第一の脱硝処理方法を実施するた
めの脱硝装置は、ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を算出する計算
手段（以下「ＮＨ3 理論量計算手段」）１５、ＮＨ3 理
論量の過不足量Ｑ21を算出する計算手段（以下「ＮＨ3
過不足量計算手段」）１６、およびＮＨ3 理論量計算手
段１５の計算値Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量計算手段１６の
計算値Ｑ21とを加算する加算器１７等を備え、加算器１
７の算出信号（Ｑ1 ＋Ｑ21）を、ＮＨ3 流量制御装置１
０の制御信号として、排ガス流通経路に対するＮＨ3 供
給量が制御される回路構成を有している。本発明の第二
の脱硝処理方法を実施するための脱硝装置は、ＮＨ3 理
論量計算手段１５、ＮＨ3 理論量の過不足量Ｑ22を算出
するＮＨ3 過不足量計算手段１９、およびＮＨ3 理論量
計算手段１５の計算値Ｑ1 と、ＮＨ3過不足量計算手段
１９の計算値Ｑ22とを加算する加算器１７等を備え、加
算器１７の算出信号（Ｑ1 ＋Ｑ22）を、ＮＨ3 流量制御
装置１０の制御信号として、排ガス流通経路に対するＮ
Ｈ3 供給量が制御される回路構成を有している。
めの脱硝装置は、ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を算出する計算
手段（以下「ＮＨ3 理論量計算手段」）１５、ＮＨ3 理
論量の過不足量Ｑ21を算出する計算手段（以下「ＮＨ3
過不足量計算手段」）１６、およびＮＨ3 理論量計算手
段１５の計算値Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量計算手段１６の
計算値Ｑ21とを加算する加算器１７等を備え、加算器１
７の算出信号（Ｑ1 ＋Ｑ21）を、ＮＨ3 流量制御装置１
０の制御信号として、排ガス流通経路に対するＮＨ3 供
給量が制御される回路構成を有している。本発明の第二
の脱硝処理方法を実施するための脱硝装置は、ＮＨ3 理
論量計算手段１５、ＮＨ3 理論量の過不足量Ｑ22を算出
するＮＨ3 過不足量計算手段１９、およびＮＨ3 理論量
計算手段１５の計算値Ｑ1 と、ＮＨ3過不足量計算手段
１９の計算値Ｑ22とを加算する加算器１７等を備え、加
算器１７の算出信号（Ｑ1 ＋Ｑ22）を、ＮＨ3 流量制御
装置１０の制御信号として、排ガス流通経路に対するＮ
Ｈ3 供給量が制御される回路構成を有している。
【０００９】上記脱硝装置は、所望により、ＮＨ3 理論
供給量Ｑ1 を、実操業の具体的な脱硝条件との相関に基
づいて補正するための制御回路構成が付加される。その
制御回路は、ＮＨ3 過不足量計算手段１６の計算値Ｑ21
（換算ＮＯX 濃度制御の場合はＮＨ3 過不足量計算手段
１９の計算値Ｑ22）と、そのときの脱硝処理条件とを一
定期間収集するデータ収集器２１、収集されたデータの
相関解析に基づいてＮＨ3 理論量Ｑ1 に対する補正量関
数を演算する補正量関数導出器２２、補正量関数導出器
２２より導出される補正量関数に基づいて補正ＮＨ3 量
Ｑ31（換算ＮＯX 濃度制御の場合はＱ32）を算出する補
正ＮＨ3 量計算手段２４等からなる。補正ＮＨ3 量Ｑ31
（またはＱ32）はＮＨ3 理論供給量Ｑ1 に加算され、そ
の加算処理により補正されたＮＨ3 理論供給量Ｑ1 '
（＝Ｑ1 ＋Ｑ31）、またはＱ1''（＝Ｑ1 ＋Ｑ32）は、
加算器１７において、ＮＨ3 過不足量計算手段１６の算
出値Ｑ21（またはＮＨ3 過不足量計算手段１９の算出値
Ｑ22）と加算される。その加算値Ｑ1 ' ＋Ｑ21（ＮＯX
濃度制御の場合）、またはＱ1 ''＋Ｑ22（換算ＮＯX 濃
度制御の場合）を、ＮＨ3 流量制御装置１０の制御信号
として、排ガス流通経路に対するＮＨ3 供給量の制御が
行われる。
供給量Ｑ1 を、実操業の具体的な脱硝条件との相関に基
づいて補正するための制御回路構成が付加される。その
制御回路は、ＮＨ3 過不足量計算手段１６の計算値Ｑ21
（換算ＮＯX 濃度制御の場合はＮＨ3 過不足量計算手段
１９の計算値Ｑ22）と、そのときの脱硝処理条件とを一
定期間収集するデータ収集器２１、収集されたデータの
相関解析に基づいてＮＨ3 理論量Ｑ1 に対する補正量関
数を演算する補正量関数導出器２２、補正量関数導出器
２２より導出される補正量関数に基づいて補正ＮＨ3 量
Ｑ31（換算ＮＯX 濃度制御の場合はＱ32）を算出する補
正ＮＨ3 量計算手段２４等からなる。補正ＮＨ3 量Ｑ31
（またはＱ32）はＮＨ3 理論供給量Ｑ1 に加算され、そ
の加算処理により補正されたＮＨ3 理論供給量Ｑ1 '
（＝Ｑ1 ＋Ｑ31）、またはＱ1''（＝Ｑ1 ＋Ｑ32）は、
加算器１７において、ＮＨ3 過不足量計算手段１６の算
出値Ｑ21（またはＮＨ3 過不足量計算手段１９の算出値
Ｑ22）と加算される。その加算値Ｑ1 ' ＋Ｑ21（ＮＯX
濃度制御の場合）、またはＱ1 ''＋Ｑ22（換算ＮＯX 濃
度制御の場合）を、ＮＨ3 流量制御装置１０の制御信号
として、排ガス流通経路に対するＮＨ3 供給量の制御が
行われる。
【００１０】
【作用】アンモニア接触還元法による脱硝反応は、反応
前の排ガスのＮＯX 量等に基づいて算出されるＮＨ3 の
理論量を排ガスに投入することによって、未反応ＮＨ3
の流出を最小限に抑えつつ所定の脱硝反応を確保し得る
はずであるが、前述のように従来の制御法では、負荷変
動に対する応答性の低さ、処理条件の変動等に伴う反応
理論式からのズレ（ＮＨ3 量の過不足）等による不都合
を免れず、更に所望の換算ＮＯX 値を得たい場合にも、
ＮＨ3 供給時の空気混入による換算ＮＯX値の見掛け上
の値が高くなる等の不都合も回避することができない。
本発明は、これと異なって、ＮＨ3 の理論量の投入を行
うと共に、その理論量の投入だけでは、脱硝処理条件の
変化、あるいはＮＨ3 供給回路の流量制御装置の制御能
力限界域にＮＨ3 理論供給量が入った場合の制御性能の
不安定さ、に起因して短期的・短周期的に生じる不具合
を、出口側の排ガス成分分析結果に基づいて算出される
ＮＨ3 過不足量を加算して投入することにより、効果的
に回避することを可能にしている。また、脱硝触媒の劣
化や排ガス流通経路（排ガスダクト）の詰まり等のよう
な長期間・長周期で生じるの反応条件の変動に対して
は、一定期間毎に脱硝処理条件のデータ収集を行い、収
集されたデータと脱硝処理効果との間の相関解析によ
り、ＮＨ3 理論供給量を補正し、適正化することによ
り、所望の脱硝性能を維持・確保することを可能にして
いる。
前の排ガスのＮＯX 量等に基づいて算出されるＮＨ3 の
理論量を排ガスに投入することによって、未反応ＮＨ3
の流出を最小限に抑えつつ所定の脱硝反応を確保し得る
はずであるが、前述のように従来の制御法では、負荷変
動に対する応答性の低さ、処理条件の変動等に伴う反応
理論式からのズレ（ＮＨ3 量の過不足）等による不都合
を免れず、更に所望の換算ＮＯX 値を得たい場合にも、
ＮＨ3 供給時の空気混入による換算ＮＯX値の見掛け上
の値が高くなる等の不都合も回避することができない。
本発明は、これと異なって、ＮＨ3 の理論量の投入を行
うと共に、その理論量の投入だけでは、脱硝処理条件の
変化、あるいはＮＨ3 供給回路の流量制御装置の制御能
力限界域にＮＨ3 理論供給量が入った場合の制御性能の
不安定さ、に起因して短期的・短周期的に生じる不具合
を、出口側の排ガス成分分析結果に基づいて算出される
ＮＨ3 過不足量を加算して投入することにより、効果的
に回避することを可能にしている。また、脱硝触媒の劣
化や排ガス流通経路（排ガスダクト）の詰まり等のよう
な長期間・長周期で生じるの反応条件の変動に対して
は、一定期間毎に脱硝処理条件のデータ収集を行い、収
集されたデータと脱硝処理効果との間の相関解析によ
り、ＮＨ3 理論供給量を補正し、適正化することによ
り、所望の脱硝性能を維持・確保することを可能にして
いる。
【００１１】以下、本発明について具体的に説明する。
本発明は、反応前の排ガスＮＯX 濃度等に基づいてＮＨ
3 理論供給量Ｑ1 を算出するフィードフォワード制御操
作と、反応後の排ガスのＮＯX 濃度目標値と実測される
ＮＯX 濃度との差に基づいてＮＨ3 理論量の過不足分Ｑ
21を算出するフィードバック制御操作を並行して実施
し、ＮＨ3 供給量を、その加算値に制御するようにして
いるので、その制御効果として、処理条件の変動に対す
る良好な応答性を有し、ＮＨ3 供給量の不足による反応
効率の低下や、過剰供給による未反応ＮＨ3 の漏出が抑
制防止され、常時良好は脱硝処理が遂行される。
本発明は、反応前の排ガスＮＯX 濃度等に基づいてＮＨ
3 理論供給量Ｑ1 を算出するフィードフォワード制御操
作と、反応後の排ガスのＮＯX 濃度目標値と実測される
ＮＯX 濃度との差に基づいてＮＨ3 理論量の過不足分Ｑ
21を算出するフィードバック制御操作を並行して実施
し、ＮＨ3 供給量を、その加算値に制御するようにして
いるので、その制御効果として、処理条件の変動に対す
る良好な応答性を有し、ＮＨ3 供給量の不足による反応
効率の低下や、過剰供給による未反応ＮＨ3 の漏出が抑
制防止され、常時良好は脱硝処理が遂行される。
【００１２】また、本発明は、換算ＮＯX 濃度（ＭＡ
Ｔ）〔例えば、Ｏ2 ０％換算の場合、ＭＡＴ％＝ＮＯX
％×２１／（２１−Ｏ2 ％）〕により排ガス規制が行わ
れる場合のＮＨ3 供給量の制御として、反応後の排ガス
の実測される換算ＮＯX 濃度と、予め設定されたＭＡＴ
の目標値との差に基づいて、ＮＨ3 理論量Ｑ1 の過不足
分Ｑ22を求め、これを前記ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 と加算
して、ＮＨ3 供給量を制御するようにしているので、こ
の場合もフィードフォワード制御とフィードバック制御
の重畳効果として、処理条件の変動に対する良好な応答
性のもとに、未反応ＮＨ3 の流出を抑制しつつ、換算Ｎ
ＯX 濃度の目標値を達成するに必要な脱硝性能を得るこ
とができる。
Ｔ）〔例えば、Ｏ2 ０％換算の場合、ＭＡＴ％＝ＮＯX
％×２１／（２１−Ｏ2 ％）〕により排ガス規制が行わ
れる場合のＮＨ3 供給量の制御として、反応後の排ガス
の実測される換算ＮＯX 濃度と、予め設定されたＭＡＴ
の目標値との差に基づいて、ＮＨ3 理論量Ｑ1 の過不足
分Ｑ22を求め、これを前記ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 と加算
して、ＮＨ3 供給量を制御するようにしているので、こ
の場合もフィードフォワード制御とフィードバック制御
の重畳効果として、処理条件の変動に対する良好な応答
性のもとに、未反応ＮＨ3 の流出を抑制しつつ、換算Ｎ
ＯX 濃度の目標値を達成するに必要な脱硝性能を得るこ
とができる。
【００１３】更に、上記各脱硝処理において、一定期間
の操業過程で収集される脱硝条件と、ＮＨ3 過不足量Ｑ
21（換算ＮＯX 濃度制御の場合はＱ22）の相関解析によ
り求められる相関に基づいてＮＨ3 理論量Ｑ1 を補正
し、補正されたＮＨ3 理論量Ｑ 1 ' （換算ＮＯX 濃度制
御の場合はＱ1 ''）に、ＮＨ3 過不足量Ｑ21（換算ＮＯ
X 濃度制御の場合はＱ22）を加算して、排ガスに対する
ＮＨ3 供給量をその加算量に制御する操作を付加する場
合は、排ガスに対するＮＨ3 供給量がより適正化され、
脱硝性能が更に高められる。
の操業過程で収集される脱硝条件と、ＮＨ3 過不足量Ｑ
21（換算ＮＯX 濃度制御の場合はＱ22）の相関解析によ
り求められる相関に基づいてＮＨ3 理論量Ｑ1 を補正
し、補正されたＮＨ3 理論量Ｑ 1 ' （換算ＮＯX 濃度制
御の場合はＱ1 ''）に、ＮＨ3 過不足量Ｑ21（換算ＮＯ
X 濃度制御の場合はＱ22）を加算して、排ガスに対する
ＮＨ3 供給量をその加算量に制御する操作を付加する場
合は、排ガスに対するＮＨ3 供給量がより適正化され、
脱硝性能が更に高められる。
【００１４】
【実施例】次に、本発明について図面を参照して説明す
る。図１は、本発明の脱硝処理を実施するための脱硝装
置の制御回路構成の例を示している。また、図２は、排
ガスをＮＯX 濃度で管理する場合の脱硝処理において、
ＮＨ 3 理論供給量Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量計算手段１６
の算出値Ｑ21との加算値（Ｑ 1 ＋Ｑ21）をＮＨ3 供給量
の制御信号として、排ガスに対するＮＨ3 投入を行う制
御形態、図３は、図２におけるＮＨ3 投入量の制御をよ
り適正なものとするために、ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を、
実操業のデータとの相関に基づいて補正し、補正された
ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 ' とＮＨ3 過不足量計算手段１６
の算出値Ｑ21との加算値（Ｑ1 ' ＋Ｑ21）をＮＨ3 供給
量の制御信号として、ＮＨ3 投入を行う制御形態、図４
は、排ガスを換算ＮＯX 濃度で管理する場合の脱硝処理
において、ＮＨ3理論供給量Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量計
算手段１９の算出値Ｑ22との加算値（Ｑ1＋Ｑ22）をＮ
Ｈ3 供給量の制御信号として、排ガスに対するＮＨ3 投
入を行う制御形態、図５は、図４におけるＮＨ3 投入量
の制御をより適正なものとするために、ＮＨ3 理論供給
量Ｑ1 を、実操業のデータとの相関に基づいて補正し、
補正されたＮＨ3 理論供給量Ｑ1 ''とＮＨ3 過不足量計
算手段１６の算出値Ｑ22との加算値（Ｑ1 ''＋Ｑ22）を
ＮＨ3 供給量の制御信号として、ＮＨ3 投入を行う制御
形態、をそれぞれ示している。
る。図１は、本発明の脱硝処理を実施するための脱硝装
置の制御回路構成の例を示している。また、図２は、排
ガスをＮＯX 濃度で管理する場合の脱硝処理において、
ＮＨ 3 理論供給量Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量計算手段１６
の算出値Ｑ21との加算値（Ｑ 1 ＋Ｑ21）をＮＨ3 供給量
の制御信号として、排ガスに対するＮＨ3 投入を行う制
御形態、図３は、図２におけるＮＨ3 投入量の制御をよ
り適正なものとするために、ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を、
実操業のデータとの相関に基づいて補正し、補正された
ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 ' とＮＨ3 過不足量計算手段１６
の算出値Ｑ21との加算値（Ｑ1 ' ＋Ｑ21）をＮＨ3 供給
量の制御信号として、ＮＨ3 投入を行う制御形態、図４
は、排ガスを換算ＮＯX 濃度で管理する場合の脱硝処理
において、ＮＨ3理論供給量Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量計
算手段１９の算出値Ｑ22との加算値（Ｑ1＋Ｑ22）をＮ
Ｈ3 供給量の制御信号として、排ガスに対するＮＨ3 投
入を行う制御形態、図５は、図４におけるＮＨ3 投入量
の制御をより適正なものとするために、ＮＨ3 理論供給
量Ｑ1 を、実操業のデータとの相関に基づいて補正し、
補正されたＮＨ3 理論供給量Ｑ1 ''とＮＨ3 過不足量計
算手段１６の算出値Ｑ22との加算値（Ｑ1 ''＋Ｑ22）を
ＮＨ3 供給量の制御信号として、ＮＨ3 投入を行う制御
形態、をそれぞれ示している。
【００１５】図中、１は燃焼装置、３はアンモニア混合
器、４は触媒塔であり、アンモニア混合器３と触媒塔４
とで脱硝装置本体が構成されている。アンモニアガス混
合器３は、アンモニア貯蔵槽６からアンモニア・空気混
合器６ａを介して送給されるアンモニアガスを排ガス中
に添加混合する。１０はＮＨ3 流量制御装置（７は流量
調節弁，８は流量検出器）である。燃焼装置１の排ガス
は、排ガス流路２を介して脱硝装置に導入され、ＮＨ3
混合器３，触媒塔４を通過して脱硝処理され、煙突５か
ら放出される。燃焼装置１には、燃料ガス流量を検出す
る検出器１a が設けられ、脱硝装置の入口側の排ガス流
路には、ＮＯX 濃度検出器１１，Ｏ2 濃度検出器１２、
および排ガス流量演算手段１２ａ等が設けられている。
ＮＨ3 理論供給量計算器１５は、上記各検出器の検出信
号に基づいて、燃焼排ガス中のＮＯX 濃度（または換算
ＮＯX 濃度）を目標値に低減させるのに必要なＮＨ3 の
理論供給量Ｑ1 〔＝ＮＯX 量（ ppm）×排ガス量（ m3
/h）×ＮＨ3 モル換算係数〕を算出し、その算出値Ｑ1
は加算器１７に入力される。
器、４は触媒塔であり、アンモニア混合器３と触媒塔４
とで脱硝装置本体が構成されている。アンモニアガス混
合器３は、アンモニア貯蔵槽６からアンモニア・空気混
合器６ａを介して送給されるアンモニアガスを排ガス中
に添加混合する。１０はＮＨ3 流量制御装置（７は流量
調節弁，８は流量検出器）である。燃焼装置１の排ガス
は、排ガス流路２を介して脱硝装置に導入され、ＮＨ3
混合器３，触媒塔４を通過して脱硝処理され、煙突５か
ら放出される。燃焼装置１には、燃料ガス流量を検出す
る検出器１a が設けられ、脱硝装置の入口側の排ガス流
路には、ＮＯX 濃度検出器１１，Ｏ2 濃度検出器１２、
および排ガス流量演算手段１２ａ等が設けられている。
ＮＨ3 理論供給量計算器１５は、上記各検出器の検出信
号に基づいて、燃焼排ガス中のＮＯX 濃度（または換算
ＮＯX 濃度）を目標値に低減させるのに必要なＮＨ3 の
理論供給量Ｑ1 〔＝ＮＯX 量（ ppm）×排ガス量（ m3
/h）×ＮＨ3 モル換算係数〕を算出し、その算出値Ｑ1
は加算器１７に入力される。
【００１６】排ガス流通経路の出口側には、反応後の排
ガスの組成分析のためのＮＯX 濃度検出器１３，Ｏ2 濃
度検出器１４が設けられ、その検出信号は、ブロック
Ａ、またはブロックＢの制御回路に入力される。ブロッ
クＡは、処理後の排ガスをＮＯ X 濃度で管理する場合に
使用される回路部分であり、ブロックＢは換算ＮＯX 濃
度（ＭＡＴ）で管理する場合に使用される回路部分であ
る。ブロックＡの制御回路は、目標ＮＯX 濃度設定手段
１３ａを付帯する減算器１３ｂ、ＮＨ3 過不足量計算手
段１６等からなる。減算器１３ｂは、ＮＯX 濃度検出器
１３からの検出信号が入力され、そのＮＯX 濃度検出値
と目標ＮＯX 濃度との差値を出力する。ＮＨ3 過不足量
計算手段１６は、減算器１３ｂの出力信号および排ガス
流通経路の入口側からの検出信号※Ｓ（反応前の排ガス
ＮＯX 濃度，排ガス流量演算値等）に基づいて、ＮＨ3
過不足量Ｑ21〔Ｑ21(m3 /h) ＝（ＮＯ X 実測値−ＮＯX
目標値）ppm ×排ガス流量（m 3 /h) ×ＮＨ3 モル換算
比〕を算出するための演算を行い、あるいはその差値に
よるＰＩＤ制御演算を行う。ＮＨ3 過不足量計算手段１
６の算出値は、図２に示すように、切換弁２０を介して
加算器１７に入力され、前記ＮＨ3 理論量計算手段１５
から出力された算出値Ｑ21と加算される。その加算値
（Ｑ1 ＋Ｑ21）は、ＮＨ3 流量制御装置１０にその制御
信号として入力される。
ガスの組成分析のためのＮＯX 濃度検出器１３，Ｏ2 濃
度検出器１４が設けられ、その検出信号は、ブロック
Ａ、またはブロックＢの制御回路に入力される。ブロッ
クＡは、処理後の排ガスをＮＯ X 濃度で管理する場合に
使用される回路部分であり、ブロックＢは換算ＮＯX 濃
度（ＭＡＴ）で管理する場合に使用される回路部分であ
る。ブロックＡの制御回路は、目標ＮＯX 濃度設定手段
１３ａを付帯する減算器１３ｂ、ＮＨ3 過不足量計算手
段１６等からなる。減算器１３ｂは、ＮＯX 濃度検出器
１３からの検出信号が入力され、そのＮＯX 濃度検出値
と目標ＮＯX 濃度との差値を出力する。ＮＨ3 過不足量
計算手段１６は、減算器１３ｂの出力信号および排ガス
流通経路の入口側からの検出信号※Ｓ（反応前の排ガス
ＮＯX 濃度，排ガス流量演算値等）に基づいて、ＮＨ3
過不足量Ｑ21〔Ｑ21(m3 /h) ＝（ＮＯ X 実測値−ＮＯX
目標値）ppm ×排ガス流量（m 3 /h) ×ＮＨ3 モル換算
比〕を算出するための演算を行い、あるいはその差値に
よるＰＩＤ制御演算を行う。ＮＨ3 過不足量計算手段１
６の算出値は、図２に示すように、切換弁２０を介して
加算器１７に入力され、前記ＮＨ3 理論量計算手段１５
から出力された算出値Ｑ21と加算される。その加算値
（Ｑ1 ＋Ｑ21）は、ＮＨ3 流量制御装置１０にその制御
信号として入力される。
【００１７】他方、換算ＮＯX 濃度を制御するためのブ
ロックＢの制御回路は、換算ＮＯX濃度計算手段１８、
目標換算ＮＯX 濃度設定手段１８ａを付帯した減算器１
８ｂ、およびＮＨ3 過不足量計算手段１９等により構成
されている。換算ＮＯX 濃度計算手段１８は、出口側の
ＮＯX 濃度検出器１３およびＯ2 濃度検出器１４からの
検出信号に基づいて、換算ＮＯX 濃度を算出し、減算器
１８ｂに出力する。減算器１８ｂは、その換算ＮＯX 濃
度と目標換算ＮＯX 濃度との差値を算出する。ＮＨ3 過
不足量計算手段１９は、減算器１８ｂからの出力信号お
よびおよび排ガス流通経路の入口側からの検出信号※Ｓ
に基づいて、ＮＨ3 過不足量Ｑ22〔Ｑ22(m3 /h) ＝（Ｍ
ＡＴ算出値−ＭＡＴ目標値）ppm ×排ガス流量（m 3 /
h) ×ＮＨ3 モル換算比〕を算出するための演算を行う
か、あるいはその差値によるＰＩＤ制御演算を行う。Ｎ
Ｈ3 過不足量計算手段１９の算出値は、図４に示すよう
に、切換弁２０を介して加算器１７に入力され、前記Ｎ
Ｈ3 理論量計算手段１５による算出値Ｑ1 と加算され
る。その加算値（Ｑ1 ＋Ｑ22）は、ＮＨ3 流量制御装置
１０にその制御信号として入力される。
ロックＢの制御回路は、換算ＮＯX濃度計算手段１８、
目標換算ＮＯX 濃度設定手段１８ａを付帯した減算器１
８ｂ、およびＮＨ3 過不足量計算手段１９等により構成
されている。換算ＮＯX 濃度計算手段１８は、出口側の
ＮＯX 濃度検出器１３およびＯ2 濃度検出器１４からの
検出信号に基づいて、換算ＮＯX 濃度を算出し、減算器
１８ｂに出力する。減算器１８ｂは、その換算ＮＯX 濃
度と目標換算ＮＯX 濃度との差値を算出する。ＮＨ3 過
不足量計算手段１９は、減算器１８ｂからの出力信号お
よびおよび排ガス流通経路の入口側からの検出信号※Ｓ
に基づいて、ＮＨ3 過不足量Ｑ22〔Ｑ22(m3 /h) ＝（Ｍ
ＡＴ算出値−ＭＡＴ目標値）ppm ×排ガス流量（m 3 /
h) ×ＮＨ3 モル換算比〕を算出するための演算を行う
か、あるいはその差値によるＰＩＤ制御演算を行う。Ｎ
Ｈ3 過不足量計算手段１９の算出値は、図４に示すよう
に、切換弁２０を介して加算器１７に入力され、前記Ｎ
Ｈ3 理論量計算手段１５による算出値Ｑ1 と加算され
る。その加算値（Ｑ1 ＋Ｑ22）は、ＮＨ3 流量制御装置
１０にその制御信号として入力される。
【００１８】図中、ブロックＣに示した回路部分は、Ｎ
Ｈ3 理論供給量Ｑ1 を、実操業の具体的な脱硝条件との
相関に基づいて補正するためのものであり、データ収集
器２１、補正量関数導出器２２、補正ＮＨ3 量計算手段
２４等で構成されている。データ収集器２１には、一定
の操業期間におけるＮＨ3 理論供給量Ｑ1 、流通経路の
入口側の各検出器の検出信号※Ｓ、ＮＨ3 過不足量計算
手段１６による算出値Ｑ21（換算ＮＯX 濃度を管理する
場合は、ＮＨ3 過不足量計算手段１９の算出値Ｑ22）、
およびその運転期間における燃焼炉の燃料変更，空燃比
変更，排ガス温度，その他の操業条件に関する各種因子
Ｋａ（Ｋ1,Ｋ2,Ｋ3,…Ｋn ）が入力され、補正量関数導
出器２２による相関解析が行われる。補正量関数導出器
２２により得られた相関に基づいて、補正ＮＨ3 量計算
手段２４は、ＮＨ3 の理論供給量Ｑ1 に対する補正ＮＨ
3 量Ｑ31（またはＱ32）〔＝Ｆ（Ｋa ）〕を算出する
〔Ｑ31：排ガスをＮＯX 濃度で管理する脱硝処理の場合
の補正ＮＨ3 量、Ｑ32：排ガスを換算ＮＯX 濃度で管理
する脱硝処理の場合の補正ＮＨ3 量〕。補正量関数導出
器２２の相関解析は、データ収集の進行に応じて反復さ
れる。相関解析の反復と、補正ＮＨ3 量計算手段２４へ
の出力の切換えは、切換器２３により行われる。
Ｈ3 理論供給量Ｑ1 を、実操業の具体的な脱硝条件との
相関に基づいて補正するためのものであり、データ収集
器２１、補正量関数導出器２２、補正ＮＨ3 量計算手段
２４等で構成されている。データ収集器２１には、一定
の操業期間におけるＮＨ3 理論供給量Ｑ1 、流通経路の
入口側の各検出器の検出信号※Ｓ、ＮＨ3 過不足量計算
手段１６による算出値Ｑ21（換算ＮＯX 濃度を管理する
場合は、ＮＨ3 過不足量計算手段１９の算出値Ｑ22）、
およびその運転期間における燃焼炉の燃料変更，空燃比
変更，排ガス温度，その他の操業条件に関する各種因子
Ｋａ（Ｋ1,Ｋ2,Ｋ3,…Ｋn ）が入力され、補正量関数導
出器２２による相関解析が行われる。補正量関数導出器
２２により得られた相関に基づいて、補正ＮＨ3 量計算
手段２４は、ＮＨ3 の理論供給量Ｑ1 に対する補正ＮＨ
3 量Ｑ31（またはＱ32）〔＝Ｆ（Ｋa ）〕を算出する
〔Ｑ31：排ガスをＮＯX 濃度で管理する脱硝処理の場合
の補正ＮＨ3 量、Ｑ32：排ガスを換算ＮＯX 濃度で管理
する脱硝処理の場合の補正ＮＨ3 量〕。補正量関数導出
器２２の相関解析は、データ収集の進行に応じて反復さ
れる。相関解析の反復と、補正ＮＨ3 量計算手段２４へ
の出力の切換えは、切換器２３により行われる。
【００１９】上記補正ＮＨ3 量Ｑ31（またはＱ32）は、
加算器２５で、前記ＮＨ3 理論量計算手段１５の算出値
Ｑ1 に加算される。ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 は、その加算
処理により、Ｑ1 ' （＝Ｑ1 ＋Ｑ31、ＮＯX 濃度管理の
場合）、またはＱ1 ''（＝Ｑ 1 ＋Ｑ32，換算ＮＯX 濃度
管理の場合）に補正される。補正されたＮＨ3 理論供給
量Ｑ1 ' （またはＱ1 ''）は切換器２６を介して加算器
１７に入力される。すなわち、ＮＯX 濃度管理の場合の
補正されたＮＨ3 理論供給量Ｑ1 ' （＝Ｑ 1 ＋Ｑ31）
は、図３に示すように、ブロックＡのＮＨ3 過不足量計
算手段１６からの信号Ｑ21と加算され、その加算値（Ｑ
1 ' ＋Ｑ21）が、ＮＨ3 流量制御装置１０の制御信号と
なり、また換算ＮＯX 濃度管理の場合における補正され
たＮＨ 3 理論供給量Ｑ1 ''は、図５に示すように、ブロ
ックＢのＮＨ3 過不足量計算手段１９からの信号Ｑ22と
加算され、その加算値（Ｑ1 ''＋Ｑ22）が、ＮＨ3 流量
制御装置１０の制御信号となって、排ガス流通経路に対
するＮＨ3 の供給量の制御が行われる。
加算器２５で、前記ＮＨ3 理論量計算手段１５の算出値
Ｑ1 に加算される。ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 は、その加算
処理により、Ｑ1 ' （＝Ｑ1 ＋Ｑ31、ＮＯX 濃度管理の
場合）、またはＱ1 ''（＝Ｑ 1 ＋Ｑ32，換算ＮＯX 濃度
管理の場合）に補正される。補正されたＮＨ3 理論供給
量Ｑ1 ' （またはＱ1 ''）は切換器２６を介して加算器
１７に入力される。すなわち、ＮＯX 濃度管理の場合の
補正されたＮＨ3 理論供給量Ｑ1 ' （＝Ｑ 1 ＋Ｑ31）
は、図３に示すように、ブロックＡのＮＨ3 過不足量計
算手段１６からの信号Ｑ21と加算され、その加算値（Ｑ
1 ' ＋Ｑ21）が、ＮＨ3 流量制御装置１０の制御信号と
なり、また換算ＮＯX 濃度管理の場合における補正され
たＮＨ 3 理論供給量Ｑ1 ''は、図５に示すように、ブロ
ックＢのＮＨ3 過不足量計算手段１９からの信号Ｑ22と
加算され、その加算値（Ｑ1 ''＋Ｑ22）が、ＮＨ3 流量
制御装置１０の制御信号となって、排ガス流通経路に対
するＮＨ3 の供給量の制御が行われる。
【００２０】図６および図７は、鋼板加熱焼鈍炉から排
出される燃焼排ガスの脱硝処理における入口側および出
口側の排ガス成分の実測結果の例を示している。図６
は、本発明による脱硝処理〔図２に示したように、ＮＨ
3 理論供給量計算手段１５の計算値Ｑ1 と、ＮＨ3 過不
足量１６の計算値Ｑ21との加算値（Ｑ1 ＋Ｑ21）を制御
信号として排ガスに対するＮＨ3 供給量を制御〕であ
り、図７は、従来法による脱硝処理（ＮＨ3 理論量計算
手段１５の出力信号を、ＮＨ3 流量制御装置１０に対す
る制御信号として、排ガスに対するＮＨ3 供給量を制
御）である。各図中、（イ）は入口側のＮＯX 濃度、
（ロ）は出口側のＮＯX 濃度、（ハ）は出口側の換算Ｎ
ＯX 濃度〔Ｏ2 ０％換算値〕、（ニ）は出口側のＯ2 濃
度、を示している。
出される燃焼排ガスの脱硝処理における入口側および出
口側の排ガス成分の実測結果の例を示している。図６
は、本発明による脱硝処理〔図２に示したように、ＮＨ
3 理論供給量計算手段１５の計算値Ｑ1 と、ＮＨ3 過不
足量１６の計算値Ｑ21との加算値（Ｑ1 ＋Ｑ21）を制御
信号として排ガスに対するＮＨ3 供給量を制御〕であ
り、図７は、従来法による脱硝処理（ＮＨ3 理論量計算
手段１５の出力信号を、ＮＨ3 流量制御装置１０に対す
る制御信号として、排ガスに対するＮＨ3 供給量を制
御）である。各図中、（イ）は入口側のＮＯX 濃度、
（ロ）は出口側のＮＯX 濃度、（ハ）は出口側の換算Ｎ
ＯX 濃度〔Ｏ2 ０％換算値〕、（ニ）は出口側のＯ2 濃
度、を示している。
【００２１】上記発明例の脱硝処理と、比較例の脱硝処
理（従来法）とを対比すると、従来法（図７）に比べ、
発明例の脱硝処理（図６）による場合は、入口側の排ガ
スのＮＯX , Ｏ2 濃度が急激かつ大きく変化するような
脱硝条件の変動にも拘らず、出口側のＮＯX 濃度は低く
維持されており、その濃度変化も極めて小さく安定して
いる。大気汚染防止に関する環境基準の設定等により、
例えば排出ガスのＮＯ X 濃度が２５ ppm以下に規制され
ているような場合において、実操業では、それより更に
低い値（約１０ ppm以下）を目標値に設定して運転され
るのが通常である。本発明によれば、図６に示されるよ
うに、そのような目標値をも十分に満足する脱硝処理を
安定に維持することができる。また、本発明は、換算Ｎ
ＯX 濃度で排出ガスを規制する場合にも、図示のよう
に、ＮＯX 濃度の規制の場合と同様に、出口側の換算Ｎ
ＯX 濃度の変動が極めて小さく、かつ十分に低減された
値に安定に維持し得ることがわかる。
理（従来法）とを対比すると、従来法（図７）に比べ、
発明例の脱硝処理（図６）による場合は、入口側の排ガ
スのＮＯX , Ｏ2 濃度が急激かつ大きく変化するような
脱硝条件の変動にも拘らず、出口側のＮＯX 濃度は低く
維持されており、その濃度変化も極めて小さく安定して
いる。大気汚染防止に関する環境基準の設定等により、
例えば排出ガスのＮＯ X 濃度が２５ ppm以下に規制され
ているような場合において、実操業では、それより更に
低い値（約１０ ppm以下）を目標値に設定して運転され
るのが通常である。本発明によれば、図６に示されるよ
うに、そのような目標値をも十分に満足する脱硝処理を
安定に維持することができる。また、本発明は、換算Ｎ
ＯX 濃度で排出ガスを規制する場合にも、図示のよう
に、ＮＯX 濃度の規制の場合と同様に、出口側の換算Ｎ
ＯX 濃度の変動が極めて小さく、かつ十分に低減された
値に安定に維持し得ることがわかる。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、アンモニア接触還元法
による排ガスの脱硝処理において、処理条件の急激な変
動を伴うような場合にも、その変動に対する良好な応答
性により、排ガスに対するＮＨ3 供給を、過不足のない
適正量に制御することができる。そのＮＨ3 供給量の制
御効果として、高い脱硝効率を安定に維持することがで
き、未反応ＮＨ3 の漏出およびＮＨ3 の無駄な消費も最
小限に抑制される。この脱硝性能の改善効果は顕著であ
り、実用価値は極めて大である。
による排ガスの脱硝処理において、処理条件の急激な変
動を伴うような場合にも、その変動に対する良好な応答
性により、排ガスに対するＮＨ3 供給を、過不足のない
適正量に制御することができる。そのＮＨ3 供給量の制
御効果として、高い脱硝効率を安定に維持することがで
き、未反応ＮＨ3 の漏出およびＮＨ3 の無駄な消費も最
小限に抑制される。この脱硝性能の改善効果は顕著であ
り、実用価値は極めて大である。
【図１】本発明の脱硝処理制御回路構成の例を示す系統
図である。
図である。
【図２】排ガスをＮＯX 濃度で管理する場合において、
ＮＨ3 理論供給量とＮＨ3 過不足量との加算値をＮＨ3
供給量の制御信号とするＮＨ3 投入量制御の説明図であ
る。
ＮＨ3 理論供給量とＮＨ3 過不足量との加算値をＮＨ3
供給量の制御信号とするＮＨ3 投入量制御の説明図であ
る。
【図３】排ガスをＮＯX 濃度で管理する場合において、
補正されたＮＨ3 理論供給量とＮＨ3 過不足量との加算
値をＮＨ3 供給量の制御信号とするＮＨ3 投入量制御の
説明図である。
補正されたＮＨ3 理論供給量とＮＨ3 過不足量との加算
値をＮＨ3 供給量の制御信号とするＮＨ3 投入量制御の
説明図である。
【図４】排ガスを換算ＮＯX 濃度で管理する場合におい
て、ＮＨ3 理論供給量とＮＨ3過不足量との加算値をＮ
Ｈ3 供給量の制御信号とするＮＨ3 投入量制御の説明図
である。
て、ＮＨ3 理論供給量とＮＨ3過不足量との加算値をＮ
Ｈ3 供給量の制御信号とするＮＨ3 投入量制御の説明図
である。
【図５】排ガスを換算ＮＯX 濃度で管理する場合におい
て、補正されたＮＨ3 理論供給量とＮＨ3 過不足量との
加算値をＮＨ3 供給量の制御信号とするＮＨ3 投入量制
御の説明図である。
て、補正されたＮＨ3 理論供給量とＮＨ3 過不足量との
加算値をＮＨ3 供給量の制御信号とするＮＨ3 投入量制
御の説明図である。
【図６】本発明による脱硝処理排ガス組成の測定結果を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図７】従来法による脱硝処理の排ガス組成の測定結果
を示すグラフである。
を示すグラフである。
１：燃焼装置 １ａ：燃料ガス流量検出器 ２：排ガス流通経路 ３：アンモニア混合器 ４：脱硝反応触媒塔 ６：アンモニア貯蔵槽 ６ａ：アンモニア・空気混合器 ７：アンモニア流量調節弁 ８：アンモニア流量検出器 １０：アンモニア流量制御装置 １１：ＮＯX 濃度検出器 １２：Ｏ2 濃度検出器 １２ａ：排ガス流量演算手段 １３：ＮＯX 濃度検出器 １３ａ：目標ＮＯX 濃度設定手段 １３ｂ：減算器 １４：Ｏ2 濃度検出器 １５：ＮＨ3 理論供給量計算手段 １６：ＮＨ3 過不足量計算手段 １７：加算器 １８：換算ＮＯX 濃度計算手段 １８ａ：目標換算ＮＯX 濃度設定手段 １８ｂ：減算器 １９：ＮＨ3 過不足量計算手段 ２０：切換器 ２１：実操業データ収集器 ２２：ＮＨ3 理論供給量補正関数導出器 ２３：切換器 ２４：補正ＮＨ3 量計算手段 ２５：加算器 ２６：切換器 Ｑ1 ’, Ｑ1 ''：補正されたＮＨ3 理論供給量 Ｑ21，Ｑ22：ＮＨ3 過不足量。 Ｑ31，Ｑ32：補正ＮＨ3 量
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｇ０１Ｎ 31/00 Ｆ２３Ｊ 15/00 ＺＡＢＡ 31/10
Claims (8)
- 【請求項１】 排ガスの流通経路にアンモニア（以下
「ＮＨ3 」）を供給し、触媒の存在下に、排ガス中の窒
素酸化物（以下「ＮＯX 」）をＮＨ3 と反応させて水と
窒素に変換するアンモニア接触還元法による脱硝処理方
法において、 排ガス流通経路の入口側で測定される排ガスの流量およ
びＮＯX 濃度に基づいて、脱硝反応に必要な理論上のＮ
Ｈ3 供給量（以下「ＮＨ3 理論供給量」）Ｑ1を算出す
ると共に、 流通経路の出口側で測定されるＮＯX 濃度と、予め設定
された出口側のＮＯX濃度の目標値との差に基づいて、
ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 の過不足量（以下「ＮＨ 3 過不足
量」）Ｑ21を算出し、 前記ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量Ｑ21とを
加算して、排ガスに対するＮＨ3 供給量を、その加算量
（Ｑ1 ＋Ｑ21）に制御することを特徴とする排ガスの脱
硝処理方法。 - 【請求項２】 請求項１の脱硝処理方法において、一定
期間収集されるＮＨ 3 過不足量Ｑ21と、そのときの脱硝
処理条件との相関解析により求められる相関に基づいて
ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を補正し、補正されたＮＨ3 理論
供給量Ｑ1 'を、ＮＨ3 過不足量Ｑ21と加算して、排ガ
スに対するＮＨ3 供給量を、その加算量（Ｑ1 ' ＋
Ｑ21）に制御することを特徴とする排ガスの脱硝処理方
法。 - 【請求項３】 排ガスの流通経路にアンモニア（以下
「ＮＨ3 」）を供給し、触媒の存在下に、排ガス中の窒
素酸化物（以下「ＮＯX 」）をＮＨ3 と反応させて水と
窒素に変換するアンモニア接触還元法による脱硝処理方
法において、 排ガス流通経路の入口側で測定される排ガスの流量およ
びＮＯX 濃度に基づいて、脱硝反応に必要な理論上のＮ
Ｈ3 供給量（以下「ＮＨ3 理論供給量」）Ｑ1を算出す
ると共に、 流通経路の出口側で測定されるＮＯX 濃度および酸素濃
度から、出口側排ガスの換算ＮＯX 濃度を求め、その換
算ＮＯX 濃度と、予め設定された出口側の換算ＮＯX 濃
度の目標値との差に基づいて、ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 の
過不足量（以下「ＮＨ3 過不足量」）Ｑ22を算出し、 前記ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 と、ＮＨ3 過不足量Ｑ22とを
加算して、排ガスに対するＮＨ3 供給量を、その加算量
（Ｑ1 ＋Ｑ22）に制御することを特徴とする排ガスの脱
硝処理方法。 - 【請求項４】 請求項３の脱硝処理方法において、一定
期間収集されるＮＨ 3 過不足量Ｑ22と、そのときの脱硝
処理条件との相関解析により求められる相関に基づいて
ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 を補正し、補正されたＮＨ3 理論
供給量Ｑ1 ''を、ＮＨ3 過不足量Ｑ22と加算して、排ガ
スに対するＮＨ3 供給量Ｑを、その加算量（Ｑ1 ''＋Ｑ
22）に制御することを特徴とする排ガスの脱硝処理方
法。 - 【請求項５】 脱硝触媒を内蔵した排ガス流通経路に、
アンモニア供給装置からアンモニア（以下「ＮＨ3 」）
を供給して排ガス中の窒素酸化物（以下「ＮＯX 」）を
ＮＨ3 と反応させ、水と窒素に変換するアンモニア接触
還元法による脱硝処理装置において、 流通経路の入口側で測定される排ガスの流量およびＮＯ
X 濃度から、脱硝反応に必要な理論上のＮＨ3 供給量Ｑ
1 を算出する計算手段（以下「ＮＨ3 理論供給量計算手
段」）１５、 流通経路の出口側で検出されるＮＯX 濃度と、予め設定
された出口側のＮＯX濃度の目標値との差に基づいて、
ＮＨ3 理論供給量の過不足量Ｑ21を算出する計算手段
（以下「ＮＨ3 過不足量計算手段」）１６、 ＮＨ3 理論供給量計算手段１５の算出値Ｑ1 と、ＮＨ3
過不足量計算手段１６の算出値Ｑ21とを加算する加算器
１７を有し、 加算器１７による加算値（Ｑ1 ＋Ｑ21）を、アンモニア
供給装置のＮＨ3 供給量制御信号として、排ガス流通経
路に対するＮＨ3 供給量が制御されることを特徴とする
排ガス脱硝装置。 - 【請求項６】 請求項５の脱硝装置において、ＮＨ3 過
不足量計算手段１６により算出されるＮＨ3 過不足量Ｑ
21と、そのときの脱硝処理条件とを一定期間収集するデ
ータ収集器２１、 収集されたデータの相関解析に基づいて、ＮＨ3 理論量
Ｑ1 を補正するための補正量関数を演算する補正量関数
導出器２２、 補正量関数導出器２２により導出される補正量関数に基
づいて補正ＮＨ3 量Ｑ 31を算出する補正ＮＨ3 量計算手
段２４、 補正量計算手段２４により算出された補正ＮＨ3 量Ｑ31
を、上記ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 と加算する加算器２５を
有し、 補正されたＮＨ3 理論供給量Ｑ1 ' （＝Ｑ1 ＋Ｑ31）
と、ＮＨ3 過不足量計算手段１６の算出値Ｑ21とが、換
算器１７により加算され、その加算値（Ｑ1 ' ＋Ｑ21）
をアンモニア供給装置のアンモニア供給量制御信号とし
て、排ガス流通経路に対するＮＨ3 供給量が制御される
ことを特徴とする排ガス脱硝装置。 - 【請求項７】 脱硝触媒を内蔵した排ガス流通経路に、
アンモニア供給装置からアンモニア（以下「ＮＨ3 」）
を供給して排ガス中の窒素酸化物（以下「ＮＯX 」）を
ＮＨ3 と反応させ、水と窒素に変換するアンモニア接触
還元法による脱硝処理装置において、 流通経路の入口側で測定される排ガスの流量およびＮＯ
X 濃度から、脱硝反応に必要な理論上のＮＨ3 供給量Ｑ
1 を算出する計算手段（以下「ＮＨ3 理論量計算手
段」）１５、 流通経路の出口側で測定されるＮＯX 濃度および酸素濃
度から、換算ＮＯX 濃度を算出する計算手段（以下「換
算ＮＯX 計算手段」）１８、および換算ＮＯX計算手段
１８の算出値と、予め設定された出口側の換算ＮＯX 濃
度の目標値との差に基づいて、ＮＨ3 理論供給量の過不
足量Ｑ22を算出する計算手段（以下「ＮＨ3 過不足量計
算手段」）１９、 ＮＨ3 理論供給量計算手段１５の算出値Ｑ1 と、ＮＨ3
過不足量計算手段１９の算出値Ｑ22とを加算する加算器
１７を有し、 加算器１７による加算値（Ｑ1 ＋Ｑ22）を、アンモニア
供給装置のＮＨ3 供給量制御信号として、排ガス流通経
路に対するＮＨ3 供給量が制御されることを特徴とする
排ガス脱硝装置。 - 【請求項８】 請求項７の排ガス脱硝装置において、Ｎ
Ｈ3 過不足量計算手段１９により算出されるＮＨ3 過不
足量Ｑ22と、そのときの脱硝処理条件とを一定期間収集
するデータ収集器２１、 収集されたデータの相関解析に基づいて、ＮＨ3 理論量
Ｑ1 の補正量関数を演算する補正量関数導出器２２、 補正量関数導出器２２により導出される補正量関数に基
づいて補正ＮＨ3 量Ｑ 32を算出する補正ＮＨ3 量計算手
段２４、 補正量計算手段２４により算出された補正ＮＨ3 量Ｑ32
を、上記ＮＨ3 理論供給量Ｑ1 と加算する加算器２５を
有し、 補正されたＮＨ3 理論供給量Ｑ1 ''（＝Ｑ1 ＋Ｑ32）
と、ＮＨ3 過不足量計算手段１６の算出値Ｑ22とが、換
算器１７により加算され、その加算値（Ｑ1 ''＋Ｑ22）
をアンモニア供給装置のアンモニア供給量制御信号とし
て、排ガス流通経路に対するＮＨ3 供給量が制御される
ことを特徴とする排ガス脱硝装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13017495A JP3775694B2 (ja) | 1995-05-29 | 1995-05-29 | 排ガスの脱硝処理方法および脱硝装置 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13017495A JP3775694B2 (ja) | 1995-05-29 | 1995-05-29 | 排ガスの脱硝処理方法および脱硝装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08318132A true JPH08318132A (ja) | 1996-12-03 |
| JP3775694B2 JP3775694B2 (ja) | 2006-05-17 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13017495A Expired - Fee Related JP3775694B2 (ja) | 1995-05-29 | 1995-05-29 | 排ガスの脱硝処理方法および脱硝装置 |
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|---|---|
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005537931A (ja) * | 2002-06-19 | 2005-12-15 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 酸化窒素を還元するための方法および装置 |
| JP2010094605A (ja) * | 2008-10-16 | 2010-04-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 窒素酸化物処理装置 |
| JP2010234321A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | アンモニア注入量補正制御装置及びアンモニア注入量補正制御方法 |
| CN112915741A (zh) * | 2021-01-13 | 2021-06-08 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司火力发电技术研究院 | 一种脱硝优化方法 |
| CN114166990A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-03-11 | 国网湖南省电力有限公司 | 基于NOx浓度时域特征分析的脱硝喷氨均匀性检测方法 |
Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53132468A (en) * | 1977-04-25 | 1978-11-18 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Dry denitrating method by reducing with ammonia |
| JPS5698331U (ja) * | 1979-12-26 | 1981-08-04 | ||
| JPS60118948U (ja) * | 1984-01-18 | 1985-08-12 | 三菱重工業株式会社 | 換算回路装置 |
| JPS60197225A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 有触媒脱硝装置 |
| JPS62138606A (ja) * | 1985-12-11 | 1987-06-22 | Babcock Hitachi Kk | 燃焼装置の運転方法 |
| JPH01180220A (ja) * | 1988-01-08 | 1989-07-18 | Toshiba Corp | ガスタービンプラントの脱硝制御装置 |
| JPH01288320A (ja) * | 1988-05-17 | 1989-11-20 | Niigata Eng Co Ltd | アンモニア脱硝装置の制御方法 |
| JPH0263524A (ja) * | 1988-08-30 | 1990-03-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 排ガス脱硝装置のｎｈ↓３注入量の制御方法 |
| JPH02164421A (ja) * | 1988-12-15 | 1990-06-25 | Toyota Motor Corp | 排ガス脱硝装置の運転方法 |
| JPH0416215A (ja) * | 1990-05-09 | 1992-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 脱硝装置のアンモニア注入制御方法 |
| JPH04176325A (ja) * | 1990-11-09 | 1992-06-24 | Sumitomo Chem Eng Kk | 脱硝方法 |
| JPH0671138A (ja) * | 1992-07-09 | 1994-03-15 | Toshiba Corp | 脱硝制御装置 |
-
1995
- 1995-05-29 JP JP13017495A patent/JP3775694B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53132468A (en) * | 1977-04-25 | 1978-11-18 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Dry denitrating method by reducing with ammonia |
| JPS5698331U (ja) * | 1979-12-26 | 1981-08-04 | ||
| JPS60118948U (ja) * | 1984-01-18 | 1985-08-12 | 三菱重工業株式会社 | 換算回路装置 |
| JPS60197225A (ja) * | 1984-03-19 | 1985-10-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 有触媒脱硝装置 |
| JPS62138606A (ja) * | 1985-12-11 | 1987-06-22 | Babcock Hitachi Kk | 燃焼装置の運転方法 |
| JPH01180220A (ja) * | 1988-01-08 | 1989-07-18 | Toshiba Corp | ガスタービンプラントの脱硝制御装置 |
| JPH01288320A (ja) * | 1988-05-17 | 1989-11-20 | Niigata Eng Co Ltd | アンモニア脱硝装置の制御方法 |
| JPH0263524A (ja) * | 1988-08-30 | 1990-03-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 排ガス脱硝装置のｎｈ↓３注入量の制御方法 |
| JPH02164421A (ja) * | 1988-12-15 | 1990-06-25 | Toyota Motor Corp | 排ガス脱硝装置の運転方法 |
| JPH0416215A (ja) * | 1990-05-09 | 1992-01-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 脱硝装置のアンモニア注入制御方法 |
| JPH04176325A (ja) * | 1990-11-09 | 1992-06-24 | Sumitomo Chem Eng Kk | 脱硝方法 |
| JPH0671138A (ja) * | 1992-07-09 | 1994-03-15 | Toshiba Corp | 脱硝制御装置 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005537931A (ja) * | 2002-06-19 | 2005-12-15 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 酸化窒素を還元するための方法および装置 |
| JP2010094605A (ja) * | 2008-10-16 | 2010-04-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 窒素酸化物処理装置 |
| JP2010234321A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | アンモニア注入量補正制御装置及びアンモニア注入量補正制御方法 |
| CN112915741A (zh) * | 2021-01-13 | 2021-06-08 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司火力发电技术研究院 | 一种脱硝优化方法 |
| CN114166990A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-03-11 | 国网湖南省电力有限公司 | 基于NOx浓度时域特征分析的脱硝喷氨均匀性检测方法 |
| CN114166990B (zh) * | 2021-12-03 | 2023-11-14 | 国网湖南省电力有限公司 | 基于NOx浓度时域特征分析的脱硝喷氨均匀性检测方法 |
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