JPH08294970A - ポリアミド樹脂組成物製振動溶着中空体成形品 - Google Patents
ポリアミド樹脂組成物製振動溶着中空体成形品Info
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- JPH08294970A JPH08294970A JP10238795A JP10238795A JPH08294970A JP H08294970 A JPH08294970 A JP H08294970A JP 10238795 A JP10238795 A JP 10238795A JP 10238795 A JP10238795 A JP 10238795A JP H08294970 A JPH08294970 A JP H08294970A
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 融点が２３０〜２６０℃のポリアミド樹脂４
０〜９０重量％と、ガラス繊維１０〜６０重量％とから
なるポリアミド樹脂組成物を用いて一次成形した複数の
中空体部品を振動溶着してなるポリアミド樹脂組成物製
振動溶着中空体成形品。 【効果】 溶着強度、耐熱性、そり及び表面平滑性に優
れている。また、成形体がインテークマニホールドであ
る場合には、エンジンのバックファイア時の安全性を高
め、混合ガスの流れも円滑なものとなる。
０〜９０重量％と、ガラス繊維１０〜６０重量％とから
なるポリアミド樹脂組成物を用いて一次成形した複数の
中空体部品を振動溶着してなるポリアミド樹脂組成物製
振動溶着中空体成形品。 【効果】 溶着強度、耐熱性、そり及び表面平滑性に優
れている。また、成形体がインテークマニホールドであ
る場合には、エンジンのバックファイア時の安全性を高
め、混合ガスの流れも円滑なものとなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一次成形で複数の中空
体部品を成形し、振動溶着により接合したポリアミド樹
脂組成物製中空体成形品に関するものである。
体部品を成形し、振動溶着により接合したポリアミド樹
脂組成物製中空体成形品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、プラスチックの用途が拡大され、
その特性を生かし、例えば自動車エンジンのインテーク
マニホールドなども振動溶着により樹脂化が試みられて
いる。材料としてはガラス繊維強化６６ナイロンまたは
ガラス繊維強化６ナイロンなどが用いられているが、融
点が高く、高温物性に優れたガラス繊維強化６６ナイロ
ンが主として用いられている。
その特性を生かし、例えば自動車エンジンのインテーク
マニホールドなども振動溶着により樹脂化が試みられて
いる。材料としてはガラス繊維強化６６ナイロンまたは
ガラス繊維強化６ナイロンなどが用いられているが、融
点が高く、高温物性に優れたガラス繊維強化６６ナイロ
ンが主として用いられている。
【０００３】しかし、ガラス繊維強化６６ナイロンは成
形品のそりが大きく、組付けなどで不具合が生じること
がある。また、こうしたそりの低減のためには、ガラス
フレークやマイカなどの板状フィラーが有効であること
が、例えば特開昭５３−１２１８４３号公報によって知
られているが、これらの添加により溶着強度が低下する
という問題があった。
形品のそりが大きく、組付けなどで不具合が生じること
がある。また、こうしたそりの低減のためには、ガラス
フレークやマイカなどの板状フィラーが有効であること
が、例えば特開昭５３−１２１８４３号公報によって知
られているが、これらの添加により溶着強度が低下する
という問題があった。
【０００４】さらに、自動車エンジンのインテークマニ
ホールドの場合、 １）溶着強度が低いと、エンジンのバックファイアなど
によって、内圧が増大したときに、破裂に結びつく危険
性がある。 ２）溶着面のそりが大きいと、振動溶着が困難となる。 ３）内表面の平滑性が悪いと、空気またはガソリンと空
気の混合ガスが成形品内部の中空部を流れる際に、気体
の流れが乱され、自動車エンジンの燃費低下が起こる。 ４）ガラス繊維強化６ナイロン樹脂を用いると、ガラス
繊維強化６６ナイロンよりもそりが小さく、表面平滑性
も向上することが知られているが、６ナイロンは融点が
２２５℃と低いため、ＥＧＲ（Ｅｘｈａｕｓｔ Ｇａｓ
Ｒｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ＝排気ガス循環再供給）
システムを有するインテークマニホールドの場合、高温
の排気ガスがマニホールドに供給されるため、成形品が
変形しやすい。 等の問題があり、自動車エンジンのインテークマニホー
ルドに適した振動溶着成形品を得るための十分な解決策
は得られていない。
ホールドの場合、 １）溶着強度が低いと、エンジンのバックファイアなど
によって、内圧が増大したときに、破裂に結びつく危険
性がある。 ２）溶着面のそりが大きいと、振動溶着が困難となる。 ３）内表面の平滑性が悪いと、空気またはガソリンと空
気の混合ガスが成形品内部の中空部を流れる際に、気体
の流れが乱され、自動車エンジンの燃費低下が起こる。 ４）ガラス繊維強化６ナイロン樹脂を用いると、ガラス
繊維強化６６ナイロンよりもそりが小さく、表面平滑性
も向上することが知られているが、６ナイロンは融点が
２２５℃と低いため、ＥＧＲ（Ｅｘｈａｕｓｔ Ｇａｓ
Ｒｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ＝排気ガス循環再供給）
システムを有するインテークマニホールドの場合、高温
の排気ガスがマニホールドに供給されるため、成形品が
変形しやすい。 等の問題があり、自動車エンジンのインテークマニホー
ルドに適した振動溶着成形品を得るための十分な解決策
は得られていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、溶着
強度が大きく、耐熱性に優れ、そりが小さくしかも表面
平滑性の優れたポリアミド樹脂組成物製の振動溶着成形
品を得ることにある。
強度が大きく、耐熱性に優れ、そりが小さくしかも表面
平滑性の優れたポリアミド樹脂組成物製の振動溶着成形
品を得ることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋭意検討
の結果、融点が特定の範囲内にあるポリアミドにガラス
繊維を配合した組成物を使用することによって、溶着強
度、耐熱性、そり及び表面平滑性の優れた振動溶着成形
品が得られることを見いだし、本発明に到達した。
の結果、融点が特定の範囲内にあるポリアミドにガラス
繊維を配合した組成物を使用することによって、溶着強
度、耐熱性、そり及び表面平滑性の優れた振動溶着成形
品が得られることを見いだし、本発明に到達した。
【０００７】即ち、本発明は、融点が２３０〜２６０℃
のポリアミド樹脂４０〜９０重量％と、ガラス繊維１０
〜６０重量％とからなるポリアミド樹脂組成物を用いて
一次成形した複数の中空体部品を振動溶着してなるポリ
アミド樹脂組成物製振動溶着中空体成形品に存する。本
発明におけるポリアミド樹脂は、重合可能なω−アミノ
酸類もしくはそのラクタム類、好ましくは３員環以上の
ラクタム、または二塩基酸類とジアミン類などを原料と
し、これらの重縮合によって得られる一種類の繰り返し
単位の成分からなるポリアミド樹脂あるいは二種類以上
の繰り返し単位の成分からなる共重合ポリアミド樹脂で
ある。具体的には、原料のω−アミノ酸類としては、ε
−アミノカプロン酸、７−アミノヘプタン酸、９−アミ
ノノナン酸、１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノ
ドデカン酸が挙げられる。ラクタム類としては、ε−カ
プロラクタム、エナントラクタム、カプリルラクタム、
ラウリルラクタム、α−ピロリドン、α−ピペリドンが
挙げられる。二塩基酸類としては、アジピン酸、グルタ
ル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシ
ン酸、ウンデカンジオン酸、ドデカジオン酸、ヘキサデ
カジオン酸、ヘキサデセンジオン酸、エイコサンジオン
酸、エイコサジエンジオン酸、ジグリコール酸、２，
２，４−トリメチルアジピン酸、キシリレンジカルボン
酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、テレフタル
酸、イソフタル酸が挙げられる。また、ジアミン類とし
ては、ヘキサメチレンジアミン、テトラメチレンジアミ
ン、ノナメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミ
ン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４ (または２，
４，４）−トリメチルヘキサメチレンジアミン、ビス−
（４，４′−アミノシクロヘキシル）メタン、メタキシ
リレンジアミンが挙げられる。
のポリアミド樹脂４０〜９０重量％と、ガラス繊維１０
〜６０重量％とからなるポリアミド樹脂組成物を用いて
一次成形した複数の中空体部品を振動溶着してなるポリ
アミド樹脂組成物製振動溶着中空体成形品に存する。本
発明におけるポリアミド樹脂は、重合可能なω−アミノ
酸類もしくはそのラクタム類、好ましくは３員環以上の
ラクタム、または二塩基酸類とジアミン類などを原料と
し、これらの重縮合によって得られる一種類の繰り返し
単位の成分からなるポリアミド樹脂あるいは二種類以上
の繰り返し単位の成分からなる共重合ポリアミド樹脂で
ある。具体的には、原料のω−アミノ酸類としては、ε
−アミノカプロン酸、７−アミノヘプタン酸、９−アミ
ノノナン酸、１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノ
ドデカン酸が挙げられる。ラクタム類としては、ε−カ
プロラクタム、エナントラクタム、カプリルラクタム、
ラウリルラクタム、α−ピロリドン、α−ピペリドンが
挙げられる。二塩基酸類としては、アジピン酸、グルタ
ル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシ
ン酸、ウンデカンジオン酸、ドデカジオン酸、ヘキサデ
カジオン酸、ヘキサデセンジオン酸、エイコサンジオン
酸、エイコサジエンジオン酸、ジグリコール酸、２，
２，４−トリメチルアジピン酸、キシリレンジカルボン
酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、テレフタル
酸、イソフタル酸が挙げられる。また、ジアミン類とし
ては、ヘキサメチレンジアミン、テトラメチレンジアミ
ン、ノナメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミ
ン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４ (または２，
４，４）−トリメチルヘキサメチレンジアミン、ビス−
（４，４′−アミノシクロヘキシル）メタン、メタキシ
リレンジアミンが挙げられる。
【０００８】本発明におけるポリアミド樹脂の融点は、
２３０〜２６０℃である。これよりも融点が高いポリア
ミドを使用すると、得られる成形品のそりが大きくな
り、融点が低いポリアミドを使用すると、得られる成形
品の耐熱性が不足する。ポリアミド樹脂の融点の特に好
ましい範囲は２３５〜２４５℃である。本発明における
ポリアミド樹脂としては、（ａ）ヘキサメチレンジアミ
ンとアジピン酸の等モル塩（以下ＡＨ塩と記載すること
もある。）から誘導される繰り返し単位からなる成分
と、（ｂ）ε−カプロラクタム（以下ＣＬと記載するこ
ともある。）、ε−アミノカプロン酸、ヘキサメチレン
ジアミンとセバシン酸の当モル塩、ヘキサメチレンジア
ミンとドデカジオン酸の当モル塩、ω−ラウリルラクタ
ムまたは１２−アミノドデカン酸から誘導される繰り返
し単位からなる成分とからなるポリアミドが溶着強度、
耐熱性、そり及び表面平滑性に優れた振動溶着成形品を
得る上で好ましい。特に好ましくはＡＨ塩から誘導され
る繰り返し単位からなる成分と、ＣＬ又はε−アミノカ
プロン酸から誘導される繰り返し単位からなる成分とか
らなるポリアミド樹脂である。本発明における成分
（ａ）と成分（ｂ）との割合は重量比で、９９／１〜５
５／４５、好ましくは９８／２〜６０／４０である。
２３０〜２６０℃である。これよりも融点が高いポリア
ミドを使用すると、得られる成形品のそりが大きくな
り、融点が低いポリアミドを使用すると、得られる成形
品の耐熱性が不足する。ポリアミド樹脂の融点の特に好
ましい範囲は２３５〜２４５℃である。本発明における
ポリアミド樹脂としては、（ａ）ヘキサメチレンジアミ
ンとアジピン酸の等モル塩（以下ＡＨ塩と記載すること
もある。）から誘導される繰り返し単位からなる成分
と、（ｂ）ε−カプロラクタム（以下ＣＬと記載するこ
ともある。）、ε−アミノカプロン酸、ヘキサメチレン
ジアミンとセバシン酸の当モル塩、ヘキサメチレンジア
ミンとドデカジオン酸の当モル塩、ω−ラウリルラクタ
ムまたは１２−アミノドデカン酸から誘導される繰り返
し単位からなる成分とからなるポリアミドが溶着強度、
耐熱性、そり及び表面平滑性に優れた振動溶着成形品を
得る上で好ましい。特に好ましくはＡＨ塩から誘導され
る繰り返し単位からなる成分と、ＣＬ又はε−アミノカ
プロン酸から誘導される繰り返し単位からなる成分とか
らなるポリアミド樹脂である。本発明における成分
（ａ）と成分（ｂ）との割合は重量比で、９９／１〜５
５／４５、好ましくは９８／２〜６０／４０である。
【０００９】共重合ポリアミド樹脂における特に好まし
い組成は、６６／６ナイロンの場合、ＡＨ塩から誘導さ
れる繰り返し単位からなる成分とＣＬまたはε−アミノ
カプロン酸から誘導される繰り返し単位からなる成分と
の重量比が９８／２〜７０／３０である。これよりもＡ
Ｈ塩から誘導される繰り返し単位からなる成分の比率が
高いと高い溶着強度や充分な表面平滑性が得られにく
く、ＡＨ塩から誘導される繰り返し単位からなる成分の
比率が低いと高い耐熱性が得られにくい。ＡＨ塩から誘
導される繰り返し単位からなる成分とＣＬまたはε−ア
ミノカプロン酸から誘導される繰り返し単位からなる成
分とのより好ましい重量比は９７／３〜８０／２０であ
る。
い組成は、６６／６ナイロンの場合、ＡＨ塩から誘導さ
れる繰り返し単位からなる成分とＣＬまたはε−アミノ
カプロン酸から誘導される繰り返し単位からなる成分と
の重量比が９８／２〜７０／３０である。これよりもＡ
Ｈ塩から誘導される繰り返し単位からなる成分の比率が
高いと高い溶着強度や充分な表面平滑性が得られにく
く、ＡＨ塩から誘導される繰り返し単位からなる成分の
比率が低いと高い耐熱性が得られにくい。ＡＨ塩から誘
導される繰り返し単位からなる成分とＣＬまたはε−ア
ミノカプロン酸から誘導される繰り返し単位からなる成
分とのより好ましい重量比は９７／３〜８０／２０であ
る。
【００１０】また、例えば原料としてＡＨ塩とＣＬまた
はε−アミノカプロン酸を用いて共重合する代わりに、
６６ナイロンと６ナイロンとを重合装置に投入し、アミ
ド交換反応によって目的とする共重合体である共重合ポ
リアミド樹脂を得ることもできる。あるいは、６６ナイ
ロンと６ナイロンとを押出機や射出成形機に投入して、
同様にアミド交換反応によって目的とする共重合体を得
ることもできる。６６／６ナイロン以外の共重合ナイロ
ンについても、同様の方法によって得ることができる。
はε−アミノカプロン酸を用いて共重合する代わりに、
６６ナイロンと６ナイロンとを重合装置に投入し、アミ
ド交換反応によって目的とする共重合体である共重合ポ
リアミド樹脂を得ることもできる。あるいは、６６ナイ
ロンと６ナイロンとを押出機や射出成形機に投入して、
同様にアミド交換反応によって目的とする共重合体を得
ることもできる。６６／６ナイロン以外の共重合ナイロ
ンについても、同様の方法によって得ることができる。
【００１１】本発明におけるポリアミド樹脂は、ある範
囲内の重合度、すなわち相対粘度を有するものが好まし
い。好ましい相対粘度は、ＪＩＳ Ｋ６８１０に従って
９８％硫酸中濃度１％、温度２５℃で測定した値で２．
０〜４．０、好ましくは２．５〜３．７である。相対粘
度が低いと、溶着強度が小さくなり、逆に高すぎると、
流動性を損ない表面平滑性不良となるので好ましくな
い。
囲内の重合度、すなわち相対粘度を有するものが好まし
い。好ましい相対粘度は、ＪＩＳ Ｋ６８１０に従って
９８％硫酸中濃度１％、温度２５℃で測定した値で２．
０〜４．０、好ましくは２．５〜３．７である。相対粘
度が低いと、溶着強度が小さくなり、逆に高すぎると、
流動性を損ない表面平滑性不良となるので好ましくな
い。
【００１２】本発明で使用されるガラス繊維は、通常熱
可塑性樹脂に使用されるものでよいが、Ｅガラス（無ア
ルカリガラス）から作られるチョップドストランドが好
ましい。繊維径は１〜２０μｍ、好ましくは５〜１５μ
ｍである。また、ガラス繊維はポリアミドとの接着向上
のためシランカップリング剤などで表面処理されている
ことが好ましい。ガラス繊維の配合量は、１０〜６０重
量％である。配合量が少なすぎると溶着強度が低下し、
多すぎると表面平滑性が損なわれる。
可塑性樹脂に使用されるものでよいが、Ｅガラス（無ア
ルカリガラス）から作られるチョップドストランドが好
ましい。繊維径は１〜２０μｍ、好ましくは５〜１５μ
ｍである。また、ガラス繊維はポリアミドとの接着向上
のためシランカップリング剤などで表面処理されている
ことが好ましい。ガラス繊維の配合量は、１０〜６０重
量％である。配合量が少なすぎると溶着強度が低下し、
多すぎると表面平滑性が損なわれる。
【００１３】溶着強度と表面平滑性を十分に満足させる
ためには、ガラス繊維とポリアミド樹脂との配合比率
（重量比）は好ましくは２０／８０〜５０／５０、最も
好ましくは３０／７０〜４０／６０である。本発明の樹
脂組成物中には、本発明の効果を損なわない範囲におい
て、ガラス繊維以外の無機充填材、例えばガラスフレー
ク、ガラスビーズ、マイカ、タルク、カオリン、ウォラ
ストナイト、チタン酸カリウムウィスカー等を配合して
も良い。また、銅化合物などの熱安定剤、離型剤、カー
ボンブラックなどの着色剤等の公知の添加剤を配合して
も良い。
ためには、ガラス繊維とポリアミド樹脂との配合比率
（重量比）は好ましくは２０／８０〜５０／５０、最も
好ましくは３０／７０〜４０／６０である。本発明の樹
脂組成物中には、本発明の効果を損なわない範囲におい
て、ガラス繊維以外の無機充填材、例えばガラスフレー
ク、ガラスビーズ、マイカ、タルク、カオリン、ウォラ
ストナイト、チタン酸カリウムウィスカー等を配合して
も良い。また、銅化合物などの熱安定剤、離型剤、カー
ボンブラックなどの着色剤等の公知の添加剤を配合して
も良い。
【００１４】これらの配合は、樹脂の重合から成形まで
の任意の段階で実施されるが、押出機を用いて溶融混練
するのが好ましい。本発明においては、これらの樹脂組
成物を用いて、まず複数の中空体部品を一次成形する。
次に、一次成形された複数の中空体部品を、振動溶着に
より接合し、目的の中空体成形品を得る。従って、一段
の成形では成形できないような、複雑な構造の中空体成
形品であっても、製造することができる。中空体成形品
のそりが大きいと、組み付け時に不具合を生じる。さら
に、一次成形品のそりが大きいと、振動溶着が困難にな
り、また振動溶着時の押圧力が不均一になり、目的の成
形品の溶着強度が低下する。それゆえ、後記する測定法
による溶着強度で表現して、少なくとも２０ｋｇｆ以上
になるように、諸条件を選択することが肝要である。
の任意の段階で実施されるが、押出機を用いて溶融混練
するのが好ましい。本発明においては、これらの樹脂組
成物を用いて、まず複数の中空体部品を一次成形する。
次に、一次成形された複数の中空体部品を、振動溶着に
より接合し、目的の中空体成形品を得る。従って、一段
の成形では成形できないような、複雑な構造の中空体成
形品であっても、製造することができる。中空体成形品
のそりが大きいと、組み付け時に不具合を生じる。さら
に、一次成形品のそりが大きいと、振動溶着が困難にな
り、また振動溶着時の押圧力が不均一になり、目的の成
形品の溶着強度が低下する。それゆえ、後記する測定法
による溶着強度で表現して、少なくとも２０ｋｇｆ以上
になるように、諸条件を選択することが肝要である。
【００１５】振動溶着に使用する機械は、特に制限はな
く、市販のものを用いることができる。すなわち、振動
溶着機を用いて、接合すべき複数の中空体部品に、必要
な周波数と振幅を有する振動を加え、所定の圧力下に所
定時間保持すると、押圧接合面で発生する摩擦熱によ
り、中空体部品の表面が溶融し、溶着される。押圧面に
加える振動の周波数は、使用する樹脂組成物の硬さにも
よるが、通常１００〜３００Ｈｚ程度、また振幅は０．
５〜２．５ｍｍ、好ましくは０．８〜２．０ｍｍ程度が
よい。溶着圧力は、５〜１００ｋｇ／ｃｍ2 、好ましく
は１０〜６０ｋｇ／ｃｍ2 、特に好ましくは１５〜４５
ｋｇ／ｃｍ2 が選ばれる。溶着圧力は、大きすぎても小
さすぎても、溶着強度が低下する。所定の押圧下にある
べき溶着時間は、目標とする溶け代が得られるように設
定し、押圧を解放した後の保持時間は、溶着部が十分固
化するように設定する。
く、市販のものを用いることができる。すなわち、振動
溶着機を用いて、接合すべき複数の中空体部品に、必要
な周波数と振幅を有する振動を加え、所定の圧力下に所
定時間保持すると、押圧接合面で発生する摩擦熱によ
り、中空体部品の表面が溶融し、溶着される。押圧面に
加える振動の周波数は、使用する樹脂組成物の硬さにも
よるが、通常１００〜３００Ｈｚ程度、また振幅は０．
５〜２．５ｍｍ、好ましくは０．８〜２．０ｍｍ程度が
よい。溶着圧力は、５〜１００ｋｇ／ｃｍ2 、好ましく
は１０〜６０ｋｇ／ｃｍ2 、特に好ましくは１５〜４５
ｋｇ／ｃｍ2 が選ばれる。溶着圧力は、大きすぎても小
さすぎても、溶着強度が低下する。所定の押圧下にある
べき溶着時間は、目標とする溶け代が得られるように設
定し、押圧を解放した後の保持時間は、溶着部が十分固
化するように設定する。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の実施
例に制限されるものではない。なお、物性評価は、以下
の方法により行なった。 １）溶着強度 ａ）試験片：ポリアミド樹脂組成物を、株式会社日本製
鋼所製Ｊ−１００ＳＡ型射出成形機を用いて設定シリン
ダー温度２８０℃、金型温度８０℃で射出成形を行な
い、厚さ３ｍｍ、１００ｍｍ角のシート（以下、「１０
０角シート」という。）を得、これから図３（ａ）のよ
うに切り出し、加工した２つの部品（１）、（１′）
（Ｌ字部分の幅は３ｍｍ、部品（１）のＬ字の底辺のみ
４ｍｍ増、Ｌ字の内部角はＲ２、底辺の角はＲ１）を日
本エマソン株式会社製ミニ・バイブレーション・ウェル
ダーという商品名の振動溶着機を使用して、溶着圧力５
８．８ｋｇ／ｃｍ2、振幅０．８ｍｍ、溶け代１．５ｍ
ｍ、保持圧力３．０秒、保持圧力５８．８ｋｇ／ｃｍ2
で振動溶着して、図３ (ｂ）に示す試験片（２）を得
る。
するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の実施
例に制限されるものではない。なお、物性評価は、以下
の方法により行なった。 １）溶着強度 ａ）試験片：ポリアミド樹脂組成物を、株式会社日本製
鋼所製Ｊ−１００ＳＡ型射出成形機を用いて設定シリン
ダー温度２８０℃、金型温度８０℃で射出成形を行な
い、厚さ３ｍｍ、１００ｍｍ角のシート（以下、「１０
０角シート」という。）を得、これから図３（ａ）のよ
うに切り出し、加工した２つの部品（１）、（１′）
（Ｌ字部分の幅は３ｍｍ、部品（１）のＬ字の底辺のみ
４ｍｍ増、Ｌ字の内部角はＲ２、底辺の角はＲ１）を日
本エマソン株式会社製ミニ・バイブレーション・ウェル
ダーという商品名の振動溶着機を使用して、溶着圧力５
８．８ｋｇ／ｃｍ2、振幅０．８ｍｍ、溶け代１．５ｍ
ｍ、保持圧力３．０秒、保持圧力５８．８ｋｇ／ｃｍ2
で振動溶着して、図３ (ｂ）に示す試験片（２）を得
る。
【００１７】ｂ）測定法：この試験片を、オリエンテッ
ク株式会社製テンシロンＴＭ−ＩＩＩ−１００型試験機
を使用し、引張速度５ｍｍ／ｓｅｃ、図３ (ｂ）に示す
チャック（３）（３′）間距離６０ｍｍの条件で引っ張
り、その破断時の荷重を測定し、その大きさをｋｇｆで
表しこれを溶着強度とした。値の大きい方が溶着が良好
であると評価できる。
ク株式会社製テンシロンＴＭ−ＩＩＩ−１００型試験機
を使用し、引張速度５ｍｍ／ｓｅｃ、図３ (ｂ）に示す
チャック（３）（３′）間距離６０ｍｍの条件で引っ張
り、その破断時の荷重を測定し、その大きさをｋｇｆで
表しこれを溶着強度とした。値の大きい方が溶着が良好
であると評価できる。
【００１８】２）円板そり量 ａ）試験片：厚さ１．６ｍｍ、直径１００ｍｍの円板
（以下、「１００φ円板」という。）を、後記実施例に
おいて説明する条件で射出成形して、試験片を得る。 ｂ）測定法：この円板試験片を、水平な定盤上に載置
し、東京精密株式会社製三次元寸法測定機を使用し、該
円板の円周を等分する４カ所における、試験片底面の定
盤表面からの高さを測定し、４カ所の高さの平均値（単
位ｍｍ）をもって、円板そり量とした。値が小さい方
が、良好であると評価できる。
（以下、「１００φ円板」という。）を、後記実施例に
おいて説明する条件で射出成形して、試験片を得る。 ｂ）測定法：この円板試験片を、水平な定盤上に載置
し、東京精密株式会社製三次元寸法測定機を使用し、該
円板の円周を等分する４カ所における、試験片底面の定
盤表面からの高さを測定し、４カ所の高さの平均値（単
位ｍｍ）をもって、円板そり量とした。値が小さい方
が、良好であると評価できる。
【００１９】３）表面平滑性 上記の両試験のために準備した、１００角シート及び１
００φ円板試験片について、表面平滑性（ガラス繊維の
浮き具合）を目視で観察した。評価は、比較例１の表面
平滑性を標準とし、これと同程度のものを記号○で示
し、これより優れたものを◎、劣るものを△、著しく劣
るものを×で示した。
００φ円板試験片について、表面平滑性（ガラス繊維の
浮き具合）を目視で観察した。評価は、比較例１の表面
平滑性を標準とし、これと同程度のものを記号○で示
し、これより優れたものを◎、劣るものを△、著しく劣
るものを×で示した。
【００２０】４）融点 配合すべきポリアミド樹脂の試料について、セイコー電
子工業株式会社製の示差走査熱量計（商品名ＤＳＣ−２
００）を用いて、昇温速度２０℃／分で測定した。 ５）荷重たわみ温度 ＡＳＴＭ−Ｄ６４８に従い、荷重４．６ｋｇ／ｃｍ2 で
測定した。 ６）相対粘度 ＪＩＳ Ｋ６８１０に従って９８％硫酸中濃度１％、温
度２５℃で測定した。
子工業株式会社製の示差走査熱量計（商品名ＤＳＣ−２
００）を用いて、昇温速度２０℃／分で測定した。 ５）荷重たわみ温度 ＡＳＴＭ−Ｄ６４８に従い、荷重４．６ｋｇ／ｃｍ2 で
測定した。 ６）相対粘度 ＪＩＳ Ｋ６８１０に従って９８％硫酸中濃度１％、温
度２５℃で測定した。
【００２１】〔実施例１及び２〕ＡＨ塩の５０％水溶液
とＣＬとを各々１００℃まで昇温したものを、種々の割
合で、ＡＨ塩とＣＬの合計量が５０ｋｇになるように混
合し、容量１８０リットルの反応器に仕込み、内圧１３
ｋｇ／ｃｍ2 で２７０℃まで昇温した後、内温２４０℃
に保ち、撹拌しながら大気圧まで減圧し、撹拌動力が所
定の値に到達したところで停止して、抜き出し、ペレッ
ト化を行ない、表−１に示す共重合比率の６６／６ナイ
ロン共重合体を得た。得られた共重合体ペレットを、１
２０℃で減圧乾燥した後、径が１０ミクロンのガラス繊
維（日本電気硝子株式会社製ＥＣＳ０３Ｔ２８３Ｈ）と
表−１に示す比率で混合し、２軸押出機を用いて設定温
度２８０℃で溶融混練してペレットを得た。
とＣＬとを各々１００℃まで昇温したものを、種々の割
合で、ＡＨ塩とＣＬの合計量が５０ｋｇになるように混
合し、容量１８０リットルの反応器に仕込み、内圧１３
ｋｇ／ｃｍ2 で２７０℃まで昇温した後、内温２４０℃
に保ち、撹拌しながら大気圧まで減圧し、撹拌動力が所
定の値に到達したところで停止して、抜き出し、ペレッ
ト化を行ない、表−１に示す共重合比率の６６／６ナイ
ロン共重合体を得た。得られた共重合体ペレットを、１
２０℃で減圧乾燥した後、径が１０ミクロンのガラス繊
維（日本電気硝子株式会社製ＥＣＳ０３Ｔ２８３Ｈ）と
表−１に示す比率で混合し、２軸押出機を用いて設定温
度２８０℃で溶融混練してペレットを得た。
【００２２】このようにして混練されたポリアミド樹脂
組成物を用いて前記のとおり、試験片を得、溶着強度を
測定した。また、このポリアミド樹脂組成物を用いて、
日本製鋼株式会社製のＪ−１００ＳＡ型射出成形機によ
り、一次成形を行い、図２ (ａ）および（ｂ）に示す一
対の一次成形品を得た。設定シリンダー温度は、２８０
℃とした。また、設定金型温度はいずれも８０℃とし
た。なお、一次成形品の接合面には、図２ (ａ）および
（ｂ）に示すように、一方には、接合に際して溶融され
るべき中央突出部５を、他方には、溶融物の中空体表面
への流出を防止するための周縁突出部６を設けた。
組成物を用いて前記のとおり、試験片を得、溶着強度を
測定した。また、このポリアミド樹脂組成物を用いて、
日本製鋼株式会社製のＪ−１００ＳＡ型射出成形機によ
り、一次成形を行い、図２ (ａ）および（ｂ）に示す一
対の一次成形品を得た。設定シリンダー温度は、２８０
℃とした。また、設定金型温度はいずれも８０℃とし
た。なお、一次成形品の接合面には、図２ (ａ）および
（ｂ）に示すように、一方には、接合に際して溶融され
るべき中央突出部５を、他方には、溶融物の中空体表面
への流出を防止するための周縁突出部６を設けた。
【００２３】次に、この一次成形品の一対を、日本エマ
ソン株式会社製のバイブレイション・ウェルダー２８０
０という商品名の振動溶着機を使用して、成形品の溶着
圧力２０ｋｇ／ｃｍ2 、振幅１．５ｍｍ、保持時間５．
０秒、保持圧力１４ｋｇ／ｃｍ2 で振動溶着して、図１
に示す中空体成形品４を得た。溶着時間は材料によって
異なるが、溶け代が１．５ｍｍになるように制御した。
ソン株式会社製のバイブレイション・ウェルダー２８０
０という商品名の振動溶着機を使用して、成形品の溶着
圧力２０ｋｇ／ｃｍ2 、振幅１．５ｍｍ、保持時間５．
０秒、保持圧力１４ｋｇ／ｃｍ2 で振動溶着して、図１
に示す中空体成形品４を得た。溶着時間は材料によって
異なるが、溶け代が１．５ｍｍになるように制御した。
【００２４】〔比較例１〕ＣＬを用いて表−１に示す６
ナイロンを製造した。得られた重合体ペレットを溶融混
練温度および射出成形温度を２６０℃とした以外は、実
施例１と全く同様にしてポリアミド樹脂組成物を得、一
次成形を行ない、更に一対の一次成形品を用いて中空成
形品を得た。
ナイロンを製造した。得られた重合体ペレットを溶融混
練温度および射出成形温度を２６０℃とした以外は、実
施例１と全く同様にしてポリアミド樹脂組成物を得、一
次成形を行ない、更に一対の一次成形品を用いて中空成
形品を得た。
【００２５】〔比較例２〕ＡＨ塩を用いて表−１に示す
６６ナイロンを製造した。得られた重合体ペレットを実
施例１と全く同様にして、ポリアミド樹脂組成物を得、
一次成形を行ない、更に一対の一次成形品を用いて中空
成形品を得た。実施例及び比較例における試験片につい
ての物性評価結果を表−１に示す。
６６ナイロンを製造した。得られた重合体ペレットを実
施例１と全く同様にして、ポリアミド樹脂組成物を得、
一次成形を行ない、更に一対の一次成形品を用いて中空
成形品を得た。実施例及び比較例における試験片につい
ての物性評価結果を表−１に示す。
【００２６】本発明のポリアミド樹脂組成物は、６６ナ
イロン樹脂組成物（比較例２）よりも溶着強度、そり、
表面平滑性に優れ、かつ６ナイロン樹脂組成物（比較例
１）よりも耐熱性（荷重たわみ温度）が優れている。
イロン樹脂組成物（比較例２）よりも溶着強度、そり、
表面平滑性に優れ、かつ６ナイロン樹脂組成物（比較例
１）よりも耐熱性（荷重たわみ温度）が優れている。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【発明の効果】本発明のポリアミド樹脂組成物製振動溶
着中空体成形品は、溶着強度が大きく耐熱性に優れ、そ
りが小さく、しかも表面平滑性に優れている。また、成
形体がインテークマニホールドである場合には、エンジ
ンのバックファイア時の安全性を高め、混合ガスの流れ
も円滑なものとなり、工業的な意義の極めて大きいもの
である。
着中空体成形品は、溶着強度が大きく耐熱性に優れ、そ
りが小さく、しかも表面平滑性に優れている。また、成
形体がインテークマニホールドである場合には、エンジ
ンのバックファイア時の安全性を高め、混合ガスの流れ
も円滑なものとなり、工業的な意義の極めて大きいもの
である。
【図１】本発明の中空体成形品の一例を示す概念的斜視
図。
図。
【図２】一対の一次成形品の一例を示す正面図。
【図３】溶着強度測定のために使用する試験片および溶
着試験片の平面図。
着試験片の平面図。
１，１′ 試験片の部品 ２ 溶着試験片 ３，３′ 引張試験用チャック ４ 中空体成形品 ５ 中央突出部 ６ 周縁突出部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｌ 22:00 (72)発明者 人見 達也 神奈川県茅ヶ崎市円蔵370番地 三菱エン ジニアリングプラスチックス株式会社技術 センター茅ヶ崎内
Claims (6)
- 【請求項１】 融点が２３０〜２６０℃のポリアミド樹
脂４０〜９０重量％と、ガラス繊維１０〜６０重量％と
からなるポリアミド樹脂組成物を用いて一次成形した複
数の中空体部品を振動溶着してなるポリアミド樹脂組成
物製振動溶着中空体成形品。 - 【請求項２】 前記ポリアミド樹脂が、（ａ）ヘキサメ
チレンジアミンとアジピン酸塩から誘導される繰り返し
単位からなる成分と、（ｂ）ε−カプロラクタム、ε−
アミノカプロン酸、ヘキサメチレンジアミンとセバシン
酸の等モル塩、ヘキサメチレンジアミンとドデカジオン
酸の等モル塩、ω−ラウリルラクタム又は１２−アミノ
ドデカン酸から誘導される繰り返し単位からなる成分と
からなり、（ａ）／（ｂ）の重量比が９９／１〜５５／
４５のポリアミド樹脂であることを特徴とする請求項１
に記載のポリアミド樹脂組成物製振動溶着中空体成形
品。 - 【請求項３】 前記ポリアミド樹脂が、（ａ）ヘキサメ
チレンジアミンとアジピン酸塩から誘導される繰り返し
単位からなる成分と、（ｂ）ε−カプロラクタムまたは
ε−アミノカプロン酸から誘導される繰り返し単位から
なる成分とからなり、（ａ）／（ｂ）の重量比が９９／
１〜５５／４５のポリアミド樹脂であることを特徴とす
る請求項１に記載のポリアミド樹脂組成物製振動溶着中
空体成形品。 - 【請求項４】 前記ポリアミド樹脂の融点が２３５〜２
４５℃であることを特徴とする請求項１に記載のポリア
ミド樹脂組成物製振動溶着中空体成形品。 - 【請求項５】 前記ガラス繊維とポリアミド樹脂との重
量比が３０／７０〜４０／６０であることを特徴とする
請求項１ないし４のいずれかに記載のポリアミド樹脂組
成物製振動溶着中空体成形品。 - 【請求項６】 中空体成形品が自動車エンジンのインテ
ークマニホールドであることを特徴とする、請求項１な
いし５のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物製振動
溶着中空体成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10238795A JPH08294970A (ja) | 1995-04-26 | 1995-04-26 | ポリアミド樹脂組成物製振動溶着中空体成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10238795A JPH08294970A (ja) | 1995-04-26 | 1995-04-26 | ポリアミド樹脂組成物製振動溶着中空体成形品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08294970A true JPH08294970A (ja) | 1996-11-12 |
Family
ID=14326046
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10238795A Pending JPH08294970A (ja) | 1995-04-26 | 1995-04-26 | ポリアミド樹脂組成物製振動溶着中空体成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08294970A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000038505A (ja) * | 1998-07-23 | 2000-02-08 | Toray Ind Inc | 自動車燃料系溶着部品用導電性ポリアミド樹脂組成物および導電性成形体 |
| KR100382559B1 (ko) * | 2000-09-05 | 2003-05-09 | 주식회사 이폴리머 | 개선된 물성을 갖는 폴리아미드 수지 조성물 |
| WO2011111713A1 (ja) * | 2010-03-08 | 2011-09-15 | 宇部興産株式会社 | ポリアミド樹脂組成物 |
| JP2012125948A (ja) * | 2010-12-13 | 2012-07-05 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品とその製造方法 |
| JPWO2012102315A1 (ja) * | 2011-01-28 | 2014-06-30 | 帝人株式会社 | 炭素繊維強化複合材料の接合体 |
-
1995
- 1995-04-26 JP JP10238795A patent/JPH08294970A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000038505A (ja) * | 1998-07-23 | 2000-02-08 | Toray Ind Inc | 自動車燃料系溶着部品用導電性ポリアミド樹脂組成物および導電性成形体 |
| KR100382559B1 (ko) * | 2000-09-05 | 2003-05-09 | 주식회사 이폴리머 | 개선된 물성을 갖는 폴리아미드 수지 조성물 |
| WO2011111713A1 (ja) * | 2010-03-08 | 2011-09-15 | 宇部興産株式会社 | ポリアミド樹脂組成物 |
| US10533089B2 (en) | 2010-03-08 | 2020-01-14 | Ube Industries, Ltd. | Polyamide resin composition |
| JP2012125948A (ja) * | 2010-12-13 | 2012-07-05 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品とその製造方法 |
| JPWO2012102315A1 (ja) * | 2011-01-28 | 2014-06-30 | 帝人株式会社 | 炭素繊維強化複合材料の接合体 |
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