JPH08269641A - 耐応力腐食割れ性に優れた給湯配管用オーステナイト系ステンレス鋼管 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れた給湯配管用オーステナイト系ステンレス鋼管Info
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- JPH08269641A JPH08269641A JP9753995A JP9753995A JPH08269641A JP H08269641 A JPH08269641 A JP H08269641A JP 9753995 A JP9753995 A JP 9753995A JP 9753995 A JP9753995 A JP 9753995A JP H08269641 A JPH08269641 A JP H08269641A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐孔食性と耐隙間腐食性を有し、かつ優れた
耐応力腐食割れ性を有する屋内配管用オーステナイト系
ステンレス鋼管を提供する。 【構成】 質量％で、Ｃ ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．８％以下、Ｐ ：０．０
４５％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｎｉ：６〜２０
％、Ｃｒ：１６〜２５％、Ｃｕ：１．５〜４．０％、Ｎ
：０．０５％以下、Ｍｏ：０．３％をこえ１．５％未
満、Ａｌ：０. ２％以下を含み、残部Feおよび不可避的
不純物からなる耐応力腐食割れ性に優れた給湯屋内配管
用オーステナイト系ステンレス鋼管。
耐応力腐食割れ性を有する屋内配管用オーステナイト系
ステンレス鋼管を提供する。 【構成】 質量％で、Ｃ ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．８％以下、Ｐ ：０．０
４５％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｎｉ：６〜２０
％、Ｃｒ：１６〜２５％、Ｃｕ：１．５〜４．０％、Ｎ
：０．０５％以下、Ｍｏ：０．３％をこえ１．５％未
満、Ａｌ：０. ２％以下を含み、残部Feおよび不可避的
不純物からなる耐応力腐食割れ性に優れた給湯屋内配管
用オーステナイト系ステンレス鋼管。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は給湯屋内配管に使用され
る耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼管に関するものである。
る耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来よりホテル、マンションなどのビル
の給水、給湯用屋内配管としては亜鉛めっき鋼管（ＳＧ
Ｐ）、塩ビライニング鋼管や銅管が用いられていた。し
かし、原水の汚染にともない、水分中の塩素イオンの増
加や滅菌のための残留塩素の存在により、鋼管の腐食問
題が深刻化している。とくに給湯用途に使用されている
銅管においては孔食による漏水や腐食にともなう銅イオ
ンの溶出による青水の問題などが生じている。これらの
問題を解決すべく最近、ステンレス鋼給湯管の使用が検
討されている。現在使用されている屋内配管用のステン
レス鋼管はオーステナイト系のＳＵＳ３０４が主であ
る。ステンレス鋼管は、ステンレス鋼帯を側端部が対向
するように曲成して断面円形とし、造管溶接を行って作
られる。ステンレス鋼管で屋内配管を行う長所は、従来
管に比べて耐食性に優れること、また銅管を用いる場合
よりも水温を上げることが可能であることや配管内の流
速を上げることが可能であり、施工上の制約が少ないこ
とが挙げられる。
の給水、給湯用屋内配管としては亜鉛めっき鋼管（ＳＧ
Ｐ）、塩ビライニング鋼管や銅管が用いられていた。し
かし、原水の汚染にともない、水分中の塩素イオンの増
加や滅菌のための残留塩素の存在により、鋼管の腐食問
題が深刻化している。とくに給湯用途に使用されている
銅管においては孔食による漏水や腐食にともなう銅イオ
ンの溶出による青水の問題などが生じている。これらの
問題を解決すべく最近、ステンレス鋼給湯管の使用が検
討されている。現在使用されている屋内配管用のステン
レス鋼管はオーステナイト系のＳＵＳ３０４が主であ
る。ステンレス鋼管は、ステンレス鋼帯を側端部が対向
するように曲成して断面円形とし、造管溶接を行って作
られる。ステンレス鋼管で屋内配管を行う長所は、従来
管に比べて耐食性に優れること、また銅管を用いる場合
よりも水温を上げることが可能であることや配管内の流
速を上げることが可能であり、施工上の制約が少ないこ
とが挙げられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】造管後のステンレス鋼
管には溶接ひずみが存在するために、ＳＵＳ３０４のよ
うなオーステナイト系のステンレス鋼では50℃以上の温
水環境において、応力腐食割れを生じることが懸念され
る。そのために溶接後に焼鈍を行い、溶接ひずみを除去
する策が取られている。しかし、造管後に焼鈍を行うと
一工程増えるためにコスト的に不利になることから、現
状の屋内配管用ステンレス鋼管は未焼鈍のまま出荷され
ることが多い。また、溶接継手施工の際に酸化スケール
が生成すると、耐食性が低下するため、ガスーシールを
行い、溶接スケールが生じないようにする必要がある。
しかし、ガスーシール技術の差によって、スケールの状
態が異なってくるために、特別な注意をはらう必要があ
る。
管には溶接ひずみが存在するために、ＳＵＳ３０４のよ
うなオーステナイト系のステンレス鋼では50℃以上の温
水環境において、応力腐食割れを生じることが懸念され
る。そのために溶接後に焼鈍を行い、溶接ひずみを除去
する策が取られている。しかし、造管後に焼鈍を行うと
一工程増えるためにコスト的に不利になることから、現
状の屋内配管用ステンレス鋼管は未焼鈍のまま出荷され
ることが多い。また、溶接継手施工の際に酸化スケール
が生成すると、耐食性が低下するため、ガスーシールを
行い、溶接スケールが生じないようにする必要がある。
しかし、ガスーシール技術の差によって、スケールの状
態が異なってくるために、特別な注意をはらう必要があ
る。
【０００４】さらに、屋内配管は使用される場所や部位
によってはＬ字やＵ字に加工される場合もあり、その加
工において生じた加工ひずみにより、応力腐食割れを起
こすことが懸念される。これらの加工管は加工後に焼鈍
することが困難であるために、応力腐食割れの防止策が
とれない。また、給湯温度の上昇や流速の上昇にともな
い、残留塩素の存在する温水環境においては、溶接部の
孔食あるいはメカニカル継手における金属と金属の隙間
部やパッキンと金属の隙間部では隙間腐食の発生が懸念
される。これらの腐食は応力腐食割れの起点にもなる。
によってはＬ字やＵ字に加工される場合もあり、その加
工において生じた加工ひずみにより、応力腐食割れを起
こすことが懸念される。これらの加工管は加工後に焼鈍
することが困難であるために、応力腐食割れの防止策が
とれない。また、給湯温度の上昇や流速の上昇にともな
い、残留塩素の存在する温水環境においては、溶接部の
孔食あるいはメカニカル継手における金属と金属の隙間
部やパッキンと金属の隙間部では隙間腐食の発生が懸念
される。これらの腐食は応力腐食割れの起点にもなる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、質量％で、Ｃ
：０．０５％以下、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：
０．８％以下、Ｐ ：０．０４５％以下、Ｓ ：０．００
５％以下、Ｎｉ：６〜２０％、Ｃｒ：１６〜２５％、Ｃ
ｕ：１．５〜４．０％、Ｎ ：０．０５％以下、Ｍｏ：
０．３％をこえ１．５％未満、Ａｌ：０. ２％以下を含
み、残部Feおよび不可避的不純物からなる耐応力腐食割
れ性に優れた給湯配管用オーステナイト系ステンレス鋼
管を提供する。
：０．０５％以下、Ｓｉ：２．５〜４．０％、Ｍｎ：
０．８％以下、Ｐ ：０．０４５％以下、Ｓ ：０．００
５％以下、Ｎｉ：６〜２０％、Ｃｒ：１６〜２５％、Ｃ
ｕ：１．５〜４．０％、Ｎ ：０．０５％以下、Ｍｏ：
０．３％をこえ１．５％未満、Ａｌ：０. ２％以下を含
み、残部Feおよび不可避的不純物からなる耐応力腐食割
れ性に優れた給湯配管用オーステナイト系ステンレス鋼
管を提供する。
【０００６】
【作用】発明者らは応力腐食割れ挙動と合金元素の関係
を検討し、特開平1ー159351に開示した。すなわち、Moと
Ｎは強力な不動態化元素で、腐食された部分を強力に再
不動態化する。しかし、再不動態化されない部分が残る
と、周囲部分が強力に再不動態化されていることと相ま
ってその部分は過度の腐食を受ける。この腐食部に応力
が集中して応力腐食割れにいたることがわかった。一
方、Cuは食孔部や隙間腐食部に比較的均一に析出し、腐
食の局在化を阻止するとともに耐応力腐食割れ性を改善
することが判明した。さらに、約３mass％のSiを添加す
ると、Moを添加しても応力腐食割れが生じにくくなり、
耐応力腐食割れ性と耐孔食、耐隙間腐食性を改善できる
ことを知見した。以上の知見を基に、給湯用屋内配管と
して、残留塩素の存在する温水環境における溶接部や加
工部の耐応力腐食割れ性、耐孔食性、ならびに継手部に
おける耐隙間腐食性を有し、造管性も有するオーステナ
イト系ステンレス鋼管を発明した。以下に本ステンレス
鋼管母材の成分限定理由を説明する。
を検討し、特開平1ー159351に開示した。すなわち、Moと
Ｎは強力な不動態化元素で、腐食された部分を強力に再
不動態化する。しかし、再不動態化されない部分が残る
と、周囲部分が強力に再不動態化されていることと相ま
ってその部分は過度の腐食を受ける。この腐食部に応力
が集中して応力腐食割れにいたることがわかった。一
方、Cuは食孔部や隙間腐食部に比較的均一に析出し、腐
食の局在化を阻止するとともに耐応力腐食割れ性を改善
することが判明した。さらに、約３mass％のSiを添加す
ると、Moを添加しても応力腐食割れが生じにくくなり、
耐応力腐食割れ性と耐孔食、耐隙間腐食性を改善できる
ことを知見した。以上の知見を基に、給湯用屋内配管と
して、残留塩素の存在する温水環境における溶接部や加
工部の耐応力腐食割れ性、耐孔食性、ならびに継手部に
おける耐隙間腐食性を有し、造管性も有するオーステナ
イト系ステンレス鋼管を発明した。以下に本ステンレス
鋼管母材の成分限定理由を説明する。
【０００７】Ｃ：オーステナイトを安定にする強力な元
素であり、耐応力腐食割れ性や耐隙間腐食性には大きな
影響を与えないが、溶接部などでの粒界腐食感受性を高
めることから上限を０．０５mass％とした。
素であり、耐応力腐食割れ性や耐隙間腐食性には大きな
影響を与えないが、溶接部などでの粒界腐食感受性を高
めることから上限を０．０５mass％とした。
【０００８】Ｓｉ：本発明鋼管では重要な元素の一つで
あり、Ｃｕの存在のもとで耐応力腐食割れ性を高める。
また、Ｍｏの添加による耐応力腐食割れ性の低下をとも
なうことなく、 Ｍｏの耐隙間腐食性の改善効果を支援
する極めて有用な元素であり、耐孔食性の向上にも寄与
している。これらの効果を得るには２．５mass％未満で
は十分でない。しかし、Ｓｉは強力なフェライト生成元
素であり、Ｎｉの使用量をできるだけ最小限にとどめる
ために上限を４．０mass％とする。さらに、Ｓｉの添加
により、溶接時にＳｉの優先酸化が生じ、Ｃｒの酸化を
防ぐため、造管後のビードおよび溶接継手近傍に生じる
酸化スケールによる耐食性の低下を防止するのに有効で
ある。
あり、Ｃｕの存在のもとで耐応力腐食割れ性を高める。
また、Ｍｏの添加による耐応力腐食割れ性の低下をとも
なうことなく、 Ｍｏの耐隙間腐食性の改善効果を支援
する極めて有用な元素であり、耐孔食性の向上にも寄与
している。これらの効果を得るには２．５mass％未満で
は十分でない。しかし、Ｓｉは強力なフェライト生成元
素であり、Ｎｉの使用量をできるだけ最小限にとどめる
ために上限を４．０mass％とする。さらに、Ｓｉの添加
により、溶接時にＳｉの優先酸化が生じ、Ｃｒの酸化を
防ぐため、造管後のビードおよび溶接継手近傍に生じる
酸化スケールによる耐食性の低下を防止するのに有効で
ある。
【０００９】Ｍｎ：腐食の起点となりやすい硫化物を形
成し、耐隙間腐食性や耐孔食性を損ねるので、その含有
量は少ないほどよい。しかし、極低化にすると造管性が
低下すること、さらにＭｎの極低化には配合原料が高価
になることから、製鋼上不可避的に混入してくる程度の
量として上限を０．８mass％とした。
成し、耐隙間腐食性や耐孔食性を損ねるので、その含有
量は少ないほどよい。しかし、極低化にすると造管性が
低下すること、さらにＭｎの極低化には配合原料が高価
になることから、製鋼上不可避的に混入してくる程度の
量として上限を０．８mass％とした。
【００１０】Ｐ：本発明鋼ではとくに低減する必要はな
いが、耐応力腐食割れ性には有害な元素であることから
通常のステンレス鋼に許容される０．０４５mass％を上
限をとした。
いが、耐応力腐食割れ性には有害な元素であることから
通常のステンレス鋼に許容される０．０４５mass％を上
限をとした。
【００１１】Ｓ：鋼中のＭｎと硫化物を形成し、耐隙間
腐食性や耐孔食性に有害であるので、出来る限り低い方
がよく、また、造管性を低下させるために上限を０．０
０５mass％とした。
腐食性や耐孔食性に有害であるので、出来る限り低い方
がよく、また、造管性を低下させるために上限を０．０
０５mass％とした。
【００１２】Ｎｉ：オーステナイト相を保持するための
主要元素であり、メカニカル継手部などの耐隙間腐食性
に対しても効果的であるために６mass％は必要である。
２０mass％を超えるとコスト的に不利となるので上限を
２０mass％とした。
主要元素であり、メカニカル継手部などの耐隙間腐食性
に対しても効果的であるために６mass％は必要である。
２０mass％を超えるとコスト的に不利となるので上限を
２０mass％とした。
【００１３】Ｃｒ：ステンレス鋼においては耐食性を付
与するために必要不可欠元素であり、残留塩素の存在す
る給湯温水環境では耐孔食性の観点から１６mass％以上
必要である。Ｃｒ量が多ければ多いほど、耐食性は向上
するが、オーステナイト相を維持するためのＮｉ等の添
加量が増し、また製造性や加工性が損なわれるので上限
を２５mass％とした。
与するために必要不可欠元素であり、残留塩素の存在す
る給湯温水環境では耐孔食性の観点から１６mass％以上
必要である。Ｃｒ量が多ければ多いほど、耐食性は向上
するが、オーステナイト相を維持するためのＮｉ等の添
加量が増し、また製造性や加工性が損なわれるので上限
を２５mass％とした。
【００１４】Ｃｕ：本発明鋼において重要な元素であ
る。残留塩素の存在する給湯温水環境で耐応力腐食割れ
性の改善に有効に作用する。その効果は添加量が多いほ
ど大きい。８０℃以上の給湯管環境においては１．５ma
ss％以上必要である。しかし、４．０mass％を超える
と、その効果は飽和し、熱間加工性も低下するために、
上限を４．０mass％とした。
る。残留塩素の存在する給湯温水環境で耐応力腐食割れ
性の改善に有効に作用する。その効果は添加量が多いほ
ど大きい。８０℃以上の給湯管環境においては１．５ma
ss％以上必要である。しかし、４．０mass％を超える
と、その効果は飽和し、熱間加工性も低下するために、
上限を４．０mass％とした。
【００１５】Ｎ：耐応力腐食割れ性に有害である。一
方、孔食や隙間腐食を防止するには有効な元素である。
本発明においてはＳｉとＣｕを高レベルで含み、さらに
Ｍｏを添加しているのでＮの添加は特に必要でなく、上
限を０．０５mass％とした。
方、孔食や隙間腐食を防止するには有効な元素である。
本発明においてはＳｉとＣｕを高レベルで含み、さらに
Ｍｏを添加しているのでＮの添加は特に必要でなく、上
限を０．０５mass％とした。
【００１６】Ｍｏ：耐隙間腐食性や耐孔食性の改善に極
めて有効な元素であるが、耐応力腐食割れ性には有害で
ある。しかし、屋内配管としての耐食性、とくに継手に
おける耐隙間腐食性を考慮すると、添加する必要があ
り、下限を０．３mass％とした。本発明では耐応力腐食
割れ性に有効なＣｕ、Ｓｉを添加しているため１．５ma
ss％未満の添加であれば耐応力腐食割れ性を損なうこと
がないために、上限を１．５mass％とした。
めて有効な元素であるが、耐応力腐食割れ性には有害で
ある。しかし、屋内配管としての耐食性、とくに継手に
おける耐隙間腐食性を考慮すると、添加する必要があ
り、下限を０．３mass％とした。本発明では耐応力腐食
割れ性に有効なＣｕ、Ｓｉを添加しているため１．５ma
ss％未満の添加であれば耐応力腐食割れ性を損なうこと
がないために、上限を１．５mass％とした。
【００１７】Ａｌ：耐応力腐食割れ性の改善に有効な元
素であるが、添加量が０．２mass％を超えると、造管性
が低下するために、上限を０．２mass％とした。
素であるが、添加量が０．２mass％を超えると、造管性
が低下するために、上限を０．２mass％とした。
【００１８】溶接継手では造管ビードと溶接ビードが重
なり、その近傍ではスケールが強くなり、本発明管にお
いても腐食が集中することが懸念される。したがって、
造管後に酸洗を施し、造管時の酸化スケールを除去する
ことが望ましい。酸洗方法としては、例えば硝酸とフッ
酸からなる混酸中に浸漬して行う。
なり、その近傍ではスケールが強くなり、本発明管にお
いても腐食が集中することが懸念される。したがって、
造管後に酸洗を施し、造管時の酸化スケールを除去する
ことが望ましい。酸洗方法としては、例えば硝酸とフッ
酸からなる混酸中に浸漬して行う。
【００１９】
実施例１：市販のSUS304、SUS316鋼管と本発明鋼管（20
Su、１tmm）を用い、溶接部ならびに加工部の応力腐食
割れ性を調査した。表１に用いた鋼管の化学成分を示
す。図１に試験片の形状を示す。試験液には２０％Ｎａ
Ｃｌ＋Ｎａ2Ｃｒ2Ｏ7溶液を用い、１０６℃の沸騰条件
で浸漬試験を行い、応力腐食割れが発生するまでの期間
を調べた。図２に試験結果を示す。溶接継手においては
SUS304管は３日後に割れが発生した。SUS316管は１０
日後に割れが発生した。本発明鋼管は ２０日間の試験
においても割れが生じなかった。溶接部において、本発
明鋼管はSUS304管やSUS316管より優れた耐応力腐食割れ
性を示した。また、加工管においては SUS304管は３日
後に割れが発生した。SUS316管は１３日後に割れが発生
した。本発明鋼管は２０日経過しても割れは生じなかっ
た。加工部においても、本発明鋼管はSUS304管やSUS316
管より優れた耐応力腐食割れ性を示した。
Su、１tmm）を用い、溶接部ならびに加工部の応力腐食
割れ性を調査した。表１に用いた鋼管の化学成分を示
す。図１に試験片の形状を示す。試験液には２０％Ｎａ
Ｃｌ＋Ｎａ2Ｃｒ2Ｏ7溶液を用い、１０６℃の沸騰条件
で浸漬試験を行い、応力腐食割れが発生するまでの期間
を調べた。図２に試験結果を示す。溶接継手においては
SUS304管は３日後に割れが発生した。SUS316管は１０
日後に割れが発生した。本発明鋼管は ２０日間の試験
においても割れが生じなかった。溶接部において、本発
明鋼管はSUS304管やSUS316管より優れた耐応力腐食割れ
性を示した。また、加工管においては SUS304管は３日
後に割れが発生した。SUS316管は１３日後に割れが発生
した。本発明鋼管は２０日経過しても割れは生じなかっ
た。加工部においても、本発明鋼管はSUS304管やSUS316
管より優れた耐応力腐食割れ性を示した。
【００２０】
【表１】
【００２１】実施例２：実施例１で用いたSUS304、SUS3
16鋼管と本発明鋼管の溶接継手管の給湯環境における耐
応力腐食割れ限界温度を調査した。上水に１０００ｐｐ
ｍのＣｌーを加えた８０℃の試験水を試験配管中に流動
させ、１ヶ月後の腐食状況を調査した。表２に試験結果
を示す。溶接時にガスシールを行わないと、SUS304鋼管
には貫通腐食が認められ、SUS316鋼管でも貫通には到ら
ない腐食が認められた。しかし、本発明鋼管には腐食が
認められなかった。また、溶接時にガスシールを行って
も、SUS304鋼管は腐食していたが、本発明鋼管に腐食は
認められなかった。本発明鋼管の場合には溶接時のガス
シール技術にかかわらず、SUS304鋼管より優れた耐食性
を有することがわかった。なお、造管後に焼鈍を行わな
いとSUS304鋼管では応力腐食割れを生じたが、本発明鋼
管は腐食していなかった。本発明鋼管では応力腐食割れ
防止のために行う焼鈍を省略しても、優れた耐応力腐食
割れ性を有することがわかった。
16鋼管と本発明鋼管の溶接継手管の給湯環境における耐
応力腐食割れ限界温度を調査した。上水に１０００ｐｐ
ｍのＣｌーを加えた８０℃の試験水を試験配管中に流動
させ、１ヶ月後の腐食状況を調査した。表２に試験結果
を示す。溶接時にガスシールを行わないと、SUS304鋼管
には貫通腐食が認められ、SUS316鋼管でも貫通には到ら
ない腐食が認められた。しかし、本発明鋼管には腐食が
認められなかった。また、溶接時にガスシールを行って
も、SUS304鋼管は腐食していたが、本発明鋼管に腐食は
認められなかった。本発明鋼管の場合には溶接時のガス
シール技術にかかわらず、SUS304鋼管より優れた耐食性
を有することがわかった。なお、造管後に焼鈍を行わな
いとSUS304鋼管では応力腐食割れを生じたが、本発明鋼
管は腐食していなかった。本発明鋼管では応力腐食割れ
防止のために行う焼鈍を省略しても、優れた耐応力腐食
割れ性を有することがわかった。
【００２２】
【表２】
【００２３】実施例３：実施例１で用いたSUS304、SUS3
16鋼管と本発明鋼管（20Su、１tmm）の溶接部を切り出
して、定電位法により孔食電位を測定した。図３に試験
片の形状を示す。ＴＩＧ溶接は裏面のガスシール有・無
の２条件について行った。試験片を80℃、Ar脱気状態の
試験液中で48〜72時間保持し、腐食電流と腐食状態によ
り孔食電位を評価した。図４にＣｌー濃度変化に対する
各試験片の孔食電位を示す。給湯環境におけるステンレ
ス鋼管の電位は約０．１ Ｖ vs.SCEと予想され、上水の
水質基準の上限である２００ppmＣｌーを参照すると、ガ
スシールを行わない場合、SUS304は腐食領域にあるが、
SUS316と本発明鋼管は耐食領域にある。しかし、本発明
鋼管の孔食電位は比較材より若干高く、溶接部における
孔食性に優れている。また、本発明鋼管は比較材に比べ
溶接時のガスシール有無による孔食電位の変化が小さい
のが特徴であり、溶接時に特別なシーリングを必要とし
ない。これは本開発鋼は溶接時に酸化スケールが生じに
くいためである。本発明鋼管の耐孔食性から、残留塩素
の存在する給湯配管環境でも充分適用できることがわか
る。
16鋼管と本発明鋼管（20Su、１tmm）の溶接部を切り出
して、定電位法により孔食電位を測定した。図３に試験
片の形状を示す。ＴＩＧ溶接は裏面のガスシール有・無
の２条件について行った。試験片を80℃、Ar脱気状態の
試験液中で48〜72時間保持し、腐食電流と腐食状態によ
り孔食電位を評価した。図４にＣｌー濃度変化に対する
各試験片の孔食電位を示す。給湯環境におけるステンレ
ス鋼管の電位は約０．１ Ｖ vs.SCEと予想され、上水の
水質基準の上限である２００ppmＣｌーを参照すると、ガ
スシールを行わない場合、SUS304は腐食領域にあるが、
SUS316と本発明鋼管は耐食領域にある。しかし、本発明
鋼管の孔食電位は比較材より若干高く、溶接部における
孔食性に優れている。また、本発明鋼管は比較材に比べ
溶接時のガスシール有無による孔食電位の変化が小さい
のが特徴であり、溶接時に特別なシーリングを必要とし
ない。これは本開発鋼は溶接時に酸化スケールが生じに
くいためである。本発明鋼管の耐孔食性から、残留塩素
の存在する給湯配管環境でも充分適用できることがわか
る。
【００２４】
【発明の効果】本発明により、給湯用屋内配管として、
残留塩素の存在する温水環境における溶接部や加工部の
耐応力腐食割れ性、耐孔食性、ならびに継手部における
耐隙間腐食性を有し、造管性も有するオーステナイト系
ステンレス鋼管の提供が可能となった。とくに、耐応力
腐食割れ性に優れているため、溶接後に焼鈍を行う必要
がなく、コスト低減につながる。さらに、溶接時に耐食
性低下につながる酸化スケールが生じにくいことから、
ガスシールについて特別な注意を行わなくてもすむこと
も工業上有用な特性である。
残留塩素の存在する温水環境における溶接部や加工部の
耐応力腐食割れ性、耐孔食性、ならびに継手部における
耐隙間腐食性を有し、造管性も有するオーステナイト系
ステンレス鋼管の提供が可能となった。とくに、耐応力
腐食割れ性に優れているため、溶接後に焼鈍を行う必要
がなく、コスト低減につながる。さらに、溶接時に耐食
性低下につながる酸化スケールが生じにくいことから、
ガスシールについて特別な注意を行わなくてもすむこと
も工業上有用な特性である。
【図１】耐応力腐食割れ試験で用いた試験片の形状を示
す図。
す図。
【図２】耐応力腐食割れ性試験結果を示すず。
【図３】定孔食電位の測定に用いた試験片の形状を示す
図。
図。
【図４】定電位法による各試験片の孔食電位の測定結果
を示すグラフ。
を示すグラフ。
Claims (1)
- 【請求項１】質量％で、Ｃ ：０．０５％以下、Ｓｉ：
２．５〜４．０％、Ｍｎ：０．８％以下、Ｐ ：０．０
４５％以下、Ｓ ：０．００５％以下、Ｎｉ：６〜２０
％、Ｃｒ：１６〜２５％、Ｃｕ：１．５〜４．０％、Ｎ
：０．０５％以下、Ｍｏ：０．３％をこえ１．５％未
満、Ａｌ：０. ２％以下を含み、残部Feおよび不可避的
不純物からなる耐応力腐食割れ性に優れた給湯配管用オ
ーステナイト系ステンレス鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9753995A JPH08269641A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 耐応力腐食割れ性に優れた給湯配管用オーステナイト系ステンレス鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9753995A JPH08269641A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 耐応力腐食割れ性に優れた給湯配管用オーステナイト系ステンレス鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269641A true JPH08269641A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=14195058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9753995A Pending JPH08269641A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 耐応力腐食割れ性に優れた給湯配管用オーステナイト系ステンレス鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08269641A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007009314A (ja) * | 2005-07-04 | 2007-01-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｃｕ含有オーステナイト系ステンレス鋼材 |
| JP2010121190A (ja) * | 2008-11-21 | 2010-06-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 高圧水素輸送用オーステナイト系ステンレス鋼溶接管およびその製造方法 |
| JP2010210157A (ja) * | 2009-03-11 | 2010-09-24 | Hitachi Appliances Inc | 給湯機 |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP9753995A patent/JPH08269641A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007009314A (ja) * | 2005-07-04 | 2007-01-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Ｃｕ含有オーステナイト系ステンレス鋼材 |
| JP2010121190A (ja) * | 2008-11-21 | 2010-06-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 高圧水素輸送用オーステナイト系ステンレス鋼溶接管およびその製造方法 |
| JP2010210157A (ja) * | 2009-03-11 | 2010-09-24 | Hitachi Appliances Inc | 給湯機 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040130 |