JPH08247067A - ロータリコンプレッサ - Google Patents
ロータリコンプレッサInfo
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- JPH08247067A JPH08247067A JP5412795A JP5412795A JPH08247067A JP H08247067 A JPH08247067 A JP H08247067A JP 5412795 A JP5412795 A JP 5412795A JP 5412795 A JP5412795 A JP 5412795A JP H08247067 A JPH08247067 A JP H08247067A
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- cylinder
- rotary compressor
- refrigerant
- compressor
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｒ２２の代替冷媒を用いたコンプレッサにお
いて、吐出ポート径の最適化を図り、効率のよい圧縮状
態を確保する。 【構成】 密閉ケース１内に、仕切板１７により仕切ら
れ吸込ポート４１及び吐出ポート３７を有する複数のシ
リンダ１３，１５と、各シリンダ１３，１５内に配置さ
れ、偏心回転が与えられるローラ３１，３３とから成る
圧縮機構部７を備えた２シリンダロータリコンプレッサ
において、前記吐出ポート３７の等価直径（吐出ポート
断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ（ｍ
ｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排除容
積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの式で
導き出される値の形状を具備し、その値をほぼ４〜８と
する。また、単一シリンダロータリコンプレッサにあっ
ては、吐出ポートの値を８〜１６とする。
いて、吐出ポート径の最適化を図り、効率のよい圧縮状
態を確保する。 【構成】 密閉ケース１内に、仕切板１７により仕切ら
れ吸込ポート４１及び吐出ポート３７を有する複数のシ
リンダ１３，１５と、各シリンダ１３，１５内に配置さ
れ、偏心回転が与えられるローラ３１，３３とから成る
圧縮機構部７を備えた２シリンダロータリコンプレッサ
において、前記吐出ポート３７の等価直径（吐出ポート
断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ（ｍ
ｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排除容
積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの式で
導き出される値の形状を具備し、その値をほぼ４〜８と
する。また、単一シリンダロータリコンプレッサにあっ
ては、吐出ポートの値を８〜１６とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、オゾン層を破壊する
といわれる冷媒にかえて地球環境に優しい代替冷媒を用
いた時に、圧縮効率の向上を図るようにしたロータリコ
ンプレッサに関する。
といわれる冷媒にかえて地球環境に優しい代替冷媒を用
いた時に、圧縮効率の向上を図るようにしたロータリコ
ンプレッサに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、空気調和装置や冷凍機等に用い
られる圧縮機として、ロータリコンプレッサが知られて
いる。ロータリコンプレッサは、シリンダと、シリンダ
内に設けられ、偏心回転が与えられるローラとから成
り、冷媒には一般に単一冷媒Ｒ２２が用いられている。
られる圧縮機として、ロータリコンプレッサが知られて
いる。ロータリコンプレッサは、シリンダと、シリンダ
内に設けられ、偏心回転が与えられるローラとから成
り、冷媒には一般に単一冷媒Ｒ２２が用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、使用されている
単一冷媒Ｒ２２は、ＣＦＣ系、ＨＣＦＣ系の冷媒で塩素
を含み、オゾン層を破壊するといわれており、地球環境
に悪影響を与える所から、準備期間を設けて将来は全面
使用禁止となる。
単一冷媒Ｒ２２は、ＣＦＣ系、ＨＣＦＣ系の冷媒で塩素
を含み、オゾン層を破壊するといわれており、地球環境
に悪影響を与える所から、準備期間を設けて将来は全面
使用禁止となる。
【０００４】このために、塩素の含まないＨＦＣ系の代
替冷媒としてＲ３２，Ｒ１２５，Ｒ１３４ａの外にＲ３
２／１２５などの混合冷媒を用いる機器の開発が課題と
なっている。
替冷媒としてＲ３２，Ｒ１２５，Ｒ１３４ａの外にＲ３
２／１２５などの混合冷媒を用いる機器の開発が課題と
なっている。
【０００５】これらの代替冷媒では、従来の冷媒Ｒ２２
より使用条件における蒸気密度が大きく、そのまま使用
すると圧縮効率が低下する問題があった。
より使用条件における蒸気密度が大きく、そのまま使用
すると圧縮効率が低下する問題があった。
【０００６】特に、圧縮効率は、吐出ポートの径及び長
さに影響される。定性的には、吐出ポート長さが一定の
下で、吐出ポート径を小から大へと大きくしていくと、
吐出ポートのポート通路が広くなり、抵抗が減少して、
過圧縮損失が減少する。反面、吐出ポートの容積が増加
するため、吐出ポート内の圧縮されたガスが吸い込み側
に戻る量が増えて、再膨張損失が増加するようになる。
さに影響される。定性的には、吐出ポート長さが一定の
下で、吐出ポート径を小から大へと大きくしていくと、
吐出ポートのポート通路が広くなり、抵抗が減少して、
過圧縮損失が減少する。反面、吐出ポートの容積が増加
するため、吐出ポート内の圧縮されたガスが吸い込み側
に戻る量が増えて、再膨張損失が増加するようになる。
【０００７】したがって、吐出ポート径を小から大へと
大きくするにつれて、過圧縮損失は減少し、再膨張損失
は増加する傾向にあるため、（過圧縮損失＋再膨張損
失）を最小にする吐出ポート径が存在することがわか
る。
大きくするにつれて、過圧縮損失は減少し、再膨張損失
は増加する傾向にあるため、（過圧縮損失＋再膨張損
失）を最小にする吐出ポート径が存在することがわか
る。
【０００８】そこで、この発明は、代替冷媒を用いた時
に、吐出ポート径の最適化を計ることで、圧縮効率の向
上を図るようにしたロータリコンプレッサを提供するこ
とを目的とする。
に、吐出ポート径の最適化を計ることで、圧縮効率の向
上を図るようにしたロータリコンプレッサを提供するこ
とを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、この発明は、密閉ケース内に、仕切板により仕切ら
れ吸込ポート及び吐出ポートを有する複数のシリンダ
と、各シリンダ内に配置され、偏心回転が与えられるロ
ーラとから成る圧縮機構部を備えた２シリンダロータリ
コンプレッサにおいて、前記吐出ポートの等価直径（吐
出ポート断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ
（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排
除容積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの
式で導き出される値の形状を具備し、その値をほぼ４〜
８としてある。
に、この発明は、密閉ケース内に、仕切板により仕切ら
れ吸込ポート及び吐出ポートを有する複数のシリンダ
と、各シリンダ内に配置され、偏心回転が与えられるロ
ーラとから成る圧縮機構部を備えた２シリンダロータリ
コンプレッサにおいて、前記吐出ポートの等価直径（吐
出ポート断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ
（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排
除容積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの
式で導き出される値の形状を具備し、その値をほぼ４〜
８としてある。
【００１０】あるいは、単一シリンダロータリコンプレ
ッサにあっては、前記吐出ポートの等価直径（吐出ポー
ト断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ（ｍ
ｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排除容
積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの式で
導き出される値の形状を具備し、その値を８〜１６とす
る。
ッサにあっては、前記吐出ポートの等価直径（吐出ポー
ト断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ（ｍ
ｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排除容
積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの式で
導き出される値の形状を具備し、その値を８〜１６とす
る。
【００１１】そして、好ましい実施態様として、シリン
ダに、吐出ポートと接続の切り欠き部を設け、切り欠き
部の切り欠き輪郭を、吐出ポートの輪郭とほぼ一致させ
るようにする。又は、吐出ポートのポート端縁にテーパ
部又は面取り部を設けるようにする。
ダに、吐出ポートと接続の切り欠き部を設け、切り欠き
部の切り欠き輪郭を、吐出ポートの輪郭とほぼ一致させ
るようにする。又は、吐出ポートのポート端縁にテーパ
部又は面取り部を設けるようにする。
【００１２】
【作用】かかるロータリコンプレッサによれば、吐出ポ
ート径の最適化が図れるため、吐出ポート内の圧縮され
たガスが吸い込み側に戻る量が小さくなり再膨張損失を
小さく抑えられる。
ート径の最適化が図れるため、吐出ポート内の圧縮され
たガスが吸い込み側に戻る量が小さくなり再膨張損失を
小さく抑えられる。
【００１３】また、吐出ポート通過時の抵抗が小さく抑
えられると共に、冷媒が円滑に流れるようになり、過圧
縮損失の減少によって、圧縮効率が向上するようにな
る。
えられると共に、冷媒が円滑に流れるようになり、過圧
縮損失の減少によって、圧縮効率が向上するようにな
る。
【００１４】
【実施例】以下、図１乃至図８の図面を参照しながらこ
の発明の実施例を説明する。
の発明の実施例を説明する。
【００１５】図１において、１は２シリンダロータリコ
ンプレッサ３の密閉ケースを示している。密閉ケース１
内には、電動機部５と圧縮機構部７がそれぞれ設けら
れ、電動機部５は、ステータ９及びロータ１１とからな
っている。
ンプレッサ３の密閉ケースを示している。密閉ケース１
内には、電動機部５と圧縮機構部７がそれぞれ設けら
れ、電動機部５は、ステータ９及びロータ１１とからな
っている。
【００１６】圧縮機構部７は第１のシリンダ１３と第２
のシリンダ１５とから構成され、これら両シリンダ１
３，１５は仕切板１７によって仕切られ、それぞれ独立
している。
のシリンダ１５とから構成され、これら両シリンダ１
３，１５は仕切板１７によって仕切られ、それぞれ独立
している。
【００１７】電動機部５を構成するロータ１１は、シャ
フト１９に固着されると共に、このシャフト１９はメイ
ンベアリング２１とサブベアリング２３とによって回転
自在に支承されている。シャフト１９には、前記第１の
シリンダ１３および第２のシリンダ１５に対応する部分
に互いに１８０度位相をずらした偏心軸部２５，２７が
設けられている。これら偏心軸部２５，２７は、組付け
時において、一方を、仕切板１７の開口孔２９を貫通さ
せることで、前記第１、第２のシリンダ１３，１５内に
臨み、各偏心軸部２５，２７には、第１、第２のシリン
ダ１３，１５内に配置された第１のローラ３１および第
２のローラ３３が嵌合している。これにより、各ローラ
３１，３３は、独立して偏心軸部２５，２７の回転によ
り１８０度位相がずれた偏心回転が与えられるようにな
る。
フト１９に固着されると共に、このシャフト１９はメイ
ンベアリング２１とサブベアリング２３とによって回転
自在に支承されている。シャフト１９には、前記第１の
シリンダ１３および第２のシリンダ１５に対応する部分
に互いに１８０度位相をずらした偏心軸部２５，２７が
設けられている。これら偏心軸部２５，２７は、組付け
時において、一方を、仕切板１７の開口孔２９を貫通さ
せることで、前記第１、第２のシリンダ１３，１５内に
臨み、各偏心軸部２５，２７には、第１、第２のシリン
ダ１３，１５内に配置された第１のローラ３１および第
２のローラ３３が嵌合している。これにより、各ローラ
３１，３３は、独立して偏心軸部２５，２７の回転によ
り１８０度位相がずれた偏心回転が与えられるようにな
る。
【００１８】メインベアリング２１とサブベアリング２
３には、取入口が密閉シリンダ１内に臨む吐出管３５と
連通し合う吐出ポート３７が、また、第１、第２のシリ
ンダ１３，１５には、吸込管３９と連通し合う吸込ポー
ト４１と、前記ローラ３１，３３の外周面と背圧又はば
ね等による付勢手段４３によって常時接触し合うブレー
ド４５とが設けられ、各ローラ３１，３３及びブレード
４５とにより冷媒を圧縮する圧縮室４７，４７が作られ
るようになっている。
３には、取入口が密閉シリンダ１内に臨む吐出管３５と
連通し合う吐出ポート３７が、また、第１、第２のシリ
ンダ１３，１５には、吸込管３９と連通し合う吸込ポー
ト４１と、前記ローラ３１，３３の外周面と背圧又はば
ね等による付勢手段４３によって常時接触し合うブレー
ド４５とが設けられ、各ローラ３１，３３及びブレード
４５とにより冷媒を圧縮する圧縮室４７，４７が作られ
るようになっている。
【００１９】冷媒には、Ｒ２２の代替媒体となるＲ３２
／１２５の混合冷媒が用いられている。なお、冷媒に
は、Ｒ３２，Ｒ１２５，Ｒ１３４ａ等ＨＦＣ系の冷媒で
あってもよい。
／１２５の混合冷媒が用いられている。なお、冷媒に
は、Ｒ３２，Ｒ１２５，Ｒ１３４ａ等ＨＦＣ系の冷媒で
あってもよい。
【００２０】一方、吐出ポート３７，３７には開閉弁４
９，４９がそれぞれ設けられると共に、第１のシリンダ
１３側の吐出ポート３７は、第１のマフラ室５１によっ
て取囲まれ、開口ポート５３を介して密閉シリンダ１内
と連通している。第２のシリンダ１５側の吐出ポート３
７は第２のマフラ室５５に取囲まれ、第２のマフラ室５
５は、連絡通路（図示していない）を介して前記第１の
マフラ室５１と連通している。
９，４９がそれぞれ設けられると共に、第１のシリンダ
１３側の吐出ポート３７は、第１のマフラ室５１によっ
て取囲まれ、開口ポート５３を介して密閉シリンダ１内
と連通している。第２のシリンダ１５側の吐出ポート３
７は第２のマフラ室５５に取囲まれ、第２のマフラ室５
５は、連絡通路（図示していない）を介して前記第１の
マフラ室５１と連通している。
【００２１】吐出ポート３７は、吐出ポート３７の等価
直径Ｄｍ（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプ
レッサ排除容積Ｖst（ｃｃ）とした時に、Ｄｍ2 ・√Ｌ
／Ｖstの式で導き出される値の形状を具備し、その値を
ほぼ４〜８としてある。その計算値を図３から図６に示
す。
直径Ｄｍ（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプ
レッサ排除容積Ｖst（ｃｃ）とした時に、Ｄｍ2 ・√Ｌ
／Ｖstの式で導き出される値の形状を具備し、その値を
ほぼ４〜８としてある。その計算値を図３から図６に示
す。
【００２２】ここで、等価直径Ｄｍは、Ｄｍ＝吐出ポー
ト断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍである。
ト断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍである。
【００２３】また、吐出ポート３７の断面形状は、円径
で、ドリルにより容易に加工できる形状となっている。
で、ドリルにより容易に加工できる形状となっている。
【００２４】図３から図６は、縦軸に、圧縮損失／排除
容積（Ｗ／ｃｃ）を、横軸にＤｍ2・√Ｌ／Ｖstから求
められる値をそれぞれ示したもので、図３は、吐出ポー
ト３７の長さＬｍｍを排除容積ｃｃで割った値、即ち、
Ｌ／Ｖst＝０．０５３（ｍｍ／ｃｃ）の時に、吐出ポー
ト３７の径を０．５〜３．５ｍｍまで順次増加させた時
の計算値を示している。これによれば、ほぼ４〜８の領
域において（過圧縮損失＋再膨張損失）が小さい範囲が
存在し、この４〜８までの値が吐出ポート３７の最適値
であることがわかる。
容積（Ｗ／ｃｃ）を、横軸にＤｍ2・√Ｌ／Ｖstから求
められる値をそれぞれ示したもので、図３は、吐出ポー
ト３７の長さＬｍｍを排除容積ｃｃで割った値、即ち、
Ｌ／Ｖst＝０．０５３（ｍｍ／ｃｃ）の時に、吐出ポー
ト３７の径を０．５〜３．５ｍｍまで順次増加させた時
の計算値を示している。これによれば、ほぼ４〜８の領
域において（過圧縮損失＋再膨張損失）が小さい範囲が
存在し、この４〜８までの値が吐出ポート３７の最適値
であることがわかる。
【００２５】以下、吐出ポート３７の径を０．５〜３．
５ｍｍまで順次増加させて計算していくことは前記条件
と同一であるが、図４は、吐出ポート３７の長さＬｍｍ
をコンプレッサ排除容積ｃｃで割った値、即ちＬ／Ｖst
＝０．１０６（ｍｍ／ｃｃ）の時の計算値を示してい
る。
５ｍｍまで順次増加させて計算していくことは前記条件
と同一であるが、図４は、吐出ポート３７の長さＬｍｍ
をコンプレッサ排除容積ｃｃで割った値、即ちＬ／Ｖst
＝０．１０６（ｍｍ／ｃｃ）の時の計算値を示してい
る。
【００２６】また、図５は、吐出ポート３７の長さＬｍ
ｍをコンプレッサ排除容積ｃｃで割った値、即ち、Ｌ／
Ｖst＝０．２６６（ｍｍ／ｃｃ）の時の計算値を示して
いる。
ｍをコンプレッサ排除容積ｃｃで割った値、即ち、Ｌ／
Ｖst＝０．２６６（ｍｍ／ｃｃ）の時の計算値を示して
いる。
【００２７】また、図６は、吐出ポート３７の長さＬｍ
ｍをコンプレッサ排除容積ｃｃで割った値、即ち、Ｌ／
Ｖst＝０．３７２（ｍｍ／ｃｃ）の時の計算値を示して
おり、いずれの条件の時でも、ほぼ４〜８の領域におい
て、（過圧縮損失＋再膨張損失）が小さい範囲が存在
し、この４〜８までの値が吐出ポート３７の最適値であ
ることがわかる。
ｍをコンプレッサ排除容積ｃｃで割った値、即ち、Ｌ／
Ｖst＝０．３７２（ｍｍ／ｃｃ）の時の計算値を示して
おり、いずれの条件の時でも、ほぼ４〜８の領域におい
て、（過圧縮損失＋再膨張損失）が小さい範囲が存在
し、この４〜８までの値が吐出ポート３７の最適値であ
ることがわかる。
【００２８】一方、密閉ケース１の底部は、油溜め部５
７となっていて、油溜め部５７には、一定量の潤滑油５
９が封入されている。
７となっていて、油溜め部５７には、一定量の潤滑油５
９が封入されている。
【００２９】このように構成されたロータリコンプレッ
サ３によれば、吸込ポート４１から取込まれた冷媒は、
圧縮室４７で圧縮されて吐出ポート３７から吐出される
ようになる。この運転時において、吐出ポート３７の値
は４〜８の最適値に設定されているため、吐出ポート３
７内の圧縮されたガスが吸い込み側に戻る量が小さくな
り再膨張損失を小さく抑えられる。また、吐出ポート通
過時の抵抗が小さく抑えられ、過圧縮損失の減少によっ
て効率のよい圧縮状態が得られるようになる。
サ３によれば、吸込ポート４１から取込まれた冷媒は、
圧縮室４７で圧縮されて吐出ポート３７から吐出される
ようになる。この運転時において、吐出ポート３７の値
は４〜８の最適値に設定されているため、吐出ポート３
７内の圧縮されたガスが吸い込み側に戻る量が小さくな
り再膨張損失を小さく抑えられる。また、吐出ポート通
過時の抵抗が小さく抑えられ、過圧縮損失の減少によっ
て効率のよい圧縮状態が得られるようになる。
【００３０】この場合、図１に示すように吐出ポート３
７を軸方向βに構成することにより、吐出ポート長さを
短くすることができるので、コンプレッサのトップクリ
アランスボリュームが減少し、再膨張による圧縮損失を
低減することが可能となる。
７を軸方向βに構成することにより、吐出ポート長さを
短くすることができるので、コンプレッサのトップクリ
アランスボリュームが減少し、再膨張による圧縮損失を
低減することが可能となる。
【００３１】また、図７ａ，ｂに示すように、シリンダ
１３に切り欠き部６１を設け、該切り欠き部６１の切り
欠き輪郭６１ａを吐出ポート３７の輪郭とほぼ一致させ
ることで圧縮室４７からの冷媒ガスの流れがなめらかに
なり、吐出ポート３７の抵抗が少なくなるので、過圧縮
損失を低減することが可能となる。
１３に切り欠き部６１を設け、該切り欠き部６１の切り
欠き輪郭６１ａを吐出ポート３７の輪郭とほぼ一致させ
ることで圧縮室４７からの冷媒ガスの流れがなめらかに
なり、吐出ポート３７の抵抗が少なくなるので、過圧縮
損失を低減することが可能となる。
【００３２】また図８に示すように、吐出ポート３７の
出入口に面取り部６３、またはテーパ部を設けること
で、圧縮室４７からの冷媒ガスの流れがなめらかにな
り、吐出ポート３７の抵抗が少なくなるので、過圧縮損
失を低減することが可能となる。なお、図９鎖線で示す
如く、シリンダ１３に吐出ポート３７を直接設ける実施
例としても、過圧縮損失の低減が図れる。
出入口に面取り部６３、またはテーパ部を設けること
で、圧縮室４７からの冷媒ガスの流れがなめらかにな
り、吐出ポート３７の抵抗が少なくなるので、過圧縮損
失を低減することが可能となる。なお、図９鎖線で示す
如く、シリンダ１３に吐出ポート３７を直接設ける実施
例としても、過圧縮損失の低減が図れる。
【００３３】図９は、単一シリンダコンプレッサ３の実
施例を示したものである。即ち、密閉ケース１内に、吸
込ポート４１と吐出ポート３７を有するシリンダ１３
と、シリンダ１３内に配置され偏心軸部２５によって偏
心回転が与えられるローラ３１とから成る圧縮機構部７
とを備え、吐出ポート３７は、前記吐出ポート３７の等
価直径（吐出ポート断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長
ｍｍ）Ｄｍ（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コン
プレッサ排除容積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√
Ｌ／Ｖstの式で導き出される値の形状を具備し、その値
を８〜１６としてある。
施例を示したものである。即ち、密閉ケース１内に、吸
込ポート４１と吐出ポート３７を有するシリンダ１３
と、シリンダ１３内に配置され偏心軸部２５によって偏
心回転が与えられるローラ３１とから成る圧縮機構部７
とを備え、吐出ポート３７は、前記吐出ポート３７の等
価直径（吐出ポート断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長
ｍｍ）Ｄｍ（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コン
プレッサ排除容積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√
Ｌ／Ｖstの式で導き出される値の形状を具備し、その値
を８〜１６としてある。
【００３４】なお、他の構成要素は、図１と同一のため
同一符号を符して詳細な説明を省略する。
同一符号を符して詳細な説明を省略する。
【００３５】この実施例によれば、図１０に示す如く吐
出ポート３７の長さＬｍｍをコンプレッサ排除容積ｃｃ
で割った値、即ち、Ｌ／Ｖst＝０．２３４（ｍｍ／ｃ
ｃ）の時に、吐出ポート３７の径を０．５〜３．５ｍｍ
まで順次増加させた時の計算値を示したものであるが、
これによれば８〜１６の領域において、（過圧縮損失＋
再膨張損失）が小さい範囲が存在し、この８〜１６の値
の吐出ポートが最適値であるかがわかる。これにより、
吐出ポート３７内の圧縮されたガスが吸込み側に戻る量
が小さくなり再膨張損失を小さく抑えられる。また、吐
出ポート通過時の抵抗が小さく抑えられ、過圧縮損失の
減少によって効率のよい圧縮状態が得られるようにな
る。
出ポート３７の長さＬｍｍをコンプレッサ排除容積ｃｃ
で割った値、即ち、Ｌ／Ｖst＝０．２３４（ｍｍ／ｃ
ｃ）の時に、吐出ポート３７の径を０．５〜３．５ｍｍ
まで順次増加させた時の計算値を示したものであるが、
これによれば８〜１６の領域において、（過圧縮損失＋
再膨張損失）が小さい範囲が存在し、この８〜１６の値
の吐出ポートが最適値であるかがわかる。これにより、
吐出ポート３７内の圧縮されたガスが吸込み側に戻る量
が小さくなり再膨張損失を小さく抑えられる。また、吐
出ポート通過時の抵抗が小さく抑えられ、過圧縮損失の
減少によって効率のよい圧縮状態が得られるようにな
る。
【００３６】
【発明の効果】以上、説明したように、この発明によれ
ば、吐出ポート径を最適値に設定することができるため
塩素を含まない代替冷媒を用いて効率のよい圧縮状態が
得られようになる。
ば、吐出ポート径を最適値に設定することができるため
塩素を含まない代替冷媒を用いて効率のよい圧縮状態が
得られようになる。
【図１】この発明にかかる２シリンダロータリコンプレ
ッサの切断面図。
ッサの切断面図。
【図２】吐出ポートの拡大断面図。
【図３】Ｌ／Ｖst＝０．０５（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐出
ポートの特性図。
ポートの特性図。
【図４】Ｌ／Ｖst＝０．１０６（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐
出ポートの特性図。
出ポートの特性図。
【図５】Ｌ／Ｖst＝０．２６６（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐
出ポートの特性図。
出ポートの特性図。
【図６】Ｌ／Ｖst＝０．３７２（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐
出ポートの特性図。
出ポートの特性図。
【図７】吐出ポートと対応するシリンダに切り欠き部を
設け、その切り欠き部の切り欠き輪郭を吐出ポートの輪
郭と一致させた説明図。
設け、その切り欠き部の切り欠き輪郭を吐出ポートの輪
郭と一致させた説明図。
【図８】吐出ポートに面取り部を設けた拡大断面図。
【図９】単一シリンダロータリコンプレッサの切断面
図。
図。
【図１０】単一シリンダにおいて、Ｌ／Ｖst＝０．２３
４（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐出ポートの特性図。
４（ｍｍ／ｃｃ）の時の吐出ポートの特性図。
１ 密閉ケース ７ 圧縮機構部 １３，１５ シリンダ １７ 仕切板 ３１，３３ ローラ ３７ 吐出ポート ４１ 吸込ポート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 福田 岳 神奈川県横浜市磯子区新杉田町８番地 株 式会社東芝住空間システム技術研究所内 (72)発明者 小鮒 照男 東京都港区新橋３丁目３番９号 東芝エ ー・ブイ・イー株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 密閉ケース内に、仕切板により仕切られ
吸込ポート及び吐出ポートを有する複数のシリンダと、
各シリンダ内に配置され、偏心回転が与えられるローラ
とから成る圧縮機構部を備えた２シリンダロータリコン
プレッサにおいて、前記吐出ポートの等価直径（吐出ポ
ート断面積ｍｍ2 ／吐出ポート断面周長ｍｍ）Ｄｍ（ｍ
ｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍｍ）、コンプレッサ排除容
積Ｖst（ｃｃ）としたとき、Ｄｍ2 ・√Ｌ／Ｖstの式で
導き出される値の形状を具備し、その値をほぼ４〜８と
することを特徴とするロータリコンプレッサ。 - 【請求項２】 密閉ケース内に、吸込ポート及び吐出ポ
ートを有するシリンダと、シリンダ内に配置され、偏心
回転が与えられるローラとから成る圧縮機構部を備えた
単一シリンダロータリコンプレッサにおいて、前記吐出
ポートの等価直径（吐出ポート断面積ｍｍ2 ／吐出ポー
ト断面周長ｍｍ）Ｄｍ（ｍｍ）、吐出ポート長さＬ（ｍ
ｍ）、コンプレッサ排除容積Ｖst（ｃｃ）としたとき、
Ｄｍ2・√Ｌ／Ｖstの式で導き出される値の形状を具備
し、その値を８〜１６とすることを特徴とするロータリ
コンプレッサ。 - 【請求項３】 シリンダに、吐出ポートと接続の切り欠
き部を設け、切り欠き部の切り欠き輪郭を、吐出ポート
の輪郭とほぼ一致させたことを特徴とする請求項１、２
記載のロータリコンプレッサ。 - 【請求項４】 吐出ポートのポート端縁にテーパ部又は
面取り部を設けることを特徴とする請求項１、２記載の
ロータリコンプレッサ。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP05412795A JP3200322B2 (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | ロータリコンプレッサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05412795A JP3200322B2 (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | ロータリコンプレッサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08247067A true JPH08247067A (ja) | 1996-09-24 |
| JP3200322B2 JP3200322B2 (ja) | 2001-08-20 |
Family
ID=12961935
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05412795A Expired - Fee Related JP3200322B2 (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | ロータリコンプレッサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3200322B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002013384A1 (fr) * | 2000-08-04 | 2002-02-14 | Nec Corporation | Circuit de minuterie et memoire a semi-conducteur dans laquelle est incorpore ce circuit de minuterie |
| JP2011043084A (ja) * | 2009-08-19 | 2011-03-03 | Fujitsu General Ltd | ロータリ圧縮機 |
| CN104165140A (zh) * | 2014-08-01 | 2014-11-26 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转压缩机 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103906928B (zh) * | 2011-10-31 | 2016-08-24 | 东芝开利株式会社 | 密闭型旋转式压缩机和制冷循环装置 |
-
1995
- 1995-03-14 JP JP05412795A patent/JP3200322B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3200322B2 (ja) | 2001-08-20 |
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