JPH08246082A - 炭窒化チタン−炭化チタン系複合焼結体の製造方法 - Google Patents
炭窒化チタン−炭化チタン系複合焼結体の製造方法Info
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- JPH08246082A JPH08246082A JP7077095A JP7709595A JPH08246082A JP H08246082 A JPH08246082 A JP H08246082A JP 7077095 A JP7077095 A JP 7077095A JP 7709595 A JP7709595 A JP 7709595A JP H08246082 A JPH08246082 A JP H08246082A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度・高破壊靭性であり、かつ金属成分が
少なく摺動部材としても利用可能な炭窒化チタン−炭化
チタン系複合焼結体の製造方法を提供することを目的と
する。 【構成】 炭窒化チタン粉末７０〜９５重量％に金属又
は合金粉末５〜３０重量％を加え、これに、外率で１０
〜６０重量％の炭化チタン粉末を混合し、所定形状に成
形してから、非酸化性雰囲気中１３００〜１７００℃の
温度で無加圧焼結することを特徴とする炭窒化チタン−
炭化チタン系複合焼結体の製造方法。
少なく摺動部材としても利用可能な炭窒化チタン−炭化
チタン系複合焼結体の製造方法を提供することを目的と
する。 【構成】 炭窒化チタン粉末７０〜９５重量％に金属又
は合金粉末５〜３０重量％を加え、これに、外率で１０
〜６０重量％の炭化チタン粉末を混合し、所定形状に成
形してから、非酸化性雰囲気中１３００〜１７００℃の
温度で無加圧焼結することを特徴とする炭窒化チタン−
炭化チタン系複合焼結体の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、炭窒化チタン−炭化
チタン系複合焼結体及びその製造方法に関するものであ
る。
チタン系複合焼結体及びその製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】ＴｉＣ（炭化チタン）やＴｉＮ（窒化チ
タン）は、きわめて堅い特性を有するが、単独では焼結
して緻密化することが難しい。このため、例えば、Ｍ
ｏ、Ｎｉ等を添加して焼結することによってサーメット
の形で実用化されている。
タン）は、きわめて堅い特性を有するが、単独では焼結
して緻密化することが難しい。このため、例えば、Ｍ
ｏ、Ｎｉ等を添加して焼結することによってサーメット
の形で実用化されている。
【０００３】しかし、このようなサーメットにおいて
は、セラミックスとメタルの熱膨張係数及び弾性率に差
があるため、高温使用時に両者の粒界に熱応力が生じて
脆化し易い欠点があった。
は、セラミックスとメタルの熱膨張係数及び弾性率に差
があるため、高温使用時に両者の粒界に熱応力が生じて
脆化し易い欠点があった。
【０００４】この欠点を解決するために、特願平５−２
７４７９１号は、高靭性・高強度の炭窒化チタン焼結体
の製法を提示している。すなわち、金属と固溶し易い炭
窒化チタンを用いて、セラミックスとメタルの粒界にお
ける熱膨張係数の差を低減するのである。この製法は、
炭窒化チタン７０〜９５重量％にステンレス粉末５〜３
０重量％を添加し、非酸化性雰囲気でこれを焼結するも
のである。
７４７９１号は、高靭性・高強度の炭窒化チタン焼結体
の製法を提示している。すなわち、金属と固溶し易い炭
窒化チタンを用いて、セラミックスとメタルの粒界にお
ける熱膨張係数の差を低減するのである。この製法は、
炭窒化チタン７０〜９５重量％にステンレス粉末５〜３
０重量％を添加し、非酸化性雰囲気でこれを焼結するも
のである。
【０００５】炭窒化チタンは、炭化チタンと窒化チタン
の全率固容体であり、高強度、高融点、高耐熱衝撃性を
有し、かつ電気の良導体でもある。
の全率固容体であり、高強度、高融点、高耐熱衝撃性を
有し、かつ電気の良導体でもある。
【０００６】炭窒化チタンを母材とする焼結体に関して
は、Ｍｏ2 Ｃ−Ｎｉ系、Ｃｒ3 Ｃ2−Ｎｉ系、ＷＣ−Ｎ
ｉ系粉末を添加したサーメットが、「粉体および粉末冶
金、第３８巻」等の技術文献に記載されている。
は、Ｍｏ2 Ｃ−Ｎｉ系、Ｃｒ3 Ｃ2−Ｎｉ系、ＷＣ−Ｎ
ｉ系粉末を添加したサーメットが、「粉体および粉末冶
金、第３８巻」等の技術文献に記載されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、炭窒化
チタンの焼結体にＮｉ等の助剤金属成分を添加して焼結
することによって、高靭性・高強度の焼結体を得ること
ができるが、金属成分が多くなると、製品の用途が制限
されることがある。
チタンの焼結体にＮｉ等の助剤金属成分を添加して焼結
することによって、高靭性・高強度の焼結体を得ること
ができるが、金属成分が多くなると、製品の用途が制限
されることがある。
【０００８】例えば、金属成分を多く含むサーメット
は、焼き付きを起し易いため、摺動部材としては不向き
である。
は、焼き付きを起し易いため、摺動部材としては不向き
である。
【０００９】このため、炭窒化チタン質サーメットの種
々の長所を生かし、破壊靭性値がより大きく、しかも摺
動部材としても使用できる炭窒化チタン質焼結体の開発
が待たれている。
々の長所を生かし、破壊靭性値がより大きく、しかも摺
動部材としても使用できる炭窒化チタン質焼結体の開発
が待たれている。
【００１０】このような従来技術の問題点に鑑み、本発
明は、高強度・高破壊靭性であり、かつ金属成分が少な
く摺動部材としても利用可能な炭窒化チタン−炭化チタ
ン系複合焼結体及びその製造方法を提供することを目的
としている。
明は、高強度・高破壊靭性であり、かつ金属成分が少な
く摺動部材としても利用可能な炭窒化チタン−炭化チタ
ン系複合焼結体及びその製造方法を提供することを目的
としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本願発明は、炭窒化チタ
ン粉末７０〜９５重量％と、金属粉末又は合金粉末５〜
３０重量％と、外率で１０〜６０重量％の炭化チタン粉
末とを混合し、所定形状に成形してから、非酸化性雰囲
気中１３００〜１７００℃の温度で無加圧焼結すること
を特徴とする炭窒化チタン−炭化チタン系複合焼結体の
製造方法を要旨としている。
ン粉末７０〜９５重量％と、金属粉末又は合金粉末５〜
３０重量％と、外率で１０〜６０重量％の炭化チタン粉
末とを混合し、所定形状に成形してから、非酸化性雰囲
気中１３００〜１７００℃の温度で無加圧焼結すること
を特徴とする炭窒化チタン−炭化チタン系複合焼結体の
製造方法を要旨としている。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の好適な実施例による炭窒化チ
タン−炭化チタン系複合焼結体の製造方法を説明する。
タン−炭化チタン系複合焼結体の製造方法を説明する。
【００１３】炭窒化チタン｛Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）｝の粉末７
０〜９５重量％に金属粉末又は合金粉末５〜３０重量％
を加え、これに外率で１０〜６０％のＴｉＣ粉末を添加
し、均一に混合する。均一に混合した粉末を、所定の形
状（たとえば６０×４０×１０ｍｍ）に成形し、成形物
を非酸化性雰囲気中１３００℃〜１７００℃の温度で無
加圧焼結する。
０〜９５重量％に金属粉末又は合金粉末５〜３０重量％
を加え、これに外率で１０〜６０％のＴｉＣ粉末を添加
し、均一に混合する。均一に混合した粉末を、所定の形
状（たとえば６０×４０×１０ｍｍ）に成形し、成形物
を非酸化性雰囲気中１３００℃〜１７００℃の温度で無
加圧焼結する。
【００１４】金属粉末又は合金粉末としては、１０００
℃以上の融点を持つものを用いる。好ましい金属粉末と
しては、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ等が挙げられ
る。
℃以上の融点を持つものを用いる。好ましい金属粉末と
しては、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｍｏ等が挙げられ
る。
【００１５】また、好ましい合金粉末としては、ステン
レス綱、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金、Ｆｅ−Ｃｒ系合金、
Ｎｉ−Ｃｒ系合金、Ｆｅ−Ｎｉ系合金、Ｃｕ−Ｃｏ系合
金、Ｎｉ−Ｃｕ系合金、Ｆｅ−Ｃｏ系合金、Ｎｉ−Ｃｕ
−Ｍｏ系合金等が挙げられる。
レス綱、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金、Ｆｅ−Ｃｒ系合金、
Ｎｉ−Ｃｒ系合金、Ｆｅ−Ｎｉ系合金、Ｃｕ−Ｃｏ系合
金、Ｎｉ−Ｃｕ系合金、Ｆｅ−Ｃｏ系合金、Ｎｉ−Ｃｕ
−Ｍｏ系合金等が挙げられる。
【００１６】金属粉末又は合金粉末の添加量が５重量％
未満の場合には、焼結性が悪くなり、緻密で高強度の焼
結体を得ることができない。一方、金属粉末又は合金粉
末の添加量が３０重量％を超える場合には、機械的強度
が低下してしまう。
未満の場合には、焼結性が悪くなり、緻密で高強度の焼
結体を得ることができない。一方、金属粉末又は合金粉
末の添加量が３０重量％を超える場合には、機械的強度
が低下してしまう。
【００１７】金属粉末又は合金粉末の好ましい添加量は
用途により高硬度性又は高強度性の必要に応じて７〜２
０％である。添加量をこのような範囲にすることによ
り、緻密で高強度かつ摺動特性に優れた焼結体を得るこ
とができる。
用途により高硬度性又は高強度性の必要に応じて７〜２
０％である。添加量をこのような範囲にすることによ
り、緻密で高強度かつ摺動特性に優れた焼結体を得るこ
とができる。
【００１８】ＴｉＣ粉末の添加率が外率で１０重量％未
満の場合には、強度、特に破壊靭性値を十分に大きくす
ることができない。ＴｉＣ粉末を１０重量％以上添加す
ることによって、実質的な金属含有量が少なくなってい
るにもかかわらず、破壊靭性値を向上できるのである。
一方、ＴｉＣ粉末の添加率が外率で６０重量％を超える
場合には、強度、特に曲げ強さが低下してしまう。
満の場合には、強度、特に破壊靭性値を十分に大きくす
ることができない。ＴｉＣ粉末を１０重量％以上添加す
ることによって、実質的な金属含有量が少なくなってい
るにもかかわらず、破壊靭性値を向上できるのである。
一方、ＴｉＣ粉末の添加率が外率で６０重量％を超える
場合には、強度、特に曲げ強さが低下してしまう。
【００１９】ＴｉＣ粉末の好ましい添加量は外率で１０
〜６０％であり、さらに好ましい添加量は外率で２０〜
４０％である。添加量をこのような範囲にすることによ
り、各種用途に応じた摺動特性、機械的強度、破壊靭性
の優れた焼結体を得ることができる。
〜６０％であり、さらに好ましい添加量は外率で２０〜
４０％である。添加量をこのような範囲にすることによ
り、各種用途に応じた摺動特性、機械的強度、破壊靭性
の優れた焼結体を得ることができる。
【００２０】焼結温度が１３００℃未満の場合には、焼
結が不十分となり、また、１７００℃を超える場合に
は、粒成長が顕著になり機械的高度と破壊靭性が低下し
てしまう。
結が不十分となり、また、１７００℃を超える場合に
は、粒成長が顕著になり機械的高度と破壊靭性が低下し
てしまう。
【００２１】非酸化性雰囲気としては、真空中又は水
素、アルゴン、窒素ガス等を用いることができる。
素、アルゴン、窒素ガス等を用いることができる。
【００２２】炭窒化チタン｛Ｔｉ（Ｃx ，Ｎ1-X ）｝に
おいては、炭化チタン（ＴｉＣ）に窒素（Ｎ）が固溶し
ているので、炭化チタン焼結体（ＴｉＣ焼結体）、窒化
チタン焼結体（ＴｉＮ焼結体）と比較して、焼結時にお
けるＴｉ（Ｃ，Ｎ）の粒成長が抑制されるとともに、焼
結性が向上する。従って、常圧焼結に最適なＴｉ
（Ｃx ，Ｎ1-X ）（０＜ｘ＜１）の組成、つまりＣ及び
Ｎの固溶量を選択することによって、炭窒化チタン焼結
体の焼結性と機械的特性を改善できる。Ｔｉ（Ｃx ，Ｎ
1-X ）は、ＣとＮの固溶量の比がｘ：（１−ｘ）である
ことを示す。ｘの値は０＜ｘ＜１の範囲であり、好まし
くは０．３〜０．９であり、さらに好ましくは、０．５
〜０．７とする。
おいては、炭化チタン（ＴｉＣ）に窒素（Ｎ）が固溶し
ているので、炭化チタン焼結体（ＴｉＣ焼結体）、窒化
チタン焼結体（ＴｉＮ焼結体）と比較して、焼結時にお
けるＴｉ（Ｃ，Ｎ）の粒成長が抑制されるとともに、焼
結性が向上する。従って、常圧焼結に最適なＴｉ
（Ｃx ，Ｎ1-X ）（０＜ｘ＜１）の組成、つまりＣ及び
Ｎの固溶量を選択することによって、炭窒化チタン焼結
体の焼結性と機械的特性を改善できる。Ｔｉ（Ｃx ，Ｎ
1-X ）は、ＣとＮの固溶量の比がｘ：（１−ｘ）である
ことを示す。ｘの値は０＜ｘ＜１の範囲であり、好まし
くは０．３〜０．９であり、さらに好ましくは、０．５
〜０．７とする。
【００２３】また、粉末の粒径について説明すると、粒
径が１０μｍ以下が良く、さらに好ましくは１μｍ以下
が良い。
径が１０μｍ以下が良く、さらに好ましくは１μｍ以下
が良い。
【００２４】前述のように、焼結性の良い組成を選定
し、これに金属粉末又は合金粉末を５〜３０重量％添加
し、さらに外率で１０〜６０％のＴｉＣ粉末を添加し、
これらの粉末を均一に混合して、所定の形状に成形し、
成形物を非酸化性雰囲気中１３００℃〜１７００℃の温
度で無加圧焼結することによって、摺動部材として用い
ても焼き付きが少なく、しかも、機械的強度、破壊靭性
に優れた焼結体を得ることができる。
し、これに金属粉末又は合金粉末を５〜３０重量％添加
し、さらに外率で１０〜６０％のＴｉＣ粉末を添加し、
これらの粉末を均一に混合して、所定の形状に成形し、
成形物を非酸化性雰囲気中１３００℃〜１７００℃の温
度で無加圧焼結することによって、摺動部材として用い
ても焼き付きが少なく、しかも、機械的強度、破壊靭性
に優れた焼結体を得ることができる。
【００２５】このような製造方法によって炭窒化チタン
−炭化チタン系複合焼結体を製造したので、以下、その
例を説明する。
−炭化チタン系複合焼結体を製造したので、以下、その
例を説明する。
【００２６】炭窒化チタンＴｉ（Ｃx ，Ｎ1-X ）におい
てｘを０．７とし、その粉末９３重量％又は８０重量％
に、ステンレス鋼粉末７重量％又はＮｉ２０重量％を加
え、これに外率で０〜７０重量％の炭化チタン（Ｔｉ
Ｃ）を添加し、それらを結合剤添加のトルエン溶液中で
湿式混合して、スラリーを得た。
てｘを０．７とし、その粉末９３重量％又は８０重量％
に、ステンレス鋼粉末７重量％又はＮｉ２０重量％を加
え、これに外率で０〜７０重量％の炭化チタン（Ｔｉ
Ｃ）を添加し、それらを結合剤添加のトルエン溶液中で
湿式混合して、スラリーを得た。
【００２７】なお、ＴｉＣ添加率は外率で０、５、１
０、２０、３０、４０、５０、６０、７０重量％の９通
りに設定した。
０、２０、３０、４０、５０、６０、７０重量％の９通
りに設定した。
【００２８】結合剤添加のトルエン溶液は、結合剤とし
てパラフィンをトルエン溶液に添加したものである。パ
ラフィンのそれぞれの量は、混合粉に対して外率０．５
〜５重量％とした。
てパラフィンをトルエン溶液に添加したものである。パ
ラフィンのそれぞれの量は、混合粉に対して外率０．５
〜５重量％とした。
【００２９】このスラリーを乾燥してから造粒した。し
かる後に、３００ＭＰａの圧力でＣＩＰ（冷間静水圧成
形）を行い、６０×４０×１０ｍｍ形状の圧粉体を得
た。最後に、この圧粉体を脱脂し、非酸化性雰囲気で１
３００℃〜１７００℃の温度で無加圧焼結し、炭窒化チ
タン−炭化チタン系複合焼結体を得た。
かる後に、３００ＭＰａの圧力でＣＩＰ（冷間静水圧成
形）を行い、６０×４０×１０ｍｍ形状の圧粉体を得
た。最後に、この圧粉体を脱脂し、非酸化性雰囲気で１
３００℃〜１７００℃の温度で無加圧焼結し、炭窒化チ
タン−炭化チタン系複合焼結体を得た。
【００３０】得られた焼結体の曲げ強さ（３点曲げ）及
び破壊靭性値ＫIC（ＩＳ法）を測定した。その結果を図
１及び図２に示す。図１は、９３重量％Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）
−７重量％ＳＵＳ３１６Ｌの場合、図２は、８０重量％
Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−２０重量％Ｎｉの場合である。なお、
ＳＵＳ３１６Ｌの主な化学組成はＦｅ６８ｗｔ％、Ｃｒ
１７ｗｔ％、Ｎｉ１２ｗｔ％から成り立っている。
び破壊靭性値ＫIC（ＩＳ法）を測定した。その結果を図
１及び図２に示す。図１は、９３重量％Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）
−７重量％ＳＵＳ３１６Ｌの場合、図２は、８０重量％
Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−２０重量％Ｎｉの場合である。なお、
ＳＵＳ３１６Ｌの主な化学組成はＦｅ６８ｗｔ％、Ｃｒ
１７ｗｔ％、Ｎｉ１２ｗｔ％から成り立っている。
【００３１】図１及び図２に示されているように、Ｔｉ
Ｃ添加率が外率で１０重量％未満の場合には、破壊靭性
値の顕著な向上が認められず、また、６０重量％を超え
る場合には、曲げ強さが低下してしまう。ＴｉＣ添加率
が外率で１０〜６０重量％の時に、優れた破壊靭性及び
曲げ強さが得られる。
Ｃ添加率が外率で１０重量％未満の場合には、破壊靭性
値の顕著な向上が認められず、また、６０重量％を超え
る場合には、曲げ強さが低下してしまう。ＴｉＣ添加率
が外率で１０〜６０重量％の時に、優れた破壊靭性及び
曲げ強さが得られる。
【００３２】さらに、得られた焼結体の摺動特性を調べ
たところ、外率３０重量％のＴｉＣを添加した鋼材加工
用ロールで評価し、ＴｉＣ無添加と比較し焼付がなく良
好な結果が得られた。
たところ、外率３０重量％のＴｉＣを添加した鋼材加工
用ロールで評価し、ＴｉＣ無添加と比較し焼付がなく良
好な結果が得られた。
【００３３】実験例 平均粒径１μｍの炭窒化チタン（Ｔｉ（Ｃ，Ｎ））粉末
９３ｇに平均粒径３μｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３１６
Ｌ）粉末７ｇを添加し、さらに平均粒径１μｍの炭化チ
タン（ＴｉＣ）粉末５ｇを添加した。これに結合剤とし
てパラフィン３．２ｇ（３ｗｔ％）を添加し、トルエン
溶液中で２４時間湿式混合し、スラリーを得た。そのス
ラリーを乾燥してから６０メッシュのふるいで造粒した
後、３００ＭＰａの圧力でＣＩＰ成形し、６０×４０×
１０mmの成形体を得た。その成形体を脱脂後、アルゴン
ガス中１７００℃で１時間焼結し、炭窒化チタン−炭化
チタン複合焼結体を得た。
９３ｇに平均粒径３μｍのステンレス鋼（ＳＵＳ３１６
Ｌ）粉末７ｇを添加し、さらに平均粒径１μｍの炭化チ
タン（ＴｉＣ）粉末５ｇを添加した。これに結合剤とし
てパラフィン３．２ｇ（３ｗｔ％）を添加し、トルエン
溶液中で２４時間湿式混合し、スラリーを得た。そのス
ラリーを乾燥してから６０メッシュのふるいで造粒した
後、３００ＭＰａの圧力でＣＩＰ成形し、６０×４０×
１０mmの成形体を得た。その成形体を脱脂後、アルゴン
ガス中１７００℃で１時間焼結し、炭窒化チタン−炭化
チタン複合焼結体を得た。
【００３４】得られた焼結体を加工後、破壊靱性値（Ｉ
Ｓ法）及び曲げ強さ（ＪＩＳＲ１６０１）を測定した。
Ｓ法）及び曲げ強さ（ＪＩＳＲ１６０１）を測定した。
【００３５】同様に、ＴｉＣ粉末の外率添加量を０、１
０、２０、３０、４０、５０、６０、７０重量％と変化
させ、またパラフィン添加量を粉体総重量に対して、３
ｗｔ％添加し、同様の実験をおこなった。これらの結果
を図１に示す。
０、２０、３０、４０、５０、６０、７０重量％と変化
させ、またパラフィン添加量を粉体総重量に対して、３
ｗｔ％添加し、同様の実験をおこなった。これらの結果
を図１に示す。
【００３６】図２はＴｉ（Ｃ，Ｎ）粉末８０ｇにＮｉ粉
末２０ｇを添加し、ＴｉＣ粉末をそれぞれ０、５、１
０、２０、３０、４０、５０、６０、７０重量％外率で
添加して、同様の実験をおこなったものである。そのと
きの焼成温度は１５５０℃であった。
末２０ｇを添加し、ＴｉＣ粉末をそれぞれ０、５、１
０、２０、３０、４０、５０、６０、７０重量％外率で
添加して、同様の実験をおこなったものである。そのと
きの焼成温度は１５５０℃であった。
【００３７】また、図３はＴｉＣ粉末添加量３０ｇの本
発明品、つまり９３ｗｔ％Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−７ｗｔ％Ｓ
ＵＳ３１６Ｌ−３０ｗｔ％ＴｉＣ（外率）の焼結体研磨
面のＳＥＭ写真である。図４はＴｉＣ粉末添加量０ｇの
比較品、つまり９３ｗｔ％Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−７ｗｔ％Ｓ
ＵＳ３１６Ｌの焼結体研磨面のＳＥＭ写真である。
発明品、つまり９３ｗｔ％Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−７ｗｔ％Ｓ
ＵＳ３１６Ｌ−３０ｗｔ％ＴｉＣ（外率）の焼結体研磨
面のＳＥＭ写真である。図４はＴｉＣ粉末添加量０ｇの
比較品、つまり９３ｗｔ％Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）−７ｗｔ％Ｓ
ＵＳ３１６Ｌの焼結体研磨面のＳＥＭ写真である。
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば、破壊靭性値を低下させ
ることなく、従来品に比べて金属成分を低減することが
可能である。従って、従来品に比べて優れた摺動特性を
得ることができる。
ることなく、従来品に比べて金属成分を低減することが
可能である。従って、従来品に比べて優れた摺動特性を
得ることができる。
【００３９】なお、本発明は前述の実施例に限定されな
い。例えば、他の助剤系（Ｃｒ3 Ｃ2 、Ｍｏ2 Ｃ等）を
用いた場合にも、概ね同様の効果を得ることができる。
い。例えば、他の助剤系（Ｃｒ3 Ｃ2 、Ｍｏ2 Ｃ等）を
用いた場合にも、概ね同様の効果を得ることができる。
【００４０】また、粉体の混合は、トルエン溶液による
湿式混合に限らず、その他の溶液による湿式混合を採用
できる。この際、結合剤は、パラフィン又はステアリン
酸に限らず、その他の結合剤を採用できる。
湿式混合に限らず、その他の溶液による湿式混合を採用
できる。この際、結合剤は、パラフィン又はステアリン
酸に限らず、その他の結合剤を採用できる。
【００４１】なお、Ｔｉ（Ｃx ，Ｎ1-X ）にＴｉＣを加
える際に、ｘを大きくした場合を考えると、Ｔｉ（Ｃ
Ｎ）の固溶体は焼成時にガス分圧、焼成温度等の環境に
より、Ｔｉ（Ｃx ，Ｎ1-X ）組成が変動し、Ｔｉ（Ｃ
Ｎ）単体のみで焼成したときに組成変動によりガスが発
生し易く、部分的密度が下がるが、一方、ＴｉＣを別途
添加すると、分離するガス現象を安定化させることがで
きる効果がある。
える際に、ｘを大きくした場合を考えると、Ｔｉ（Ｃ
Ｎ）の固溶体は焼成時にガス分圧、焼成温度等の環境に
より、Ｔｉ（Ｃx ，Ｎ1-X ）組成が変動し、Ｔｉ（Ｃ
Ｎ）単体のみで焼成したときに組成変動によりガスが発
生し易く、部分的密度が下がるが、一方、ＴｉＣを別途
添加すると、分離するガス現象を安定化させることがで
きる効果がある。
【図１】本願発明の実施例で、９３重量％Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ）−７重量％ＳＵＳ３１６Ｌの場合における、ＴｉＣ
添加率に対する破壊靭性値及び曲げ強さの測定値を示す
グラフ。
Ｎ）−７重量％ＳＵＳ３１６Ｌの場合における、ＴｉＣ
添加率に対する破壊靭性値及び曲げ強さの測定値を示す
グラフ。
【図２】本願発明の実施例で、８０重量％Ｔｉ（Ｃ，
Ｎ）−２０重量％Ｎｉの場合における、ＴｉＣ添加率に
対する破壊靭性値及び曲げ強さの測定値を示すグラフ。
Ｎ）−２０重量％Ｎｉの場合における、ＴｉＣ添加率に
対する破壊靭性値及び曲げ強さの測定値を示すグラフ。
【図３】本発明方法により製造された複合焼結体の断面
の粒子構造を示す写真。
の粒子構造を示す写真。
【図４】本発明の範囲に入らないが比較例として製造さ
れた複合焼結体の断面の粒子構造を示す写真。
れた複合焼結体の断面の粒子構造を示す写真。
フロントページの続き (72)発明者 松尾 秀逸 神奈川県秦野市曽屋30番地 東芝セラミッ クス株式会社開発研究所内 (72)発明者 相庭 吉郎 神奈川県秦野市曽屋30番地 東芝セラミッ クス株式会社開発研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 炭窒化チタン粉末７０〜９５重量％と、
金属粉末又は合金粉末５〜３０重量％と、外率で１０〜
６０重量％の炭化チタン粉末とを混合し、所定形状に成
形してから、非酸化性雰囲気中１３００〜１７００℃の
温度で無加圧焼結することを特徴とする炭窒化チタン−
炭化チタン系複合焼結体の製造方法。 - 【請求項２】 金属粉末又は合金粉末が、Ｆｅ粉末、Ｎ
ｉ粉末またはステンレス粉末の少なくとも１種であるこ
とを特徴とする請求項１に記載の炭窒化チタン−炭化チ
タン系複合焼結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7077095A JPH08246082A (ja) | 1995-03-09 | 1995-03-09 | 炭窒化チタン−炭化チタン系複合焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7077095A JPH08246082A (ja) | 1995-03-09 | 1995-03-09 | 炭窒化チタン−炭化チタン系複合焼結体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08246082A true JPH08246082A (ja) | 1996-09-24 |
Family
ID=13624233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7077095A Pending JPH08246082A (ja) | 1995-03-09 | 1995-03-09 | 炭窒化チタン−炭化チタン系複合焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08246082A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106399797A (zh) * | 2016-10-28 | 2017-02-15 | 四川科力特硬质合金股份有限公司 | 一种以钴粘结碳化钛基耐磨耐腐蚀硬质合金及制备方法 |
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1995
- 1995-03-09 JP JP7077095A patent/JPH08246082A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106399797A (zh) * | 2016-10-28 | 2017-02-15 | 四川科力特硬质合金股份有限公司 | 一种以钴粘结碳化钛基耐磨耐腐蚀硬质合金及制备方法 |
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