JP2796011B2 - ウイスカー強化超硬合金 - Google Patents
ウイスカー強化超硬合金Info
- Publication number
- JP2796011B2 JP2796011B2 JP10828792A JP10828792A JP2796011B2 JP 2796011 B2 JP2796011 B2 JP 2796011B2 JP 10828792 A JP10828792 A JP 10828792A JP 10828792 A JP10828792 A JP 10828792A JP 2796011 B2 JP2796011 B2 JP 2796011B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- whisker
- titanium
- cemented carbide
- titanium compound
- carbide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性、靱性に優れ
た超硬合金に関し、特に高靱性に優れ、耐摩耗性材料及
び工具材料に適したウイスカー強化超硬合金に関する。
た超硬合金に関し、特に高靱性に優れ、耐摩耗性材料及
び工具材料に適したウイスカー強化超硬合金に関する。
【０００２】
【従来技術】従来、超硬合金は、基本的に炭化タングス
テン（以下ＷＣという）とコバルト（以下Ｃｏという）
の粉末を混合し、これを粉末冶金法で製作している。
テン（以下ＷＣという）とコバルト（以下Ｃｏという）
の粉末を混合し、これを粉末冶金法で製作している。
【０００３】このような基本的な組成は耐摩耗性に劣る
ものの靱性に優れるため現在でも種々の用途に用いられ
ている。一方、この基本組成に炭化チタン（ＴｉＣ），
窒化チタン（ＴｉＮ），炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）等の
チタン化合物を添加した超硬合金も現在用いられている
（例えば、特開昭６０−１６５３０５号公報等参照）。
ものの靱性に優れるため現在でも種々の用途に用いられ
ている。一方、この基本組成に炭化チタン（ＴｉＣ），
窒化チタン（ＴｉＮ），炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）等の
チタン化合物を添加した超硬合金も現在用いられている
（例えば、特開昭６０−１６５３０５号公報等参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、ＷＣ
とＣｏという基本的組成に炭化チタン（ＴｉＣ），窒化
チタン（ＴｉＮ），炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）等のチタ
ン化合物を添加した超硬合金は、耐摩耗性に優れる反
面、靱性に劣るという問題があった。そして、この問題
は長年にわたり改善されていなかった。一方、現在のよ
うに超硬合金が広い範囲で使用されるようになると、例
えば、超硬ドリルやフライス加工用切削工具等の分野で
は従来の靱性に優れた基本的超硬合金が主として用いら
れているが、それでは充分でなく靱性と耐摩耗性がとも
に優れた超硬合金が求められているのが現状である。
とＣｏという基本的組成に炭化チタン（ＴｉＣ），窒化
チタン（ＴｉＮ），炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）等のチタ
ン化合物を添加した超硬合金は、耐摩耗性に優れる反
面、靱性に劣るという問題があった。そして、この問題
は長年にわたり改善されていなかった。一方、現在のよ
うに超硬合金が広い範囲で使用されるようになると、例
えば、超硬ドリルやフライス加工用切削工具等の分野で
は従来の靱性に優れた基本的超硬合金が主として用いら
れているが、それでは充分でなく靱性と耐摩耗性がとも
に優れた超硬合金が求められているのが現状である。
【０００５】
【問題点を解決するための手段】本発明者等は、上記の
問題点に対して検討を行った結果、ＷＣとコバルト，ニ
ッケル等の鉄族金属よりなる基本的な超硬合金に対し
て、耐摩耗性と靱性を付与する材料として、炭化チタン
（ＴｉＣ），窒化チタン（ＴｉＮ），炭窒化チタン（Ｔ
ｉＣＮ）等のチタン化合物ウイスカーを添加し、このチ
タン化合物ウイスカーを硬質相中に存在させることによ
り、高い靱性及び硬度を有する超硬合金が得られること
を知見し、本発明に至った。
問題点に対して検討を行った結果、ＷＣとコバルト，ニ
ッケル等の鉄族金属よりなる基本的な超硬合金に対し
て、耐摩耗性と靱性を付与する材料として、炭化チタン
（ＴｉＣ），窒化チタン（ＴｉＮ），炭窒化チタン（Ｔ
ｉＣＮ）等のチタン化合物ウイスカーを添加し、このチ
タン化合物ウイスカーを硬質相中に存在させることによ
り、高い靱性及び硬度を有する超硬合金が得られること
を知見し、本発明に至った。
【０００６】即ち、本発明のウイスカー強化超硬合金
は、チタン化合物である炭化チタン（ＴｉＣ），窒化チ
タン（ＴｉＮ），炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）のうち少な
くとも一種のウイスカー５〜４０体積％と、コバルト，
ニッケル等の鉄族金属５〜４０体積％と、残部が炭化タ
ングステン（ＷＣ）よりなるとともに、前記チタン化合
物ウイスカーが前記炭化タングステンを主体とする硬質
相中に存在することを特徴とする。ここで、チタン化合
物ウイスカーは、長さ１００μｍ以下であり、かつ、ア
スペクト比２以上であることが望ましい。チタン化合物
ウイスカーは、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮの少なくとも
一種を主体とするものであれば良く、ウイスカー中に多
少のＮ2 等の不純物を含有していても良い。
は、チタン化合物である炭化チタン（ＴｉＣ），窒化チ
タン（ＴｉＮ），炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）のうち少な
くとも一種のウイスカー５〜４０体積％と、コバルト，
ニッケル等の鉄族金属５〜４０体積％と、残部が炭化タ
ングステン（ＷＣ）よりなるとともに、前記チタン化合
物ウイスカーが前記炭化タングステンを主体とする硬質
相中に存在することを特徴とする。ここで、チタン化合
物ウイスカーは、長さ１００μｍ以下であり、かつ、ア
スペクト比２以上であることが望ましい。チタン化合物
ウイスカーは、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮの少なくとも
一種を主体とするものであれば良く、ウイスカー中に多
少のＮ2 等の不純物を含有していても良い。
【０００７】本発明の特徴は、図１に示すように、硬質
相１中にチタン化合物の針状粒子（ウイスカー）２を存
在させること、即ち、チタン化合物ウイスカー２をＷＣ
等を主体とする硬質相形成成分により被うことであり、
これにより、高硬度，高靱性に富み、高速切削時におい
ても優れた耐摩耗性，耐欠損性を有するウイスカー強化
超硬合金が得られる。尚、図１中、符号３は鉄族金属か
らなる結合相を示している。また、図１は、チタン化合
物ウイスカーを含有した硬質相とチタン化合物ウイスカ
ーを含有しない硬質相が混在した場合を示したが、チタ
ン化合物ウイスカーを含有した硬質相のみであっても良
い。
相１中にチタン化合物の針状粒子（ウイスカー）２を存
在させること、即ち、チタン化合物ウイスカー２をＷＣ
等を主体とする硬質相形成成分により被うことであり、
これにより、高硬度，高靱性に富み、高速切削時におい
ても優れた耐摩耗性，耐欠損性を有するウイスカー強化
超硬合金が得られる。尚、図１中、符号３は鉄族金属か
らなる結合相を示している。また、図１は、チタン化合
物ウイスカーを含有した硬質相とチタン化合物ウイスカ
ーを含有しない硬質相が混在した場合を示したが、チタ
ン化合物ウイスカーを含有した硬質相のみであっても良
い。
【０００８】本発明のウイスカー強化超硬合金におい
て、炭化チタン（ＴｉＣ），窒化チタン（ＴｉＮ），炭
窒化チタン（ＴｉＣＮ）等のチタン化合物のウイスカー
を添加したのは、これらの添加により耐摩耗性と靱性を
向上する効果が大きいからである。このチタン化合物ウ
イスカーは５〜４０体積％、特に１０〜３０体積％の割
合で分散含有させる。ここで、チタン化合物ウイスカー
の量を上記の範囲に限定したのは、その量が５体積％未
満では靱性が小さいため耐摩耗性改善の効果が少なく、
４０体積％を越えるとボイドが多くなり、高密度の焼結
体が得られにくくなるからである。
て、炭化チタン（ＴｉＣ），窒化チタン（ＴｉＮ），炭
窒化チタン（ＴｉＣＮ）等のチタン化合物のウイスカー
を添加したのは、これらの添加により耐摩耗性と靱性を
向上する効果が大きいからである。このチタン化合物ウ
イスカーは５〜４０体積％、特に１０〜３０体積％の割
合で分散含有させる。ここで、チタン化合物ウイスカー
の量を上記の範囲に限定したのは、その量が５体積％未
満では靱性が小さいため耐摩耗性改善の効果が少なく、
４０体積％を越えるとボイドが多くなり、高密度の焼結
体が得られにくくなるからである。
【０００９】この時、配合されるチタン化合物ウイスカ
ーはそれ自体、単結晶あるいは多結晶質からなるもの
で、その平均径が５μm 以下、特に０．５〜３．０μm
が好ましく、また長径／短径で表させるアスペクト比の
平均が２〜１００、特に１０〜５０のものが用いられ
る。平均長さは１００μｍ以下が望ましい。
ーはそれ自体、単結晶あるいは多結晶質からなるもの
で、その平均径が５μm 以下、特に０．５〜３．０μm
が好ましく、また長径／短径で表させるアスペクト比の
平均が２〜１００、特に１０〜５０のものが用いられ
る。平均長さは１００μｍ以下が望ましい。
【００１０】平均径が５μm 以下では靱性改善の効果が
大きく、高い抗折強度を維持できるのに対し、平均径が
５μm より大きいと焼成時の粒成長をコントロールする
ことが難しくなり、強度，靱性とも低下し易い。一方、
アスペクト比の平均が２より小さいと靱性改善の効果が
少なく、１００より大きいと原料の取扱が難しく、均一
に分散できないために密度が低下する傾向にある。ま
た、チタン化合物ウイスカーの平均長さが１００μｍよ
りも長い場合も、上記と同じく、原料の取扱が難しく、
均一に分散できないために密度が低下する傾向にある。
大きく、高い抗折強度を維持できるのに対し、平均径が
５μm より大きいと焼成時の粒成長をコントロールする
ことが難しくなり、強度，靱性とも低下し易い。一方、
アスペクト比の平均が２より小さいと靱性改善の効果が
少なく、１００より大きいと原料の取扱が難しく、均一
に分散できないために密度が低下する傾向にある。ま
た、チタン化合物ウイスカーの平均長さが１００μｍよ
りも長い場合も、上記と同じく、原料の取扱が難しく、
均一に分散できないために密度が低下する傾向にある。
【００１１】本発明のウイスカー強化超硬合金を製造す
るための方法としては、例えば、まず、ＷＣ粉末と、鉄
族金属粉末と、チタン化合物ウイスカーとを最終焼結体
が上述した割合に成るように秤量混合した後に、所望の
成形手段、例えば金型プレス，冷間静水圧プレス，押出
し成形等により任意の形状に成形後、焼成する。
るための方法としては、例えば、まず、ＷＣ粉末と、鉄
族金属粉末と、チタン化合物ウイスカーとを最終焼結体
が上述した割合に成るように秤量混合した後に、所望の
成形手段、例えば金型プレス，冷間静水圧プレス，押出
し成形等により任意の形状に成形後、焼成する。
【００１２】焼成は、普通焼成法，ホットプレス法およ
び熱間静水圧焼成法等が適用される。焼成は１３５０乃
至１９５０℃の温度でＡｒ，Ｈｅ等の不活性ガスもしく
はカーボン等の存在する還元性雰囲気およびそれらの加
圧もしくは減圧雰囲気で０．５乃至６．０時間行えばよ
く、特に高密度の焼結体を得るためには、普通焼成，ホ
ットプレス法によって相対密度９６％以上の焼結体を作
成し、さらに５００気圧以上の高圧力下で熱間静水圧焼
成すればよい。
び熱間静水圧焼成法等が適用される。焼成は１３５０乃
至１９５０℃の温度でＡｒ，Ｈｅ等の不活性ガスもしく
はカーボン等の存在する還元性雰囲気およびそれらの加
圧もしくは減圧雰囲気で０．５乃至６．０時間行えばよ
く、特に高密度の焼結体を得るためには、普通焼成，ホ
ットプレス法によって相対密度９６％以上の焼結体を作
成し、さらに５００気圧以上の高圧力下で熱間静水圧焼
成すればよい。
【００１３】なお、焼成においてはホットプレス法およ
び熱間静水圧焼成法など、外部から圧力を加える方法は
焼結コストが大きくなり製造上不利な場合が多い。外部
からの圧力を加えない場合には、とくに配合されるチタ
ン化合物ウイスカーの平均長さを２５μm 以下、特に５
〜１５μm が好ましく、また長径／短径で表させるアス
ペクト比の平均が２〜３０、特に３〜２０のものが用い
られる。平均長さが２５μｍを越えると焼結体に気孔な
ど欠陥が発生しやすくなる。一方、アスペクト比の平均
が２より小さいと靱性改善の効果が少なく、３０より大
きいと原料の取扱が難しく、焼結体の密度が低下する傾
向にある。
び熱間静水圧焼成法など、外部から圧力を加える方法は
焼結コストが大きくなり製造上不利な場合が多い。外部
からの圧力を加えない場合には、とくに配合されるチタ
ン化合物ウイスカーの平均長さを２５μm 以下、特に５
〜１５μm が好ましく、また長径／短径で表させるアス
ペクト比の平均が２〜３０、特に３〜２０のものが用い
られる。平均長さが２５μｍを越えると焼結体に気孔な
ど欠陥が発生しやすくなる。一方、アスペクト比の平均
が２より小さいと靱性改善の効果が少なく、３０より大
きいと原料の取扱が難しく、焼結体の密度が低下する傾
向にある。
【００１４】
【作用】本発明のウイスカー強化超硬合金では、チタン
化合物ウイスカー周辺の硬質相粒子が長楕円形状とな
り、硬質相粒子と結合相金属の接触面積が増加するため
結合相と硬質相粒子の結合が強固になり焼結体の強度が
増加する。また、工具の摩耗は硬質相粒子の脱落によっ
て拡大することが多いが、硬質相粒子は長楕円形状であ
るため、組織中にくさび状に入り込んだ組織となり、硬
質相粒子が脱落しにくい。
化合物ウイスカー周辺の硬質相粒子が長楕円形状とな
り、硬質相粒子と結合相金属の接触面積が増加するため
結合相と硬質相粒子の結合が強固になり焼結体の強度が
増加する。また、工具の摩耗は硬質相粒子の脱落によっ
て拡大することが多いが、硬質相粒子は長楕円形状であ
るため、組織中にくさび状に入り込んだ組織となり、硬
質相粒子が脱落しにくい。
【００１５】以下、本発明を次の例で説明する。
【００１６】
【実施例】原料粉末として平均結晶粒径２μｍ以下、純
度９９．９％以上の炭化タングステン粉末並びに表１，
２の各種の粉末を所定量秤量後、アトリッションミルで
１２時間混合粉砕した。この混合粉末に表に記述した平
均粒径及びアスペクト比のチタン化合物ウイスカーを表
１，２に示す量で添加し、これをステンレスポット中に
超硬ボールとともに密封し、回転ミルで混合を行った。
得られた原料を所定条件でプレス成形した。Ｎo.１〜１
８については、静水圧プレス（ＣＩＰ）でさらに成形体
の密度を上げた。その後、各試料を真空度１×１０-3to
rrで真空焼成し、さらにＡｒガス中において、１４００
℃，１５００気圧で熱間静水圧焼成（ＨＩＰ）した。
尚、Ｎo.１９〜２６については、プレス成形後、真空度
１×１０-3torrで真空焼成した。
度９９．９％以上の炭化タングステン粉末並びに表１，
２の各種の粉末を所定量秤量後、アトリッションミルで
１２時間混合粉砕した。この混合粉末に表に記述した平
均粒径及びアスペクト比のチタン化合物ウイスカーを表
１，２に示す量で添加し、これをステンレスポット中に
超硬ボールとともに密封し、回転ミルで混合を行った。
得られた原料を所定条件でプレス成形した。Ｎo.１〜１
８については、静水圧プレス（ＣＩＰ）でさらに成形体
の密度を上げた。その後、各試料を真空度１×１０-3to
rrで真空焼成し、さらにＡｒガス中において、１４００
℃，１５００気圧で熱間静水圧焼成（ＨＩＰ）した。
尚、Ｎo.１９〜２６については、プレス成形後、真空度
１×１０-3torrで真空焼成した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】そして、各焼結体に対してＪＩＳＲ１６０
１に従い３点曲げ抗折強度およびビッカース硬度を測定
した。また、試料を鏡面状態にポリッシングしてＩＦ法
で破壊靱性を測定した。
１に従い３点曲げ抗折強度およびビッカース硬度を測定
した。また、試料を鏡面状態にポリッシングしてＩＦ法
で破壊靱性を測定した。
【００２０】この結果を表３，４に示した。
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】表３及び表４より、本発明の試料は、チタ
ン化合物ウイスカーを添加しなかった試料（試料Ｎo,
１）よりも、いづれも高い強度，靱性，硬度が得られ
た。
ン化合物ウイスカーを添加しなかった試料（試料Ｎo,
１）よりも、いづれも高い強度，靱性，硬度が得られ
た。
【００２４】尚、試料Ｎo,７，１０，１３，１４につい
ては焼結体中にボイドが多くて靱性，硬度を測定できな
かった。また、試料Ｎo,１９については、試料が変形
し、強度を測定できなかった。
ては焼結体中にボイドが多くて靱性，硬度を測定できな
かった。また、試料Ｎo,１９については、試料が変形
し、強度を測定できなかった。
【００２５】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明のウイスカー
強化超硬合金では、チタン化合物ウイスカー周辺の硬質
相粒子が長楕円形状となり、硬質相粒子と結合相金属の
接触面積が増加するため結合相と硬質相粒子の結合が強
固になり焼結体の強度が増加する。また、工具の摩耗は
硬質相粒子の脱落によって拡大することが多いが、硬質
相中にウイスカーが存在すると、硬質相粒子は、組織中
にくさび状に入り込んだ組織となるため、硬質相粒子が
脱落しにくい。したがって、高い靱性，強度，硬度を有
する優れた性能のウイスカー強化超硬合金を得ることが
でき、工具として用いた場合に、適用可能な範囲を拡大
するとともに工具の長寿命化を図ることができる。
強化超硬合金では、チタン化合物ウイスカー周辺の硬質
相粒子が長楕円形状となり、硬質相粒子と結合相金属の
接触面積が増加するため結合相と硬質相粒子の結合が強
固になり焼結体の強度が増加する。また、工具の摩耗は
硬質相粒子の脱落によって拡大することが多いが、硬質
相中にウイスカーが存在すると、硬質相粒子は、組織中
にくさび状に入り込んだ組織となるため、硬質相粒子が
脱落しにくい。したがって、高い靱性，強度，硬度を有
する優れた性能のウイスカー強化超硬合金を得ることが
でき、工具として用いた場合に、適用可能な範囲を拡大
するとともに工具の長寿命化を図ることができる。
【図１】本発明のウイスカー強化超硬合金の組織を示す
説明図である。
説明図である。
１ 硬質相 ２ チタン化合物ウイスカー ３ 結合相
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 29/02 C22C 29/08
Claims (2)
- 【請求項１】チタン化合物である炭化チタン（Ｔｉ
Ｃ），窒化チタン（ＴｉＮ），炭窒化チタン（ＴｉＣ
Ｎ）のうち少なくとも一種のウイスカー５〜４０体積％
と、鉄族金属５〜４０体積％と、残部が炭化タングステ
ン（ＷＣ）よりなるとともに、前記チタン化合物ウイス
カーが前記炭化タングステンを主体とする硬質相中に存
在することを特徴とするウイスカー強化超硬合金。 - 【請求項２】チタン化合物ウイスカーは、平均長さ１０
０μｍ以下であり、かつ、アスペクト比２以上である請
求項１記載のウイスカー強化超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10828792A JP2796011B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | ウイスカー強化超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10828792A JP2796011B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | ウイスカー強化超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05302136A JPH05302136A (ja) | 1993-11-16 |
| JP2796011B2 true JP2796011B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=14480846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10828792A Expired - Fee Related JP2796011B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | ウイスカー強化超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2796011B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11302767A (ja) * | 1998-04-21 | 1999-11-02 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 機械的特性に優れた超硬合金およびその製法 |
| CN111471942A (zh) * | 2020-03-25 | 2020-07-31 | 成都美奢锐新材料有限公司 | 一种3c产品用纳米晶复合材料及制备方法 |
| CN115323218B (zh) * | 2022-08-16 | 2024-04-26 | 自贡硬质合金有限责任公司 | 一种轻质高强度铲雪片及其制备方法 |
-
1992
- 1992-04-28 JP JP10828792A patent/JP2796011B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05302136A (ja) | 1993-11-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3084402B1 (ja) | ＡｌＴｉ系合金スパッタリングターゲット及び耐摩耗性ＡｌＴｉ系合金硬質皮膜並びに同皮膜の形成方法 | |
| EP0759480B1 (en) | Plate-crystalline tungsten carbide-containing hard alloy, composition for forming plate-crystalline tungsten carbide and process for preparing said hard alloy | |
| JPH05209247A (ja) | サーメット合金及びその製造方法 | |
| EP1462534A1 (en) | Compositionally graded sintered alloy and method of producing the same | |
| US5149595A (en) | Cermet alloy and process for its production | |
| EP0035777B1 (en) | Abrasion resistant silicon nitride based articles | |
| JP3080983B2 (ja) | 傾斜組成組織の硬質焼結合金及びその製造方法 | |
| JP2813005B2 (ja) | Ｗｃ基硬質合金 | |
| JPH11302767A (ja) | 機械的特性に優れた超硬合金およびその製法 | |
| JP2796011B2 (ja) | ウイスカー強化超硬合金 | |
| JP2005097646A (ja) | 傾斜組織焼結合金およびその製造方法 | |
| JP3145470B2 (ja) | 炭化タングステン−アルミナ質焼結体およびその製法 | |
| JP2006111947A (ja) | 超微粒子サーメット | |
| JP3199407B2 (ja) | ＴｉＣＮ基サーメット | |
| JP2000297364A (ja) | ＡｌＴｉ系合金スパッタリングターゲット及び耐摩耗性ＡｌＴｉ系合金硬質皮膜並びに同皮膜の形成方法 | |
| JPH0641671A (ja) | ウイスカー強化サーメット | |
| JP2657602B2 (ja) | 超硬合金及びその製造方法 | |
| JPH08176696A (ja) | ダイヤモンド分散セラミックス複合焼結体の製造方法 | |
| JP3481702B2 (ja) | 硬質合金を結合材とする立方晶窒化硼素燒結体及びその製造方法 | |
| JPH0681071A (ja) | 靭性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット | |
| JP3031106B2 (ja) | 硬質超微粒子分散セラミック金属複合材料 | |
| JPH1136022A (ja) | 板状晶ｗｃ含有超硬合金の製法 | |
| JPH06340941A (ja) | ナノ相複合硬質材料とその製造方法 | |
| JPH0641673A (ja) | 超硬質合金 | |
| JPH09300108A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた炭窒化物系サーメット製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |