JPH08219037A - 逆回転を防止したスクロールコンプレッサ - Google Patents
逆回転を防止したスクロールコンプレッサInfo
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- JPH08219037A JPH08219037A JP7333039A JP33303995A JPH08219037A JP H08219037 A JPH08219037 A JP H08219037A JP 7333039 A JP7333039 A JP 7333039A JP 33303995 A JP33303995 A JP 33303995A JP H08219037 A JPH08219037 A JP H08219037A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C28/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids
- F04C28/18—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids characterised by varying the volume of the working chamber
- F04C28/22—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, pumps or pumping installations specially adapted for elastic fluids characterised by varying the volume of the working chamber by changing the eccentricity between cooperating members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/0042—Driving elements, brakes, couplings, transmissions specially adapted for pumps
- F04C29/005—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions
- F04C29/0057—Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions for eccentric movement
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2270/00—Control; Monitoring or safety arrangements
- F04C2270/70—Safety, emergency conditions or requirements
- F04C2270/72—Safety, emergency conditions or requirements preventing reverse rotation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
- Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
- Springs (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 スクロールコンプレッサの逆回転を防止す
る。 【解決手段】 逆回転が発生する条件において、スクロ
ールコンプレッサ１０は、その各スクロールラップ１２
−１と１４−２とが分離されており、連続的な、障害の
ない経路をスクロール１２中に形成するようになってい
る。スプリングによる反発力で駆動される接触面積又
は、力が加えられる面積を変更する。上記作用を単独あ
るいは組み合わせて使用して上記ラップを分離する。
る。 【解決手段】 逆回転が発生する条件において、スクロ
ールコンプレッサ１０は、その各スクロールラップ１２
−１と１４−２とが分離されており、連続的な、障害の
ない経路をスクロール１２中に形成するようになってい
る。スプリングによる反発力で駆動される接触面積又
は、力が加えられる面積を変更する。上記作用を単独あ
るいは組み合わせて使用して上記ラップを分離する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はスクロールコンプレ
ッサに関し、より詳細にはスクロールコンプレッサの逆
回転を防止したスクロールコンプレッサに関する。
ッサに関し、より詳細にはスクロールコンプレッサの逆
回転を防止したスクロールコンプレッサに関する。
【０００２】
【従来の技術】ロータリコンプレッサは、通常逆回転さ
せることができ、その場合には膨張機として作用する。
逆回転は、上記システムが停止して、閉ざされた系内に
おいて上記コンプレッサを介して圧力が均圧化する際に
自然に発生する。これにより、上記コンプレッサは加え
られる付加が非常に小さな膨張機として作動してしま
う。この問題は、これまでは本願発明の出願人に譲渡さ
れた例えば米国特許第４，９０４，１６５号、及び米国
特許第５，０８８，９０５号により例示されるように、
吐出側に逆止弁を配設する技術において問題となってい
た。すなわち、上記逆止弁は、上記スクロール吐出部に
できる限り接近させて配設されるため、逆回転を付勢す
るように作用する高圧ガス量を最低限に抑えようとする
ものである。僅かであっても逆回転を発生させるような
高圧ガスがあれば、上記旋回スクロールは、上記スクロ
ールコンプレッサには特に害を及すわけではないが、逆
回転に伴ないノイズが発生する。上記のことは特に危険
を伴うものではないにしろ、このようなノイズは、不快
感をひき起こすため、上記ノイズを低減あるいは防止す
ることが好ましい。
せることができ、その場合には膨張機として作用する。
逆回転は、上記システムが停止して、閉ざされた系内に
おいて上記コンプレッサを介して圧力が均圧化する際に
自然に発生する。これにより、上記コンプレッサは加え
られる付加が非常に小さな膨張機として作動してしま
う。この問題は、これまでは本願発明の出願人に譲渡さ
れた例えば米国特許第４，９０４，１６５号、及び米国
特許第５，０８８，９０５号により例示されるように、
吐出側に逆止弁を配設する技術において問題となってい
た。すなわち、上記逆止弁は、上記スクロール吐出部に
できる限り接近させて配設されるため、逆回転を付勢す
るように作用する高圧ガス量を最低限に抑えようとする
ものである。僅かであっても逆回転を発生させるような
高圧ガスがあれば、上記旋回スクロールは、上記スクロ
ールコンプレッサには特に害を及すわけではないが、逆
回転に伴ないノイズが発生する。上記のことは特に危険
を伴うものではないにしろ、このようなノイズは、不快
感をひき起こすため、上記ノイズを低減あるいは防止す
ることが好ましい。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】この問題点は、本願出
願人による譲渡された米国特許第５，１６７，４９１号
では、上記コンプレッサをシャットダウンする前に負荷
を除いてしまうことにより生じていた。この際、本質的
に問題となるのは、シャットダウン時に逆回転する際に
負荷がないことにより生じる。すなわち逆回転する際に
負荷がないと、上記コンプレッサの部品はスピードが出
過ぎてしまい、過剰のストレスが加えられ破損してしま
うことになる。
願人による譲渡された米国特許第５，１６７，４９１号
では、上記コンプレッサをシャットダウンする前に負荷
を除いてしまうことにより生じていた。この際、本質的
に問題となるのは、シャットダウン時に逆回転する際に
負荷がないことにより生じる。すなわち逆回転する際に
負荷がないと、上記コンプレッサの部品はスピードが出
過ぎてしまい、過剰のストレスが加えられ破損してしま
うことになる。
【０００４】極めて低速度で上記コンプレッサを運転し
ている場合やパワーの遮断やシャットダウン等のよう
に、逆流が普通に発生する条件では、ラップの間には連
続的な障害のない流路が確保されることになる。上記障
害のない流路は、コンプレッサを介して均圧化を生じさ
せるとともに、上記ポンプユニットの高速逆回転を防止
する役割を担っている。
ている場合やパワーの遮断やシャットダウン等のよう
に、逆流が普通に発生する条件では、ラップの間には連
続的な障害のない流路が確保されることになる。上記障
害のない流路は、コンプレッサを介して均圧化を生じさ
せるとともに、上記ポンプユニットの高速逆回転を防止
する役割を担っている。
【０００５】本発明は、逆動作の間に蓄積されたパワー
による単相コンプレッサの付勢された逆回転を防止する
ことを目的とする。
による単相コンプレッサの付勢された逆回転を防止する
ことを目的とする。
【０００６】本発明の目的は、スクロールコンプレッサ
のスクロールの付勢された逆回転を防止することを目的
とする。
のスクロールの付勢された逆回転を防止することを目的
とする。
【０００７】また、本発明は、スクロールコンプレッサ
の逆回転に伴う上記ノイズを防止することにある。
の逆回転に伴う上記ノイズを防止することにある。
【０００８】本発明の目的はまた、スクロールの偏心率
を低減させることによりスタートアップ時のスタートト
ルクを低減させることにより達成される。
を低減させることによりスタートアップ時のスタートト
ルクを低減させることにより達成される。
【０００９】基本的には、逆回転が発生するような条件
にある場合に上記スクロールのラップ自体に上記スクロ
ールを通して連続的かつ障害のない経路を形成させるこ
とにより本発明の目的が達成される。
にある場合に上記スクロールのラップ自体に上記スクロ
ールを通して連続的かつ障害のない経路を形成させるこ
とにより本発明の目的が達成される。
【００１０】本発明により解決される上記目的及び他の
目的については、以下に詳細に記載する。
目的については、以下に詳細に記載する。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、スクロ
ールコンプレッサ手段（１０）において、前記スクロー
ルコンプレッサ手段（１０）は、１つが旋回スクロール
（１２）となっている対となった各スクロール（１２、
１４）と、スライダブロック（２０）と、クランクシャ
フト（３０）と、逆回転移転手段とを有してなり、前記
旋回スクロールは、軸（Ｂ−Ｂ）を備え、前記スライダ
ブロック（２０）を収容する穴を有するハブ（１２−
２）を有し、前記クランクシャフト（３０）は、回転軸
（Ａ−Ａ）と前記スライダブロック（２０）の穴（２０
−１）に収容されるドライブピン（３０−１）とを有し
てなるとともに、前記ピンのうちの１つと前記スライダ
ブロックとはそれぞれ平坦面（２０−２、３０−２）を
備えるとともに、常態で前記ピンの平坦面と前記スライ
ダブロックの平坦面が互いに接触しており、前記スライ
ダブロック（２０）中の前記穴（２０−１）は、前記ド
ライブピン（３０−１）よりも大きくされているととも
に、前記ハブと略同軸で、前記ドライブピン（３０−
１）は、前記スライダブロック（２０）を介して通常動
作している際に前記旋回スクロール（１２）を駆動する
ように作用し、前記旋回スクロール（１２）は、シャッ
トダウン時に発生する前記コンプレッサ手段を通しての
均圧化にともなう逆回転動作により、前記スライダブロ
ック（２０）を介して前記ドライブピン（３０−１）と
前記クランクシャフト（３０）とを駆動するように作用
するスクロールコンプレッサ（１０）において、前記逆
回転防止手段とは、通常運転時には前記旋回スクロール
（１２）と前記スライダブロック（２０）とが前記ドラ
イブピン（３０−１）に対して相対的に前記平坦面に沿
って第１の位置から第２の位置へと移動可能で、前記第
１の位置は、通常動作時に前記旋回スクロールが前記対
となったスクロールのうちの別の１つと組み合わされて
いる位置であり、前記第２の位置は、低速の場合や均圧
化により逆転するような場合に、前記旋回スクロールが
前記対となったスクロールのうちの別の１つと分離して
いる位置であり、通常動作時の前記スライダブロック
（２０）と前記旋回スクロール（１２）の運動によって
のみ生じる遠心力が、前記旋回スクロール（１２）と前
記スライダブロックとを前記第１の位置に保持するよう
に作用しており、手段（３６）は、低速条件及び逆転す
る条件において前記平坦面に沿って前記第１の位置から
前記第２の位置へと前記旋回スクロール（１２）と前記
スライダブロック（２０）とを移動させて、前記対とな
った各スクロールを分離し、障害のない流路を前記コン
プレッサ手段（１０）を通して形成させるとともに、旋
回半径を減少させることによってガス負荷による逆転ト
ルクを低減するようになっていることを特徴とするスク
ロールコンプレッサ（１０）によって達成される。
ールコンプレッサ手段（１０）において、前記スクロー
ルコンプレッサ手段（１０）は、１つが旋回スクロール
（１２）となっている対となった各スクロール（１２、
１４）と、スライダブロック（２０）と、クランクシャ
フト（３０）と、逆回転移転手段とを有してなり、前記
旋回スクロールは、軸（Ｂ−Ｂ）を備え、前記スライダ
ブロック（２０）を収容する穴を有するハブ（１２−
２）を有し、前記クランクシャフト（３０）は、回転軸
（Ａ−Ａ）と前記スライダブロック（２０）の穴（２０
−１）に収容されるドライブピン（３０−１）とを有し
てなるとともに、前記ピンのうちの１つと前記スライダ
ブロックとはそれぞれ平坦面（２０−２、３０−２）を
備えるとともに、常態で前記ピンの平坦面と前記スライ
ダブロックの平坦面が互いに接触しており、前記スライ
ダブロック（２０）中の前記穴（２０−１）は、前記ド
ライブピン（３０−１）よりも大きくされているととも
に、前記ハブと略同軸で、前記ドライブピン（３０−
１）は、前記スライダブロック（２０）を介して通常動
作している際に前記旋回スクロール（１２）を駆動する
ように作用し、前記旋回スクロール（１２）は、シャッ
トダウン時に発生する前記コンプレッサ手段を通しての
均圧化にともなう逆回転動作により、前記スライダブロ
ック（２０）を介して前記ドライブピン（３０−１）と
前記クランクシャフト（３０）とを駆動するように作用
するスクロールコンプレッサ（１０）において、前記逆
回転防止手段とは、通常運転時には前記旋回スクロール
（１２）と前記スライダブロック（２０）とが前記ドラ
イブピン（３０−１）に対して相対的に前記平坦面に沿
って第１の位置から第２の位置へと移動可能で、前記第
１の位置は、通常動作時に前記旋回スクロールが前記対
となったスクロールのうちの別の１つと組み合わされて
いる位置であり、前記第２の位置は、低速の場合や均圧
化により逆転するような場合に、前記旋回スクロールが
前記対となったスクロールのうちの別の１つと分離して
いる位置であり、通常動作時の前記スライダブロック
（２０）と前記旋回スクロール（１２）の運動によって
のみ生じる遠心力が、前記旋回スクロール（１２）と前
記スライダブロックとを前記第１の位置に保持するよう
に作用しており、手段（３６）は、低速条件及び逆転す
る条件において前記平坦面に沿って前記第１の位置から
前記第２の位置へと前記旋回スクロール（１２）と前記
スライダブロック（２０）とを移動させて、前記対とな
った各スクロールを分離し、障害のない流路を前記コン
プレッサ手段（１０）を通して形成させるとともに、旋
回半径を減少させることによってガス負荷による逆転ト
ルクを低減するようになっていることを特徴とするスク
ロールコンプレッサ（１０）によって達成される。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１は、符号１０は、低圧側密閉
型スクロールコンプレッサの一部の概略図である。スク
ロールコンプレッサ１０は、ラップ１２−１を有する旋
回スクロール１２と、ラップ１４−１を有する固定スク
ロール（１４）とを有してなる。旋回スクロール１２
は、スライダブロック２０を収容するためのボア部１２
−３を有したハブ１２−２を有している。軸Ａ−Ａは、
クランクシャフト軸３０を示しており、軸Ｂ−Ｂは、上
記旋回スクロール１２の旋回中心と、ボア１２−３の中
心軸とを示している。また、上記旋回スクロール１２の
軸は、上記固定スクロール１４の中心軸を中心として旋
回する。
型スクロールコンプレッサの一部の概略図である。スク
ロールコンプレッサ１０は、ラップ１２−１を有する旋
回スクロール１２と、ラップ１４−１を有する固定スク
ロール（１４）とを有してなる。旋回スクロール１２
は、スライダブロック２０を収容するためのボア部１２
−３を有したハブ１２−２を有している。軸Ａ−Ａは、
クランクシャフト軸３０を示しており、軸Ｂ−Ｂは、上
記旋回スクロール１２の旋回中心と、ボア１２−３の中
心軸とを示している。また、上記旋回スクロール１２の
軸は、上記固定スクロール１４の中心軸を中心として旋
回する。
【００１３】図２に最も良く示されているが、上記クラ
ンクシャフト３０のドライブピン部分３０−１は、点Ｃ
で示されるＣ−Ｃ軸を有しており、このドライブピン部
分３０−１は、上記スライダブロック２０の伸長された
穴、つまり“Ｄ−形状の”穴２０−１に収容され、上記
ドライブピン３０−１の軸状ドライブ領域３０−２は、
上記スライダブロック２０の平坦部２０−２と対応した
形状となっている。上記平坦部２０−２は、上記ドライ
ブピン３０−１が駆動可能な位置となっている場合に
は、軸Ａ−Ａ、Ｂ−Ｂ及びＣ−Ｃを有する平面に平行と
なるようにされている。上記スライダブロック２０は、
ベアリング２４内部で回転するようにされているととも
に、上記クランクシャフト３０と一体となって運動す
る。また、上記スライダブロック２０は、上記旋回する
スクロール１２のハブ１２−２に対して相対運動するよ
うにされているとともに、オルダム継手２８によって旋
回が維持されている。上記スライダブロック２０の往復
運動は、ベアリング２４とハブ１２−２とが一体となっ
て行われ、上記スライダブロック２０と上記クランクシ
ャフト３０のドライブピン３０−１との間の唯一の重要
な相対運動となっている。この運動は、運転されている
間に行われる。上記運動は、定常状態の運転では、通常
０．０２５４ｍｍ（０．００１インチ）程度の運動であ
る。これよりも大きな運動は、スタートアップ時、シャ
ットダウン時、又は上記スクロール間に液体が捕らえら
れて、上記旋回スクロール１２を上記固定スクロール１
４とを離間してしまうような場合に発生する。
ンクシャフト３０のドライブピン部分３０−１は、点Ｃ
で示されるＣ−Ｃ軸を有しており、このドライブピン部
分３０−１は、上記スライダブロック２０の伸長された
穴、つまり“Ｄ−形状の”穴２０−１に収容され、上記
ドライブピン３０−１の軸状ドライブ領域３０−２は、
上記スライダブロック２０の平坦部２０−２と対応した
形状となっている。上記平坦部２０−２は、上記ドライ
ブピン３０−１が駆動可能な位置となっている場合に
は、軸Ａ−Ａ、Ｂ−Ｂ及びＣ−Ｃを有する平面に平行と
なるようにされている。上記スライダブロック２０は、
ベアリング２４内部で回転するようにされているととも
に、上記クランクシャフト３０と一体となって運動す
る。また、上記スライダブロック２０は、上記旋回する
スクロール１２のハブ１２−２に対して相対運動するよ
うにされているとともに、オルダム継手２８によって旋
回が維持されている。上記スライダブロック２０の往復
運動は、ベアリング２４とハブ１２−２とが一体となっ
て行われ、上記スライダブロック２０と上記クランクシ
ャフト３０のドライブピン３０−１との間の唯一の重要
な相対運動となっている。この運動は、運転されている
間に行われる。上記運動は、定常状態の運転では、通常
０．０２５４ｍｍ（０．００１インチ）程度の運動であ
る。これよりも大きな運動は、スタートアップ時、シャ
ットダウン時、又は上記スクロール間に液体が捕らえら
れて、上記旋回スクロール１２を上記固定スクロール１
４とを離間してしまうような場合に発生する。
【００１４】図１に示すように、ラップ１２−１とラッ
プ１４−１とは、半径方向に独立しているため、障害の
無い連続的な逆方向への流路が形成されることになる。
上記流路は、吐出ポート１４−２と、吸引圧状態にある
シェルすなわちケーシング１１の内部との間に形成され
る。図１と図２とに示すような上記スライダブロック２
０部分の上記ドライブピン３０−１に対する相対的位置
は、上記部材部分が上記コンプレッサ１０が停止してい
る場合や、逆流状態にある場合の配置を示している。こ
の配置は重なり合ったさらばねワッシャ（Ｂｅｌｌｅｖ
ｉｌｌｅ ｗａｓｈｅｒｓ）により保持されている。上
記ドライブピン３０−１は、横向きの穴３０−３を有し
てなり、この穴はカウンタボア３０−５と環状のショル
ダ部分３０−４によって区切られている。チューブ状の
インサート３２は、内部にネジを有しているとともに、
上記ボア３０−３に挿入することによって収容されてい
る。ガイドピン３４は、弧状となった頭部３４−１を有
してなり、上記穴２０−１の曲率に適合するようにされ
ている。又、上記ガイドピン３４は、ショルダ３４−２
で上記頭部３４−１が区切られており、さらに外部にネ
ジを有するショルダ３４−４で第１の円筒部分３４−３
から区切られた第２の小径円筒部分３４−５を有してな
る。重なり合ったさらばねワッシャ３６は、上記第１の
円筒部分３４−３に配設されて、チューブ状インサート
３２は、上記小径の円筒状部分３４−５へとインサート
３２がショルダー３４−４と突き当たるまでねじ込まれ
ている。上記アッセンブリは、ピン３４、重なり合った
さらばねワッシャ３６、及びチューブ状インサート３２
によって構成されている。また、上記アッセンブリは、
上記ドライブピン３０−１に配設されて、上記チューブ
状インサート３２を穴３０−３に挿入しており、かつ重
ね合わされたさらばねワッシャ３６と円筒状部分３４−
３との少なくとも一部は、図２に示すようにカウンタボ
ア３０−５内にくるようにされている。図１と図２に示
されているように組み立てられた場合には、上記重なり
合ったさらばねワッシャ３６は、各ショルダ３４−２と
３０−４とに突き当てられているとともに、ハブ１２−
２を移動させて軸Ａ−Ａと軸Ｂ−Ｂとを互いに離すよう
にし、これによって旋回スクロール１２も移動される。
重なり合ったさらばねワッシャ３６の自由長が十分であ
る場合には、ガイドピン３４とドライブピン３０−１と
は、穴２０−１と接触するようになる。この直径は、平
坦部２０−２に平行であるとともに、軸Ａ−Ａ、軸Ｂ−
Ｂ、軸Ｃ−Ｃとを有してなる平面内により定められてい
る。
プ１４−１とは、半径方向に独立しているため、障害の
無い連続的な逆方向への流路が形成されることになる。
上記流路は、吐出ポート１４−２と、吸引圧状態にある
シェルすなわちケーシング１１の内部との間に形成され
る。図１と図２とに示すような上記スライダブロック２
０部分の上記ドライブピン３０−１に対する相対的位置
は、上記部材部分が上記コンプレッサ１０が停止してい
る場合や、逆流状態にある場合の配置を示している。こ
の配置は重なり合ったさらばねワッシャ（Ｂｅｌｌｅｖ
ｉｌｌｅ ｗａｓｈｅｒｓ）により保持されている。上
記ドライブピン３０−１は、横向きの穴３０−３を有し
てなり、この穴はカウンタボア３０−５と環状のショル
ダ部分３０−４によって区切られている。チューブ状の
インサート３２は、内部にネジを有しているとともに、
上記ボア３０−３に挿入することによって収容されてい
る。ガイドピン３４は、弧状となった頭部３４−１を有
してなり、上記穴２０−１の曲率に適合するようにされ
ている。又、上記ガイドピン３４は、ショルダ３４−２
で上記頭部３４−１が区切られており、さらに外部にネ
ジを有するショルダ３４−４で第１の円筒部分３４−３
から区切られた第２の小径円筒部分３４−５を有してな
る。重なり合ったさらばねワッシャ３６は、上記第１の
円筒部分３４−３に配設されて、チューブ状インサート
３２は、上記小径の円筒状部分３４−５へとインサート
３２がショルダー３４−４と突き当たるまでねじ込まれ
ている。上記アッセンブリは、ピン３４、重なり合った
さらばねワッシャ３６、及びチューブ状インサート３２
によって構成されている。また、上記アッセンブリは、
上記ドライブピン３０−１に配設されて、上記チューブ
状インサート３２を穴３０−３に挿入しており、かつ重
ね合わされたさらばねワッシャ３６と円筒状部分３４−
３との少なくとも一部は、図２に示すようにカウンタボ
ア３０−５内にくるようにされている。図１と図２に示
されているように組み立てられた場合には、上記重なり
合ったさらばねワッシャ３６は、各ショルダ３４−２と
３０−４とに突き当てられているとともに、ハブ１２−
２を移動させて軸Ａ−Ａと軸Ｂ−Ｂとを互いに離すよう
にし、これによって旋回スクロール１２も移動される。
重なり合ったさらばねワッシャ３６の自由長が十分であ
る場合には、ガイドピン３４とドライブピン３０−１と
は、穴２０−１と接触するようになる。この直径は、平
坦部２０−２に平行であるとともに、軸Ａ−Ａ、軸Ｂ−
Ｂ、軸Ｃ−Ｃとを有してなる平面内により定められてい
る。
【００１５】各部材が図１と図２のように配置されてい
る所からスタートさせ、コンプレッサ１０が停止し、そ
のコンプレッサが配設されている上記冷凍システムの圧
力が均一化している場合には、ラップ１２−２と１４−
１とは接触しておらず、従って圧縮動作が生じないため
コンプレッサ１０のスタートアップが容易とされてい
る。加えて、上記旋回スクロール１２は、小さな旋回半
径からスタートするため、上記トルクモーメントを小さ
くすることができ、その結果、摩擦トルクによる抵抗を
小さくすることができる。上記クランクシャフト３０は
図１と図２の矢印で示されるように反時計回りで回転し
て遠心力が発生し、軸Ｂ−Ｂを軸Ａ−Ａから離すように
してスクロール１２が旋回する。スクロール１２には、
遠心力が作用しているため、遠心力は重なり合ったスプ
リング３６の反発力に打ち勝って、ピン３４の頭部３４
−１は対となった穴３０−５の方へと動かされ、かつ上
記チューブ状インサート３２を穴３０−３へと進入させ
る。ピン３４の動きは、上記ラップ１２−１と１４−１
とが接触することによって、又は上記重なり合ったスプ
リング３６の反発力が高まって均衡しあうか、又は上記
重なり合ったスプリングを圧縮できる限界の点で調節す
ることによって規制されている。充分な遠心力が発生す
る限り、上記コンプレッサ１０の作動は良好である。ク
ランクシャフト３０の上記回転速度が低すぎて、充分な
遠心力を発生させることができない場合や、コンプレッ
サの能力が不足している場合には上記重なり合ったスプ
リング３６の反発力により、軸Ｂ−Ｂ、つまり旋回スク
ロール１２は、軸Ａ−Ａに向かって動き、上記ラップ１
２−１と１４−１とを離間させることになる。これによ
り上記コンプレッサを通して連続的な障害のない流路が
形成され、吸気側と吐出側で圧力の均一化を生じさせる
ことができる。このようにすると、モーメントの腕の長
さが短くなるので、上記旋回スクロール１２を逆動作さ
せてしまうように作用する力により生じるトルクも低減
させることができる。均圧化した後には、トルクはゼロ
となる。ラップ１２−１とラップ１４−１とは、上記コ
ンプレッサ速度が充分に高くなるか、又は上記コンプレ
ッサが再起動されて充分な速度にまで加速されるまで分
離したままとなる。
る所からスタートさせ、コンプレッサ１０が停止し、そ
のコンプレッサが配設されている上記冷凍システムの圧
力が均一化している場合には、ラップ１２−２と１４−
１とは接触しておらず、従って圧縮動作が生じないため
コンプレッサ１０のスタートアップが容易とされてい
る。加えて、上記旋回スクロール１２は、小さな旋回半
径からスタートするため、上記トルクモーメントを小さ
くすることができ、その結果、摩擦トルクによる抵抗を
小さくすることができる。上記クランクシャフト３０は
図１と図２の矢印で示されるように反時計回りで回転し
て遠心力が発生し、軸Ｂ−Ｂを軸Ａ−Ａから離すように
してスクロール１２が旋回する。スクロール１２には、
遠心力が作用しているため、遠心力は重なり合ったスプ
リング３６の反発力に打ち勝って、ピン３４の頭部３４
−１は対となった穴３０−５の方へと動かされ、かつ上
記チューブ状インサート３２を穴３０−３へと進入させ
る。ピン３４の動きは、上記ラップ１２−１と１４−１
とが接触することによって、又は上記重なり合ったスプ
リング３６の反発力が高まって均衡しあうか、又は上記
重なり合ったスプリングを圧縮できる限界の点で調節す
ることによって規制されている。充分な遠心力が発生す
る限り、上記コンプレッサ１０の作動は良好である。ク
ランクシャフト３０の上記回転速度が低すぎて、充分な
遠心力を発生させることができない場合や、コンプレッ
サの能力が不足している場合には上記重なり合ったスプ
リング３６の反発力により、軸Ｂ−Ｂ、つまり旋回スク
ロール１２は、軸Ａ−Ａに向かって動き、上記ラップ１
２−１と１４−１とを離間させることになる。これによ
り上記コンプレッサを通して連続的な障害のない流路が
形成され、吸気側と吐出側で圧力の均一化を生じさせる
ことができる。このようにすると、モーメントの腕の長
さが短くなるので、上記旋回スクロール１２を逆動作さ
せてしまうように作用する力により生じるトルクも低減
させることができる。均圧化した後には、トルクはゼロ
となる。ラップ１２−１とラップ１４−１とは、上記コ
ンプレッサ速度が充分に高くなるか、又は上記コンプレ
ッサが再起動されて充分な速度にまで加速されるまで分
離したままとなる。
【００１６】トルク低下量を大きくするために、設計で
きる限界にまで上記旋回スクロール１２を径方向内側に
動かすこともできる。これは、上記スライダブロック２
０内の上記“Ｄ形状”穴２０−１の大きさと、上記ドラ
イブピン３０−１外形の大きさと、クランクシャフト中
心Ｃ−Ｃに対するドライブピン３０−１の配置との組み
合わせとによって行われる。上記改良は、設計に対する
その他の制限と両立するようになされる必要がある。当
然ながら、移動量は、上記旋回半径が小さくなりすぎス
タートアップ時に上記旋回スクロール１２を駆動できな
くならないような大きさとされている。
きる限界にまで上記旋回スクロール１２を径方向内側に
動かすこともできる。これは、上記スライダブロック２
０内の上記“Ｄ形状”穴２０−１の大きさと、上記ドラ
イブピン３０−１外形の大きさと、クランクシャフト中
心Ｃ−Ｃに対するドライブピン３０−１の配置との組み
合わせとによって行われる。上記改良は、設計に対する
その他の制限と両立するようになされる必要がある。当
然ながら、移動量は、上記旋回半径が小さくなりすぎス
タートアップ時に上記旋回スクロール１２を駆動できな
くならないような大きさとされている。
【００１７】上記スライダブロック／偏心ドライブ型機
構は、ラップ１２−１とラップ１４−１とを接触させて
いる上記慣性負荷が、偏心した軸状ドライブ領域３０−
２に加えられる上記半径方向のガス負荷等に対抗するよ
うに取り付けられている。この負荷は、Ｆtgｔａｎθで
表され、Ｆtgは、接線方向のガス負荷であり、角度θ
は、設計特性値である。上式中θは、上記ラップを分離
させないように反対向きに作用する上記摩擦負荷の影響
を切り離して回動させるために必要な速度における角度
をもって表すことが適切である。上記設計特性における
上記角度θは、図３に示してある。上記設計の特徴は、
図２に示したものとは、スライダブロック１２０内部の
上記穴２０−１において、平坦部２０−２が、軸Ａ−
Ａ、軸Ｂ−Ｂを含んでなる面に対して角度θとなるよう
な配置とされている点が異なっている。すなわち軸Ａ−
Ａと軸Ｃ−Ｃとを含む平面は、軸Ｂ−Ｂと軸Ｃ−Ｃとを
含む平面と角度θとされている。図３の構造は、動作が
異なっている点を除けばその構造については、図２と同
一である。上記モータ（図示せず）が停止すると、スプ
リング３６により分離力が作用するようになっている。
従って、上記ラップ１２−１とラップ１４−１とは、下
記条件（１）で分離し始めることになる。
構は、ラップ１２−１とラップ１４−１とを接触させて
いる上記慣性負荷が、偏心した軸状ドライブ領域３０−
２に加えられる上記半径方向のガス負荷等に対抗するよ
うに取り付けられている。この負荷は、Ｆtgｔａｎθで
表され、Ｆtgは、接線方向のガス負荷であり、角度θ
は、設計特性値である。上式中θは、上記ラップを分離
させないように反対向きに作用する上記摩擦負荷の影響
を切り離して回動させるために必要な速度における角度
をもって表すことが適切である。上記設計特性における
上記角度θは、図３に示してある。上記設計の特徴は、
図２に示したものとは、スライダブロック１２０内部の
上記穴２０−１において、平坦部２０−２が、軸Ａ−
Ａ、軸Ｂ−Ｂを含んでなる面に対して角度θとなるよう
な配置とされている点が異なっている。すなわち軸Ａ−
Ａと軸Ｃ−Ｃとを含む平面は、軸Ｂ−Ｂと軸Ｃ−Ｃとを
含む平面と角度θとされている。図３の構造は、動作が
異なっている点を除けばその構造については、図２と同
一である。上記モータ（図示せず）が停止すると、スプ
リング３６により分離力が作用するようになっている。
従って、上記ラップ１２−１とラップ１４−１とは、下
記条件（１）で分離し始めることになる。
【００１８】
【数１】 ｍＲ0ω2＜Ｆtgｔａｎθ＋Ｆrg−Ｆtgμ＋スプリングの反発力 （１） 上式中ｍは、旋回スクロール１２とスライダブロック２
０との合計質量であり、Ｒ0は、フル稼働している位置
にある場合の上記旋回半径であり、ωは、ラップが分離
するためのオンセットにおけるコンプレッサ／クランク
シャフトの回転速度であり、Ｆtgは、接線方向のガス圧
であり、Ｆrgは、半径方向のガス圧であり、μは、２０
−２と３０−２との間の摩擦係数を示す。
０との合計質量であり、Ｒ0は、フル稼働している位置
にある場合の上記旋回半径であり、ωは、ラップが分離
するためのオンセットにおけるコンプレッサ／クランク
シャフトの回転速度であり、Ｆtgは、接線方向のガス圧
であり、Ｆrgは、半径方向のガス圧であり、μは、２０
−２と３０−２との間の摩擦係数を示す。
【００１９】従って、図３のデバイスは図２に示した配
置に対して、ラップを分離させる効果を有する機構がさ
らに加わったものとなっている。
置に対して、ラップを分離させる効果を有する機構がさ
らに加わったものとなっている。
【００２０】図４のデバイスは、図３に示すものと同一
であるが、スプリングの反発力を用いる構造ではない。
従って、ラップ１２−１とラップ１４−１との分離は近
似的に下記式（２）で示される。
であるが、スプリングの反発力を用いる構造ではない。
従って、ラップ１２−１とラップ１４−１との分離は近
似的に下記式（２）で示される。
【００２１】
【数２】 ｍＲ0ω2＜Ｆtgｔａｎθ＋Ｆrg−Ｆtgμ （２） ドライブピン１３０−１の上記軸状ドライブ領域１３０
−２の傾斜角は、角度θで表され、ラップ１２−１とラ
ップ１４−１の側面を互いに接触させて、効果的なシー
ルがなされる否かに影響を与えるため、コンプレッサ効
率に対して実質的に影響を与える。これとは逆に上記ラ
ップ１２−１と１４−１とを分離させて、上記旋回スク
ロール１２の逆回転を防止している点でも、上述した同
一の作用により、シャットダウン又はパワー停止させる
点に影響を与える。このように、相反する作用及び目標
が要求される。これに対し、通常運転時及び上記各ラッ
プ１２−１と１４−１とをシャットダウンさせるために
は平行配置が最適であり、この平行配置では上述する相
反した作用は要求されない。従ってこれらの相反した目
標を互いに両立させることが必要である。
−２の傾斜角は、角度θで表され、ラップ１２−１とラ
ップ１４−１の側面を互いに接触させて、効果的なシー
ルがなされる否かに影響を与えるため、コンプレッサ効
率に対して実質的に影響を与える。これとは逆に上記ラ
ップ１２−１と１４−１とを分離させて、上記旋回スク
ロール１２の逆回転を防止している点でも、上述した同
一の作用により、シャットダウン又はパワー停止させる
点に影響を与える。このように、相反する作用及び目標
が要求される。これに対し、通常運転時及び上記各ラッ
プ１２−１と１４−１とをシャットダウンさせるために
は平行配置が最適であり、この平行配置では上述する相
反した作用は要求されない。従ってこれらの相反した目
標を互いに両立させることが必要である。
【００２２】図５は、上記スプリングのない図２の通常
の平坦な配置のドライブを示す。図５に示されるよう
に、上記スライダブロックに作用する駆動力Ｆ
driveは、上記接線方向のガス圧Ｆtgと正反対となる。
すなわちそれらの作用力は、方向は異なるが大きさは同
じである。対照的に、図６に記載した配置では、上記駆
動面は図３と図４とについて記載したような方法で再配
置されている。図６に見られるように、上記駆動力Ｆ
driveは、駆動面３０−２と被駆動面２０−２に対して
垂直である。しかしながら、図示されているように、Ｆ
driveは、Ｆtgと向きが反対で大きさは同一の第１の速
度ベクトルＦ′driveと、上記各ラップ１２−１と１４
−１とを分離させる向きの半径方向のガス圧Ｆrgと作用
し合う第２の成分Ｆ″driveとから合成される合力とな
っている。
の平坦な配置のドライブを示す。図５に示されるよう
に、上記スライダブロックに作用する駆動力Ｆ
driveは、上記接線方向のガス圧Ｆtgと正反対となる。
すなわちそれらの作用力は、方向は異なるが大きさは同
じである。対照的に、図６に記載した配置では、上記駆
動面は図３と図４とについて記載したような方法で再配
置されている。図６に見られるように、上記駆動力Ｆ
driveは、駆動面３０−２と被駆動面２０−２に対して
垂直である。しかしながら、図示されているように、Ｆ
driveは、Ｆtgと向きが反対で大きさは同一の第１の速
度ベクトルＦ′driveと、上記各ラップ１２−１と１４
−１とを分離させる向きの半径方向のガス圧Ｆrgと作用
し合う第２の成分Ｆ″driveとから合成される合力とな
っている。
【００２３】図７では、点Ａは、シャフト回転の中心で
あり、点Ｘは、通常運転の際の上記スライダブロック２
０の中心（全出力位置での）であり、点Ｙは、スライダ
ブロックが平坦部２０−２に沿って移動した場合の上記
スライダブロック２０の中心である。従って、スクロー
ルラップの側面が分離することとなり、気体は、吐出側
から吸入側へと通過することになる。上記角度θは、平
坦面２０−２と、点Ａと点Ｘとを通過するラインに平行
なラインとのなす角度である。従って、本実施例では設
計により一定値とした。角度αは、点Ａと点Ｘとを通過
するラインと点Ａと点Ｙとを通過するラインとがなす角
度である。接線方向のガス圧Ｆtgの作用するラインと、
上記駆動力Ｆdrive、Ｆtgとがなす角度をα＋θで表
す。図８には、α＋θと上記スライダブロック２０が移
動した量との間の相互の関係を三角法を用い下記式
（３）で示す。
あり、点Ｘは、通常運転の際の上記スライダブロック２
０の中心（全出力位置での）であり、点Ｙは、スライダ
ブロックが平坦部２０−２に沿って移動した場合の上記
スライダブロック２０の中心である。従って、スクロー
ルラップの側面が分離することとなり、気体は、吐出側
から吸入側へと通過することになる。上記角度θは、平
坦面２０−２と、点Ａと点Ｘとを通過するラインに平行
なラインとのなす角度である。従って、本実施例では設
計により一定値とした。角度αは、点Ａと点Ｘとを通過
するラインと点Ａと点Ｙとを通過するラインとがなす角
度である。接線方向のガス圧Ｆtgの作用するラインと、
上記駆動力Ｆdrive、Ｆtgとがなす角度をα＋θで表
す。図８には、α＋θと上記スライダブロック２０が移
動した量との間の相互の関係を三角法を用い下記式
（３）で示す。
【００２４】
【数３】 α＋θ＝ｓｉｎ-1［（Ｒ0／ｒ）ｓｉｎθ］ （３） 式中、Ｒ0は、全出力位置での旋回半径（スライダブロ
ック中心はＸである）、すなわち、Ｒ0は、ＸからＡへ
の距離であり、ｒは、側面がわずかに分離している場合
の旋回半径である（スライダブロック中心をＹとす
る）。すなわち、ｒは、ＹからＡへの距離である。
ック中心はＸである）、すなわち、Ｒ0は、ＸからＡへ
の距離であり、ｒは、側面がわずかに分離している場合
の旋回半径である（スライダブロック中心をＹとす
る）。すなわち、ｒは、ＹからＡへの距離である。
【００２５】上式によると、駆動力Ｆdriveと、接線方
向のガス圧Ｆtgとの間の上記角度α＋θは、上記平坦面
を上記スライダブロックが運動するにつれて変化するこ
とがわかる。それと対応して、スクロールラップの分離
が起きる。
向のガス圧Ｆtgとの間の上記角度α＋θは、上記平坦面
を上記スライダブロックが運動するにつれて変化するこ
とがわかる。それと対応して、スクロールラップの分離
が起きる。
【００２６】特に、θが０より大きければ（図７におい
てθが正）、旋回半径ｒが減少すれば、α＋θは増加す
る。すなわち、側面分離は増加する。その結果、図６で
規定されている垂直反作用Ｆ″driveは、ラップの上記
分離を増加させるように作用する（図７で示す符号の方
向は、正の値が分離を増加させるようにされており、負
の値はその反対である）。
てθが正）、旋回半径ｒが減少すれば、α＋θは増加す
る。すなわち、側面分離は増加する。その結果、図６で
規定されている垂直反作用Ｆ″driveは、ラップの上記
分離を増加させるように作用する（図７で示す符号の方
向は、正の値が分離を増加させるようにされており、負
の値はその反対である）。
【００２７】上記挙動は、θ＞０の場合に生じる。上式
を詳細に検討すると、θ＝０の場合は、側面分離による
上記スライダブロック２０の移動量とは無関係に、α＋
θはゼロになる。従って、図５に示すようなθ＝０の従
来の設計では、上記のような顕著な相乗的効果は発揮さ
れないことになる。
を詳細に検討すると、θ＝０の場合は、側面分離による
上記スライダブロック２０の移動量とは無関係に、α＋
θはゼロになる。従って、図５に示すようなθ＝０の従
来の設計では、上記のような顕著な相乗的効果は発揮さ
れないことになる。
【００２８】θ＞０とすれば上記本発明の特徴的な２つ
の効果が得られることになる。第１は、分力は、ラップ
を分離させるように作用することを挙げることができ
る。この点についてはすでに説明した。本発明の特徴的
効果の第２は、一度分離し始めると、上記分離力は大き
さを増しながら分離を進行させることから、分離効果を
より促進させることができるようにされていることを挙
げることができる。上記双方の効果は、本発明の目的を
達成するためには必須のものである。
の効果が得られることになる。第１は、分力は、ラップ
を分離させるように作用することを挙げることができ
る。この点についてはすでに説明した。本発明の特徴的
効果の第２は、一度分離し始めると、上記分離力は大き
さを増しながら分離を進行させることから、分離効果を
より促進させることができるようにされていることを挙
げることができる。上記双方の効果は、本発明の目的を
達成するためには必須のものである。
【００２９】図４において加えた上記説明は、スプリン
グによる反発力を加えた図３についても適用できる。
グによる反発力を加えた図３についても適用できる。
【００３０】本発明を好適な実施例をもって説明を加え
てきたが、当業者によればこれに変更を加えることもで
きる。また、本発明は、請求項の記載により限定される
わけではない。
てきたが、当業者によればこれに変更を加えることもで
きる。また、本発明は、請求項の記載により限定される
わけではない。
【図１】図１は、本発明に用いられるスクロールコンプ
レッが、停止されて逆流条件にある際の垂直断面図であ
る。
レッが、停止されて逆流条件にある際の垂直断面図であ
る。
【図２】図２は、上記スライダブロック機構の図１の２
−２線に沿っ断面図である。
−２線に沿っ断面図である。
【図３】本発明の改良を加えた第１の実施例の図２に相
当する断面図である。
当する断面図である。
【図４】本発明の改良を加えた第２の実施例の図２に相
当する断面図である。
当する断面図である。
【図５】図５は、従来の平坦な配置において力が加えら
れている説明図である。
れている説明図である。
【図６】図４の実施例における力の配分の説明図であ
る。
る。
【図７】図４の実施例における力の配分の説明図であ
る。
る。
【図８】図４の実施例における力の配分の説明図であ
る。
る。
１０…密閉型スクロールコンプレッサ １１…ケーシング １２…旋回スクロール １４…固定スクロール ２０…スライダブロック ２４…ベアリング ３０…クランクシャフト
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 トーマス アール．バリート アメリカ合衆国，アーカンソー，アーカデ ルフィア，ナンバー37，ヴィレッジ ドラ イブ 1020
Claims (9)
- 【請求項１】 スクロールコンプレッサ手段（１０）に
おいて、 前記スクロールコンプレッサ手段（１０）は、１つが旋
回スクロール（１２）となっている対となった各スクロ
ール（１２、１４）と、スライダブロック（２０）と、
クランクシャフト（３０）と、逆回転移転手段とを有し
てなり、 前記旋回スクロールは、軸（Ｂ−Ｂ）を備え、前記スラ
イダブロック（２０）を収容する穴を有するハブ（１２
−２）を有し、 前記クランクシャフト（３０）は、回転軸（Ａ−Ａ）と
前記スライダブロック（２０）の穴（２０−１）に収容
されるドライブピン（３０−１）とを有してなるととも
に、 前記ピンのうちの１つと前記スライダブロックとはそれ
ぞれ平坦面（２０−２、３０−２）を備えるとともに、
常態で前記ピンの平坦面と前記スライダブロックの平坦
面が互いに接触しており、 前記スライダブロック（２０）中の前記穴（２０−１）
は、前記ドライブピン（３０−１）よりも大きくされて
いるとともに、前記ハブと略同軸で、 前記ドライブピン（３０−１）は、前記スライダブロッ
ク（２０）を介して通常動作している際に前記旋回スク
ロール（１２）を駆動するように作用し、 前記旋回スクロール（１２）は、シャットダウン時に発
生する前記コンプレッサ手段を通しての均圧化にともな
う逆回転動作により、前記スライダブロック（２０）を
介して前記ドライブピン（３０−１）と前記クランクシ
ャフト（３０）とを駆動するように作用するスクロール
コンプレッサ（１０）において、 前記逆回転防止手段とは、通常運転時には前記旋回スク
ロール（１２）と前記スライダブロック（２０）とが前
記ドライブピン（３０−１）に対して相対的に前記平坦
面に沿って第１の位置から第２の位置へと移動可能で、
前記第１の位置は、通常動作時に前記旋回スクロールが
前記対となったスクロールのうちの別の１つと組み合わ
されている位置であり、前記第２の位置は、低速の場合
や均圧化により逆転するような場合に、前記旋回スクロ
ールが前記対となったスクロールのうちの別の１つと分
離している位置であり、 通常動作時の前記スライダブロック（２０）と前記旋回
スクロール（１２）の運動によってのみ生じる遠心力
が、前記旋回スクロール（１２）と前記スライダブロッ
クとを前記第１の位置に保持するように作用しており、 手段（３６−θ）は、低速条件及び逆転する条件におい
て前記平坦面に沿って前記第１の位置から前記第２の位
置へと前記旋回スクロール（１２）と前記スライダブロ
ック（２０）とを移動させて、前記対となった各スクロ
ールを分離し、障害のない流路を前記コンプレッサ手段
（１０）を通して形成させるとともに、旋回半径を減少
させることによってガス負荷による逆転トルクを低減す
るようになっていることを特徴とするスクロールコンプ
レッサ（１０）。 - 【請求項２】 前記旋回スクロール（１２）と前記スラ
イダブロック（２０）とを前記第１の位置から前記第２
の位置へと移動させるための前記手段は、スプリング手
段（３６）であることを特徴とする請求項１に記載のス
クロールコンプレッサ。 - 【請求項３】 前記スプリング手段（３６）は、前記ス
ライダブロック（２０）と上記ドライブピン（３０−
１）手段との間で対となった前記各スクロール手段を半
径方向に分離させるように作用することを特徴とする請
求項２に記載のスクロールコンプレッサ。 - 【請求項４】 前記旋回スクロール（１２）とスライダ
ブロック（２０）とを前記第１の位置から前記第２の位
置へと移動させるための手段は、前記ドライブピン（３
０−１）と前記スライダブロック（２０）との間に形成
される作用線をさらに有し、この作用線は前記回転軸と
前記穴の前記軸とで決定される平面に対して鋭角（角度
（θ））をなすことを特徴とする請求項２に記載のスク
ロールコンプレッサ。 - 【請求項５】 前記角度は、５゜から３０゜であること
を特徴とする請求項４に記載のスクロールコンプレッ
サ。 - 【請求項６】 前記旋回スクロール（１２）とスライダ
ブロック（２０）とを前記第１の位置から前記第２の位
置へと移動させるための手段は、前記ドライブピン（３
０−１）と前記スライダブロック（２０）との間に形成
される作用線をさらに有し、この作用線は前記回転軸と
前記穴の前記軸とで決定される平面に対して鋭角（角度
（θ））をなすことを特徴とする請求項１に記載のスク
ロールコンプレッサ。 - 【請求項７】 前記角度は、５゜から３０゜であること
を特徴とする請求項６に記載のスクロールコンプレッ
サ。 - 【請求項８】 前記第１の位置から前記第２の位置へと
前記旋回スクロール（１２）と前記スライダブロック
（２０）とを運動させるための手段は、前記第１の位置
において前記ドライブピン（３０−１）と前記スライダ
ブロック（２０）との間で第１の作用線を生じさせてい
るとともに、前記第２の位置では前記ドライブピン（３
０−１）と前記スライダブロック（２０）との間で第２
の作用線を有してなることを特徴とする請求項１に記載
のスクロールコンプレッサ。 - 【請求項９】 前記第１の位置から前記第２の位置へと
前記旋回スクロール（１２）と前記スライダブロック
（２０）とを運動させるための手段は、前記第１の位置
から前記第２の位置の間での前記対となった各スクロー
ルの半径方向への分離に応じて、前記ドライブピン（３
０−１）と前記スライダブロック（２０）との間の作用
線が連続的に変化するようにされていることを特徴とす
る請求項１に記載のスクロールコンプレッサ。
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 19980113 |