JPH08203723A - 永久電流スイッチの安定化方法 - Google Patents
永久電流スイッチの安定化方法Info
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- JPH08203723A JPH08203723A JP791495A JP791495A JPH08203723A JP H08203723 A JPH08203723 A JP H08203723A JP 791495 A JP791495 A JP 791495A JP 791495 A JP791495 A JP 791495A JP H08203723 A JPH08203723 A JP H08203723A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】永久電流モードで使用する超電導マグネット
で、ＰＣＳの励磁時に温度上昇，磁場印加などの方法に
よりＰＣＳの複合超電導線内の超電導フィラメントを流
れる電流の密度を実動作時の臨界電流密度よりも小さい
値で均一化することによりＰＣＳの高安定化及びそれに
伴う永久電流モード超電導マグネット・システムの高安
定化が達成される。 【効果】外部擾乱がある場合でも超電導マグネットを永
久電流モードで安定に運転できる。
で、ＰＣＳの励磁時に温度上昇，磁場印加などの方法に
よりＰＣＳの複合超電導線内の超電導フィラメントを流
れる電流の密度を実動作時の臨界電流密度よりも小さい
値で均一化することによりＰＣＳの高安定化及びそれに
伴う永久電流モード超電導マグネット・システムの高安
定化が達成される。 【効果】外部擾乱がある場合でも超電導マグネットを永
久電流モードで安定に運転できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁気共鳴イメージング
装置（以下ＭＲＩ装置と略称）などの永久電流モードで
使用する超電導マグネットに関する。
装置（以下ＭＲＩ装置と略称）などの永久電流モードで
使用する超電導マグネットに関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、ＭＲＩ装置などで使用される永
久電流モード超電導マグネットでは、永久電流モード超
電導マグネットの励磁速度をある程度速くするために永
久電流スイッチ(以下、ＰＣＳと略称)のオフ時の抵抗を
大きくする必要があり、ＰＣＳの超電導導体の安定化母
材としてＣｕＮｉなどの高抵抗合金を用いている。その
結果、ＣｕＮｉなどの高抵抗合金は熱伝導度が小さいた
めに、安定化母材としてＣｕなどの低抵抗金属を用いた
超電導導体に比べ著しく不安定になった。
久電流モード超電導マグネットでは、永久電流モード超
電導マグネットの励磁速度をある程度速くするために永
久電流スイッチ(以下、ＰＣＳと略称)のオフ時の抵抗を
大きくする必要があり、ＰＣＳの超電導導体の安定化母
材としてＣｕＮｉなどの高抵抗合金を用いている。その
結果、ＣｕＮｉなどの高抵抗合金は熱伝導度が小さいた
めに、安定化母材としてＣｕなどの低抵抗金属を用いた
超電導導体に比べ著しく不安定になった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術はＰＣＳ
の超電導導体内の電流分布の不均一性の影響について十
分な考慮がされておらず、ＰＣＳ外部又は内部の擾乱に
よるＰＣＳの超電導導体の微小な温度上昇によってもフ
ラックス・ジャンプが誘起されてＰＣＳがクエンチし、
永久電流モード超電導マグネット全体がクエンチすると
いう問題があった。
の超電導導体内の電流分布の不均一性の影響について十
分な考慮がされておらず、ＰＣＳ外部又は内部の擾乱に
よるＰＣＳの超電導導体の微小な温度上昇によってもフ
ラックス・ジャンプが誘起されてＰＣＳがクエンチし、
永久電流モード超電導マグネット全体がクエンチすると
いう問題があった。
【０００４】この超電導導体内の電流分布の不均一性の
影響を低減することは、大きい機械的な振動，磁場変
動、などの擾乱が永久電流モード超電導マグネット全体
に印加される場合などには永久電流モードでの安定性を
格段に向上させる。
影響を低減することは、大きい機械的な振動，磁場変
動、などの擾乱が永久電流モード超電導マグネット全体
に印加される場合などには永久電流モードでの安定性を
格段に向上させる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、永久電流モードで使用する超電導マグネットで、永
久電流モード設定時又は設定直後などの実使用の前にＰ
ＣＳの超電導導体の温度を上げて臨界電流値を下げて、
ＰＣＳの超電導導体内の電流分布を均一化することは有
効である。また、永久電流モード設定時又は設定直後な
どの実使用の前に、永久電流モード超電導マグネットを
構成するＰＣＳ及び超電導コイル全体の温度をクライオ
スタット内の圧力上昇などによって上昇させることも有
効な手段になる。
に、永久電流モードで使用する超電導マグネットで、永
久電流モード設定時又は設定直後などの実使用の前にＰ
ＣＳの超電導導体の温度を上げて臨界電流値を下げて、
ＰＣＳの超電導導体内の電流分布を均一化することは有
効である。また、永久電流モード設定時又は設定直後な
どの実使用の前に、永久電流モード超電導マグネットを
構成するＰＣＳ及び超電導コイル全体の温度をクライオ
スタット内の圧力上昇などによって上昇させることも有
効な手段になる。
【０００６】
【作用】種々の文献、例えば、文献Martin N. Wilson著
“Superconducting Magnets”Oxford University Press
（１９８３)）又は山村 昌ほか著“超電導工学”電気
学会（１９８８）などによれば、ＰＣＳも含め超電導コ
イルに通常用いられる多数のフィラメント状の超電導体
を常電導金属の母材に埋め込んだ構造の導体、いわゆる
複合多芯超電導導体（以下、複合超電導線と略称）に電
流を通電した場合、まず、外層の超電導フィラメントか
ら臨界電流密度で電流が流れ、通電電流が大きくなるに
つれて外層側から内層側の超電導フィラメントに順々に
電流が流れるようになる。従って、図２に示したよう
に、複合超電導線の電流は外層側の超電導フィラメント
に偏って流れている。この電流の偏りは拡散のプロセス
により徐々に均一になる傾向にあるが、その特性時間は
ＰＣＳ又は超電導コイルに用いられる複合超電導線が長
いために非常に長くなり導体内の電流は偏ったままにな
る。長さＬ，安定化母材の抵抗率ρの複合超電導線で
は、導体内の電流分布が均一になる特性時間τはτ＝
(μ0Ｌ2)／(π2ρ）のオーダになる。例えば、長さＬ＝
１km，安定化母材の抵抗率ρ＝３.７×１０-7 の複合超
電導線では、特性時間τ＝３.４×１０５ｓ で約１００
時間と長くなる。
“Superconducting Magnets”Oxford University Press
（１９８３)）又は山村 昌ほか著“超電導工学”電気
学会（１９８８）などによれば、ＰＣＳも含め超電導コ
イルに通常用いられる多数のフィラメント状の超電導体
を常電導金属の母材に埋め込んだ構造の導体、いわゆる
複合多芯超電導導体（以下、複合超電導線と略称）に電
流を通電した場合、まず、外層の超電導フィラメントか
ら臨界電流密度で電流が流れ、通電電流が大きくなるに
つれて外層側から内層側の超電導フィラメントに順々に
電流が流れるようになる。従って、図２に示したよう
に、複合超電導線の電流は外層側の超電導フィラメント
に偏って流れている。この電流の偏りは拡散のプロセス
により徐々に均一になる傾向にあるが、その特性時間は
ＰＣＳ又は超電導コイルに用いられる複合超電導線が長
いために非常に長くなり導体内の電流は偏ったままにな
る。長さＬ，安定化母材の抵抗率ρの複合超電導線で
は、導体内の電流分布が均一になる特性時間τはτ＝
(μ0Ｌ2)／(π2ρ）のオーダになる。例えば、長さＬ＝
１km，安定化母材の抵抗率ρ＝３.７×１０-7 の複合超
電導線では、特性時間τ＝３.４×１０５ｓ で約１００
時間と長くなる。
【０００７】また、ＰＣＳに用いられる複合超電導線は
オフ時の抵抗を大きくするために安定化母材としてＣｕ
Ｎｉなどの高抵抗合金を用いている。その結果、ＣｕＮ
ｉなどの高抵抗合金は熱伝導度が小さいために、通常超
電導コイルに用いられる安定化母材としてＣｕなどの低
抵抗金属を用いた複合超電導線に比べ著しく不安定にな
っている。結局、複合超電導線の安定化母材の違いによ
ってＰＣＳは超電導コイルに比べ不安定になっている。
ＰＣＳのクエンチは機械的又は電磁気的な擾乱による微
小な温度上昇、その温度上昇によって超電導フィラメン
トの臨界電流密度が低下して複合超電導線内の電流及び
磁場分布の変化が引き起こされ、それに伴う発熱による
複合効果で起こると考えられる。従って、複合超電導線
内の電流及び磁場分布の変化に伴う発熱を抑えることに
よってかなりＰＣＳを安定化できる。そのために、複合
超電導線内の電流分布を均一化して擾乱による微小な温
度上昇によって臨界電流密度が低下しても、ほとんど全
ての超電導フィラメントの電流密度をその低下した臨界
電流密度以下にしておけば複合超電導線内の電流及び磁
場分布の変化が起きず擾乱による微小な温度上昇のみに
抑えることができる。
オフ時の抵抗を大きくするために安定化母材としてＣｕ
Ｎｉなどの高抵抗合金を用いている。その結果、ＣｕＮ
ｉなどの高抵抗合金は熱伝導度が小さいために、通常超
電導コイルに用いられる安定化母材としてＣｕなどの低
抵抗金属を用いた複合超電導線に比べ著しく不安定にな
っている。結局、複合超電導線の安定化母材の違いによ
ってＰＣＳは超電導コイルに比べ不安定になっている。
ＰＣＳのクエンチは機械的又は電磁気的な擾乱による微
小な温度上昇、その温度上昇によって超電導フィラメン
トの臨界電流密度が低下して複合超電導線内の電流及び
磁場分布の変化が引き起こされ、それに伴う発熱による
複合効果で起こると考えられる。従って、複合超電導線
内の電流及び磁場分布の変化に伴う発熱を抑えることに
よってかなりＰＣＳを安定化できる。そのために、複合
超電導線内の電流分布を均一化して擾乱による微小な温
度上昇によって臨界電流密度が低下しても、ほとんど全
ての超電導フィラメントの電流密度をその低下した臨界
電流密度以下にしておけば複合超電導線内の電流及び磁
場分布の変化が起きず擾乱による微小な温度上昇のみに
抑えることができる。
【０００８】従って、図３に示すような電気回路によっ
て超電導コイルを永久電流モードで使用する場合、ＰＣ
Ｓに超電導コイルと同じ通電電流が流れ永久電流モード
になった直後にＰＣＳの複合超電導線内の電流分布を均
一化すれば永久電流モード時の機械的又は電磁気的な擾
乱に対して安定化できる。
て超電導コイルを永久電流モードで使用する場合、ＰＣ
Ｓに超電導コイルと同じ通電電流が流れ永久電流モード
になった直後にＰＣＳの複合超電導線内の電流分布を均
一化すれば永久電流モード時の機械的又は電磁気的な擾
乱に対して安定化できる。
【０００９】複合超電導線内の電流分布を均一化する方
法は、温度を上昇させ又は強磁場磁場を印加して臨界電
流密度を強制的に下げる方法が有効である。
法は、温度を上昇させ又は強磁場磁場を印加して臨界電
流密度を強制的に下げる方法が有効である。
【００１０】永久電流モード超電導マグネットの擾乱と
しては種々のものがあるが、例えば、ＭＲＩ装置の場合
には実使用時に断層画像を取るために傾斜磁場コイルを
パルス運転するなどのために、永久電流モード設定時と
比べ実使用時に大きな擾乱が加わり永久電流モード超電
導マグネットが不安定になると考えられる。その他の永
久電流モード超電導マグネット・システムの場合も同様
に実使用時にシステム特有の外部擾乱が加わることがあ
るために、実使用時にＰＣＳの安定性が高くなるように
することは有効である。
しては種々のものがあるが、例えば、ＭＲＩ装置の場合
には実使用時に断層画像を取るために傾斜磁場コイルを
パルス運転するなどのために、永久電流モード設定時と
比べ実使用時に大きな擾乱が加わり永久電流モード超電
導マグネットが不安定になると考えられる。その他の永
久電流モード超電導マグネット・システムの場合も同様
に実使用時にシステム特有の外部擾乱が加わることがあ
るために、実使用時にＰＣＳの安定性が高くなるように
することは有効である。
【００１１】ここでは特に、ＣｕＮｉなどの高抵抗合金
母材の複合超電導線で構成されたＰＣＳの安定化につい
て述べたが、Ｃｕなどの低抵抗金属母材の複合超電導線
で構成されたＰＣＳにも、複合超電導線内の電流分布の
均一化による安定化は有効である。
母材の複合超電導線で構成されたＰＣＳの安定化につい
て述べたが、Ｃｕなどの低抵抗金属母材の複合超電導線
で構成されたＰＣＳにも、複合超電導線内の電流分布の
均一化による安定化は有効である。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の動作原理を図により説明す
る。図１に本発明の永久電流モードで使用する超電導マ
グネットの熱式ＰＣＳのヒータ電流及び電源電流の駆動
パターン、更にその場合の超電導コイル及びＰＣＳの電
流変化のパターンを示す。永久電流モード超電導マグネ
ットの回路図を図３に示した。図１により熱式ＰＣＳの
ヒータ電流及び電源電流の駆動パターンを説明する。時
刻ｔ１にＰＣＳのヒータに所定の電流の通電を開始す
る。その後、ＰＣＳの温度が複合超電導線の臨界温度以
上に上がってＰＣＳはオフの状態になる。時刻ｔ２に電
源電流の上昇を開始し超電導コイルの励磁を開始する。
時刻ｔ３に電源電流を所定の値まで上昇し超電導コイル
の励磁を終了する。時刻ｔ４にＰＣＳのヒータ電流を所
定の値まで下げて、ＰＣＳの温度をＰＣＳに超電導コイ
ル電流と同じ電流を流すことができる臨界温度よりも低
くする。ＰＣＳの温度が臨界温度よりも低くほぼ一定に
なったところで、時刻ｔ５に電源電流の下降を開始しＰ
ＣＳの通電を開始する。時刻ｔ６に電源電流の下降を終
了しＰＣＳの通電を完了する。その後、時刻ｔ７にＰＣ
Ｓのヒータ電流を完全にゼロにしてＰＣＳの温度を実使
用状態の動作温度まで下げる。図１に示した本発明が従
来例と異なる点は、熱式ＰＣＳのヒータ電流の駆動パタ
ーンがＰＣＳ通電時にＰＣＳのヒータに微小な電流を流
してＰＣＳの温度を上げていることである。ただし、Ｐ
ＣＳ通電時にＰＣＳのヒータにオフ時並みの電流を流す
と当然クエンチするのであらかじめＰＣＳ通電時にＰＣ
Ｓのヒータに流すことができる電流値を調べておく必要
がある。
る。図１に本発明の永久電流モードで使用する超電導マ
グネットの熱式ＰＣＳのヒータ電流及び電源電流の駆動
パターン、更にその場合の超電導コイル及びＰＣＳの電
流変化のパターンを示す。永久電流モード超電導マグネ
ットの回路図を図３に示した。図１により熱式ＰＣＳの
ヒータ電流及び電源電流の駆動パターンを説明する。時
刻ｔ１にＰＣＳのヒータに所定の電流の通電を開始す
る。その後、ＰＣＳの温度が複合超電導線の臨界温度以
上に上がってＰＣＳはオフの状態になる。時刻ｔ２に電
源電流の上昇を開始し超電導コイルの励磁を開始する。
時刻ｔ３に電源電流を所定の値まで上昇し超電導コイル
の励磁を終了する。時刻ｔ４にＰＣＳのヒータ電流を所
定の値まで下げて、ＰＣＳの温度をＰＣＳに超電導コイ
ル電流と同じ電流を流すことができる臨界温度よりも低
くする。ＰＣＳの温度が臨界温度よりも低くほぼ一定に
なったところで、時刻ｔ５に電源電流の下降を開始しＰ
ＣＳの通電を開始する。時刻ｔ６に電源電流の下降を終
了しＰＣＳの通電を完了する。その後、時刻ｔ７にＰＣ
Ｓのヒータ電流を完全にゼロにしてＰＣＳの温度を実使
用状態の動作温度まで下げる。図１に示した本発明が従
来例と異なる点は、熱式ＰＣＳのヒータ電流の駆動パタ
ーンがＰＣＳ通電時にＰＣＳのヒータに微小な電流を流
してＰＣＳの温度を上げていることである。ただし、Ｐ
ＣＳ通電時にＰＣＳのヒータにオフ時並みの電流を流す
と当然クエンチするのであらかじめＰＣＳ通電時にＰＣ
Ｓのヒータに流すことができる電流値を調べておく必要
がある。
【００１３】ＰＣＳ通電時又はＰＣＳ通電終了後にＰＣ
Ｓの温度を上げることによるＰＣＳ安定化の効果を図２
を用いて説明する。ＰＣＳの温度を実際の動作温度Ｔ０
から少し高い温度Ｔ１まで上げることはＰＣＳの超電導
導体内の臨界電流密度をｊｃ(Ｔ０)からｊｃ(Ｔ１)まで
下げることになるので、図２に示すように温度Ｔ１での
ＰＣＳの複合超電導線内の電流分布は動作温度Ｔ０電流
分布に比べ、より内層側の超電導フィラメントまで電流
が流れるようになり全体的に均一化される。その後、Ｐ
ＣＳのヒータをオフにしてヘリウムなどの冷媒の冷却に
よって動作温度Ｔ０まで下げる。複合超電導線内の電流
密度が臨界電流密度ｊｃ(Ｔ１)で均一化されていると永
久電流モード超電導マグネットの実際の使用状態で擾乱
が発生してもそれによる温度上昇がＴ１以下であれば複
合超電導線内の電流及び磁場分布の変化が起こらず、擾
乱に伴うジュール発熱が発生しないために温度上昇を抑
えられることができＰＣＳを安定化できる。実際に、Ｐ
ＣＳの通電後にPCSのヒータにパルス電流を流して、Ｐ
ＣＳのクエンチする最小のエネルギ、いわゆる最小エン
チ・エネルギを測定したところＰＣＳの温度を高くして
通電した方が最小エンチ・エネルギが大きくなり、ＰＣ
Ｓの安定性が高くなることを確認できた。
Ｓの温度を上げることによるＰＣＳ安定化の効果を図２
を用いて説明する。ＰＣＳの温度を実際の動作温度Ｔ０
から少し高い温度Ｔ１まで上げることはＰＣＳの超電導
導体内の臨界電流密度をｊｃ(Ｔ０)からｊｃ(Ｔ１)まで
下げることになるので、図２に示すように温度Ｔ１での
ＰＣＳの複合超電導線内の電流分布は動作温度Ｔ０電流
分布に比べ、より内層側の超電導フィラメントまで電流
が流れるようになり全体的に均一化される。その後、Ｐ
ＣＳのヒータをオフにしてヘリウムなどの冷媒の冷却に
よって動作温度Ｔ０まで下げる。複合超電導線内の電流
密度が臨界電流密度ｊｃ(Ｔ１)で均一化されていると永
久電流モード超電導マグネットの実際の使用状態で擾乱
が発生してもそれによる温度上昇がＴ１以下であれば複
合超電導線内の電流及び磁場分布の変化が起こらず、擾
乱に伴うジュール発熱が発生しないために温度上昇を抑
えられることができＰＣＳを安定化できる。実際に、Ｐ
ＣＳの通電後にPCSのヒータにパルス電流を流して、Ｐ
ＣＳのクエンチする最小のエネルギ、いわゆる最小エン
チ・エネルギを測定したところＰＣＳの温度を高くして
通電した方が最小エンチ・エネルギが大きくなり、ＰＣ
Ｓの安定性が高くなることを確認できた。
【００１４】このようにＰＣＳ通電時ではなくＰＣＳ通
電終了後にＰＣＳの温度を上げて、複合超電導線内の電
流密度を均一化してＰＣＳの安定性を高くすることも有
効であるが、温度上昇による複合超電導線内の電流及び
磁場分布の変化により発熱して永久電流が微小に減衰す
る。通常の場合、その減衰量は微小なので無視できる
が、場合によってはその減衰量を見込んで少し過大に通
電する必要がでてくる。更に、ＰＣＳのヒータに微小な
電流を流してＰＣＳの温度を上げる場合にPCSの複合超
電導線全体の温度が一様になるような構造にすることが
重要であることがわかった。そのため、ヒータ線と超電
導導体の巻線層が交互になるようにし、更にヒータ線の
巻線層と超電導導体の巻線層の間に銅，アルミニウムな
どの熱伝導度の高い金属シートをはさむ構造にした。
電終了後にＰＣＳの温度を上げて、複合超電導線内の電
流密度を均一化してＰＣＳの安定性を高くすることも有
効であるが、温度上昇による複合超電導線内の電流及び
磁場分布の変化により発熱して永久電流が微小に減衰す
る。通常の場合、その減衰量は微小なので無視できる
が、場合によってはその減衰量を見込んで少し過大に通
電する必要がでてくる。更に、ＰＣＳのヒータに微小な
電流を流してＰＣＳの温度を上げる場合にPCSの複合超
電導線全体の温度が一様になるような構造にすることが
重要であることがわかった。そのため、ヒータ線と超電
導導体の巻線層が交互になるようにし、更にヒータ線の
巻線層と超電導導体の巻線層の間に銅，アルミニウムな
どの熱伝導度の高い金属シートをはさむ構造にした。
【００１５】また、ＰＣＳの温度を上げる他の方法とし
ては冷媒の圧力を上げて冷媒の温度を微小に上げるなど
の方法も有効であることがわかった。
ては冷媒の圧力を上げて冷媒の温度を微小に上げるなど
の方法も有効であることがわかった。
【００１６】更に、上述のようにＰＣＳの温度を上げる
ことによって臨界電流密度を下げることが、磁場を印加
しても可能なので、ＰＣＳ通電時又はＰＣＳ通電終了後
にＰＣＳに磁場を印加することによるＰＣＳ安定性向上
の効果も同様に確認できた。
ことによって臨界電流密度を下げることが、磁場を印加
しても可能なので、ＰＣＳ通電時又はＰＣＳ通電終了後
にＰＣＳに磁場を印加することによるＰＣＳ安定性向上
の効果も同様に確認できた。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、実使用時で外部の擾乱
がある場合でも超電導マグネットを永久電流モードで安
定に運転できる。
がある場合でも超電導マグネットを永久電流モードで安
定に運転できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例を示す永久電流スイッチのヒ
ータ電流の特性図。
ータ電流の特性図。
【図２】本発明の動作原理を説明する複合超電導線内の
電流密度分布図。
電流密度分布図。
【図３】本発明の動作原理を説明する永久電流モード超
電導マグネットの回路図。
電導マグネットの回路図。
Claims (3)
- 【請求項１】超電導コイル及び永久電流スイッチから構
成された永久電流モードで使用する超電導マグネット装
置において、前記永久電流モードの設定時又は設定直後
に前記永久電流スイッチの超電導導体の臨界電流を低下
させる操作をすることを特徴とする永久電流スイッチの
安定化方法。 - 【請求項２】請求項１において、前記永久電流モード設
定時又は設定直後に前記永久電流スイッチの温度を上昇
する永久電流スイッチの安定化方法。 - 【請求項３】請求項２において、前記永久電流モード設
定時の前記熱式永久電流スイッチへの電流励磁時又は永
久電流モード設定直後に前記熱式永久電流スイッチのヒ
ータに微小電流を通電して前記熱式永久電流スイッチの
温度を上昇する永久電流スイッチの安定化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP791495A JPH08203723A (ja) | 1995-01-23 | 1995-01-23 | 永久電流スイッチの安定化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP791495A JPH08203723A (ja) | 1995-01-23 | 1995-01-23 | 永久電流スイッチの安定化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08203723A true JPH08203723A (ja) | 1996-08-09 |
Family
ID=11678815
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP791495A Pending JPH08203723A (ja) | 1995-01-23 | 1995-01-23 | 永久電流スイッチの安定化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08203723A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111344790A (zh) * | 2020-01-17 | 2020-06-26 | 长江存储科技有限责任公司 | 先进的存储结构和设备 |
-
1995
- 1995-01-23 JP JP791495A patent/JPH08203723A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111344790A (zh) * | 2020-01-17 | 2020-06-26 | 长江存储科技有限责任公司 | 先进的存储结构和设备 |
| CN111344790B (zh) * | 2020-01-17 | 2021-01-29 | 长江存储科技有限责任公司 | 先进的存储结构和设备 |
| US11462264B2 (en) | 2020-01-17 | 2022-10-04 | Yangtze Memory Technologies Co., Ltd. | Advanced memory structure and device |
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