JPH08200612A - 窒素酸化物除去方法 - Google Patents
窒素酸化物除去方法Info
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- JPH08200612A JPH08200612A JP7012696A JP1269695A JPH08200612A JP H08200612 A JPH08200612 A JP H08200612A JP 7012696 A JP7012696 A JP 7012696A JP 1269695 A JP1269695 A JP 1269695A JP H08200612 A JPH08200612 A JP H08200612A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 排ガスの温度変化があっても、安定してＮ2
Ｏ、ＮＯを同時に除去できる窒素酸化物除去方法を提供
する。 【構成】 排ガスにアンモニアを注入し、Ｎ2Ｏ、ＮＯ
を同時に除去する性能をもつ触媒を用いて排ガス処理を
行う窒素酸化物除去方法であって、排ガス温度が基準温
度から変化したとき、少なくとも触媒のＮＯｘ除去性能
およびＮ2Ｏ除去性能のうち排ガス温度変化に対する性
能変化の度合いが大きい方の除去性能について、排ガス
温度と基準温度と温度差に対する除去性能の変化分に見
合ったアンモニアの補正流量を算出し、この補正流量で
基準温度におけるアンモニアの基本流量を補正して、ア
ンモニアを排ガス中に注入する。
Ｏ、ＮＯを同時に除去できる窒素酸化物除去方法を提供
する。 【構成】 排ガスにアンモニアを注入し、Ｎ2Ｏ、ＮＯ
を同時に除去する性能をもつ触媒を用いて排ガス処理を
行う窒素酸化物除去方法であって、排ガス温度が基準温
度から変化したとき、少なくとも触媒のＮＯｘ除去性能
およびＮ2Ｏ除去性能のうち排ガス温度変化に対する性
能変化の度合いが大きい方の除去性能について、排ガス
温度と基準温度と温度差に対する除去性能の変化分に見
合ったアンモニアの補正流量を算出し、この補正流量で
基準温度におけるアンモニアの基本流量を補正して、ア
ンモニアを排ガス中に注入する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は排ガスからＮＯｘとＮ2
Ｏを同時に除去するために、還元剤としてアンモニアを
用いる触媒による窒素酸化物除去方法に係り、特に排ガ
ス温度変化時のアンモニア注入量の制御に関する。
Ｏを同時に除去するために、還元剤としてアンモニアを
用いる触媒による窒素酸化物除去方法に係り、特に排ガ
ス温度変化時のアンモニア注入量の制御に関する。
【０００２】
【従来の技術】環境汚染の原因となる窒素酸化物は、脱
硝処理を行い無害物質にした後、大気中に放出してい
る。この脱硝処理は還元剤としてアンモニアを用い、酸
化チタンをベースにした触媒を排ガスと接触させ以下に
示す反応で除去している。
硝処理を行い無害物質にした後、大気中に放出してい
る。この脱硝処理は還元剤としてアンモニアを用い、酸
化チタンをベースにした触媒を排ガスと接触させ以下に
示す反応で除去している。
【０００３】 ４ＮＯ＋４ＮＨ3＋Ｏ2 → ４Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ しかし、環境汚染物質として問題になっている窒素酸化
物であるＮ2Ｏは、従来の脱硝触媒では除去できないの
で、大気に放出されていたが、最近アンモニアでＮＯｘ
及びＮ2Ｏを同時に還元除去できる触媒が開発された。
それは以下に示す反応式（１）、（２）によって、反応
が進むものと考えられている。
物であるＮ2Ｏは、従来の脱硝触媒では除去できないの
で、大気に放出されていたが、最近アンモニアでＮＯｘ
及びＮ2Ｏを同時に還元除去できる触媒が開発された。
それは以下に示す反応式（１）、（２）によって、反応
が進むものと考えられている。
【０００４】 ４ＮＯ＋４ＮＨ3＋Ｏ2 → ４Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ （１） ４Ｎ2Ｏ＋４ＮＨ3＋Ｏ2 → ６Ｎ2＋６Ｈ2Ｏ （２） 従来の排ガス処理システムにおけるアンモニア制御の系
統図を図４に示す。これは、主に触媒を充填した脱硝触
媒反応器１と、ボイラからの燃焼排ガスを脱硝触媒反応
器１に導く上流ダクト２と、脱硝触媒にて処理をした排
ガスを導く下流ダクト３と、アンモニア注入量を制御す
る制御系統とから構成されている。上流ダクト２から導
入された燃焼排ガス中のＮ2Ｏ濃度Ｘ1およびＮＯｘ濃度
Ｘ2は脱硝触媒反応器１の入口側でＮ2Ｏ計４及びＮＯｘ
計５で計測され、信号として加算器６に送られ、そこ
で、加算されて処理の必要な（Ｎ2Ｏ＋ＮＯ）濃度Ｘ3が
算出される。一方、実ガス流量Ｘ4は、排ガス流量計７
で計測され、乗算器８に送信され、実ガス流量信号Ｘ4
は乗算器８で加算器６から送信された（Ｎ2Ｏ＋ＮＯ）
濃度信号Ｘ3と乗算され、ここで単位時間当りの処理必
要な（Ｎ2Ｏ＋ＮＯｘ）処理量Ｘ5が算出される。これは
反応式（１）、（２）で示したように、ＮＯｘ、Ｎ2Ｏ
ともにＮＨ3との反応が１：１の反応であることから、
処理量Ｘ5の信号は、必要なアンモニア注入量と比例
し、この処理量Ｘ5の信号がアンモニア制御弁９に送ら
れ、アンモニアが注入されるシンプルな制御方法であ
る。
統図を図４に示す。これは、主に触媒を充填した脱硝触
媒反応器１と、ボイラからの燃焼排ガスを脱硝触媒反応
器１に導く上流ダクト２と、脱硝触媒にて処理をした排
ガスを導く下流ダクト３と、アンモニア注入量を制御す
る制御系統とから構成されている。上流ダクト２から導
入された燃焼排ガス中のＮ2Ｏ濃度Ｘ1およびＮＯｘ濃度
Ｘ2は脱硝触媒反応器１の入口側でＮ2Ｏ計４及びＮＯｘ
計５で計測され、信号として加算器６に送られ、そこ
で、加算されて処理の必要な（Ｎ2Ｏ＋ＮＯ）濃度Ｘ3が
算出される。一方、実ガス流量Ｘ4は、排ガス流量計７
で計測され、乗算器８に送信され、実ガス流量信号Ｘ4
は乗算器８で加算器６から送信された（Ｎ2Ｏ＋ＮＯ）
濃度信号Ｘ3と乗算され、ここで単位時間当りの処理必
要な（Ｎ2Ｏ＋ＮＯｘ）処理量Ｘ5が算出される。これは
反応式（１）、（２）で示したように、ＮＯｘ、Ｎ2Ｏ
ともにＮＨ3との反応が１：１の反応であることから、
処理量Ｘ5の信号は、必要なアンモニア注入量と比例
し、この処理量Ｘ5の信号がアンモニア制御弁９に送ら
れ、アンモニアが注入されるシンプルな制御方法であ
る。
【０００５】ここで、図２に触媒層に充填する触媒の温
度特性の一例を示す。ここに示す触媒の性能は、Ｎ2Ｏ
除去性能がＮＯｘ除去性能に比べ、排ガス温度に非常に
影響されやすいことがわかる。よって、排ガス温度が変
化するとＮ2Ｏの除去性能に影響が出るために、一時的
に性能が出ないことがあり、出口Ｎ2Ｏ濃度が不安定に
なる。反対に触媒のＮＯ除去性能が、Ｎ2Ｏ除去性能よ
りも大きく排ガス温度に影響される場合は、ＮＯ除去性
能がでないことがある。
度特性の一例を示す。ここに示す触媒の性能は、Ｎ2Ｏ
除去性能がＮＯｘ除去性能に比べ、排ガス温度に非常に
影響されやすいことがわかる。よって、排ガス温度が変
化するとＮ2Ｏの除去性能に影響が出るために、一時的
に性能が出ないことがあり、出口Ｎ2Ｏ濃度が不安定に
なる。反対に触媒のＮＯ除去性能が、Ｎ2Ｏ除去性能よ
りも大きく排ガス温度に影響される場合は、ＮＯ除去性
能がでないことがある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図２に示す触媒（Ｎ2
Ｏ除去性能がＮＯ除去性能よりも低く、かつ温度変化に
より大きく影響される）を用いた脱硝処理システムの場
合について説明する。ＮＯ除去率はＮ2Ｏ除去率よりも
高いことから、充填する触媒量はＮ2Ｏ除去率をもとに
決められるため、ＮＯに関しては過剰に充填する形とな
る。また、ＮＯ除去率の反応温度範囲がＮ2Ｏのそれよ
りも広いことからも、十分性能を発揮できる。しかし、
Ｎ2Ｏ除去性能は、ＮＯ除去性能よりも低く、排ガス温
度に大きく影響される。排ガス温度が高くなるとＮ2Ｏ
除去率も高くなり、必要以上のアンモニアを過剰に注入
することになったり、特に排ガス温度が低くなると、そ
れに伴ってＮ2Ｏ除去率が小さくなるので、一時的にシ
ステムとしての性能がでなくなり、出口のＮ2Ｏ濃度が
増加するという問題があった。図２を用いて説明する
と、通常モル比１.０（ＮＨ3／Ｎ2Ｏモル比）、基準温
度としての排ガス温度４５０℃、Ｎ2Ｏ除去率４０％の
条件（図２中Ａ点）で脱硝処理システムが運転されてい
る時に、排ガス温度が５００℃に上昇するとＮ2Ｏ除去
率は５０％（図２中Ｂ点）となる。しかし必要な性能は
４０％であることから、実際はモル比を０.８に小さく
することができる。つまり温度が上昇したときは、アン
モニア注入量を減らすことができる。一方、排ガス温度
が４２０℃に低下すると、Ｎ2Ｏ除去率は３０％まで小
さくなり、必要量Ｎ2Ｏを除去できなくなるので、除去
率４０％にするためには、モル比１.３にまで上げなけ
ればならない。このように従来のアンモニア注入制御法
では、排ガス温度変化に非常に影響される還元用触媒の
Ｎ2ＯとＮＯまたはＮ2ＯあるいはＮＯのどちらか一方の
除去性能（図２については、Ｎ2Ｏの除去性能）につい
ての配慮がされておらず、安定したアンモニア注入を行
うことが難しいという問題があった。
Ｏ除去性能がＮＯ除去性能よりも低く、かつ温度変化に
より大きく影響される）を用いた脱硝処理システムの場
合について説明する。ＮＯ除去率はＮ2Ｏ除去率よりも
高いことから、充填する触媒量はＮ2Ｏ除去率をもとに
決められるため、ＮＯに関しては過剰に充填する形とな
る。また、ＮＯ除去率の反応温度範囲がＮ2Ｏのそれよ
りも広いことからも、十分性能を発揮できる。しかし、
Ｎ2Ｏ除去性能は、ＮＯ除去性能よりも低く、排ガス温
度に大きく影響される。排ガス温度が高くなるとＮ2Ｏ
除去率も高くなり、必要以上のアンモニアを過剰に注入
することになったり、特に排ガス温度が低くなると、そ
れに伴ってＮ2Ｏ除去率が小さくなるので、一時的にシ
ステムとしての性能がでなくなり、出口のＮ2Ｏ濃度が
増加するという問題があった。図２を用いて説明する
と、通常モル比１.０（ＮＨ3／Ｎ2Ｏモル比）、基準温
度としての排ガス温度４５０℃、Ｎ2Ｏ除去率４０％の
条件（図２中Ａ点）で脱硝処理システムが運転されてい
る時に、排ガス温度が５００℃に上昇するとＮ2Ｏ除去
率は５０％（図２中Ｂ点）となる。しかし必要な性能は
４０％であることから、実際はモル比を０.８に小さく
することができる。つまり温度が上昇したときは、アン
モニア注入量を減らすことができる。一方、排ガス温度
が４２０℃に低下すると、Ｎ2Ｏ除去率は３０％まで小
さくなり、必要量Ｎ2Ｏを除去できなくなるので、除去
率４０％にするためには、モル比１.３にまで上げなけ
ればならない。このように従来のアンモニア注入制御法
では、排ガス温度変化に非常に影響される還元用触媒の
Ｎ2ＯとＮＯまたはＮ2ＯあるいはＮＯのどちらか一方の
除去性能（図２については、Ｎ2Ｏの除去性能）につい
ての配慮がされておらず、安定したアンモニア注入を行
うことが難しいという問題があった。
【０００７】本発明の目的は、温度変化に対して性能が
影響される触媒を用いた脱硝システムにおいて、排ガス
の温度変化に対応して適切な量のアンモニアを注入する
制御を行うことにより、安定して排ガスからＮＯおよび
Ｎ2Ｏを除去できる窒素酸化物除去方法を提供すること
にある。
影響される触媒を用いた脱硝システムにおいて、排ガス
の温度変化に対応して適切な量のアンモニアを注入する
制御を行うことにより、安定して排ガスからＮＯおよび
Ｎ2Ｏを除去できる窒素酸化物除去方法を提供すること
にある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の窒素酸化物除去方法は、窒素酸化物を含む
排ガス中に還元剤としてアンモニアを注入し、還元用触
媒と接触させて、排ガスからＮ2Ｏとそれ以外の窒素酸
化物ＮＯｘを同時に除去する方法であって、排ガスの温
度変化に対する還元用触媒のＮ2Ｏ除去性能およびＮＯ
ｘ除去性能の変化に応じて、注入するアンモニア流量を
制御することを特徴とする。
に、本発明の窒素酸化物除去方法は、窒素酸化物を含む
排ガス中に還元剤としてアンモニアを注入し、還元用触
媒と接触させて、排ガスからＮ2Ｏとそれ以外の窒素酸
化物ＮＯｘを同時に除去する方法であって、排ガスの温
度変化に対する還元用触媒のＮ2Ｏ除去性能およびＮＯ
ｘ除去性能の変化に応じて、注入するアンモニア流量を
制御することを特徴とする。
【０００９】すなわち、本発明の窒素酸化物除去方法に
おいては、排ガス中のＮＯｘおよびＮ2Ｏの各濃度、排
ガス流量および排ガス温度を測定し、測定したＮＯｘお
よびＮ2Ｏの各濃度と排ガス流量とから排ガス中のＮＯ
ｘ量およびＮ2Ｏ量を算出し、そしてＮＯｘ量およびＮ2
Ｏ量それぞれに対応する、基準温度におけるアンモニア
の基本流量を算出し、さらに測定した排ガス温度と基準
温度と温度差に対する還元用触媒のＮＯｘ除去性能およ
びＮ2Ｏ除去性能のそれぞれの変化分に見合ったアンモ
ニアの補正流量を算出し、ＮＯｘ量およびＮ2Ｏ量それ
ぞれに対応するアンモニアの補正流量と基本流量を総計
して総流量を算出し、この総流量でアンモニアを排ガス
中に注入する。
おいては、排ガス中のＮＯｘおよびＮ2Ｏの各濃度、排
ガス流量および排ガス温度を測定し、測定したＮＯｘお
よびＮ2Ｏの各濃度と排ガス流量とから排ガス中のＮＯ
ｘ量およびＮ2Ｏ量を算出し、そしてＮＯｘ量およびＮ2
Ｏ量それぞれに対応する、基準温度におけるアンモニア
の基本流量を算出し、さらに測定した排ガス温度と基準
温度と温度差に対する還元用触媒のＮＯｘ除去性能およ
びＮ2Ｏ除去性能のそれぞれの変化分に見合ったアンモ
ニアの補正流量を算出し、ＮＯｘ量およびＮ2Ｏ量それ
ぞれに対応するアンモニアの補正流量と基本流量を総計
して総流量を算出し、この総流量でアンモニアを排ガス
中に注入する。
【００１０】また、本発明の別の窒素酸化物除去方法
は、上記方法とアンモニアの補正流量の点のみ異なり、
還元用触媒のＮＯｘ除去性能およびＮ2Ｏ除去性能のう
ち排ガス温度変化に対する性能変化の度合いが大きい方
の除去性能について、排ガス温度と基準温度と温度差に
対する除去性能の変化分に見合ったアンモニアの補正流
量を算出し、このアンモニアの補正流量とＮＯｘ量およ
びＮ2Ｏ量それぞれに対応するアンモニアの基本流量と
を総計し、その総流量でアンモニアを排ガス中に注入す
ることを特徴とする。
は、上記方法とアンモニアの補正流量の点のみ異なり、
還元用触媒のＮＯｘ除去性能およびＮ2Ｏ除去性能のう
ち排ガス温度変化に対する性能変化の度合いが大きい方
の除去性能について、排ガス温度と基準温度と温度差に
対する除去性能の変化分に見合ったアンモニアの補正流
量を算出し、このアンモニアの補正流量とＮＯｘ量およ
びＮ2Ｏ量それぞれに対応するアンモニアの基本流量と
を総計し、その総流量でアンモニアを排ガス中に注入す
ることを特徴とする。
【００１１】
【作用】本発明の窒素酸化物除去方法によれば、排ガス
の温度変化に対する還元用触媒のＮ2Ｏ除去性能および
ＮＯｘ除去性能の変化に応じて、注入するアンモニア流
量を制御するので、常に注入アンモニア流量に過不足の
ない流量でアンモニアが排ガスに注入でき、排ガス温度
が変化しても安定して排ガスからＮＯｘ、Ｎ2Ｏを除去
することができる。
の温度変化に対する還元用触媒のＮ2Ｏ除去性能および
ＮＯｘ除去性能の変化に応じて、注入するアンモニア流
量を制御するので、常に注入アンモニア流量に過不足の
ない流量でアンモニアが排ガスに注入でき、排ガス温度
が変化しても安定して排ガスからＮＯｘ、Ｎ2Ｏを除去
することができる。
【００１２】また本発明の別の窒素酸化物除去方法は、
特に還元用触媒のＮＯｘ除去性能およびＮ2Ｏ除去性能
のうち、一方が温度変化に対する性能変化の度合いが大
きく、他方が温度に対して性能が安定している触媒を用
いる場合に好都合で、制御を簡単化して、常にアンモニ
アを過不足なく排ガスに注入しでき、排ガスからＮＯ
ｘ、Ｎ2Ｏを安定的に除去できる。
特に還元用触媒のＮＯｘ除去性能およびＮ2Ｏ除去性能
のうち、一方が温度変化に対する性能変化の度合いが大
きく、他方が温度に対して性能が安定している触媒を用
いる場合に好都合で、制御を簡単化して、常にアンモニ
アを過不足なく排ガスに注入しでき、排ガスからＮＯ
ｘ、Ｎ2Ｏを安定的に除去できる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して説
明する。図１は、本発明の窒素酸化物除去方法を用いる
排ガス処理システムにおけるアンモニア制御系統を示す
図である。この排ガス処理システムは、図２に示すよう
にＮＯｘなるＮＯの除去性能よりもＮ2Ｏ除去性能が低
い触媒を用いるシステムで、触媒を充填した脱硝触媒反
応器１とボイラからの燃焼排ガスを脱硝触媒反応器１に
導く上流ダクト２と脱硝触媒にて処理をした排ガスを排
出する下流ダクト３とアンモニア注入量を制御する制御
系統から構成されている。本実施例の排ガス処理システ
ムは、上流ダクト２から導入された燃焼排ガス中の入口
Ｎ2Ｏ濃度Ｘ1および入口ＮＯｘ濃度Ｘ2がＮ2Ｏ計４及び
ＮＯｘ計５で計測する点で図４に示す従来システムと同
様であるが、一方、排ガス処理に必要なアンモニア注入
量を入口Ｎ2Ｏ濃度Ｘ1および入口ＮＯｘ濃度Ｘ2を排ガ
ス温度により補正するという点で相違する。なお、これ
ら計測器４，５は、化学発光法、赤外吸光光度法などを
用いるものである。
明する。図１は、本発明の窒素酸化物除去方法を用いる
排ガス処理システムにおけるアンモニア制御系統を示す
図である。この排ガス処理システムは、図２に示すよう
にＮＯｘなるＮＯの除去性能よりもＮ2Ｏ除去性能が低
い触媒を用いるシステムで、触媒を充填した脱硝触媒反
応器１とボイラからの燃焼排ガスを脱硝触媒反応器１に
導く上流ダクト２と脱硝触媒にて処理をした排ガスを排
出する下流ダクト３とアンモニア注入量を制御する制御
系統から構成されている。本実施例の排ガス処理システ
ムは、上流ダクト２から導入された燃焼排ガス中の入口
Ｎ2Ｏ濃度Ｘ1および入口ＮＯｘ濃度Ｘ2がＮ2Ｏ計４及び
ＮＯｘ計５で計測する点で図４に示す従来システムと同
様であるが、一方、排ガス処理に必要なアンモニア注入
量を入口Ｎ2Ｏ濃度Ｘ1および入口ＮＯｘ濃度Ｘ2を排ガ
ス温度により補正するという点で相違する。なお、これ
ら計測器４，５は、化学発光法、赤外吸光光度法などを
用いるものである。
【００１４】この実施例のアンモニア制御系統によれ
ば、ＮＯに対するアンモニア量は、入口ＮＯｘ濃度Ｘ2
から算出されるが、一方、Ｎ2Ｏに対するアンモニア量
は、排ガス温度変化による触媒のＮ2Ｏ除去性能の変化
に対応できるように、変化率検出器１０，１１を用いる
ことになる。変化率検出器１０では、実ガス流量信号Ｘ
4と入口Ｎ2Ｏ濃度信号Ｘ1から求めた入口Ｎ2Ｏ濃度変化
率信号Ｘ9が、また変化率検出器１１では、排ガス温度
変化率信号Ｘ8が算出され、それぞれの変化率信号Ｘ9，
Ｘ8から排ガス温度変化によるＮ2Ｏ除去性能の変化分
（過不足分）である信号Ｘ6が求められる。この信号Ｘ6
に加算器１３で通常のＮ2Ｏ濃度信号Ｘ1が加算され、処
理の必要なＮ2Ｏ濃度補正信号Ｘ7が算出される。そし
て、実ガス流量信号Ｘ4が排ガス流量計７で計測された
後、上述の入口ＮＯ濃度信号Ｘ2とＮ2Ｏ濃度補正信号Ｘ
7を加算器６で加算した（Ｎ2Ｏ＋ＮＯ）濃度信号Ｘ3に
実ガス流量信号Ｘ4を乗算器８で乗算すると、単位時間
当りに処理が必要な（Ｎ2Ｏ＋ＮＯ）処理量Ｘ5となる。
これはＮＯ，Ｎ2Ｏ共にＮＨ3との反応が１：１であるこ
とから、Ｘ5は注入するアンモニア量と同じであり、Ｘ5
がＮＨ3制御弁９に送られ、排ガス温度の変化率に見合
った適正量のアンモニアが注入されることになる。な
お、過不足分のＮ2Ｏ濃度を算出するときに、排ガス温
度が低下した場合は、後流の設備に影響が出ないよう
に、出口アンモニアをある設定値以下に抑える必要があ
るので、排ガス温度変化率には、上限を設定しておく必
要がある。
ば、ＮＯに対するアンモニア量は、入口ＮＯｘ濃度Ｘ2
から算出されるが、一方、Ｎ2Ｏに対するアンモニア量
は、排ガス温度変化による触媒のＮ2Ｏ除去性能の変化
に対応できるように、変化率検出器１０，１１を用いる
ことになる。変化率検出器１０では、実ガス流量信号Ｘ
4と入口Ｎ2Ｏ濃度信号Ｘ1から求めた入口Ｎ2Ｏ濃度変化
率信号Ｘ9が、また変化率検出器１１では、排ガス温度
変化率信号Ｘ8が算出され、それぞれの変化率信号Ｘ9，
Ｘ8から排ガス温度変化によるＮ2Ｏ除去性能の変化分
（過不足分）である信号Ｘ6が求められる。この信号Ｘ6
に加算器１３で通常のＮ2Ｏ濃度信号Ｘ1が加算され、処
理の必要なＮ2Ｏ濃度補正信号Ｘ7が算出される。そし
て、実ガス流量信号Ｘ4が排ガス流量計７で計測された
後、上述の入口ＮＯ濃度信号Ｘ2とＮ2Ｏ濃度補正信号Ｘ
7を加算器６で加算した（Ｎ2Ｏ＋ＮＯ）濃度信号Ｘ3に
実ガス流量信号Ｘ4を乗算器８で乗算すると、単位時間
当りに処理が必要な（Ｎ2Ｏ＋ＮＯ）処理量Ｘ5となる。
これはＮＯ，Ｎ2Ｏ共にＮＨ3との反応が１：１であるこ
とから、Ｘ5は注入するアンモニア量と同じであり、Ｘ5
がＮＨ3制御弁９に送られ、排ガス温度の変化率に見合
った適正量のアンモニアが注入されることになる。な
お、過不足分のＮ2Ｏ濃度を算出するときに、排ガス温
度が低下した場合は、後流の設備に影響が出ないよう
に、出口アンモニアをある設定値以下に抑える必要があ
るので、排ガス温度変化率には、上限を設定しておく必
要がある。
【００１５】これまで、排ガス温度の変化によってＮ2
Ｏ除去性能が影響される場合について説明したが、ＮＯ
除去性能が影響される場合についても、Ｎ2Ｏのかわり
に排ガス温度の変化によるＮＯの過不足分を算出すれ
ば、同様のシステムで適切なアンモニア制御を行うこと
ができる。また、排ガス温度によって、ＮＯ，Ｎ2Ｏ除
去性能が影響される場合についても、ＮＯ，Ｎ2Ｏの過
不足分を算出し加算すれば、同様のシステムで適切なア
ンモニア制御を行うことができる。
Ｏ除去性能が影響される場合について説明したが、ＮＯ
除去性能が影響される場合についても、Ｎ2Ｏのかわり
に排ガス温度の変化によるＮＯの過不足分を算出すれ
ば、同様のシステムで適切なアンモニア制御を行うこと
ができる。また、排ガス温度によって、ＮＯ，Ｎ2Ｏ除
去性能が影響される場合についても、ＮＯ，Ｎ2Ｏの過
不足分を算出し加算すれば、同様のシステムで適切なア
ンモニア制御を行うことができる。
【００１６】本実施例のように温度による触媒のＮ2Ｏ
除去性能の変化を考慮にいれてアンモニア注入量を制御
すれば、図３に示すように、排ガス温度が変化しても、
出口でのＮ2Ｏ濃度の変動が小さくなり、出口濃度が安
定するまで時間を短くすることができる。
除去性能の変化を考慮にいれてアンモニア注入量を制御
すれば、図３に示すように、排ガス温度が変化しても、
出口でのＮ2Ｏ濃度の変動が小さくなり、出口濃度が安
定するまで時間を短くすることができる。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、Ｎ2ＯとＮＯｘを同時
に除去する窒素酸化物除去方法を、排ガスの温度変化に
対する還元用触媒のＮ2Ｏ除去性能およびＮＯｘ除去性
能の変化に対応して、過不足なく排ガスに注入するアン
モニア流量を制御するものとしたので、常に安定して排
ガスからＮ2ＯおよびＮＯｘを除去でき、従来のように
Ｎ2ＯあるいはＮＯｘの除去が不安定になったり、一時
的に還元用触媒性能が出なくなることがなくなる。
に除去する窒素酸化物除去方法を、排ガスの温度変化に
対する還元用触媒のＮ2Ｏ除去性能およびＮＯｘ除去性
能の変化に対応して、過不足なく排ガスに注入するアン
モニア流量を制御するものとしたので、常に安定して排
ガスからＮ2ＯおよびＮＯｘを除去でき、従来のように
Ｎ2ＯあるいはＮＯｘの除去が不安定になったり、一時
的に還元用触媒性能が出なくなることがなくなる。
【図１】本発明による窒素酸化物除去方法の実施例にお
けるアンモニア制御系統を示す図である。
けるアンモニア制御系統を示す図である。
【図２】本発明に用いる触媒の温度特性の一例を示す図
である。
である。
【図３】本発明によるＮ2Ｏ、ＮＯｘの除去性能を示す
タイムチャートである。
タイムチャートである。
【図４】従来のアンモニア制御系統を示す図である。
１ 脱硝触媒反応器 ２ 上流ダクト ３ 下流ダクト ４ Ｎ2Ｏ計 ５ ＮＯｘ計 ６ 加算器 ７ 流量計 ８ 乗算計 ９ ＮＨ3制御弁 １０ 変化率検出器 １１ 変化率検出器 １２ 温度計 １３ 加算器
Claims (3)
- 【請求項１】 窒素酸化物を含む排ガス中に還元剤とし
てアンモニアを注入し、還元用触媒と接触させて、排ガ
スからＮ2Ｏとそれ以外の窒素酸化物ＮＯｘを同時に除
去する窒素酸化物除去方法において、排ガスの温度変化
に対する還元用触媒のＮ2Ｏ除去性能およびＮＯｘ除去
性能の変化に応じて、注入するアンモニア流量を制御す
ることを特徴とする窒素酸化物除去方法。 - 【請求項２】 窒素酸化物を含む排ガス中に還元剤とし
てアンモニアを注入し、還元用触媒と接触させて、排ガ
スからＮ2Ｏとそれ以外の窒素酸化物ＮＯｘを同時に除
去する窒素酸化物除去方法において、排ガス中のＮＯｘ
およびＮ2Ｏの各濃度、排ガス流量および排ガス温度を
測定し、測定したＮＯｘおよびＮ2Ｏの各濃度と排ガス
流量とから排ガス中のＮＯｘ量およびＮ2Ｏ量を算出
し、そしてＮＯｘ量およびＮ2Ｏ量それぞれに対応す
る、基準温度におけるアンモニアの基本流量を算出し、
さらに測定した排ガス温度と基準温度と温度差に対する
還元用触媒のＮＯｘ除去性能およびＮ2Ｏ除去性能のそ
れぞれの変化分に見合ったアンモニアの補正流量を算出
し、ＮＯｘ量およびＮ2Ｏ量それぞれに対応するアンモ
ニアの補正流量と基本流量を総計して総流量を算出し、
この総流量でアンモニアを排ガス中に注入することを特
徴とする窒素酸化物除去方法。 - 【請求項３】 窒素酸化物を含む排ガス中に還元剤とし
てアンモニアを注入し、還元用触媒と接触させて、排ガ
スからＮ2Ｏとそれ以外の窒素酸化物ＮＯｘを同時に除
去する窒素酸化物除去方法において、排ガス中のＮＯｘ
およびＮ2Ｏの各濃度、排ガス流量および排ガス温度を
測定し、測定したＮＯｘおよびＮ2Ｏの各濃度と排ガス
流量とから排ガス中のＮＯｘ量およびＮ2Ｏ量を算出
し、そしてＮＯｘ量およびＮ2Ｏ量それぞれに対応す
る、基準温度におけるアンモニアの基本流量を算出し、
さらに還元用触媒のＮＯｘ除去性能およびＮ2Ｏ除去性
能のうち排ガス温度変化に対する性能変化の度合いが大
きい方の除去性能について、排ガス温度と基準温度と温
度差に対する除去性能の変化分に見合ったアンモニアの
補正流量を算出し、ＮＯｘ量およびＮ2Ｏ量それぞれに
対応するアンモニアの基本流量と排ガス温度変化に対す
る性能変化の度合いが大きい方の除去性能の変化分に対
応するアンモニアの補正流量とを総計して総流量を算出
し、この総流量でアンモニアを排ガス中に注入すること
を特徴とする窒素酸化物除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7012696A JPH08200612A (ja) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | 窒素酸化物除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7012696A JPH08200612A (ja) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | 窒素酸化物除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08200612A true JPH08200612A (ja) | 1996-08-06 |
Family
ID=11812555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7012696A Pending JPH08200612A (ja) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | 窒素酸化物除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08200612A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2522384A1 (fr) * | 2011-05-10 | 2012-11-14 | Air Liquide Medical Systems | Appareil de distribution de NO avec ligne de calibration intégrée et installation associée |
-
1995
- 1995-01-30 JP JP7012696A patent/JPH08200612A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2522384A1 (fr) * | 2011-05-10 | 2012-11-14 | Air Liquide Medical Systems | Appareil de distribution de NO avec ligne de calibration intégrée et installation associée |
| FR2975010A1 (fr) * | 2011-05-10 | 2012-11-16 | Air Liquide Medical Systems | Appareil de distribution de no avec ligne de calibration integree et installation associee |
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