JP3359659B2 - 高効率脱硝方法およびその装置 - Google Patents
高効率脱硝方法およびその装置Info
- Publication number
- JP3359659B2 JP3359659B2 JP17522992A JP17522992A JP3359659B2 JP 3359659 B2 JP3359659 B2 JP 3359659B2 JP 17522992 A JP17522992 A JP 17522992A JP 17522992 A JP17522992 A JP 17522992A JP 3359659 B2 JP3359659 B2 JP 3359659B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nox
- catalyst layer
- denitration
- ammonia
- molar ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Chimneys And Flues (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は排ガスの接触還元脱硝プ
ロセスに係り、特に、排ガス中の窒素酸化物を高効率で
接触還元脱硝するのに好適な高効率脱硝方法およびそれ
を実施する装置に関する。
ロセスに係り、特に、排ガス中の窒素酸化物を高効率で
接触還元脱硝するのに好適な高効率脱硝方法およびそれ
を実施する装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の事業用、産業用ボイラから排出さ
れる排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去する方法と
して、アンモニアを還元剤として用いた接触還元脱硝法
が広く採用されている。図２に、従来の脱硝装置のプロ
セスフローの概要を示す。脱硝装置は、基本的に触媒層
１２と、その上流側に設けられたＮＨ3（アンモニア）
注入装置１３からなっている。脱硝装置は、触媒量とＮ
Ｈ3注入量によって脱硝性能、つまりＮＯｘ除去率（脱
硝率）が変化するので脱硝装置を計画する場合には、特
に触媒量とＮＨ3注入量に最も重点をおいて設計され
る。近年、環境規制の強化に伴い、排出されるＮＯｘの
許容値が低くなる傾向にあるので、高脱硝率で運転が可
能な高効率の脱硝装置が強く要望されている。しかし、
従来の脱硝装置において高効率で脱硝する場合に、ＮＨ
3注入時におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランスに
よる脱硝性能の低下については全く考慮されていなかっ
た。なお、この種の脱硝装置に関連する従来技術として
は、図３に示すごとく、触媒層を分割し、各々の触媒層
１２に対し、ＮＨ3注入装置１３を配置し、ＮＨ3注入量
を各部で等しくした脱硝装置（実開昭５６−８０２２４
号公報）や、図４に示すように、各触媒層１２の中間部
に補助用のＮＨ3注入装置１３を設け、ボイラの負荷上
昇時に、特に後流側で一時的に足りなくなるＮＨ3量を
先行して添加する排ガス中の窒素酸化物除去装置（特開
平２−７５３２５号公報）等が挙げられるが、両者とも
上記した高効率で脱硝する場合において、ＮＨ3注入時
におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランスによる脱
硝性能の低下についての配慮は全くなされていなかっ
た。
れる排ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去する方法と
して、アンモニアを還元剤として用いた接触還元脱硝法
が広く採用されている。図２に、従来の脱硝装置のプロ
セスフローの概要を示す。脱硝装置は、基本的に触媒層
１２と、その上流側に設けられたＮＨ3（アンモニア）
注入装置１３からなっている。脱硝装置は、触媒量とＮ
Ｈ3注入量によって脱硝性能、つまりＮＯｘ除去率（脱
硝率）が変化するので脱硝装置を計画する場合には、特
に触媒量とＮＨ3注入量に最も重点をおいて設計され
る。近年、環境規制の強化に伴い、排出されるＮＯｘの
許容値が低くなる傾向にあるので、高脱硝率で運転が可
能な高効率の脱硝装置が強く要望されている。しかし、
従来の脱硝装置において高効率で脱硝する場合に、ＮＨ
3注入時におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランスに
よる脱硝性能の低下については全く考慮されていなかっ
た。なお、この種の脱硝装置に関連する従来技術として
は、図３に示すごとく、触媒層を分割し、各々の触媒層
１２に対し、ＮＨ3注入装置１３を配置し、ＮＨ3注入量
を各部で等しくした脱硝装置（実開昭５６−８０２２４
号公報）や、図４に示すように、各触媒層１２の中間部
に補助用のＮＨ3注入装置１３を設け、ボイラの負荷上
昇時に、特に後流側で一時的に足りなくなるＮＨ3量を
先行して添加する排ガス中の窒素酸化物除去装置（特開
平２−７５３２５号公報）等が挙げられるが、両者とも
上記した高効率で脱硝する場合において、ＮＨ3注入時
におけるＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランスによる脱
硝性能の低下についての配慮は全くなされていなかっ
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述したごとく、従来
技術においては、９５％を超える高効率脱硝におけるＮ
Ｈ3注入時のＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランスによる
脱硝性能の低下や、高モル比運用における脱硝の制御性
の難しさにより、未反応リークＮＨ3が増加するという
問題があった。また、高効率脱硝においては脱硝装置の
出口側の排ガス中のＮＯｘ値が０〜１０ｐｐｍ程度と非
常に低くなるため、通常行われている出口側のＮＯｘ値
によるフィードバック制御方法では、注入ＮＨ3量の微
量制御が極めて難しいという問題があった。
技術においては、９５％を超える高効率脱硝におけるＮ
Ｈ3注入時のＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランスによる
脱硝性能の低下や、高モル比運用における脱硝の制御性
の難しさにより、未反応リークＮＨ3が増加するという
問題があった。また、高効率脱硝においては脱硝装置の
出口側の排ガス中のＮＯｘ値が０〜１０ｐｐｍ程度と非
常に低くなるため、通常行われている出口側のＮＯｘ値
によるフィードバック制御方法では、注入ＮＨ3量の微
量制御が極めて難しいという問題があった。
【０００４】本発明の目的は、上記従来技術における問
題点を解消し、ＮＨ3注入時におけるＮＨ3／ＮＯｘモル
比のアンバランスによる脱硝性能の低下を少なくし、か
つ未反応リークＮＨ3量の増加を抑制することができる
高効率脱硝方法およびそれを実施する装置を提供するこ
とにある。
題点を解消し、ＮＨ3注入時におけるＮＨ3／ＮＯｘモル
比のアンバランスによる脱硝性能の低下を少なくし、か
つ未反応リークＮＨ3量の増加を抑制することができる
高効率脱硝方法およびそれを実施する装置を提供するこ
とにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記本発明の目的を達成
するために、脱硝装置に配設する触媒層を少なくとも２
層以上に分割して配設し、上流側に配設した触媒層の入
口部および後流側に配設した触媒層の入口部に、それぞ
れＮＨ3注入装置を設け、上流側に配設した触媒層には
ＮＨ3／ＮＯｘモル比を１．０未満、好ましくは、０．
９以下で脱硝反応を行わせ、後流側の触媒層にはＮＨ3
／ＮＯｘモル比を１．０以上、好ましくは１．２以上で
脱硝運転するものである。
するために、脱硝装置に配設する触媒層を少なくとも２
層以上に分割して配設し、上流側に配設した触媒層の入
口部および後流側に配設した触媒層の入口部に、それぞ
れＮＨ3注入装置を設け、上流側に配設した触媒層には
ＮＨ3／ＮＯｘモル比を１．０未満、好ましくは、０．
９以下で脱硝反応を行わせ、後流側の触媒層にはＮＨ3
／ＮＯｘモル比を１．０以上、好ましくは１．２以上で
脱硝運転するものである。
【０００６】本発明は、排ガス中にアンモニアを注入
し、排ガス中に含まれる窒素酸化物を触媒のもとで無害
の窒素に還元する脱硝方法において、脱硝触媒層を少な
くとも２つ以上に分割して前流側触媒層と後流側触媒層
を構成し、上記前流側触媒層においては、出口ＮＯｘ値
を低濃度範囲で一定とするアンモニア注入脱硝制御を行
い、上記後流側触媒層においては、上記前流側触媒層で
ＮＯｘを低濃度範囲に脱硝した排ガスを導入して、注入
するアンモニアとＮＯｘのモル比を一定とする脱硝制御
を行い、ＮＯｘを規制値以下に脱硝する高効率脱硝方法
である。本発明の高効率脱硝方法は、前流側触媒層にお
いては、アンモニアとＮＯｘのモル比を１未満、好まし
くは０．９以下として、出口ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐ
ｍの範囲で一定となる脱硝制御を行い、後流側触媒層に
おいては、入口ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐｍの範囲で一
定となし、注入するアンモニアとＮＯｘのモル比が１．
０を超える値、好ましくは１．２以上として脱硝制御を
行うものである。
し、排ガス中に含まれる窒素酸化物を触媒のもとで無害
の窒素に還元する脱硝方法において、脱硝触媒層を少な
くとも２つ以上に分割して前流側触媒層と後流側触媒層
を構成し、上記前流側触媒層においては、出口ＮＯｘ値
を低濃度範囲で一定とするアンモニア注入脱硝制御を行
い、上記後流側触媒層においては、上記前流側触媒層で
ＮＯｘを低濃度範囲に脱硝した排ガスを導入して、注入
するアンモニアとＮＯｘのモル比を一定とする脱硝制御
を行い、ＮＯｘを規制値以下に脱硝する高効率脱硝方法
である。本発明の高効率脱硝方法は、前流側触媒層にお
いては、アンモニアとＮＯｘのモル比を１未満、好まし
くは０．９以下として、出口ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐ
ｍの範囲で一定となる脱硝制御を行い、後流側触媒層に
おいては、入口ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐｍの範囲で一
定となし、注入するアンモニアとＮＯｘのモル比が１．
０を超える値、好ましくは１．２以上として脱硝制御を
行うものである。
【０００７】さらに本発明は、排ガス中にアンモニアを
注入し、排ガス中に含まれる窒素酸化物を触媒のもとで
無害の窒素に還元する脱硝装置に関するものであって、
脱硝触媒層を少なくとも２つ以上に分割して前流側触媒
層と後流側触媒層を構成し、上記前流側触媒層と後流側
職場層のそれぞれの入口部にアンモニア注入制御装置を
設け、上記それぞれの触媒層の排ガスの入口側と出口側
には、各々ＮＯｘ分析計を配設し、上記前流側触媒層に
は、出口ＮＯｘ値が低濃度範囲で一定に制御するフィー
ドバック制御回路にりアンモニア注入量を制御するアン
モニア注入制御装置を配設し、上記後流側触媒層には、
入口ＮＯｘ値を低濃度範囲で一定となし、出口ＮＯｘ値
を規制値以下に制御するフィードフォワード制御回路に
より、注入するアンモニアとＮＯｘモル比を一定に制御
するアンモニア注入制御装置を少なくとも備えた高効率
脱硝装置である。
注入し、排ガス中に含まれる窒素酸化物を触媒のもとで
無害の窒素に還元する脱硝装置に関するものであって、
脱硝触媒層を少なくとも２つ以上に分割して前流側触媒
層と後流側触媒層を構成し、上記前流側触媒層と後流側
職場層のそれぞれの入口部にアンモニア注入制御装置を
設け、上記それぞれの触媒層の排ガスの入口側と出口側
には、各々ＮＯｘ分析計を配設し、上記前流側触媒層に
は、出口ＮＯｘ値が低濃度範囲で一定に制御するフィー
ドバック制御回路にりアンモニア注入量を制御するアン
モニア注入制御装置を配設し、上記後流側触媒層には、
入口ＮＯｘ値を低濃度範囲で一定となし、出口ＮＯｘ値
を規制値以下に制御するフィードフォワード制御回路に
より、注入するアンモニアとＮＯｘモル比を一定に制御
するアンモニア注入制御装置を少なくとも備えた高効率
脱硝装置である。
【０００８】
【作用】注入したＮＨ3によって生じる 排ガス中のＮ
Ｈ3とＮＯｘのモル比（ＮＨ3／ＮＯｘ）の分布のアンバ
ランスによる達成脱硝率（％）は、図６に示すごとく、
排ガスの脱硝性能に大きな影響を及ぼし、ＮＨ3／ＮＯ
ｘモル比のアンバランス係数（％）が大きくなればなる
程、脱硝性能（達成脱硝率）は低下する。特に、図５に
示すごとく、ＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランス係数
が２０％の時の必要脱硝率（％）と脱硝性能の低下割合
の関係は、必要脱硝率（％）が高い領域において、ＮＨ
3／ＮＯｘモル比が小さいほど、ＮＨ3／ＮＯｘモル比の
アンバランスが排ガスの脱硝性能低下に及ぼす影響は大
きくなる。しかし、逆に必要脱硝率（％）が低い領域で
は、例えＮＨ3／ＮＯｘモル比が小さくても、ＮＨ3／Ｎ
Ｏｘモル比のアンバランスが脱硝性能に及ぼす影響は小
さい。なお、図５に示す脱硝性能低下の割合は、ＮＨ3
／ＮＯｘモル比のアンバランス係数が０の場合を１とし
た。本発明の高効率脱硝方法においては、触媒層を複数
に分割し、上流側の触媒層においてはモル比が１．０未
満、好ましくは０．９以下となるように制御して、低モ
ル比、低脱硝率で運転し、後流側の触媒層においてはＮ
Ｈ3／ＮＯｘモル比を１．０以上、好ましくは１．２以
上で運転することによって、各触媒層におけるＮＨ3／
ＮＯｘモル比のアンバランスによる脱硝性能低下の影響
を小さくすることができ、高効率脱硝を達成することが
可能となる。そして、通常の場合、ＮＨ3／ＮＯｘモル
比を高くして脱硝運転すると、未反応リークＮＨ3の増
加が問題となるが、本発明の高効率脱硝によれば、後流
側の触媒層入口ＮＯｘ値は、前流側の触媒層ですでに脱
硝されているためＮＯｘ値は１０〜２０ｐｐｍ程度に低
くなっており、例え、ＮＨ3／ＮＯｘモル比が１．０を
超えるモル比で運用しても、次に示す数１および数２式
で算出されるように、注入ＮＨ3量が少ないため、排ガ
ス中の未反応リークＮＨ3を低濃度に抑えることができ
る。
Ｈ3とＮＯｘのモル比（ＮＨ3／ＮＯｘ）の分布のアンバ
ランスによる達成脱硝率（％）は、図６に示すごとく、
排ガスの脱硝性能に大きな影響を及ぼし、ＮＨ3／ＮＯ
ｘモル比のアンバランス係数（％）が大きくなればなる
程、脱硝性能（達成脱硝率）は低下する。特に、図５に
示すごとく、ＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランス係数
が２０％の時の必要脱硝率（％）と脱硝性能の低下割合
の関係は、必要脱硝率（％）が高い領域において、ＮＨ
3／ＮＯｘモル比が小さいほど、ＮＨ3／ＮＯｘモル比の
アンバランスが排ガスの脱硝性能低下に及ぼす影響は大
きくなる。しかし、逆に必要脱硝率（％）が低い領域で
は、例えＮＨ3／ＮＯｘモル比が小さくても、ＮＨ3／Ｎ
Ｏｘモル比のアンバランスが脱硝性能に及ぼす影響は小
さい。なお、図５に示す脱硝性能低下の割合は、ＮＨ3
／ＮＯｘモル比のアンバランス係数が０の場合を１とし
た。本発明の高効率脱硝方法においては、触媒層を複数
に分割し、上流側の触媒層においてはモル比が１．０未
満、好ましくは０．９以下となるように制御して、低モ
ル比、低脱硝率で運転し、後流側の触媒層においてはＮ
Ｈ3／ＮＯｘモル比を１．０以上、好ましくは１．２以
上で運転することによって、各触媒層におけるＮＨ3／
ＮＯｘモル比のアンバランスによる脱硝性能低下の影響
を小さくすることができ、高効率脱硝を達成することが
可能となる。そして、通常の場合、ＮＨ3／ＮＯｘモル
比を高くして脱硝運転すると、未反応リークＮＨ3の増
加が問題となるが、本発明の高効率脱硝によれば、後流
側の触媒層入口ＮＯｘ値は、前流側の触媒層ですでに脱
硝されているためＮＯｘ値は１０〜２０ｐｐｍ程度に低
くなっており、例え、ＮＨ3／ＮＯｘモル比が１．０を
超えるモル比で運用しても、次に示す数１および数２式
で算出されるように、注入ＮＨ3量が少ないため、排ガ
ス中の未反応リークＮＨ3を低濃度に抑えることができ
る。
【０００９】
【数１】
【００１０】
【数２】
【００１１】
【実施例】以下に本発明の実施例を挙げ、図面を用いて
さらに詳細に説明する。図１は、本発明の高効率脱硝プ
ロセスの系統を示す図である。図に示すごとく、脱硝装
置の触媒層を多段に分割し、前流側触媒層６および後流
側触媒層７のそれぞれの排ガス入口側に、前流側ＮＨ3
注入装置８と後流側ＮＨ3注入装置９を設け、ＮＨ3ガス
を注入し脱硝反応を行わせる。 前流側触媒層６の触媒
量は、出口ＮＯｘの値が１０〜２０ｐｐｍ程度となるよ
うに設定する。後流側触媒層７の触媒量は、入口ＮＯｘ
値が１０〜２０ｐｐｍ程度から出口ＮＯｘ規制値にまで
減らすために必要な量を充填する。そして、ＮＯｘ制御
方法は、各々触媒層の出口部にＮＯｘ計を設け、前流側
触媒層６では出口ＮＯｘ値を一定とするＮＨ3注入脱硝
制御を行い、後流側触媒層７では、ＮＨ3／ＮＯｘモル
比を一定とするＮＨ3注入脱硝制御を行う。次に、図１
に基づいて、本発明の高効率脱硝方法について説明す
る。図に示すごとく、脱硝装置の触媒層は、前流側触媒
層６と後流側触媒層７に分割され、それぞれの触媒層入
口部に、前流側ＮＨ3注入装置８および後流側ＮＨ3注入
装置９を設けている。 前流側触媒層６では、該触媒層
６の出口ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐｍとなるように、前
流側ＮＨ3流量調節弁２によりＮＨ3ガスの流量を制御す
る。前流側ＮＨ3流量調節弁２は、入口ＮＯｘ分析計１
と出口ＮＯｘ分析計１０からの信号により、フィードバ
ック制御回路４により出口ＮＯｘ値が一定となるように
脱硝運転する。この場合、ＮＨ3／ＮＯｘモル比は１．
０より小さい値となるように設定する。そして、後流側
触媒層７の入口ＮＯｘ値は、前流側触媒層６により出口
ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐｍの間で、ほぼ一定の値とな
るようにＮＨ3／ＮＯｘモル比を制御する。次に、入口
ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐｍの排ガスを、後流側触媒層
７により出口ＮＯｘ値が規制値以下となるように、後流
側ＮＨ3流量調節弁３によりＮＨ3ガス流量を制御する。
そして、後流側ＮＨ3流量調節弁３は、出口ＮＯｘ分析
計１０の信号によるフィードフォワード制御回路５によ
り、ＮＨ3／ＮＯｘモル比（１．０以上、好ましくは
１．２以上）を一定として脱硝運転する。例えば、ＮＯ
ｘ濃度２００ｐｐｍの未処理排ガスを、９９．５％の脱
硝率（出口ＮＯｘ：１ｐｐｍ）で処理する高効率脱硝方
法において、従来の方法では、未反応リークＮＨ3の計
画値を３ｐｐｍとし、ＮＨ3／ＮＯｘモル比は１．０１
で運用する。この場合、図６に示すごとく排ガス中のＮ
Ｈ3／ＮＯｘモル比のアンバランスが５％であるとする
と、達成可能な脱硝率は９７．９％まで下がり、出口Ｎ
Ｏｘ値および未反応リークＮＨ3は、６ｐｐｍを超える
結果となる。これに対し、本発明の高効率脱硝方法によ
れば、例えば前流側触媒層６においてはＮＨ3／ＮＯｘ
モル比が０．９０５で脱硝運転し、後流側触媒層７にお
いてはＮＨ3／ＮＯｘモル比が１．２で運用するものと
し、排ガス中のＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランスが
５％であるとすると、達成可能な脱硝率は、図６から９
９．４％となり、上記の従来技術と比較し、脱硝率は大
きく改善されることになる。
さらに詳細に説明する。図１は、本発明の高効率脱硝プ
ロセスの系統を示す図である。図に示すごとく、脱硝装
置の触媒層を多段に分割し、前流側触媒層６および後流
側触媒層７のそれぞれの排ガス入口側に、前流側ＮＨ3
注入装置８と後流側ＮＨ3注入装置９を設け、ＮＨ3ガス
を注入し脱硝反応を行わせる。 前流側触媒層６の触媒
量は、出口ＮＯｘの値が１０〜２０ｐｐｍ程度となるよ
うに設定する。後流側触媒層７の触媒量は、入口ＮＯｘ
値が１０〜２０ｐｐｍ程度から出口ＮＯｘ規制値にまで
減らすために必要な量を充填する。そして、ＮＯｘ制御
方法は、各々触媒層の出口部にＮＯｘ計を設け、前流側
触媒層６では出口ＮＯｘ値を一定とするＮＨ3注入脱硝
制御を行い、後流側触媒層７では、ＮＨ3／ＮＯｘモル
比を一定とするＮＨ3注入脱硝制御を行う。次に、図１
に基づいて、本発明の高効率脱硝方法について説明す
る。図に示すごとく、脱硝装置の触媒層は、前流側触媒
層６と後流側触媒層７に分割され、それぞれの触媒層入
口部に、前流側ＮＨ3注入装置８および後流側ＮＨ3注入
装置９を設けている。 前流側触媒層６では、該触媒層
６の出口ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐｍとなるように、前
流側ＮＨ3流量調節弁２によりＮＨ3ガスの流量を制御す
る。前流側ＮＨ3流量調節弁２は、入口ＮＯｘ分析計１
と出口ＮＯｘ分析計１０からの信号により、フィードバ
ック制御回路４により出口ＮＯｘ値が一定となるように
脱硝運転する。この場合、ＮＨ3／ＮＯｘモル比は１．
０より小さい値となるように設定する。そして、後流側
触媒層７の入口ＮＯｘ値は、前流側触媒層６により出口
ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐｍの間で、ほぼ一定の値とな
るようにＮＨ3／ＮＯｘモル比を制御する。次に、入口
ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐｍの排ガスを、後流側触媒層
７により出口ＮＯｘ値が規制値以下となるように、後流
側ＮＨ3流量調節弁３によりＮＨ3ガス流量を制御する。
そして、後流側ＮＨ3流量調節弁３は、出口ＮＯｘ分析
計１０の信号によるフィードフォワード制御回路５によ
り、ＮＨ3／ＮＯｘモル比（１．０以上、好ましくは
１．２以上）を一定として脱硝運転する。例えば、ＮＯ
ｘ濃度２００ｐｐｍの未処理排ガスを、９９．５％の脱
硝率（出口ＮＯｘ：１ｐｐｍ）で処理する高効率脱硝方
法において、従来の方法では、未反応リークＮＨ3の計
画値を３ｐｐｍとし、ＮＨ3／ＮＯｘモル比は１．０１
で運用する。この場合、図６に示すごとく排ガス中のＮ
Ｈ3／ＮＯｘモル比のアンバランスが５％であるとする
と、達成可能な脱硝率は９７．９％まで下がり、出口Ｎ
Ｏｘ値および未反応リークＮＨ3は、６ｐｐｍを超える
結果となる。これに対し、本発明の高効率脱硝方法によ
れば、例えば前流側触媒層６においてはＮＨ3／ＮＯｘ
モル比が０．９０５で脱硝運転し、後流側触媒層７にお
いてはＮＨ3／ＮＯｘモル比が１．２で運用するものと
し、排ガス中のＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランスが
５％であるとすると、達成可能な脱硝率は、図６から９
９．４％となり、上記の従来技術と比較し、脱硝率は大
きく改善されることになる。
【００１２】
【発明の効果】以上詳細に説明したごとく、本発明の高
効率脱硝プロセスによれば、前流側触媒層においては、
出口ＮＯｘ値を一定とするアンモニア注入量の制御
（ＮＨ3／ＮＯｘモル比は１．０未満、好ましくは０．
９以下）を行って、排ガス中のＮＯｘ値を所定の範囲内
に低減し、この低ＮＯｘ値の排ガスを、さらに後流側触
媒層でＮＨ3／ＮＯｘモル比を一定（１．０以上、好ま
しくは１．２以上）とする脱硝制御を行うため、後流側
触媒層に注入するＮＨ3量が少なくなり未反応リークＮ
Ｈ3量が低減されると同時に、出口ＮＯｘ値を規制値以
下、ないしはほぼ０とすることが可能となる。また、従
来の高効率脱硝において、脱硝装置の出口ＮＯｘ値はほ
ぼ０に近く低くなるので、実質的に出口ＮＯｘ値の信号
を使い、出口ＮＯｘ濃度を一定に保つフィードバック制
御が困難となるが、本発明の高効率脱硝装置において
は、後流側触媒層ではＮＨ3／ＮＯｘモル比を一定とし
た制御を行うため、フィードバック制御回路無しで高脱
硝率を維持することができる。
効率脱硝プロセスによれば、前流側触媒層においては、
出口ＮＯｘ値を一定とするアンモニア注入量の制御
（ＮＨ3／ＮＯｘモル比は１．０未満、好ましくは０．
９以下）を行って、排ガス中のＮＯｘ値を所定の範囲内
に低減し、この低ＮＯｘ値の排ガスを、さらに後流側触
媒層でＮＨ3／ＮＯｘモル比を一定（１．０以上、好ま
しくは１．２以上）とする脱硝制御を行うため、後流側
触媒層に注入するＮＨ3量が少なくなり未反応リークＮ
Ｈ3量が低減されると同時に、出口ＮＯｘ値を規制値以
下、ないしはほぼ０とすることが可能となる。また、従
来の高効率脱硝において、脱硝装置の出口ＮＯｘ値はほ
ぼ０に近く低くなるので、実質的に出口ＮＯｘ値の信号
を使い、出口ＮＯｘ濃度を一定に保つフィードバック制
御が困難となるが、本発明の高効率脱硝装置において
は、後流側触媒層ではＮＨ3／ＮＯｘモル比を一定とし
た制御を行うため、フィードバック制御回路無しで高脱
硝率を維持することができる。
【図１】本発明の実施例で例示した高効率脱硝プロセス
の系統を示す図。
の系統を示す図。
【図２】従来の脱硝プロセスの系統を示す図。
【図３】従来の触媒層を分割した場合の脱硝装置の要部
を示す模式図。
を示す模式図。
【図４】従来の触媒層を分割した場合の脱硝プロセスの
系統を示す図。
系統を示す図。
【図５】ＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランス係数が２
０％のときの各ＮＨ3／ＮＯｘモル比における脱硝性能
低下の割合を示すグラフ。
０％のときの各ＮＨ3／ＮＯｘモル比における脱硝性能
低下の割合を示すグラフ。
【図６】ＮＨ3／ＮＯｘモル比のアンバランスが脱硝性
能に及ぼす影響を示すグラフ。
能に及ぼす影響を示すグラフ。
１…入口ＮＯｘ分析計 ２…前流側ＮＨ3流量
調節弁 ３…後流側ＮＨ3流量調節弁 ４…フィードバック制
御回路 ５…フィードフォワード制御回路 ６…前流側触媒層 ７…後流側触媒層 ８…前流側ＮＨ3注入装置 ９…後流側ＮＨ3注入
装置 １０…出口ＮＯｘ分析計 １１…ＮＨ3流量調節
弁 １２…触媒層 １３…ＮＨ3注入装置
調節弁 ３…後流側ＮＨ3流量調節弁 ４…フィードバック制
御回路 ５…フィードフォワード制御回路 ６…前流側触媒層 ７…後流側触媒層 ８…前流側ＮＨ3注入装置 ９…後流側ＮＨ3注入
装置 １０…出口ＮＯｘ分析計 １１…ＮＨ3流量調節
弁 １２…触媒層 １３…ＮＨ3注入装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01D 53/86,53/56 F23J 15/00
Claims (4)
- 【請求項１】排ガス中にアンモニアを注入し、排ガス中
に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を触媒のもとで無害の
窒素に接触還元する脱硝方法において、脱硝触媒層を少
なくとも２つ以上に分割して前流側触媒層と後流側触媒
層を構成し、上記前流側触媒層においては、脱硝率９０
％〜９５％の範囲でアンモニア注入脱硝制御を行い、上
記後流側触媒層においては、上記前流側触媒層でＮＯｘ
を上記脱硝率９０％〜９５％の範囲に脱硝した排ガスを
導入して、注入するアンモニアとＮＯｘのモル比を一定
とする脱硝制御を行い、出口排ガスのＮＯｘ値を規制値
以下に脱硝することを特徴とする高効率脱硝方法。 - 【請求項２】請求項１において、前流側触媒層において
は、アンモニアとＮＯｘのモル比を１.０未満として出
口ＮＯｘ値が１０〜２０ｐｐｍの範囲となる脱硝制御を
行い、後流側触媒層においては、入口ＮＯｘ値が１０〜
２０ｐｐｍの範囲として、注入するアンモニアとＮＯｘ
のモル比が１.０を超える値として脱硝制御を行うこと
を特徴とする高効率脱硝方法。 - 【請求項３】請求項２において、前流側触媒層ではアン
モニアとＮＯｘのモル比を０.９以下となし、後流側触
媒層ではアンモニアとＮＯｘのモル比を１.２以上とす
ることを特徴とする高効率脱硝方法。 - 【請求項４】排ガス中にアンモニアを注入し、排ガス中
に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を触媒のもとで無害の
窒素に接触還元する脱硝装置において、脱硝触媒層を少
なくとも２つ以上に分割して前流側触媒層と後流側触媒
層を構成し、上記前流側触媒層と後流側触媒層のそれぞ
れの入口部にアンモニア注入制御装置を設け、上記それ
ぞれの触媒層の排ガスの入口側と出口側には各々ＮＯｘ
分析計を配設し、上記前流側触媒層には、出口ＮＯｘ値
を１０〜２０ｐｐｍの範囲で制御するフィードバック制
御回路によりアンモニア注入量を制御するアンモニア注
入制御装置を配設し、上記後流側触媒層には、入口ＮＯ
ｘ値を上記１０〜２０ｐｐｍの範囲となし、出口ＮＯｘ
値を規制値以下に制御するフィードフォワード制御回路
により、注入するアンモニアとＮＯｘモル比を一定に制
御するアンモニア注入制御装置を少なくとも備えたこと
を特徴とする高効率脱硝装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17522992A JP3359659B2 (ja) | 1992-07-02 | 1992-07-02 | 高効率脱硝方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17522992A JP3359659B2 (ja) | 1992-07-02 | 1992-07-02 | 高効率脱硝方法およびその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0615144A JPH0615144A (ja) | 1994-01-25 |
| JP3359659B2 true JP3359659B2 (ja) | 2002-12-24 |
Family
ID=15992536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17522992A Expired - Lifetime JP3359659B2 (ja) | 1992-07-02 | 1992-07-02 | 高効率脱硝方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3359659B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6576304B2 (ja) * | 2016-06-16 | 2019-09-18 | 株式会社タクマ | 触媒プレコートろ布の再生方法 |
-
1992
- 1992-07-02 JP JP17522992A patent/JP3359659B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0615144A (ja) | 1994-01-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3359659B2 (ja) | 高効率脱硝方法およびその装置 | |
| JP3002819B2 (ja) | 窒素酸化物除去媒体の導入量の制御方法及び装置 | |
| JP3051442B2 (ja) | 脱硝方法 | |
| JP3002452B1 (ja) | 高効率排煙脱硝システム | |
| JP3408852B2 (ja) | 窒素酸化物濃度制御脱硝方法と装置 | |
| EP0468205B1 (en) | Apparatus for treating exhaust gas | |
| JP2635643B2 (ja) | ガスタービンプラントの脱硝制御装置 | |
| JPH0286915A (ja) | 水素エンジンの排ガス浄化装置 | |
| JP2725797B2 (ja) | 排ガス中の窒素酸化物除去装置 | |
| JPH03258326A (ja) | 排ガス脱硝装置および排ガス脱硝方法 | |
| JPH0760061A (ja) | 排ガス脱硝方法および装置 | |
| JPH11128686A (ja) | 排煙脱硝装置 | |
| JP3537100B2 (ja) | 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法および装置 | |
| JP2001129354A (ja) | 脱硝装置、燃焼装置及びその運転制御方法 | |
| JPH0751536A (ja) | 燃焼排ガスの脱硝方法 | |
| JPH07328389A (ja) | 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法および装置 | |
| JP2002028449A (ja) | 触媒脱硝装置のアンモニア注入制御方法 | |
| JP3500492B2 (ja) | 排煙脱硝方法 | |
| JPH0337965B2 (ja) | ||
| JPH0975665A (ja) | 脱硝装置のアンモニア注入制御方法 | |
| JPH10165770A (ja) | アンモニア注入脱硝制御装置 | |
| JPS57159527A (en) | System for controlling reductant injecting amount in denitration apparatus | |
| JPH08200612A (ja) | 窒素酸化物除去方法 | |
| JP3409929B2 (ja) | 脱硝装置の還元剤注入量制御装置ならびに注入量制御方法 | |
| JPH0985041A (ja) | 排ガスの脱硝方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081011 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091011 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101011 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111011 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121011 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121011 Year of fee payment: 10 |