JPH08191499A - バランスコントロール回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 バランスセンター時においてロスがなく、バ
ランス制御用ＤＡＣ出力電流のスムージングを行うコン
デンサの容量を小さくすることが可能で、大きな入力ダ
イナミックレンジがとれるバランスコントロール回路を
提供する。 【構成】 バランスコントロールを行うための制御電流
を、最小からセンターまでとセンターから最大までの２
つに分けて、前記制御電流の絶対値をとり、前者をＲｃ
ｈ制御用電流としてＲｃｈバランスコントロール部１４
に、後者をＬｃｈ制御用電流としてＬｃｈバランスコン
トロール部１５にそれぞれ振り分けて出力する機能を有
する変換器１６を設けている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はバランスコントロール回
路に係り、特にステレオ音声出力におけるバランスコン
トロール回路に関する。

【０００２】

【従来の技術】ステレオ音響装置では、スピーカの左右
の音の大きさを調整することが従来より行われている。

【０００３】図７は従来のバランスコントロール回路の
一例を示す回路図である。図７に示すように、従来のバ
ランスコントロール回路は、バランスコントロール部２
０，ボリュームコントロール部１９，Ｒ（右）チャンネ
ルのボリュームおよびバランス調整部１７，Ｌ（左）チ
ャンネルのボリュームおよびバランス調整部１８からな
っている。以下それぞれの部位の構成について説明を行
う。

【０００４】先ず、バランスコントロール部２０の構成
について説明を行う。直流電源供給ラインＶｃｃと基準
電位点ＧＮＤ間には、抵抗Ｒ１０，ダイオードＤ２０，
Ｄ２１，トランジスタＱ３９のエミッタ・コレクタ路か
らなる直列回路及び抵抗Ｒ９，ダイオードＤ１８，Ｄ１
９，トランジスタＱ３８のエミッタ・コレクタ路からな
る直列回路が接続されている。また、前記トランジスタ
Ｑ３９のベースには、抵抗Ｒ１２を介して直流電圧源Ｖ
３が接続されていて、トランジスタＱ３８のベースには
抵抗Ｒ１１を介して前記直流電圧源Ｖ３が接続されてい
る。そして、トランジスタＱ３８のベースと抵抗Ｒ１１
の接続点には、図示しないＤＡＣ（digital to analog
converter）から出力される電流を入力するためのバラ
ンス制御電流入力端子１が接続されている。この入力端
子はコンデンサＣ２を介して基準電位点ＧＮＤに接続し
ている。

【０００５】次に、ボリュームコントロール部１９の構
成について説明を行う。直流電源供給ラインＶｃｃと基
準電位点ＧＮＤ間には、ダイオードＤ１０，Ｄ１１，Ｄ
１２，Ｄ１３，Ｄ１４，トランジスタＱ３７のエミッタ
・コレクタ路，ダイオードＤ１５，抵抗Ｒ７とからなる
直列回路、及びダイオードＤ５，Ｄ６，Ｄ７，Ｄ８，Ｄ
９，定電流源Ｉ４からなる直列回路、及び抵抗Ｒ６，ダ
イオードＤ３，Ｄ４，トランジスタＱ３６のエミッタ・
コレクタ路からなる直列回路、及び、抵抗Ｒ５，ダイオ
ードＤ１，Ｄ２，トランジスタＱ３５のエミッタ・コレ
クタ路からなる直列回路が接続されている。

【０００６】また、トランジスタＱ３５のベースは、ダ
イオードＤ９と定電流源Ｉ４の接続点に接続されてい
て、トランジスタＱ３６のベースは、ダイオードＤ１４
とトランジスタＱ３７のコレクタとの接続点に接続され
ている。そして、トランジスタＱ３７のベースは、ＤＡ
Ｃから出力される電流が入力されるボリュームコントロ
ール信号入力端子２に接続されるとともに、基準電位点
ＧＮＤとの間に、ダイオードＤ１６，Ｄ１７，抵抗Ｒ８
からなる直列回路が接続されている。また、入力端子２
はコンデンサＣ１を介して基準電位点ＧＮＤに接続され
ている。

【０００７】次に、Ｒ（右）チャンネルのボリュームお
よびバランス調整部１７の構成について説明を行う。直
流電源供給ラインＶｃｃと基準電位点ＧＮＤ間には、ダ
ブルエミッタトランジスタＱ１６のコレクタ・エミッタ
路，定電流源Ｉ３からなる直列回路、及び、トランジス
タＱ１５のエミッタ・コレクタ路，トランジスタＱ１７
のコレクタ・エミッタ路からなる直列回路、及びトラン
ジスタＱ１のエミッタ・コレクタ路，トランジスタＱ７
のコレクタ・エミッタ路からなる直列回路が接続されて
いる。また、トランジスタＱ１６のベースは、トランジ
スタＱ１５のコレクタに接続されるとともに、抵抗Ｒ２
を介して直流電圧源Ｖ２に接続されていて、トランジス
タＱ７のベースはトランジスタＱ７のコレクタと接続さ
れるとともにトランジスタＱ１７のベースと接続されて
いてカレントミラーを構成している。尚、Ｒチャンネル
の音声出力は、トランジスタＱ１６のエミッタより取り
出されるようになっている。

【０００８】一方、Ｒ（右）チャンネルのボリューム調
整部は、トランジスタＱ３，Ｑ４及びトランジスタＱ１
２，Ｑ１３で構成される２つの差動回路からなり、トラ
ンジスタＱ３のコレクタはトランジスタＱ２のコレクタ
・エミッタ路を介して直流電源供給ラインＶｃｃに接続
されていて、トランジスタＱ２のベースはトランジスタ
Ｑ２のコレクタに接続されるとともにトランジスタＱ１
のベースに接続されていてカレントミラーを構成してい
る。また、トランジスタＱ１３のコレクタはトランジス
タＱ１４のコレクタ・エミッタ路を介して直流電源供給
ラインＶｃｃに接続されていて、トランジスタＱ１４の
ベースはトランジスタＱ１４のコレクタに接続されると
ともにトランジスタＱ１５のベースに接続されていてカ
レントミラーを構成している。

【０００９】そして、トランジスタＱ４及びＱ１２は、
各々のコレクタが直流電源供給ラインＶｃｃに接続され
るとともに、各々のベース同士が接続されている。ま
た、トランジスタＱ４，Ｑ１２の共通ベースは、前記ボ
リュームコントロール部１９を構成する抵抗Ｒ６及びダ
イオードＤ３の接続点に接続されていて、トランジスタ
Ｑ３，Ｑ１３のベースは共に前記ボリュームコントロー
ル部１９を構成する抵抗Ｒ５及びダイオードＤ１の接続
点に接続されている。

【００１０】一方、Ｒ（右）チャンネルのバランス調整
部は、トランジスタＱ５，Ｑ６及びトランジスタＱ１
０，Ｑ１１で構成される２つの差動回路からなり、トラ
ンジスタＱ５のコレクタはトランジスタＱ３，Ｑ４の共
通エミッタに接続されていて、トランジスタＱ１１のコ
レクタはトランジスタＱ１２，Ｑ１３の共通エミッタに
接続されている。そして、トランジスタＱ６及びＱ１０
は、各々のコレクタが直流電源供給ラインＶｃｃに接続
されるとともに、各々のベース間が接続されている。ま
た、トランジスタＱ６，Ｑ１０の共通ベースは、前記抵
抗Ｒ１０及びダイオードＤ２０の接続点に接続されてい
て、トランジスタＱ５，Ｑ１１のベースは共に前記抵抗
Ｒ９及びダイオードＤ１８の接続点に接続されている。

【００１１】そして、トランジスタＱ５及びトランジス
タＱ６の共通エミッタはトランジスタＱ８のコレクタに
接続されていて、トランジスタＱ１１及びトランジスタ
Ｑ１０の共通エミッタはトランジスタＱ９のコレクタに
接続されている。また、トランジスタＱ８，Ｑ９のエミ
ッタは抵抗Ｒ１を介して互いに接続されていて、抵抗Ｒ
１の両端はそれぞれ定電流源Ｉ１，Ｉ２を介して基準電
位点ＧＮＤに接続されている。さらに、トランジスタＱ
８，Ｑ９のベースにはＲチャンネル側の入力信号ＲＩＮ
が入力されていて、トランジスタＱ９のベースには直流
電圧源Ｖ１が接続されている。

【００１２】次に、Ｌ（左）チャンネルのボリュームお
よびバランス調整部１８の構成について説明を行う。直
流電源供給ラインＶｃｃと基準電位点ＧＮＤ間には、ダ
ブルエミッタトランジスタＱ３３のコレクタ・エミッタ
路，定電流源Ｉ７からなる直列回路、及び、トランジス
タＱ３２のエミッタ・コレクタ路，トランジスタＱ３４
のコレクタ・エミッタ路からなる直列回路、及び、トラ
ンジスタＱ１８のエミッタ・コレクタ路，トランジスタ
Ｑ２４のコレクタ・エミッタ路からなる直列回路が接続
されている。また、トランジスタＱ３３のベースは、ト
ランジスタＱ３２のコレクタに接続されるとともに、抵
抗Ｒ４を介して直流電圧源Ｖ５に接続されていて、トラ
ンジスタＱ２４のベースはトランジスタＱ２４のコレク
タに接続されるとともにトランジスタＱ３４のベースに
接続されていてカレントミラーを構成している。尚、Ｌ
チャンネルの音声出力は、トランジスタＱ３３のエミッ
タより取り出されるようになっている。

【００１３】一方、Ｌ（左）チャンネルのボリューム調
整部は、トランジスタＱ２０，Ｑ２１及びトランジスタ
Ｑ２９，Ｑ３０で構成される２つの差動回路からなり、
前記トランジスタＱ２０のコレクタはトランジスタＱ１
９のコレクタ・エミッタ路を介して直流電源供給ライン
Ｖｃｃに接続されていて、トランジスタＱ１９のベース
はトランジスタＱ１９のコレクタに接続されるとともに
トランジスタＱ１８のベースに接続されていてカレント
ミラーを構成している。また、トランジスタＱ３０のコ
レクタはトランジスタＱ３１のコレクタ・エミッタ路を
介して直流電源供給ラインＶｃｃに接続されていて、ト
ランジスタＱ３１のベースはトランジスタＱ３１のコレ
クタに接続されるとともにトランジスタＱ３２のベース
に接続されていて、カレントミラーを構成している。

【００１４】そして、トランジスタＱ２１及びＱ２９
は、各々のコレクタが直流電源供給ラインＶｃｃに接続
されるとともに、各々のベース同士が接続されている。
また、トランジスタＱ２１，Ｑ２９の共通ベースは、前
記抵抗Ｒ６及びダイオードＤ３の接続点に接続されてい
て、トランジスタＱ２０，Ｑ３０のベースは共に前記抵
抗Ｒ５及びダイオードＤ１の接続点に接続されている。

【００１５】一方、Ｌ（左）チャンネルのバランス調整
部は、トランジスタＱ２２，Ｑ２３及びトランジスタＱ
２７，Ｑ２８で構成される２つの差動回路からなり、前
記トランジスタＱ２２のコレクタはトランジスタＱ２
０，Ｑ２１の共通エミッタに接続されていて、ダブルエ
ミッタトランジスタＱ２８のコレクタはトランジスタＱ
２９，Ｑ３０の共通エミッタに接続されている。そし
て、トランジスタＱ２３及びＱ２７は、各々のコレクタ
が直流電源供給ラインＶｃｃに接続されるとともに各々
のベースが接続されている。また、トランジスタＱ２
３，Ｑ２７の共通ベースは、抵抗Ｒ９及びダイオードＤ
１８の接続点に接続されていて、トランジスタＱ２２，
Ｑ２８のベースは共に前記抵抗Ｒ１０及びダイオードＤ
２０の接続点に接続されている。

【００１６】そして、トランジスタＱ２２及びトランジ
スタＱ２３の共通エミッタはトランジスタＱ２５のコレ
クタに接続されていて、トランジスタＱ２８及びトラン
ジスタＱ２７の共通エミッタはトランジスタＱ２６のコ
レクタに接続されている。また、トランジスタＱ２５，
Ｑ２６のエミッタは抵抗Ｒ３を介して互いに接続されて
いて、抵抗Ｒ３の両端は、それぞれ定電流源Ｉ５，Ｉ６
を介して基準電位点ＧＮＤに接続されている。さらに、
トランジスタＱ２５，Ｑ２６のベースにはＬチャンネル
側の入力信号ＬＩＮが入力されていて、トランジスタＱ
２６のベースには直流電圧源Ｖ４が接続されている。

【００１７】図８はＤＡＣのボリュームコントロール部
及びバランスコントロール部への出力電流の特性を示す
グラフである。

【００１８】図８に示すように、ＤＡＣ出力電流は、バ
ランスコントロールの場合にはレベル設定がセンターの
とき０Ａであり、センターを基準としてレベル設定値が
大きくなるときには電流を出力して、レベル設定値が小
さくなるときには電流を引くようになっている。また、
ボリュームコントロールの場合には、レベル設定値が最
小のとき０Ａで、レベル設定値が大きくなるにしたがっ
て電流を出力するようになっている。尚、本願において
以降ＤＡＣ出力電流は、すべて以上のように変化するも
のとする。

【００１９】次に、従来のバランスコントロール回路の
動作について以下に説明を行う。なお、近年ＩＣのコン
トロールはＢＵＳ制御化されていて、バランスコントロ
ール信号入力端子１及びボリュームコントロール信号入
力端子２に入力されるＤＡＣ出力電流は階段状に変化し
ていて、このままでは切換時（レベル変化時）にＰＯＰ
音が発生するため、バランスコントロール信号入力端子
１に設けられたコンデンサＣ２及びボリュームコントロ
ール信号入力端子２に設けられたコンデンサＣ１により
それぞれスムージングが行われている。

【００２０】このように平滑されたＤＡＣ出力電流がバ
ランスコントロール信号入力端子１に入力されたとす
る。（尚、上記従来のバランスコントロール回路は、バ
ランス特性を、Ｒチャンネルにおいては差動トランジス
タＱ５，Ｑ６，Ｑ１０，Ｑ１１のエミッタ面積の比で、
Ｌチャンネルにおいては差動トランジスタＱ２２，Ｑ２
３，Ｑ２７，Ｑ２８のエミッタ面積の比でもって決めて
いる。） 先ず、バランス（レベル設定値）が、センター時におけ
る動作について説明する。バランスセンター時では、バ
ランスコントロール信号入力端子１より入力されるＤＡ
Ｃ出力電流は、０Ａである。このときのバランスコント
ロール部２０を構成する抵抗Ｒ１０とダイオードＤ２０
との接続点及び抵抗Ｒ９とダイオードＤ１８との接続点
における電位は等しくなり、よってＲチャンネルの差動
トランジスタＱ５，Ｑ６，Ｑ１０，Ｑ１１のベース電流
及びＬチャンネルの差動トランジスタＱ２２，Ｑ２３，
Ｑ２７，Ｑ２８のベース電位はすべて等しくなる。即
ち、トランジスタＱ５，Ｑ１１，Ｑ２２，Ｑ２８のコレ
クタ・エミッタ路を流れる電流は等しく、トランジスタ
Ｑ６，Ｑ１０，Ｑ２３，Ｑ２７のコレクタ・エミッタ路
を流れる電流は等しくなる。

【００２１】一方、直流電圧源Ｖ１によりバイアス電圧
が印加され、トランジスタＱ８，Ｑ９のベースに入力さ
れるＲチャンネル側の入力信号ＲＩＮは、それぞれ逆極
性の電流としてトランジスタＱ８，Ｑ９のコレクタ・エ
ミッタ路を流れる。以降、トランジスタＱ９のコレクタ
・エミッタ路を流れる電流（信号）についてのみ述べ
る。

【００２２】このトランジスタＱ９のコレクタ・エミッ
タ路を流れる電流は、トランジスタＱ１０，Ｑ１１の共
通エミッタで分流される。トランジスタＱ１０とＱ１１
のエミッタ面積の比を１：４とすると、トランジスタＱ
１０のコレクタ・エミッタ路には、前記トランジスタＱ
９のコレクタ・エミッタ路を流れる電流の１／５が流
れ、トランジスタＱ１１のコレクタ・エミッタ路には前
記トランジスタＱ９のコレクタ・エミッタ路を流れる電
流の４／５が流れることになる。ところで、トランジス
タＱ１０のコレクタ・エミッタ路を流れる電流は定電圧
源Ｖｃｃへ流れ、トランジスタＱ１１のコレクタ・エミ
ッタ路を流れる電流のほとんどはトランジスタＱ１２，
Ｑ１３の共通エミッタに流れ、トランジスタＱ１３側の
コレクタ・エミッタ路を通った前記Ｒチャンネル側の入
力信号ＲＩＮは、カレントミラーを構成するトランジス
タＱ１４，Ｑ１５を介してトランジスタＱ１６のベース
に供給され、トランジスタＱ１６のエミッタからＲチャ
ンネルの音声信号として出力される。

【００２３】同様に、直流電圧源Ｖ４によりバイアス電
圧が印加されて、トランジスタＱ２５，Ｑ２６のベース
に入力されたＬチャンネル側の入力信号ＬＩＮは、１／
５がロスされて、トランジスタＱ３３のエミッタからＬ
チャンネルの音声信号として出力される。

【００２４】以上のようにして、バランスセンター時に
おける前記従来のバランスコントロール回路では、Ｒチ
ャンネル，Ｌチャンネル共に等しい音声信号出力が得ら
れるようになっている。

【００２５】ところで、トランジスタＱ８，Ｑ９のベー
スに入力されたＲチャンネル側の入力信号ＲＩＮは、ト
ランジスタＱ１０，Ｑ１１を通る際、前述の通り全電流
（信号）のうちの１／５がトランジスタＱ１０のコレク
タ・エミッタ路を流れ、残りの４／５がトランジスタＱ
１１のコレクタ・エミッタ路を流れる為、１／５の電流
（信号）はＲチャンネルの音声出力信号とはならずにロ
スとなってしまう。

【００２６】同様に、トランジスタＱ２５，Ｑ２６のベ
ースに入力されたＬチャンネル側の入力信号ＬＩＮは、
トランジスタＱ２７，Ｑ２８を通る際に、前述の通り全
電流（信号）のうちの１／５がトランジスタＱ２７のコ
レクタ・エミッタ路を流れるため、この１／５の電流
（信号）はＬチャンネルの音声出力信号とはならずにロ
スとなってしまう。

【００２７】図９は従来のバランスコントロール回路の
コントロール特性を示したグラフであり、このグラフか
ら分かるように、バランスセンター時において約２ｄＢ
のロスを有していることがわかる。

【００２８】次に、バランスレベル設定値を変化させた
ときの動作について説明する。バランスコントロール信
号入力端子１より入力されるＤＡＣ出力電流Ｉが、図８
で示した通り０＜Ｉ≦１５０μＡの間にある場合、この
トランジスタＱ３８のベース電位が上昇し、トランジス
タＱ３８のエミッタ・コレクタ路を流れる電流が減少し
て、抵抗Ｒ９とダイオードＤ１８との接続点における電
位が上がる。また、トランジスタＱ３９のベース電圧は
バランスセンター時と変わらない。したがって、抵抗Ｒ
１０とダイオードＤ２０との接続点の電位も変わらな
い。

【００２９】一方、抵抗Ｒ９とダイオードＤ１８との接
続点から、Ｒチャンネルのバランス調整部を構成するト
ランジスタＱ５，Ｑ１１に印加されるベース電圧は、バ
ランスレベル設定値を上げると上昇し、それに伴って前
記トランジスタＱ５，Ｑ１１のコレクタ・エミッタ路を
流れる電流が増加する。

【００３０】そして、抵抗Ｒ１０とダイオードＤ２０と
の接続点から、Ｒチャンネルのバランス調整部を構成す
るトランジスタＱ６，Ｑ１０に印加されるベース電圧は
バランスセンター時と同電位であるので、前記トランジ
スタＱ６，Ｑ１０のコレクタ・エミッタ路には一定の電
流が流れることになる。

【００３１】したがって、前記トランジスタＱ５，Ｑ１
１のコレクタ・エミッタ路を流れる電流が前記トランジ
スタＱ６，Ｑ１０のコレクタ・エミッタ路を流れる電流
より多くなり、かつＲチャンネルの音声出力が増加する
ようになる。

【００３２】一方、抵抗Ｒ９とダイオードＤ１８との接
続点から、Ｌチャンネルのバランス調整部を構成するト
ランジスタＱ２３，Ｑ２７に印加されるベース電圧は、
バランスレベル設定値を上げると上昇し、それに伴って
前記トランジスタＱ２３，Ｑ２７のコレクタ・エミッタ
路を流れる電流が増加する。

【００３３】そして、抵抗Ｒ１０とダイオードＤ２０と
の接続点から、Ｌチャンネルのバランス調整部を構成す
るトランジスタＱ２２，Ｑ２８に印加されるベース電圧
はバランスセンター時と同電位であるので、前記トラン
ジスタＱ２２，Ｑ２８のコレクタ・エミッタ路には一定
の電流が流れることになる。

【００３４】したがって、前記トランジスタＱ２３，Ｑ
２７のコレクタ・エミッタ路を流れる電流が前記トラン
ジスタＱ２２，Ｑ２８のコレクタ・エミッタ路を流れる
電流より多くなり、Ｌチャンネルの音声出力は、前記バ
ランスセンター時のレベルから徐々に減少するようにな
る。

【００３５】次に、バランスコントロール信号入力端子
１より入力されるＤＡＣ出力電流Ｉが、図８で示した通
り−１５０≦Ｉ＜０μＡの間にある場合は、トランジス
タＱ３８のベース電圧が低下し、トランジスタＱ３８の
エミッタ・コレクタ路を流れる電流が増加して、抵抗Ｒ
９とダイオードＤ１８との接続点における電位が下が
る。また、トランジスタＱ３９のベース電圧は、バラン
スセンター時と変わりなく、抵抗Ｒ１０とダイオードＤ
２０との接続点における電位もバランスセンター時と変
わらない。

【００３６】一方、抵抗Ｒ９とダイオードＤ１８との接
続点から、Ｒチャンネルのバランス調整部を構成するト
ランジスタＱ５，Ｑ１１に印加されるベース電圧は下降
し、それに伴って前記トランジスタＱ５，Ｑ１１のコレ
クタ・エミッタ路を流れる電流が減少する。

【００３７】そして、抵抗Ｒ１０とダイオードＤ２０と
の接続点から、Ｒチャンネルのバランス調整部を構成す
るトランジスタＱ６，Ｑ１０に印加されるベース電圧は
バランスセンター時と変わらないので、前記トランジス
タＱ６，Ｑ１０のコレクタ・エミッタ路には一定の電流
が流れることになる。

【００３８】したがって、前記トランジスタＱ５，Ｑ１
１のコレクタ・エミッタ路を流れる電流が前記トランジ
スタＱ６，Ｑ１０のコレクタ・エミッタ路を流れる電流
より少なくなり、Ｒチャンネルの音声出力は、前記バラ
ンスセンター時のレベルから徐々に減少するようにな
る。

【００３９】一方、前記抵抗Ｒ９とダイオードＤ１８と
の接続点からＬチャンネルのバランス調整部を構成する
トランジスタＱ２３，Ｑ２７に印加されるベース電圧
は、バランスレベル設定値を下げると下降し、それに伴
って前記トランジスタＱ２３，Ｑ２７のコレクタ・エミ
ッタ路を流れる電流が減少する。

【００４０】そして、抵抗Ｒ１０とダイオードＤ２０と
の接続点から、Ｌチャンネルのバランス調整部を構成す
るトランジスタＱ２２，Ｑ２８に印加されるベース電圧
はバランスセンター時と変わらないので、前記トランジ
スタＱ２２，Ｑ２８のコレクタ・エミッタ路には一定の
電流が流れることになる。

【００４１】したがって、前記トランジスタＱ２３，Ｑ
２７のコレクタ・エミッタ路を流れる電流よりも前記ト
ランジスタＱ２２，Ｑ２８のコレクタ・エミッタ路を流
れる電流が増加し、Ｌチャンネルの音声出力は増加する
ようになる。

【００４２】ところで、従来の回路では、前述した通
り、１／５の音声信号がロスとなって出力されるため、
約２ｄＢのロスを原理的に持っていることになる。この
ロスはバランスレベル設定値を最大または最小としたと
きに０となるから、バランスセンター時に比べて、２ｄ
Ｂレベルアップすることになる。したがって、バランス
センター時には出力ダイナミックレンジが狭くなるた
め、前記ロス分を稼ぐために負荷抵抗Ｒ２（Ｒ４）の抵
抗値を上げる必要があるが、このことは残留ノイズやオ
フセットを悪化させるという問題を生じさせている。

【００４３】また、左右音声バランスの制御は、ＤＡＣ
の出力電流を抵抗Ｒ１１で電圧変換し、ダイオードＤ１
８，Ｄ１９，トランジスタＱ３８で構成されるレベルシ
フト回路を通してトランジスタＱ５，Ｑ１１，Ｑ２３，
Ｑ２７のベース電圧を制御して行っているが、このベー
スの制御範囲は高々１Ｖ程度であるため、ＤＡＣの出力
電流が決まればＲ１１の抵抗値は自ずと決まってしま
い、それに見合う時定数を持った容量Ｃ２の値も決まっ
てしまう。すなわち、前記ベース電圧の制御範囲が約１
Ｖとなっているため、抵抗Ｒ１１の抵抗値をあまり大き
くすることができず、よってコンデンサＣ２の容量も小
さくできないという問題があった。

【００４４】さらに、Ｌ，Ｒの制御電流の方向が逆であ
るために信号経路上のトランジスタＱ５，Ｑ１１のベー
ス電位を動かさなくればならず、ボリュームコントロー
ルトランジスタＱ３，Ｑ４，Ｑ１２，Ｑ１３とぶつから
ないように、あらかじめ前記トランジスタＱ５，Ｑ１１
のベース電位を低めに設定しておく必要がある。このた
め入力ダイナミックレンジを狭くしてしまうという問題
があった。

【００４５】

【発明が解決しようとする課題】上記の如く、従来の回
路ではバランスセンター時においてロスがあり、また、
バランス制御用ＤＡＣ出力電流のスムージングを行うコ
ンデンサ容量が大きく、回路構成上それを小さくするこ
とができず、さらに入力ダイナミックレンジが小さいと
いう問題（欠点）があった。

【００４６】そこで、本発明はこのような問題に鑑み、
バランスセンター時においてロスがなく、バランス制御
用ＤＡＣ出力電流のスムージングを行うコンデンサの容
量を小さくすることが可能で、大きな入力ダイナミック
レンジがとれるバランスコントロール回路を提供するこ
とを目的とするものである。

【００４７】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明によ
るバランスコントロール回路は、第１の音声信号と第２
の音声信号のバランスを制御するバランスコントロール
回路であって、基準値を中心にしてこの基準値よりも増
加する第１の制御電流領域と、基準値よりも減少する第
２の制御電流領域とを有して変化するバランス制御電流
を生成するバランス制御電流生成手段と、前記バランス
制御電流が入力され、このバランス制御電流が前記第１
の制御電流領域にあるときその制御電流量に比例した第
１の制御電圧を発生すると共に、前記バランス制御電流
が第２の制御電流領域にあるときにその制御電流量に比
例した第２の制御電圧を発生する信号変換手段と、前記
第１の音声信号が入力される入力部と、前記第１の制御
電圧が供給される制御部とを有し、前記第１の制御電圧
に応答して減衰量の変化する第１の音声出力信号を生成
する第１の信号制御回路と、前記第２の音声信号が入力
される入力部と、前記第２の制御電圧が供給される制御
部とを有し、前記第２の制御電圧に応答して減衰量の変
化する第２の音声出力信号を生成する第２の信号制御回
路と、を具備したことを特徴とする。

【００４８】請求項２記載の発明によるバランスコント
ロール回路は、請求項１記載のバランスコントロール回
路において、前記第１，第２の信号制御回路は、前記バ
ランス制御電流が基準値にあるときに、前記第１，第２
の音声出力信号量が最大値となるようにしたことを特徴
とする。

【００４９】請求項３記載の発明によるバランスコント
ロール回路は、請求項１記載のバランスコントロール回
路において、前記信号変換手段は、エミッタを共通接続
した、第１，第２のトランジスタを有する第１の差動回
路と、前記第１のトランジスタのベースに基準電圧を供
給し、前記第２のトランジスタのベースに前記バランス
制御電流に比例した入力電圧を供給する手段と、前記第
１の差動回路の出力と前記入力電圧とに応答し、前記入
力電圧が前記基準電圧以上にある場合と、基準電圧以下
にある場合とでそれぞれ動作する第３，第４のトランジ
スタと、前記第３のトランジスタのコレクタ・エミッタ
電流路に入力端を結合した第１のカレントミラーと、前
記第４のトランジスタのコレクタ・エミッタ電流路に入
力端を結合した第２のカレントミラーと、前記第１のカ
レントミラーの出力電流に比例した第１の制御電圧を生
成する第１の電圧発生手段と、前記第２のカレントミラ
ーの出力電流に比例した第２の制御電圧を生成する電圧
発生手段とからなることを特徴とする。

【００５０】請求項４記載の発明によるバランスコント
ロール回路は、請求項１記載のバランスコントロール回
路において、前記第１の信号制御回路は、エミッタを共
通接続した第５，第６のトランジスタを含む第２の差動
回路と、前記第５，第６のトランジスタの共通エミッタ
に前記第１の音声信号を供給する手段と、前記第５のト
ランジスタのベースに前記第１の制御電圧を供給し、第
６のトランジスタのベースに第２の基準電圧を供給する
手段と、前記第６のトランジスタのコレクタ経路から第
１の音声出力信号を取り出す手段とからなり、前記第２
の信号制御回路は、エミッタを共通接続した第７，第８
のトランジスタを含む第３の差動回路と、前記第７，第
８のトランジスタの共通エミッタに前記第２の音声信号
を供給する手段と、前記第７のトランジスタのベースに
前記第２の制御電圧を供給し、第８のトランジスタのベ
ースに第２の基準電圧を供給する手段と、前記第８のト
ランジスタのコレクタ経路から第２の音声出力信号を取
り出す手段とからなることを特徴とする。

【００５１】請求項５記載の発明によるバランスコント
ロール回路は、請求項４記載のバランスコントロール回
路において、前記第５のトランジスタと第６のトランジ
スタのエミッタ面積比を異ならせ、前記第７のトランジ
スタと第８のトランジスタのエミッタ面積比を異ならせ
たことを特徴とする。

【００５２】

【作用】請求項１から４記載の発明によれば、バランス
コントロール手段を２チャンネル分独立させて設け、制
御するチャンネルに対応するバランスコントロール手段
のみに対してバランス制御電流に比例した入力ベース電
圧を供給する手段を設けたので、バランスセンターを境
に確実に最大利得が出せるのでロスが少なく、その分負
荷抵抗を小さくでき、残留ノイズやオフセットの面で有
利にできる。

【００５３】請求項５記載の発明によれば、エミッタの
面積比を異なる値としたので、最小からセンターまでと
センターから最大までのバランスコントロール特性を所
望の特性に設定することができる。

【００５４】

【実施例】実施例について図面を参照して説明する。図
１は本発明のバランスコントロール回路の一実施例を示
す回路図である。

【００５５】図１に示すように、本発明によるバランス
コントロール回路は、変換部１６，Ｒ（右）チャンネル
のバランスコントロール部１４，Ｌ（左）チャンネルの
バランスコントロール部１５，ボリュームコントロール
部１３，Ｒ（右）チャンネルのボリュームおよびバラン
ス調整部１１，Ｌ（左）チャンネルのボリュームおよび
バランス調整部１２からなっている。以下それぞれの部
位の構成について説明を行う。

【００５６】先ず、変換部１６の構成について説明を行
う。変換部１６は、トランジスタＱ５２，Ｑ５３からな
る１個の差動回路を有していて、前記差動回路の共通エ
ミッタは定電流源Ｉ１１を介して基準電位点ＧＮＤに接
続されている。そして、前記トランジスタＱ５３のベー
スは直流電圧源Ｖ３に接続されていて、トランジスタＱ
５３のコレクタはトランジスタＱ５１のコレクタ・エミ
ッタ路を介して定電圧源Ｖｃｃに接続されている。ま
た、前記トランジスタＱ５２のコレクタはトランジスタ
Ｑ５０のコレクタ・エミッタ路を介して定電圧源Ｖｃｃ
に接続されている。

【００５７】そして、トランジスタＱ５１のベースはト
ランジスタＱ５１のコレクタと接続されると共に、トラ
ンジスタＱ５０のベースと接続されていてカレントミラ
ーを構成している。また、トランジスタＱ５２のベース
は抵抗Ｒ１７を介して入力端子１に接続されている。こ
の入力端子１には、ＤＡＣ（digital to analog conver
ter）から出力される電流が入力されるとともに、コン
デンサＣ２が接続されている。

【００５８】そして、前記直流電源供給ラインＶｃｃと
前記基準電位点ＧＮＤ間には、トランジスタＱ４９のエ
ミッタ・コレクタ路，定電流源Ｉ１０からなる直列回路
及びトランジスタＱ４７のエミッタ・コレクタ路，トラ
ンジスタＱ４８のコレクタ・エミッタ路，トランジスタ
Ｑ５４のエミッタ・コレクタ路，トランジスタＱ５６の
コレクタ・エミッタ路からなる直列回路及びトランジス
タＱ４６のエミッタ・コレクタ路，トランジスタＱ４５
のコレクタ・エミッタ路からなる直列回路が接続されて
いる。トランジスタＱ５２のベースは、トランジスタＱ
４８のエミッタとトランジスタＱ５４のエミッタに接続
されていて、トランジスタＱ４８のベース及びトランジ
スタＱ４９のベースは、トランジスタＱ５２のコレクタ
に接続されている。

【００５９】そして、トランジスタＱ４７のベースとコ
レクタとが接続され、その接続点とトランジスタＱ４６
のベースとが接続され、カレントミラーを構成してい
る。また、トランジスタＱ４５のベースとコレクタとが
接続され、その接続点とトランジスタＱ４４のベースと
が接続されて、トランジスタＱ５６のベースとコレクタ
とが接続され、その接続点とトランジスタＱ５５のベー
スとが接続され、それぞれカレントミラーを構成してい
る。

【００６０】さらに、トランジスタＱ４４のエミッタ及
びトランジスタＱ５５のエミッタはそれぞれ基準電位点
ＧＮＤに接続されている。

【００６１】次に、Ｒ（右）チャンネルのバランスコン
トロール部１４の構成について説明を行う。直流電源供
給ラインＶｃｃと基準電位点ＧＮＤ間には、定電流源Ｉ
９，ダイオードＤ２９，Ｄ３０，抵抗Ｒ１２とからなる
直列回路、及びダイオードＤ２３，Ｄ２４，Ｄ２５，Ｄ
２６，Ｄ２７，トランジスタＱ４０のコレクタ・エミッ
タ路，ダイオードＤ２８，抵抗Ｒ１１とからなる直列回
路、及び、ダイオードＤ１８，Ｄ１９，Ｄ２０，Ｄ２
１，Ｄ２２，定電流源Ｉ８からなる直列回路、及び、抵
抗Ｒ１０，トランジスタＱ３９のエミッタ・コレクタ路
からなる直列回路、及び、抵抗Ｒ９，トランジスタＱ３
８のエミッタ・コレクタ路からなる直列回路が接続され
ている。

【００６２】また、トランジスタＱ４０のベースは、定
電流源Ｉ９とダイオードＤ２９の接続点及びトランジス
タＱ４４のコレクタにそれぞれ接続されていて、トラン
ジスタ３９のベースはトランジスタＱ４０のコレクタに
接続され、トランジスタ３８のベースはダイオードＤ２
２と定電流源Ｉ８の接続点に接続されている。

【００６３】次に、Ｌ（左）チャンネルのバランスコン
トロール部１５の構成について説明を行う。直流電源供
給ラインＶｃｃと、基準電位点ＧＮＤ間には、定電流源
Ｉ１３，ダイオードＤ４２，Ｄ４３，抵抗Ｒ１６とから
なる直列回路、及び、ダイオードＤ３６，Ｄ３７，Ｄ３
８，Ｄ３９，Ｄ４０，トランジスタＱ４３のコレクタ・
エミッタ路，ダイオードＤ４１，抵抗Ｒ１５とからなる
直列回路、及び、ダイオードＤ３１，Ｄ３２，Ｄ３３，
Ｄ３４，Ｄ３５，定電流源Ｉ１２からなる直列回路、及
び、抵抗Ｒ１４，トランジスタＱ４２のエミッタ・コレ
クタ路からなる直列回路、及び、抵抗Ｒ１３，トランジ
スタＱ４１のエミッタ・コレクタ路からなる直列回路が
接続されている。

【００６４】また、トランジスタＱ４３のベースは、定
電流源Ｉ１３とダイオードＤ４２の接続点及びトランジ
スタＱ５５のコレクタにそれぞれ接続され、トランジス
タ４２のベースはトランジスタＱ４３のコレクタに接続
され、トランジスタ４１のベースはダイオードＤ３５と
定電流源Ｉ１２の接続点に接続されている。

【００６５】次に、ボリュームコントロール部１３の構
成について説明を行う。直流電源供給ラインＶｃｃと基
準電位点ＧＮＤ間には、ダイオードＤ１０，Ｄ１１，Ｄ
１２，Ｄ１３，Ｄ１４，トランジスタＱ３７のエミッタ
・コレクタ路，ダイオードＤ１５，抵抗Ｒ７とからなる
直列回路、及びダイオードＤ５，Ｄ６，Ｄ７，Ｄ８，Ｄ
９，定電流源Ｉ４からなる直列回路、及び抵抗Ｒ６，ダ
イオードＤ３，Ｄ４，トランジスタＱ３６のエミッタ・
コレクタ路からなる直列回路、及び抵抗Ｒ５，ダイオー
ドＤ１，Ｄ２，トランジスタＱ３５のエミッタ・コレク
タ路からなる直列回路が接続されている。

【００６６】また、トランジスタＱ３５のベースは、ダ
イオードＤ９と定電流源Ｉ４の接続点に接続され、トラ
ンジスタＱ３６のベースは、トランジスタＱ３７のコレ
クタに接続されている。そして、トランジスタＱ３７の
ベースは、入力端子２に接続されている。この入力端子
にはＤＡＣからボリュームコントロール信号が入力され
るとともに、コンデンサＣ１が接続されている。さらに
入力端子２と基準電位点ＧＮＤとの間に、ダイオードＤ
１６，Ｄ１７，抵抗Ｒ８からなる直列回路が接続されて
いる。

【００６７】次に、Ｒ（右）チャンネルのボリュームお
よびバランス調整部１１の構成について説明を行う。直
流電源供給ラインＶｃｃと基準電位点ＧＮＤ間には、ダ
ブルエミッタトランジスタ１６のコレクタ・エミッタ
路，定電流源Ｉ３からなる直列回路、及び、トランジス
タＱ１５のエミッタ・コレクタ路，トランジスタＱ１７
のコレクタ・エミッタ路からなる直列回路、及び、トラ
ンジスタＱ１のエミッタ・コレクタ路，トランジスタＱ
７のコレクタ・エミッタ路からなる直列回路が接続され
ている。また、トランジスタ１６のベースには、トラン
ジスタＱ１５のコレクタが接続され、さらに抵抗Ｒ２を
介して直流電圧源Ｖ２が接続されている。トランジスタ
Ｑ７のベースはトランジスタＱ７のコレクタと接続され
るとともにトランジスタＱ１７のベースと接続されカレ
ントミラーを構成している。尚、Ｒチャンネルの音声出
力はダブルエミッタトランジスタ１６のエミッタより取
り出されるようになっている。

【００６８】一方、Ｒ（右）チャンネルのボリューム調
整部は、トランジスタＱ３，Ｑ４及びトランジスタＱ１
２，Ｑ１３で構成される２つの差動回路からなり、前記
差動回路を構成するトランジスタＱ３のコレクタはトラ
ンジスタＱ２のコレクタ・エミッタ路を介して直流電源
供給ラインＶｃｃに接続され、トランジスタＱ２のベー
スはトランジスタＱ２のコレクタと接続されるとともに
トランジスタＱ１のベースに接続されてカレントミラー
を構成している。また、トランジスタＱ１３のコレクタ
はトランジスタＱ１４のコレクタ・エミッタ路を介して
直流電源供給ラインＶｃｃに接続され、トランジスタＱ
１４のベースはトランジスタＱ１４のコレクタに接続さ
れるとともにトランジスタＱ１５のベースに接続されて
カレントミラーを構成している。

【００６９】そして、トランジスタＱ４及びＱ１２は、
各々のコレクタが直流電源供給ラインＶｃｃに接続され
るとともに、各々のベース同士が接続されている。ま
た、トランジスタＱ４，Ｑ１２の共通ベースは、前記抵
抗Ｒ６とダイオードＤ３との接続点に接続されて、トラ
ンジスタＱ３，Ｑ１３のベースは共に前記抵抗Ｒ５とダ
イオードＤ１との接続点に接続されている。

【００７０】一方、Ｒ（右）チャンネルのバランス調整
部は、トランジスタＱ５，Ｑ６及びトランジスタＱ１
０，Ｑ１１で構成される２つの差動回路からなり、前記
トランジスタＱ５のコレクタはトランジスタＱ３，Ｑ４
の共通エミッタに接続され、トランジスタＱ１１のコレ
クタはトランジスタＱ１２，Ｑ１３の共通エミッタに接
続されている。そして、前記トランジスタＱ６及びＱ１
０は、各々のコレクタが直流電源供給ラインＶｃｃと接
続されるとともに、各々のベースが接続されている。ま
た、トランジスタＱ６，Ｑ１０の共通ベースは、前記抵
抗Ｒ１０とトランジスタＱ３９のエミッタとの接続点に
接続され、トランジスタＱ５，Ｑ１１のベースは共に前
記抵抗Ｒ９及びトランジスタＱ３８のエミッタとの接続
点に接続されている。

【００７１】そして、トランジスタＱ５及びトランジス
タＱ６の共通エミッタはトランジスタＱ８のコレクタに
接続され、トランジスタＱ１１及びトランジスタＱ１０
の共通エミッタはトランジスタＱ９のコレクタに接続さ
れている。また、トランジスタＱ８，Ｑ９のエミッタは
抵抗Ｒ１を介して互いに接続され、抵抗Ｒ１の両端はそ
れぞれ定電流源Ｉ１，Ｉ２を介して基準電位点ＧＮＤに
接続されている。さらに、トランジスタＱ８，Ｑ９のベ
ースにはＲチャンネル側の入力信号ＲＩＮが入力され、
トランジスタＱ９のベースには直流電圧源Ｖ１が接続さ
れている。

【００７２】次に、Ｌ（左）チャンネルのボリュームお
よびバランス調整部１２の構成について説明を行う。直
流電源供給ラインＶｃｃと基準電位点ＧＮＤ間には、ダ
ブルエミッタトランジスタ３３のコレクタ・エミッタ
路，定電流源Ｉ７からなる直列回路、及び、トランジス
タＱ３２のエミッタ・コレクタ路，トランジスタＱ３４
のコレクタ・エミッタ路からなる直列回路、及びトラン
ジスタＱ１８のエミッタ・コレクタ路，トランジスタＱ
２４のコレクタ・エミッタ路からなる直列回路が接続さ
れている。また、トランジスタ３３のベースには、トラ
ンジスタＱ３２のコレクタが接続されるとともに、抵抗
Ｒ４を介して直流電圧源Ｖ５に接続されている。そし
て、トランジスタＱ２４のベースはトランジスタＱ２４
のコレクタと接続されるとともにトランジスタＱ３４の
ベースに接続されカレントミラーを構成している。尚、
Ｌチャンネルの音声出力は、トランジスタ３３のエミッ
タより取り出されるようになっている。

【００７３】一方、Ｌ（左）チャンネルのボリューム調
整部は、トランジスタＱ２０，Ｑ２１及びトランジスタ
Ｑ２９，Ｑ３０で構成される２つの差動回路からなり、
トランジスタＱ２０のコレクタはトランジスタＱ１９の
コレクタ・エミッタ路を介して直流電源供給ラインＶｃ
ｃに接続され、トランジスタＱ１９のベースはトランジ
スタＱ１９のコレクタに接続されるとともにトランジス
タＱ１８のベースに接続されてカレントミラーを構成し
ている。また、トランジスタＱ３０のコレクタはトラン
ジスタＱ３１のコレクタ・エミッタ路を介して直流電源
供給ラインＶｃｃに接続され、トランジスタＱ３１のベ
ースはトランジスタＱ３１のコレクタに接続されるとと
もにトランジスタＱ３２のベースに接続されてカレント
ミラーを構成している。

【００７４】そして、前記トランジスタＱ２１及びＱ２
９は、各々のコレクタが直流電源供給ラインＶｃｃと接
続されるとともに、各々のベース同士が接続されてい
る。また、トランジスタＱ２１，Ｑ２９の共通ベース
は、前記抵抗Ｒ６とダイオードＤ３との接続点に接続さ
れていて、トランジスタＱ２０，Ｑ３０のベースは共に
前記抵抗Ｒ５とダイオードＤ１との接続点に接続されて
いる。

【００７５】一方、Ｌ（左）チャンネルのバランス調整
部は、トランジスタＱ２２，Ｑ２３及びトランジスタＱ
２７，Ｑ２８で構成される２つの差動回路からなり、ト
ランジスタＱ２２のコレクタはトランジスタＱ２０，Ｑ
２１の共通エミッタに接続され、トランジスタＱ２８の
コレクタはトランジスタＱ２９，Ｑ３０の共通エミッタ
に接続されている。そして、トランジスタＱ２３及びＱ
２７は、各々のコレクタが直流電源供給ラインＶｃｃに
接続されるとともに、各々のベースが接続されている。
また、トランジスタＱ２３，Ｑ２７の共通ベースは、前
記抵抗Ｒ１４とトランジスタＱ４２のエミッタとの接続
点に接続され、トランジスタＱ２２，Ｑ２８のベースは
共に前記抵抗Ｒ１３とトランジスタＱ４１のエミッタと
の接続点に接続されている。

【００７６】そして、トランジスタＱ２２及びトランジ
スタＱ２３の共通エミッタはトランジスタＱ２５のコレ
クタに接続されていて、トランジスタＱ２８及びトラン
ジスタＱ２７の共通エミッタはトランジスタＱ２６のコ
レクタに接続されている。また、トランジスタＱ２５，
Ｑ２６のエミッタは抵抗Ｒ３を介して互いに接続されて
いて、抵抗Ｒ３の両端は、それぞれ定電流源Ｉ５，Ｉ６
を介して基準電位点ＧＮＤに接続されている。さらに、
トランジスタＱ２５，Ｑ２６のベースにはＬチャンネル
側の入力信号ＬＩＮが入力されていて、トランジスタＱ
２６のベースには直流電圧源Ｖ４が接続されている。

【００７７】図２は本発明の基本コンセプトを示したブ
ロック図である。

【００７８】図２に示すように、本発明はバランスコン
トロールを行うためのＤＡＣ５１からの制御電流（図８
参照）を、最小からセンターまでとセンターから最大ま
での２つに分けて、前記制御電流の絶対値をとり、前者
をＲチャンネル制御用電流として伝送路５４を介してＲ
チャンネルバランスコントロール部１４に、後者をＬチ
ャンネル制御用電流として伝送路５３を介してＬチャン
ネルバランスコントロール部１５にそれぞれ振り分けて
出力する機能を有する変換器１６を設けたことを特徴と
している。

【００７９】次に、本発明のバランスコントロール回路
の動作について説明を行う。図３は本発明の一部である
変換器１６の動作を説明するための回路図である。図３
において、入力端子１にはＤＡＣ５１からのバランスコ
ントロール用の制御電流が生じるが、この制御電流は、
バランスがセンターにある場合を基準にして、センター
から最少までの間は図３（ａ）のように電流が入力端子
１からＤＡＣ５１の方向に引かれ、センターから最大ま
での間は、図３（ｂ）のように電流がＤＡＣ５１から入
力端子１の方向へ流れ込むようになっている。

【００８０】図３（ａ）において、バランス制御電流が
センターから最少までの間は、電流が抵抗Ｒ１７を介し
て入力端子１の方向へ流れ出るため、トランジスタＱ５
２のベース電圧を下げる。これによりトランジスタＱ５
２のコレクタ・エミッタ路を流れる電流が減少してコレ
クタ電圧が上がり（前記バランスコントロール用制御電
流が最小になったとき最大電圧となる）、トランジスタ
Ｑ４８，Ｑ４９のベース電圧を上昇（トランジスタＱ４
８，Ｑ４９オン）させ、トランジスタＱ４８，Ｑ４９の
コレクタ・エミッタ路を流れる電流を増加させる。

【００８１】一方、前記トランジスタＱ５２のベース電
圧が低下することにより、トランジスタＱ５４のエミッ
タ電圧が下がり、このトランジスタＱ５４をオフさせる
（エミッタ電位＜ベース電位）。また、前記トランジス
タＱ４８のコレクタ・エミッタ路を流れる電流はトラン
ジスタＱ４７，Ｑ４６，Ｑ４５，Ｑ４４のカレントミラ
ーを介し、前記ＤＡＣ５１からの制御電流の絶対値の大
小に比例した電流がトランジスタＱ４４のコレクタ・エ
ミッタ路に流れることになる。

【００８２】一方、図３（ｂ）のように、制御電流がセ
ンターから最大までの間では、バランスコントロール信
号入力端子１に入力された制御電流は抵抗Ｒ７を介して
トランジスタＱ５２のベースに流れ、トランジスタＱ５
２のベース電圧を上げる。これによりトランジスタＱ５
２のコレクタ・エミッタ路を流れる電流が増加し、コレ
クタ電圧が下がり（前記バランスコントロール用制御電
流が最大になったとき最小電圧となる）、トランジスタ
Ｑ４８，Ｑ４９のベース電圧を降下させ、トランジスタ
Ｑ４８，Ｑ４９のコレクタ・エミッタ路を流れる電流を
減少させる。

【００８３】逆に、前記トランジスタＱ５２のベース電
圧の上昇により、トランジスタＱ５４のエミッタ電圧が
上がり、トランジスタＱ５４をオンさせる。このトラン
ジスタＱ５４のエミッタ・コレクタ路を流れる電流はト
ランジスタＱ５６，Ｑ５５のカレントミラーを介し、前
記ＤＡＣ５１からの制御電流の大小に比例した電流がト
ランジスタＱ５６のコレクタ・エミッタ路に流れること
になる。

【００８４】ところで、バランスセンター時には、ＤＡ
Ｃ５１からの制御電流は流れないので、前記トランジス
タＱ４４，Ｑ５５が引く電流はない。

【００８５】図４は本発明の一部であるＲチャンネルバ
ランスコントロール部１４とボリュームおよびバランス
調整部１１の動作説明用の回路図である。図４で、前記
ＤＡＣ５１からの制御電流に比例した電流がトランジス
タＱ４４のコレクタ・エミッタ路に流れるとトランジス
タＱ４０のベース電圧が降下し、トランジスタ４０のコ
レクタ・エミッタ路に流れる電流が減少するので、ダイ
オードＤ２３からＤ２７での電圧降下が小さくなり、ト
ランジスタＱ３９のベース電圧が上昇し、エミッタ・コ
レクタ路に流れる電流が減少する。これにより、トラン
ジスタＱ３９のエミッタ電圧が上昇するからバランス調
整部のトランジスタＱ６，Ｑ１０のベース電圧は上昇す
る。

【００８６】一方、バランス調整部のトランジスタＱ
５，Ｑ１１のベースには、ダイオードＤ２２と定電流源
Ｉ８の接続点からトランジスタＱ３８を介して一定の電
圧が供給されている。

【００８７】ところで、Ｒチャンネルの出力信号のレベ
ルは、トランジスタＱ５，Ｑ１１のコレクタ・エミッタ
路を流れる電流の量で決まるので、前記ＤＡＣ５１から
の制御電流に比例してトランジスタＱ６，Ｑ１０のベー
ス電圧が上昇すると、トランジスタＱ５，Ｑ１１のコレ
クタ・エミッタ路を流れる電流量が減少して、Ｒチャン
ネルの出力信号のレベルが減少することになる。逆に、
トランジスタＱ６，Ｑ１１のベース電圧が低下すればト
ランジスタＱ５，Ｑ１１のベース電圧が上昇して、Ｒチ
ャンネルの出力信号が増えるようになる。

【００８８】図５は本発明の一部であるＬチャンネルバ
ランスコントロール部１５と、Ｌチャンネルのボリュー
ムおよびバランス調整部１２の動作説明用の回路図であ
る。図５で、前記ＤＡＣ５１からの制御電流に比例した
電流がトランジスタＱ５５のコレクタ・エミッタ路に流
れると、トランジスタＱ４３のベース電圧が降下して、
トランジスタ４３のコレクタ・エミッタ路に流れる電流
が減少しするので、ダイオードＤ３６からＤ４０での電
圧降下が小さくなり、トランジスタＱ４２のベース電圧
が上昇し、エミッタ・コレクタ路に流れる電流が減少す
る。これにより、トランジスタＱ４２のエミッタ電圧が
上昇するから、バランス調整部のトランジスタＱ２３，
Ｑ２７のベース電圧は上昇する。

【００８９】一方、バランス調整部のトランジスタＱ２
２，Ｑ２８のベースには、ダイオードＤ３５と定電流源
Ｉ１２の接続点からトランジスタＱ４１を介して一定の
電圧が供給されている。

【００９０】ところで、Ｌチャンネルの出力信号のレベ
ルは、トランジスタＱ２２，Ｑ２８のコレクタ・エミッ
タ路を流れる電流の量で決まるので、前記ＤＡＣ５１か
らの制御電流に比例してトランジスタＱ２３，Ｑ２７の
ベース電圧が上昇すると、トランジスタＱ２２，Ｑ２８
のコレクタ・エミッタ路を流れる電流量が減少して、Ｌ
チャンネルの出力信号のレベルが減少することになる。
逆に、トランジスタＱ２３，Ｑ２７のベース電圧が低下
すればトランジスタＱ２２，Ｑ２８のベース電圧が上昇
して、Ｌチャンネルの出力信号が増えるようになる。

【００９１】このように、ＤＡＣ５１からの制御電流
が、バランスセンター時から減少又は増加した場合にお
けるＲチャンネル及びＬチャンネルの出力信号の変化に
ついて記述したが、バランスセンター時の動作について
以下に記す。

【００９２】バランスのセンター時には、前記ＤＡＣ５
１からの制御電流は流れないので、Ｑ４４，Ｑ５５が引
く電流は発生しない。したがって、Ｒチャンネルのダイ
オードＤ２３からＤ２７の電圧降下、及びＬチャンネル
のダイオードＤ３６から４０の電圧降下は最大となり、
ＲチャンネルのトランジスタＱ６，Ｑ１０のベース電
圧、及びＬチャンネルのトランジスタＱ２３，Ｑ２７の
ベース電位が下がり、信号経路上のＲチャンネルのトラ
ンジスタＱ５，Ｑ１１及びＬチャンネルのトランジスタ
Ｑ２２，Ｑ２８に、ほぼ１００％の信号が伝わることと
なり、上段のボリューム部で制御された信号強度そのも
のが、ほとんどロスすることなく、Ｒ，Ｌ両チャンネル
の出力として伝えられる。

【００９３】このように、Ｒ，Ｌチャンネルとも、バラ
ンスセンター時に最大の音声出力が得られ、バランス制
御電流に応答してＲとＬの各チャンネルの音声出力が相
対的に増減することになる。

【００９４】図６は本発明におけるバランスコントロー
ルの特性を示すグラフである。図６に示すように、本発
明におけるバランスコントロール回路によれば、従来の
バランスコントロール回路にあったバランスセンター時
のロスが無くなっていることが解る。

【００９５】また、本発明によれば、従来例のように例
えば前記トランジスタＱ５，Ｑ６，Ｑ１０，Ｑ１１（Ｑ
２２，Ｑ２３，Ｑ２７，Ｑ２８）のエミッタ面積を変更
することにより、前記ＤＡＣ５１からの制御電流（バラ
ンスコントロール）が最小からセンターまで或いはセン
ターから最大まで変化した場合における、制御電流対
Ｒ，Ｌチャンネルの出力の特性を、バランスセンター時
にロスを発生させることなく変更することが可能であ
る。

【００９６】ところで、ボリュームのスムージングの時
定数はＲ８とＣ１の積で決まり、バランスのスムージン
グの時定数はＲ１７とＣ２の積で決まるため、Ｒ１７の
値はＤＡＣの出力段が飽和しない程度に大きくでき、Ｄ
ＡＣの出力電流の電圧降下を従来例と比較すれば、従来
が１Ｖで有るのに対して、本実施例における回路ではＤ
ＡＣにもよるが一般にＶｃｃ−２Ｖcesat まで可能であ
る。Ｖｃｃが９Ｖであれば従来のものと比べて、同じＰ
ＯＰ音，同じＤＡＣ出力電流で有れば、容量値は約１／
９にすることができる。

【００９７】また、信号経路上のトランジスタＱ５，Ｑ
１１，Ｑ２２，Ｑ２８のベースは固定にできるので、コ
ントロール時に信号経路上のベース電圧は変動すること
が無く、このベース電位を飽和しない程度に上げること
ができ、入力ダイナミックレンジを拡大できる。

【００９８】さらに、バランス回路をＲ，Ｌで全く同一
の構成にできる。

【００９９】

【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、ＰＯ
Ｐ音吸収用の容量を小さくでき、またバランスセンター
時のゲインのロスを小さくでき、さらにダイナミックレ
ンジを拡大できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のバランスコントロール回路の一実施例
を示す回路図である。

【図２】本発明の基本コンセプトを示したブロック図で
ある。

【図３】本発明の一部である変換器を示した回路図であ
る。

【図４】本発明の一部であるＲチャンネルバランスコン
トロール部と、Ｒチャンネルのボリュームおよびバラン
ス調整部の動作説明用の回路図である。

【図５】本発明の一部であるＬチャンネルバランスコン
トロール部と、Ｌチャンネルのボリュームおよびバラン
ス調整部の動作説明用の回路図である。

【図６】本発明におけるバランスコントロールの特性を
示すグラフである。

【図７】従来のバランスコントロール回路の一例を示す
回路図である。

【図８】ＤＡＣのボリュームコントロール部及びバラン
スコントロール部への出力電流の特性を示すグラフであ
る。

【図９】従来のバランスコントロール回路の特性を示し
たグラフである。

【符号の説明】

１…バランス制御電流入力端子 ２…ボリューム制御電流入力端子 １１…Ｒチャンネルのボリュームおよびバランス調整部 １２…Ｌチャンネルのボリュームおよびバランス調整部 １３…ボリュームコントロール部 １４…Ｒチャンネルバランスコントロール部 １５…Ｌチャンネルバランスコントロール部 １６…変換器

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】第１の音声信号と第２の音声信号のバラン
   スを制御するバランスコントロール回路であって、 基準値を中心にしてこの基準値よりも増加する第１の制
   御電流領域と、基準値よりも減少する第２の制御電流領
   域とを有して変化するバランス制御電流を生成するバラ
   ンス制御電流生成手段と、 前記バランス制御電流が入力され、このバランス制御電
   流が前記第１の制御電流領域にあるときその制御電流量
   に比例した第１の制御電圧を発生すると共に、前記バラ
   ンス制御電流が第２の制御電流領域にあるときにその制
   御電流量に比例した第２の制御電圧を発生する信号変換
   手段と、 前記第１の音声信号が入力される入力部と、前記第１の
   制御電圧が供給される制御部とを有し、前記第１の制御
   電圧に応答して減衰量の変化する第１の音声出力信号を
   生成する第１の信号制御回路と、 前記第２の音声信号が入力される入力部と、前記第２の
   制御電圧が供給される制御部とを有し、前記第２の制御
   電圧に応答して減衰量の変化する第２の音声出力信号を
   生成する第２の信号制御回路と、 を具備したことを特徴とするバランスコントロール回
   路。
2. 【請求項２】前記第１，第２の信号制御回路は、前記バ
   ランス制御電流が基準値にあるときに、前記第１，第２
   の音声出力信号量が最大値となるようにしたことを特徴
   とする請求項１記載のバランスコントロール回路。
3. 【請求項３】前記信号変換手段は、 エミッタを共通接続した、第１，第２のトランジスタを
   有する第１の差動回路と、 前記第１のトランジスタのベースに基準電圧を供給し、
   前記第２のトランジスタのベースに前記バランス制御電
   流に比例した入力電圧を供給する手段と、 前記第１の差動回路の出力と前記入力電圧とに応答し、
   前記入力電圧が前記基準電圧以上にある場合と、基準電
   圧以下にある場合とでそれぞれ動作する第３，第４のト
   ランジスタと、 前記第３のトランジスタのコレクタ・エミッタ電流路に
   入力端を結合した第１のカレントミラーと、 前記第４のトランジスタのコレクタ・エミッタ電流路に
   入力端を結合した第２のカレントミラーと、 前記第１のカレントミラーの出力電流に比例した第１の
   制御電圧を生成する第１の電圧発生手段と、 前記第２のカレントミラーの出力電流に比例した第２の
   制御電圧を生成する電圧発生手段とからなることを特徴
   とする請求項１記載のバランスコントロール回路。
4. 【請求項４】前記第１の信号制御回路は、 エミッタを共通接続した第５，第６のトランジスタを含
   む第２の差動回路と、前記第５，第６のトランジスタの
   共通エミッタに前記第１の音声信号を供給する手段と、
   前記第５のトランジスタのベースに前記第１の制御電圧
   を供給し、第６のトランジスタのベースに第２の基準電
   圧を供給する手段と、前記第６のトランジスタのコレク
   タ経路から第１の音声出力信号を取り出す手段とからな
   り、 前記第２の信号制御回路は、 エミッタを共通接続した第７，第８のトランジスタを含
   む第３の差動回路と、前記第７，第８のトランジスタの
   共通エミッタに前記第２の音声信号を供給する手段と、
   前記第７のトランジスタのベースに前記第２の制御電圧
   を供給し、第８のトランジスタのベースに第２の基準電
   圧を供給する手段と、前記第８のトランジスタのコレク
   タ経路から第２の音声出力信号を取り出す手段とからな
   ることを特徴とする請求項１記載のバランスコントロー
   ル回路。
5. 【請求項５】前記第５のトランジスタと第６のトランジ
   スタのエミッタ面積比を異ならせ、前記第７のトランジ
   スタと第８のトランジスタのエミッタ面積比を異ならせ
   たことを特徴とする請求項４記載のバランスコントロー
   ル回路。