JPH08189303A - ターボエンジンの中空羽根の製造方法 - Google Patents

ターボエンジンの中空羽根の製造方法

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JPH08189303A
JPH08189303A JP7230326A JP23032695A JPH08189303A JP H08189303 A JPH08189303 A JP H08189303A JP 7230326 A JP7230326 A JP 7230326A JP 23032695 A JP23032695 A JP 23032695A JP H08189303 A JPH08189303 A JP H08189303A
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Charles J P Douguet
シヤルル・ジヤン・ピエール・ドウゲ
Alain G H Lorieux
アラン・ジヨルジユ・アンリ・ロリユ
Yvon Marie Joseph Louesdon
イボン・マリ・ジヨゼフ・ルエスドン
Florence A N Renou
フロランス・アンヌ・ナタリ・ルヌ
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 使用条件において改良及び最適化された機械
的特性を有するターボエンジンの中空羽根の製造方法を
提供する。 【解決手段】 （ａ）製造する羽根の定義に基づいて、
コンピュータによって支援される設計・製造手段を使用
することにより羽根の構成部品の平坦化の研究及びデジ
タルシミュレーションを実施する段階、（ｂ）型プレス
により一次部品をプレス上で鍛造する段階、（ｃ）一次
部品を機械加工する段階、（ｄ）あらかじめ定められた
模様により拡散障壁を集積する段階、（ｅ）等温圧によ
る溶接−拡散をともなう一次部品を組み立てる段階、
（ｆ）気体圧下の膨張及び超塑性成形を行う段階、及び
（ｇ）最終的機械加工を行う段階を含んでいる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ターボエンジンの
中空羽根の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ターボエンジン用の大翼弦型羽根の使用
から生じる利点は、特に、二重流束型ターボジェットの
ブロワのロータの羽根の場合にみられる。これらの羽根
は、厳しい使用条件に応え、又、特に防振特性や異物の
衝撃への強度に関連した十分な機械的特性を有していな
ければならない。更に、羽根先における十分な速度目標
は質量の減少を求める結果を招いた。この目的は、特に
中空羽根の使用によって達成される。
【０００３】欧州特許ＥＰ−Ａ−０．５００．４５８号
は、ターボエンジン用の中空羽根の製造方法、特に大翼
弦型ブロワロータの羽根について記述している。この製
造で使用される一次部品には、２枚の外側薄板と少なく
とも１枚の中央薄板とが含まれる。この資料に記されて
いる方法は、部品の反りとねじりによる熱間成形加工作
業と、位置決めされたゾーンにおける溶接−拡散作業
と、求められている翼形をもつ羽根の外側面を得るため
の超塑性成形をもたらす気体圧下での膨張作業を含んで
いる。これらの作業の実施には適切な工具、特に鍛型が
使用される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、最小
限の費用で製造条件を容易にすると同時に、反復品質を
保証しながら、特に、例えば特に上述の中空羽根製造の
従来からある数多くの方法に対して、使用条件において
改良及び最適化された機械的特性を有する羽根を得るこ
とをめざした本質的な改良をもたらすことにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】これらの目的は、以下の
段階を含むターボエンジンの中空羽根の製造方法によっ
て達成される。
【０００６】（ａ）コンピュータによって支援された設
計製造手段ＣＦＡＯを利用することにより、得るべき羽
根の定義に基づいて収縮に対応する羽根の構成部品にお
ける平坦化の測定及びデジタルシミュレーションを実施
する段階。
【０００７】（ｂ）プレス型により一次部品をプレス鍛
造する段階。
【０００８】（ｃ）一次部品を機械加工する段階。
【０００９】（ｄ）あらかじめ定められた模様により拡
散障壁を堆積（ｄｅｐｏｔ）させる段階。
【００１０】（ｅ）静水圧による溶接−拡散をともなう
一次部品を組み立てる段階。
【００１１】（ｆ）気体圧下での膨張と超塑性成形加工
を行う段階。
【００１２】（ｇ）最終的機械加工を行う段階。
【００１３】型プレス作業（ｂ）は、０．７〜０．８Ｔ
ｆの範囲の温度で熱鍛型によって行われ、Ｔｆは材料の
融点であり、工具温度は部品温度の８０％に達し、羽根
の幅の０．０２倍に等しい精巧な完成品を得るために特
定の台形ブルームが使用され、金属の鍛圧によって、求
められる機械的特性、特に完成品についての疲労耐性及
び作業（ｅ）の溶接−拡散のすぐれた条件を確立するの
に適した結晶粒の大きさを保証することができ、反りと
ねじりの補足的段階が組み込まれ、この段階は、変形率
に関連した部品の厚みが座屈変形の限界値より小さい場
合には中間繊維状組織（ｆｉｂｒｅ ｎｅｕｔｒｅ）の
最終的な長さ調整を可能にする繊維状組織の伸長作業を
含んでいる。
【００１４】ＴＡ６Ｖタイプのチタン合金の場合には、
得られる結晶粒の大きさは、部品の型プレス温度が８８
０℃〜９５０℃、工具の温度が６００℃〜８５０℃の場
合、１０μｍ未満となる。
【００１５】好都合なことに、溶接−拡散作業の後に行
われる羽根の反りとねじりによって、平らな部品上にあ
らかじめ定められた模様における拡散障壁の取付けが非
常に容易になる。
【００１６】好都合なことに、圧縮率が非常に高いブロ
ワにおける羽根の製造は、羽根のベースの非常に強い反
りと強い非連続型のねじりを前提としている。このこと
から、ねじり作業の前に繊維状組織の特殊な伸長作業を
必要となる。
【００１７】好都合なことに、この場合のねじり作業は
気体圧下の膨張及び超塑性作業に組み込むこともでき
る。
【００１８】好都合なことに、羽根の反りとねじり作業
は、わずかな系列の部品を必要とする研究開発の場合に
は鍛造作業の後に行われ、あるいは、単純な空力学的形
状の場合には一次部品の機械加工作業の後に行うことも
できる。
【００１９】好都合なことに、反りとねじり作業は等温
でプレス上で行われる。ＴＡ６Ｖタイプのチタン合金の
場合にはこの温度は７００℃〜９４０℃となる。
【００２０】この作業は、選択されたゾーンにおける繊
維状組織の有効な伸びを保証するために先端のロックを
必要とし、これによる裂け目は生じない。中央の繊維状
組織の長さは変らないままで繊維状組織の伸長率は中央
繊維状組織までの距離に応じて変化する。
【００２１】
【発明の実施の形態】添付の図を参照して、本発明の実
施例を説明しながら、本発明の別の特性及び利点を見て
みる。
【００２２】本発明に合致したターボエンジンブロワの
中空羽根の製造方法の第一段階（ａ）は、完成した部品
の定義に基づく平坦化と呼ばれる作業を含んでいる。
【００２３】この平坦化作業は、よじれ直しと反り直し
をともなう収縮である。
【００２４】図１に示されているように、ブロワの羽根
の構造及びコントロールの原理は、エンジンの軸に沿っ
て配分された限定セクションの使用に基づいている。各
セクションは、１１、１２のような他の構成部品全体
が、不変の下面の表面１３に取り付けられるように加工
される。上面１１の表面の厚みは成形加工の際のその後
の伸びに応じて調整される。
【００２５】この段階で、中間結果を確認するための膨
張のデジタルシミュレーションが行われる。
【００２６】図１に示されているように、ねじられた最
終的形状は平らな形状に変えられる。ねじり直しと反り
直しは緻密な作業であり、この作業のために、本発明に
合致する製造方法は、各セクションの位置に結びついた
変形率に応じた原料の配分によって体積の保存を遵守す
るような自動化された注目すべき方法を有している。
【００２７】この段階で、最終的結果を確認するための
ねじりの新たなデジタルシミュレーションが行われる。
【００２８】好都合なことに、収縮段階をもたずに、唯
一回の作業で平坦化を行うことが可能である。
【００２９】第二段階（ｂ）は、型プレスによって図９
に示されている１１、１２、１３のような羽根を構成す
る一次部品をプレス上で鍛造することからなる。従来の
技術によれば、このタイプの部品は圧延された薄板から
製造される。なぜなら、サイズと寸法からみて、鍛造に
よっては十分に精密で精巧なブルームを得ることができ
ないからである。
【００３０】本発明によれば、精密鍛造方法においてそ
れ自体知られているように、最初の半製品は、図２に示
されているように、一次部品のブルームをつくるために
適切な寸法（直径８０〜１２０ｍｍ）をもつ、例えばＴ
Ａ６Ｖチタン合金でできた棒材３で構成されている。図
３に示されているように、１回又は数回の据え込み鍛造
作業によって、足４又は羽根先タイプの体積の大きなゾ
ーンに材料を取り付けることができる。この段階では、
棒材は８８０℃〜９５０℃の温度で加熱され、それに対
して工具は２００℃〜２５０℃の温度で加熱される。
【００３１】困難な点の一つ、すなわち本発明による方
法の注目される段階は、図５に示されているような大翼
弦型羽根を経済的につくりだすことができる寸法、特に
厚みをもった鍛造ブルーム５をつくりだすことができる
点である。発明者は、強力プレス上で正確に仕上げられ
た精密なブルームを得ることができるようなブルームの
鍛造方法を開発した。
【００３２】実際に、大翼弦型ターボジェットブロワの
羽根の製造は、大型のブルームを必要とする。例えば、
水力クラス２７０ＫＮのターボジェットは、幅およそ５
００ｍｍの羽根を必要とする。この幅は又場合によって
は、製品の組立、保守等々のタイプの機能を果たすため
に各縁上でおよそ５０ｍｍに達することもある幅に増大
する。
【００３３】十分に完成した製品を得るために、又、原
材料と機械加工のコストを抑えるために、鍛造圧力を制
限しながらも、発明者は、図４に示されているように、
ブルーム５の台形の形状６と工具の潤滑及び加熱の妥当
な組合せとを含む方法を開発した。特に、図４の５のよ
うな部品を得ることができるプレス上の鍛造作業又は型
プレスは、８８０℃〜９５０℃の温度で部品を加熱し、
７００℃〜９００℃の温度で工具を加熱することで行わ
れる。
【００３４】こうして、およそ０．０２の羽根の厚みと
幅の割合によって定義される精密比をもつ製品をつくり
だすことができる。図７は、各型プレスにおける温度の
推移をグラフで表している。曲線ａは鍛型の接触面の温
度に、曲線ｂは工具の内側温度に、曲線ｃは刃物台の温
度に対応している。完全にコントロールされた型プレス
のサイクルによって温度サイクルは７２０℃〜８４０℃
まで変化する。
【００３５】最初の棒材３の構造は、ターボジェットの
従来の羽根の型プレスのために使用されるより寸法の小
さい棒材（直径５０ｍｍ）に適用される従来の仕様に比
べて大まかになっている。鍛造及び型プレスによって、
結晶粒の大きさが平均１０μｍから７μｍになることか
ら、かなり構造を細かくすることができる。このように
して、鍛造作業に続いて溶接−拡散及び膨張の熱サイク
ルを受けるにもかかわらず、この作業は、完成品の平均
疲労耐性として３０ＭＰａを得ることを可能にする。
【００３６】図５と図６に示されているように鍛造仕上
された左外側面８を鍛造精度によってつくりだすことが
できる。最終的な表面状態は、５軸研磨機で行われるデ
ジタル制御式の選別研磨によって得られる。
【００３７】一次部品の内側面９はそれ自体がよく知ら
れている何らかの機械加工方法によってつくられる。こ
れらの機械加工は本発明に合致した方法の段階（ｃ）を
構成する。
【００３８】サンドイッチ構造の準備作業は、溶接−拡
散されたアセンブリを得るまで以下の段階の作業（ｄ）
を含む既知の方法に頼っている。
【００３９】表面、特に内側面を完全に洗浄する。
【００４０】図８に概略的に示されているように、例え
ば従来のシルクスクリーン印刷方法によってあらかじめ
定められた模様１０と共に少なくとも二つの内側面に拡
散防止剤を塗布する。
【００４１】結合剤全体又は一部を変質させるために２
５０℃〜２８０℃の拡散防止剤を焼成する。
【００４２】更に次の段階（ｅ）が含まれる。
【００４３】図９と図１０に示されているように、少な
くとも二つの心出し柱脚１５、１６を使用しながらアセ
ンブリ１４を得るために一次部品１１、１２、１３を組
み立てる。
【００４４】周辺の電子束による溶接又はＴＩＧ溶接を
行う、更に場合によっては２本の真空管１７、１８の溶
接を行う。
【００４５】真空容器のなかで管１７、１８を真空から
引抜き、使用する場合にはそれらの管を閉鎖する。
【００４６】最低１時間、８７５℃〜９４０℃の温度及
び３０〜４０×１０5 ＭＰａの圧力で溶接−拡散を行
う。
【００４７】それから、次の気体圧下での膨張及び超塑
性成形加工段階（ｆ）及び最終的機械加工段階（ｇ）
は、それ自体よく知られた実施条件において行われ、パ
ラメータ、特に適用される温度と圧力は部品の材質に応
じて決定される。それに加えて、本発明に合致した方法
のブロワの羽根製造への特殊な適用によると、反りとね
じりによる部品の成形が必要となることもある。この場
合、反りとねじりは、この作業の際に部品の各部分の伸
長によって波動が生じるのを防ぐためにいくつかの注意
が必要となる緻密な作業である。
【００４８】図１１と図１２に示されているように、中
間繊維状組織の両側に、部品１９の軸２０に対する位置
に応じた繊維状組織の長さを保つことができるように、
あらかじめＣＦＡＯシステムによって幾何学的作業が行
われる。
【００４９】この段階で、最終的結果を確認するための
ねじりのデジタルシミュレーションを行う。
【００５０】この作業は、工具２１によって部品１９の
各繊維状組織の伸長を得ることができる７００℃〜９４
０℃の温度においてプレス下で溶接されたアセンブリ又
は一次部品の等温成形からなる。
【００５１】この作業は、部品と同じ温度すなわち７０
０℃〜９４０℃で、金属又はセラミックの二つの工具の
間でコントロールされた圧力において行われる。ＣＦＡ
Ｏによって行われる工具２１の形状の定義は、図１３と
図１４に概略的に示されているように、足２２のブロッ
ク部分の形状と、側方向では、特に必要な伸び率ととも
に振幅が変化する一つあるいは複数の波動２３、２４、
２５によって変化する伸長を統合する。
【００５２】これらの伸長は、一般に部品の軸２０上に
位置する縦方向の圧縮応力を生じる。これらの圧縮応力
は、各先端、つまり足２２と羽根先２７において固定す
ることによって抑制される。
【００５３】この作業には足２２の反りを含むことがで
きる。図１５に示されているように、適切な位置での余
盛り２８、２９、３０を付け加えることによって、部品
と工具の最初の接触後すぐに固定を行うことが可能であ
る。
【００５４】図１６と図１７に示されているように、ね
じり作業については、溶接されたアセンブリ３１は二つ
のあご３２と３３によって各先端で固定されている。こ
のあごの少なくも一方は回転するように可動する。
【００５５】ねじれ作業は、溶接されたアセンブリの合
金に応じて、８８０℃〜９２０℃のクリープ温度で、加
熱された炉あるいは容器内で行われる。
【００５６】押湯３４、３５は行程の終わりの止め具に
よって完全にコントロールされるねじれを部品に強い
る。
【００５７】すぐれた点として、もうひとつの方法は、
レバーのアーム３７に作用する機械的システムによって
あごの少なくとも一つの回転運動を与えるという方法で
ある。これは、局所的な加熱容器３８が加えられるプレ
スの可動部分に固定されている２本のフィンガーによっ
て行われる。付け加えられた局所的な型のくぼみ３６に
よって、翼の後縁の強調された空力学的形状を得ること
ができる。
【００５８】以上の両方の場合において、あごのいずれ
か一方は、ねじれ作業中に引張り応力を部品に与えるた
めにらせん状の継手を備えることができる。この結果、
注目すべきことに、本発明に合致した波動現象の出現を
防ぐことができる。
【００５９】好都合なことに、作業ゾーンにおいて熱的
に保護された、電気式又は油圧式エンジンによるあごの
いずれか一方の回転運動を行うことが可能である。
【００６０】このようにして得られたねじられた羽根３
９は、図１９に示されているように、超塑性成形加工４
４の鋳型の閉鎖中にこれらのピン４０、４１によって固
定される。これらのピンは、図２０に示されているよう
にノッチ４２、４３によって垂直方向に誘導される。
【００６１】超塑性成形作業は、アルゴンの圧力２０〜
４０×１０5 ＭＰａの下で、８５０℃〜９４０℃で行わ
れる。
【００６２】好都合なことに、膨張と同じ作業において
繊維状組織の伸長後に得られた形状から羽根３１を形成
することができる。加熱数の減少は、羽根を構成してい
る部品の鍛造によって得られる高い機械的特性を保つこ
とを助ける結果となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による製造方法における中空羽根の平坦
化シミュレーションの第一段階の概略図である。
【図２】本発明による中空羽根の製造方法における最初
の半製品の透視図である。
【図３】成形第一段階における図２の部品を示す図であ
る。
【図４】成形の次の段階における図２と図３の部品を示
す図である。
【図５】本発明による中空羽根の製造方法の鍛造及び機
械加工段階によって得られた部品の一例を示す透視図で
ある。
【図６】図５によるこの製造段階において得られる部品
を示す、図５のラインVI−VIに沿って部品の縦軸が通る
平面による断面図である。
【図７】羽根を構成する一次部品のプレス下での型プレ
スによる鍛造における部品の温度変化のサイクルを示す
グラフである。
【図８】拡散防止障壁の堆積による準備段階の実施後に
本発明に合致した方法によって得られた中空羽根を構成
する一次部品の透視図である。
【図９】本発明による方法の溶接−拡散作業をともなう
組立段階における中空羽根の一次部品の透視図である。
【図１０】本発明による方法の溶接−拡散作業をともな
う組立段階における中空羽根の一次部品の透視図であ
る。
【図１１】本発明による方法によって得られる組み立て
られた中空羽根の構成部品に対して行われる繊維状組織
の長さ調整作業のデジタルシミュレーションの結果を概
略的に示す図である。
【図１２】本発明による方法によって得られる組み立て
られた中空羽根の構成部品に対して行われる繊維状組織
の長さ調整作業のデジタルシミュレーションの結果を概
略的に示す図である。
【図１３】繊維状組織の伸長をもたらす成形加工作業の
後に前記方法によって得られる羽根の透視図である。
【図１４】図１３の部品を得るために使用されるプレス
工具の一例を概略的に示す透視図である。
【図１５】羽根の足の反り作業の結果を示す図１３の羽
根の先を示す図である。
【図１６】図１３と図１５の羽根のねじり作業の実施例
を示す概略図である。
【図１７】図１６のねじり作業の実施例を示す、図１６
のラインXVII−XVIIに沿った部品の縦軸が通る平面によ
る断面図である。
【図１８】図１３と図１５の羽根のねじり作業の実施代
替案を概略的に示す透視図である。
【図１９】前記の方法のねじり作業後に得られる羽根の
透視図である。
【図２０】図１９の羽根の超塑性成形段階において使用
される工具の一部の一例を概略的に示す透視図である。
【図２１】膨張前及び点線によって膨張後の羽根の翼形
の一例を示す横断面による断面図である。
【符号の説明】
３ 棒材 ５ ブルーム １０ 模様 １１、１２、１３ 一次部品 ２０ 軸 ２１ 工具 ３６ くぼみ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 シヤルル・ジヤン・ピエール・ドウゲ フランス国、77870・ビユレンヌ・シユー ル・セーヌ、シユマン・デ・マヌーブル・ 10・ビス (72)発明者 アラン・ジヨルジユ・アンリ・ロリユ フランス国、95110・サンノワ、リユ・ド ユ・11・ノーバンブル・９ (72)発明者 イボン・マリ・ジヨゼフ・ルエスドン フランス国、95150・タベルニイ、レジダ ンス・レ・リニエール・エル・１ (72)発明者 フロランス・アンヌ・ナタリ・ルヌ フランス国、75015・パリ、ブルバール・ ルフエーブル・47

Claims (15)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ターボエンジンの中空羽根の製造方法、
    特に大翼弦型ブロワのロータの羽根の製造方法であっ
    て、 （ａ）コンピュータによって支援される設計及び製造手
    段ＣＦＡＯを利用することによって製造すべき羽根の定
    義に基づいた羽根の構成部品における平坦化の測定及び
    デジタルシミュレーションを実施する段階と、 （ｂ）型プレスにより一次部品をプレス鍛造する段階
    と、 （ｃ）一次部品を機械加工する段階と、 （ｄ）あらかじめ定められた模様により拡散障壁を堆積
    させる段階と、 （ｅ）静水圧による溶接−拡散をともなう一次部品を組
    み立てる段階と、 （ｆ）気体圧下で膨張及び超塑性成形を行う段階と、 （ｇ）最終的機械加工を行う段階とを含み、 段階（ｂ）において、０．７〜０．８Ｔｆの範囲の温度
    で熱鍛型によって型プレス作業が行われ、Ｔｆは材料の
    融点であり、工具温度は部品温度の８０％に達し、使用
    される部品のブルームは羽根の幅の０．０２倍に等しい
    精巧な完成品を得ることができるように特殊な台形をし
    ており、金属の鍛圧は、段階（ｅ）において、溶接−拡
    散のすぐれた条件及びすぐれた疲労耐性を備え、変形率
    に関連する部品の厚みが焼成限界値未満である場合に、
    部品の軸（２０）の両側の中間繊維状組織の最終的な長
    さ調整ができるような部品の材質の繊維状組織の伸長を
    もたらす反りとねじりの補足的段階を備えた完成羽根に
    求められる機械的特性を確立するのに適した結晶粒の大
    きさを保証することができることを特徴とする中空羽根
    の製造方法。
  2. 【請求項２】 段階（ａ）が羽根のその他の構成部品
    （１１、１２）を不変の下面（１３）の表面上に取り付
    けることによって収縮のデジタルシミュレーションを含
    むことを特徴とする請求項１に記載の中空羽根の製造方
    法。
  3. 【請求項３】 平らな製品（２）が得られるようにデジ
    タルシミュレーションの後にねじり直しと反り直しが行
    われることを特徴とする請求項２に記載の中空羽根の製
    造方法。
  4. 【請求項４】 段階（ａ）が、羽根のねじられた最終的
    形状（１）に基づいて、唯一回の作業で完全な平坦化
    （２）のデジタルシミュレーションを備えていることを
    特徴とする請求項１に記載の中空羽根の製造方法。
  5. 【請求項５】 前記の羽根がＴＡ６Ｖタイプのチタン合
    金でできており、部品の型プレス温度が８８０℃〜９５
    ０℃であり、工具の温度が６００℃〜８５０℃であり、
    型プレス作業によって結晶粒の大きさが１０μｍ未満の
    部品の金属学的ミクロ組織を得ることができることを特
    徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の中空羽
    根の製造方法。
  6. 【請求項６】 反りとねじりの補足的段階（ｅｌ）が溶
    接−拡散作業（ｅ）の後に実行されることを特徴とする
    請求項１から５のいずれか一項に記載の中空羽根の製造
    方法。
  7. 【請求項７】 繊維状組織の伸長段階が溶接−拡散段階
    （ｅ）及び段階（ｆ）の後に実行され、ねじり作業が気
    体圧下の膨張及び超塑性成形作業に組み込まれることを
    特徴とする請求項１から５のいずれか一項による中空羽
    根の製造方法。
  8. 【請求項８】 反りとねじりの補足的段階が一次部品の
    鍛造段階（ｂ）の後に実行されることを特徴とする請求
    項１から５のいずれか一項に記載の製造方法。
  9. 【請求項９】 反りとねじりの補足的段階が一次部品の
    機械加工段階（ｃ）の後に実行されることを特徴とする
    請求項１から５のいずれか一項に記載の中空羽根の製造
    方法。
  10. 【請求項１０】 反りとねじりの作業が等温でプレス上
    で行われることを特徴とする請求項１から６のいずれか
    一項に記載の中空羽根の製造方法。
  11. 【請求項１１】 前記羽根がＴＡ６Ｖタイプのチタン合
    金でできており、反りとねじり作業のときの等温鍛造温
    度が７００℃〜９４０℃であることを特徴とする請求項
    １０に記載の中空羽根の製造方法。
  12. 【請求項１２】 反りとねじり作業のときに、選択され
    たゾーンにおいて繊維状組織の有効な伸びを保証できる
    ように部品の両端の少なくとも一つがロックされ、繊維
    状組織の伸び率はその長さが変らないままである部品の
    軸繊維状組織への距離に応じて変化することを特徴とす
    る請求項１０又は１１に記載の中空羽根の製造方法。
  13. 【請求項１３】 ねじり作業のときに、工具の局所的な
    型のくぼみ（３６）が、選択されたゾーンにおいて強調
    された空力学的形状を得ることができるように、あらか
    じめ伸長された繊維状組織を再び位置決めすることを特
    徴とする請求項１２に記載の中空羽根の製造方法。
  14. 【請求項１４】 ねじり作業のときに、部品の両端の少
    なくとも一つのロックシステムが部品上で部品軸に沿っ
    た回転及び牽引を行うことができる装置を備えているこ
    とを特徴とする請求項１２又は１３に記載の中空羽根の
    製造方法。
  15. 【請求項１５】 プレス成形作業を備えた補足的段階
    （ｂ１）が段階（ｂ）の後に実行されることを特徴とす
    る請求項１に記載の中空羽根の製造段階。
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