JPH08188823A - 非調質高張力鋼の製造方法 - Google Patents
非調質高張力鋼の製造方法Info
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- JPH08188823A JPH08188823A JP201595A JP201595A JPH08188823A JP H08188823 A JPH08188823 A JP H08188823A JP 201595 A JP201595 A JP 201595A JP 201595 A JP201595 A JP 201595A JP H08188823 A JPH08188823 A JP H08188823A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 引張強度780N/mm2以上、降伏強度685N/mm2以
上、伸び16％以上、そしてvE-2047J以上の特性を満足す
る非調質高張力鋼の製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：0.10〜0.20％、Si：0.03〜0.60％、Mn：
0.50〜2.00％、Mo：0.10〜0.80％、Nb：0.008 〜0.100
％、sol.Al：0.005 〜0.060 ％、Ｂ：0.0005〜0.0015
％、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有す
る鋼片を1100〜1250℃の温度範囲に加熱後、圧延するに
際して、Ar1+10〜Ar3-10℃の温度範囲での累積圧下率が
16〜30％、仕上げ圧延温度(Ar1+30)±20℃となるように
熱間圧延する。
上、伸び16％以上、そしてvE-2047J以上の特性を満足す
る非調質高張力鋼の製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：0.10〜0.20％、Si：0.03〜0.60％、Mn：
0.50〜2.00％、Mo：0.10〜0.80％、Nb：0.008 〜0.100
％、sol.Al：0.005 〜0.060 ％、Ｂ：0.0005〜0.0015
％、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有す
る鋼片を1100〜1250℃の温度範囲に加熱後、圧延するに
際して、Ar1+10〜Ar3-10℃の温度範囲での累積圧下率が
16〜30％、仕上げ圧延温度(Ar1+30)±20℃となるように
熱間圧延する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主として建設機械用鋼
材として用いられる非調質高張力鋼の製造方法に関す
る。
材として用いられる非調質高張力鋼の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、使用鋼材の重量軽減を目的とし
て、高強度鋼材が様々な産業界において積極的に利用さ
れるようになってきた。建設機械用鋼材についてもこの
ような傾向が現れ始めており、引張強さが590N/mm2級以
上の高張力鋼板が用いられている。また、近年は製造コ
スト削減のため、非調質化により熱処理コストの削減を
図る方法が既に特開平４−103716号公報および特開平５
−171271号公報等に示されている。
て、高強度鋼材が様々な産業界において積極的に利用さ
れるようになってきた。建設機械用鋼材についてもこの
ような傾向が現れ始めており、引張強さが590N/mm2級以
上の高張力鋼板が用いられている。また、近年は製造コ
スト削減のため、非調質化により熱処理コストの削減を
図る方法が既に特開平４−103716号公報および特開平５
−171271号公報等に示されている。
【０００３】特開平４−103716号公報で提案された方法
は、圧延温度 Ar3〜900 ℃での累積圧下率30％以上と、
実質上γ相単相域での熱間圧延であり、この温度域でオ
ーステナイトの微細化による強度向上を図っているもの
である。しかし、目下の目標となっている引張強度780N
/mm2級の性能は得られない。
は、圧延温度 Ar3〜900 ℃での累積圧下率30％以上と、
実質上γ相単相域での熱間圧延であり、この温度域でオ
ーステナイトの微細化による強度向上を図っているもの
である。しかし、目下の目標となっている引張強度780N
/mm2級の性能は得られない。
【０００４】また、特開平５−171271号公報に提案され
た方法は、圧延時800 ℃以下の温度での全圧下量を５〜
15mmの範囲に制御し Ar3点以下の温度で圧延を完了する
ことにより、低降伏比の590 〜690 N/mm2 の鋼を得るこ
とを目的とするものであり、用いられているスラブの厚
さが通常200 mmを超えることから、この圧延方法では圧
下量が例えば約８％以下となり、極端にYS、耐力が低く
なることが判明した。また、耐力確保のために低温で圧
延しようとすると鋼板の平坦度が悪くなり矯正のための
コストの増加を招くことが分かった。
た方法は、圧延時800 ℃以下の温度での全圧下量を５〜
15mmの範囲に制御し Ar3点以下の温度で圧延を完了する
ことにより、低降伏比の590 〜690 N/mm2 の鋼を得るこ
とを目的とするものであり、用いられているスラブの厚
さが通常200 mmを超えることから、この圧延方法では圧
下量が例えば約８％以下となり、極端にYS、耐力が低く
なることが判明した。また、耐力確保のために低温で圧
延しようとすると鋼板の平坦度が悪くなり矯正のための
コストの増加を招くことが分かった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ここに本発明の目的
は、780 N/mm2 級非調質高張力鋼の製造方法を提供する
ものである。より具体的には本発明の目的は、引張強度
780N/mm2以上、降伏強度685N/mm2以上、伸び16％以上、
そしてvE-2047J以上の特性を満足する非調質高張力鋼の
製造方法を提供するものである。
は、780 N/mm2 級非調質高張力鋼の製造方法を提供する
ものである。より具体的には本発明の目的は、引張強度
780N/mm2以上、降伏強度685N/mm2以上、伸び16％以上、
そしてvE-2047J以上の特性を満足する非調質高張力鋼の
製造方法を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記問題を解
決するために種々の検討を重ねた結果、化学成分を調整
し、特に圧延時、 (α＋γ) 二相域で累積圧下率16〜30
％となるように熱間圧延することによってフェライト+
オーステナイトの微細化を図ることに着目し、Ni、Nbを
適量添加したスラブをAr3 点以上に加熱した後に、Ar1+
10℃〜Ar3-10℃の (α＋γ) 二相域の温度範囲で16〜30
％の圧下を行い圧延した後(Ar1＋30℃)±20℃の温度で
仕上げた後、空冷したところ、非調質であってもJIS SH
Y685規格を満たす鋼材が得られることを確認して本発明
を完成した。
決するために種々の検討を重ねた結果、化学成分を調整
し、特に圧延時、 (α＋γ) 二相域で累積圧下率16〜30
％となるように熱間圧延することによってフェライト+
オーステナイトの微細化を図ることに着目し、Ni、Nbを
適量添加したスラブをAr3 点以上に加熱した後に、Ar1+
10℃〜Ar3-10℃の (α＋γ) 二相域の温度範囲で16〜30
％の圧下を行い圧延した後(Ar1＋30℃)±20℃の温度で
仕上げた後、空冷したところ、非調質であってもJIS SH
Y685規格を満たす鋼材が得られることを確認して本発明
を完成した。
【０００７】よって、本発明の要旨とするところは、重
量％で、Ｃ：0.10〜0.20％、 Si：0.03〜0.60％、 M
n：0.50〜2.00％、Mo：0.10〜0.80％、 Nb：0.008 〜
0.100 ％、sol.Al：0.005 〜0.060 ％、Ｂ：0.0005〜0.
0015％、残部Feおよび不可避的不純物から成る鋼組成を
有する鋼片を1100〜1250℃の温度範囲に加熱後熱間圧延
するに際して、Ar1+10〜Ar3-10℃ (α＋γ) 二相域温度
範囲での累積圧下率が16〜30％、仕上げ圧延温度(Ar1+3
0)±20℃となるように熱間圧延することを特徴とする非
調質高張力鋼の製造方法である。
量％で、Ｃ：0.10〜0.20％、 Si：0.03〜0.60％、 M
n：0.50〜2.00％、Mo：0.10〜0.80％、 Nb：0.008 〜
0.100 ％、sol.Al：0.005 〜0.060 ％、Ｂ：0.0005〜0.
0015％、残部Feおよび不可避的不純物から成る鋼組成を
有する鋼片を1100〜1250℃の温度範囲に加熱後熱間圧延
するに際して、Ar1+10〜Ar3-10℃ (α＋γ) 二相域温度
範囲での累積圧下率が16〜30％、仕上げ圧延温度(Ar1+3
0)±20℃となるように熱間圧延することを特徴とする非
調質高張力鋼の製造方法である。
【０００８】本発明の好適態様によれば、前記鋼組成
は、さらに重量で下記成分の少なくとも１種を含むもの
であってもよい。Cu：0.50％以下、Ni：1.50％以下、C
r：1.00％以下、Ｖ0.10％以下、Ti：0.05％以下のうち
１種または２種以上。本発明は、上記成分鋼を上記方法
で熱間圧延し、放冷した後、さらにAc1 点以下の温度に
加熱して焼戻しを行ってもよい。
は、さらに重量で下記成分の少なくとも１種を含むもの
であってもよい。Cu：0.50％以下、Ni：1.50％以下、C
r：1.00％以下、Ｖ0.10％以下、Ti：0.05％以下のうち
１種または２種以上。本発明は、上記成分鋼を上記方法
で熱間圧延し、放冷した後、さらにAc1 点以下の温度に
加熱して焼戻しを行ってもよい。
【０００９】
【作用】以下、本発明の各構成要件をその作用効果とと
もに詳述する。なお、本明細書において成分組成は特に
ことわりがないかぎり「重量％」で示す。
もに詳述する。なお、本明細書において成分組成は特に
ことわりがないかぎり「重量％」で示す。
【００１０】Ｃ：Ｃは添加量が多いと焼入れ性が良くな
り、強度が高くなる一方で溶接性が悪くなる。またＣ量
が少ないと本発明の780N級の強度が得られなくなる。よ
ってＣ添加量が0.10〜0.20％、好ましくは0.12〜0.16％
とした。
り、強度が高くなる一方で溶接性が悪くなる。またＣ量
が少ないと本発明の780N級の強度が得られなくなる。よ
ってＣ添加量が0.10〜0.20％、好ましくは0.12〜0.16％
とした。
【００１１】Si：Siは脱酸剤であるとともに、Ｃと同
様、鋼板の強度向上に寄与する元素であるが、添加量が
多いと靱性が悪くなり、少ないと強度の向上効果はなく
なる。よってSi添加量は0.03〜0.60％とした。好ましく
は、0.05〜0.35％である。
様、鋼板の強度向上に寄与する元素であるが、添加量が
多いと靱性が悪くなり、少ないと強度の向上効果はなく
なる。よってSi添加量は0.03〜0.60％とした。好ましく
は、0.05〜0.35％である。
【００１２】Mn：Mnは添加によって焼入性が良くなり、
強度が高くなるが、添加量が多いと溶接性が悪くなり、
少ないと強度向上効果はなくなる。よってMn添加量は0.
50〜2.00％とした。好ましくは、0.50〜1.5 ％である。
強度が高くなるが、添加量が多いと溶接性が悪くなり、
少ないと強度向上効果はなくなる。よってMn添加量は0.
50〜2.00％とした。好ましくは、0.50〜1.5 ％である。
【００１３】Mo：Moは添加によって焼入性が良くなり強
度が高くなる。さらにオーステナイト再結晶を抑制する
が、添加量が多いとコストの上昇を招くばかりかMn炭化
物が析出することにより靱性が低下する。よってMo添加
量は0.10〜0.80％とした。好ましくは、0.20〜0.50％で
ある。
度が高くなる。さらにオーステナイト再結晶を抑制する
が、添加量が多いとコストの上昇を招くばかりかMn炭化
物が析出することにより靱性が低下する。よってMo添加
量は0.10〜0.80％とした。好ましくは、0.20〜0.50％で
ある。
【００１４】Nb：Nbは制御圧延による結晶粒の微細化作
用効果を奏する元素である。その含有量が0.01％未満で
は上記作用効果を奏することが困難であり、一方0.10％
超では逆に脆化が著しくなり過ぎることとなる。よって
Nb含有量を0.008 〜0.100 ％とした。好ましくは、0.01
0 〜0.035 ％である。
用効果を奏する元素である。その含有量が0.01％未満で
は上記作用効果を奏することが困難であり、一方0.10％
超では逆に脆化が著しくなり過ぎることとなる。よって
Nb含有量を0.008 〜0.100 ％とした。好ましくは、0.01
0 〜0.035 ％である。
【００１５】Al：Alは脱酸のために必要な元素であるだ
けでなく窒化物を形成しＮがＢと反応することを防ぐこ
とができるが添加量が少ないと添加効果は得られない。
よってAl添加量は0.005 〜0.060 ％とした。好ましく
は、0.045 〜0.060 ％である。
けでなく窒化物を形成しＮがＢと反応することを防ぐこ
とができるが添加量が少ないと添加効果は得られない。
よってAl添加量は0.005 〜0.060 ％とした。好ましく
は、0.045 〜0.060 ％である。
【００１６】Ｂ：Ｂは添加によって焼入性が良くなり、
強度および靱性の向上が可能であるが、添加量が少ない
とその効果は得られず、添加量が多いと靱性がかえって
悪くなる。よってＢ添加量は0.0005〜0.0015％とした。
好ましくは、0.0010〜0.0015％である。
強度および靱性の向上が可能であるが、添加量が少ない
とその効果は得られず、添加量が多いと靱性がかえって
悪くなる。よってＢ添加量は0.0005〜0.0015％とした。
好ましくは、0.0010〜0.0015％である。
【００１７】本発明の鋼組成上さらに強度向上のため
に、下記合金元素の少なくとも１種を添加してもよい。 Cu：Cuは添加量によって固溶強化および析出強化作用に
よる強度向上効果があるが、添加量が多いと靱性が低下
する。よってCu添加量は0.50％以下とした。
に、下記合金元素の少なくとも１種を添加してもよい。 Cu：Cuは添加量によって固溶強化および析出強化作用に
よる強度向上効果があるが、添加量が多いと靱性が低下
する。よってCu添加量は0.50％以下とした。
【００１８】Ni：Niは添加によって靱性の向上および焼
入性を良くする。さらに高温でのCuのオーステナイト粒
界への析出による割れ防止としても役に立つ。しかし、
添加量が多いとコストの上昇を伴うので多量に添加する
ことは意味はない。よってNi添加量は1.50％以下とし
た。
入性を良くする。さらに高温でのCuのオーステナイト粒
界への析出による割れ防止としても役に立つ。しかし、
添加量が多いとコストの上昇を伴うので多量に添加する
ことは意味はない。よってNi添加量は1.50％以下とし
た。
【００１９】Cr：Crは添加によって耐食性、強度が高く
なるが、添加量が多いと溶接性の低下を生じる。よって
Cr添加量は1.00％以下とした。
なるが、添加量が多いと溶接性の低下を生じる。よって
Cr添加量は1.00％以下とした。
【００２０】Ｖ：Ｖは析出硬化により強度を向上させる
が、0.1 ％を超えて含有させると靱性が低下する。よっ
てＶ添加量は0.10％以下とした。
が、0.1 ％を超えて含有させると靱性が低下する。よっ
てＶ添加量は0.10％以下とした。
【００２１】Ti：Tiは添加によって微細な窒化物を形成
しＮがＢやAlと反応するのを防ぐために必要である。し
かし添加量が多いと靱性を劣化させる。よってTi添加量
は0.05％以下とした。
しＮがＢやAlと反応するのを防ぐために必要である。し
かし添加量が多いと靱性を劣化させる。よってTi添加量
は0.05％以下とした。
【００２２】次に、本発明にかかる非調質高張力鋼の製
造方法を説明する。図１は、本発明にかかる非調質高張
力鋼の熱間圧延における熱履歴を、同じく前述の特開平
４−103716号公報および特開平５−171271号公報に開示
の方法の熱履歴と対比して示すグラフである。
造方法を説明する。図１は、本発明にかかる非調質高張
力鋼の熱間圧延における熱履歴を、同じく前述の特開平
４−103716号公報および特開平５−171271号公報に開示
の方法の熱履歴と対比して示すグラフである。
【００２３】まず、本発明によれば、熱間圧延に先立っ
て鋼片を1100〜1250℃に加熱するが、これは、鋼片の熱
間圧延の加熱温度はNbを固溶させておくことと、後続し
て行われる圧延条件を確保するという観点から1100℃以
上であることが有効であるためである。1100℃より低い
とNbの固溶が不十分となる。しかし、1250℃を超える
と、炉体の損傷が激しくコストアップを伴うため1100℃
以上1250℃以下とした。
て鋼片を1100〜1250℃に加熱するが、これは、鋼片の熱
間圧延の加熱温度はNbを固溶させておくことと、後続し
て行われる圧延条件を確保するという観点から1100℃以
上であることが有効であるためである。1100℃より低い
とNbの固溶が不十分となる。しかし、1250℃を超える
と、炉体の損傷が激しくコストアップを伴うため1100℃
以上1250℃以下とした。
【００２４】図１から分かるように、圧延に際してはま
ずAr3 点以上の温度で圧下を加える。これは鋼板に大き
な加工歪を生じ、冷却工程で析出するフェライトの結晶
粒を微細化にするためである。
ずAr3 点以上の温度で圧下を加える。これは鋼板に大き
な加工歪を生じ、冷却工程で析出するフェライトの結晶
粒を微細化にするためである。
【００２５】次に本発明では、Ar1+10℃〜Ar3-10℃の
(α＋γ) 二相域温度範囲の累積圧下率を16〜30％とす
る圧延を行い、さらに(Ar3＋30℃) ±20℃で圧延を完了
させる。これによって析出フェライトが加工を受けて降
伏比を上昇させ、JIS SHY685規格を満たす値が得られ
る。この時Ar1 点以下で圧下を行ったりすると鋼板の平
坦度が悪くなり矯正に伴うコストの増加を招く。
(α＋γ) 二相域温度範囲の累積圧下率を16〜30％とす
る圧延を行い、さらに(Ar3＋30℃) ±20℃で圧延を完了
させる。これによって析出フェライトが加工を受けて降
伏比を上昇させ、JIS SHY685規格を満たす値が得られ
る。この時Ar1 点以下で圧下を行ったりすると鋼板の平
坦度が悪くなり矯正に伴うコストの増加を招く。
【００２６】熱間圧延完了後は、そのまま放冷 (空冷)
し圧延ままで、または圧延後Ac1 点以下の温度に加熱し
て焼戻しを行い土木建築用に供する。本発明によれば加
速冷却などを行うことなく圧延のままでJIS SHY685規格
を満たすに十分な強度、靱性が実現され、非調質材とし
て安価な材料が得られる。
し圧延ままで、または圧延後Ac1 点以下の温度に加熱し
て焼戻しを行い土木建築用に供する。本発明によれば加
速冷却などを行うことなく圧延のままでJIS SHY685規格
を満たすに十分な強度、靱性が実現され、非調質材とし
て安価な材料が得られる。
【００２７】この点、例えば特開平４−103716号公報に
開示する方法では、γ相単相域での圧延であり、低降伏
比を得るためＣ、Ｂ含有量も比較的低く抑えており、し
たがって、得られるYS、TSもそのような規格を十分満足
するとはいえない。
開示する方法では、γ相単相域での圧延であり、低降伏
比を得るためＣ、Ｂ含有量も比較的低く抑えており、し
たがって、得られるYS、TSもそのような規格を十分満足
するとはいえない。
【００２８】さらに特開平５−171271号公報に開示する
方法では、確かに本発明と同様に (α＋γ) ２相域Alを
行っているが、その圧下量は約８％以下とかなり低く、
軽圧下によって低降伏比高張力鋼を実現しようとするも
のであるが、この点、本発明では、Ｂを積極的に配合
し、Mnを比較的低く抑えることで２相域での高圧下を実
現し、上記従来法では実現できない高いYS、TSを実現で
きる。次に実施例によって本発明の作用効果をさらに具
体的に示す。
方法では、確かに本発明と同様に (α＋γ) ２相域Alを
行っているが、その圧下量は約８％以下とかなり低く、
軽圧下によって低降伏比高張力鋼を実現しようとするも
のであるが、この点、本発明では、Ｂを積極的に配合
し、Mnを比較的低く抑えることで２相域での高圧下を実
現し、上記従来法では実現できない高いYS、TSを実現で
きる。次に実施例によって本発明の作用効果をさらに具
体的に示す。
【００２９】
【実施例】表１に示す組成の各鋼片(220mm厚さ) を表２
の条件で加熱後圧延して12mm厚さの熱間圧延ままの鋼板
および圧延後焼戻し処理を施した鋼板を作成した。ま
た、表２には熱間圧延後、鋼板より試験片を採取した引
張試験およびシャルピー衝撃試験の結果を示す。
の条件で加熱後圧延して12mm厚さの熱間圧延ままの鋼板
および圧延後焼戻し処理を施した鋼板を作成した。ま
た、表２には熱間圧延後、鋼板より試験片を採取した引
張試験およびシャルピー衝撃試験の結果を示す。
【００３０】表２の製造条件は、No.1〜９は本発明例で
あり、No.10 〜13は成分が条件を外れた場合、No.14 〜
17は圧延条件が外れた場合の例である。本発明法で製造
したNo.1〜９は機械特性、靱性とも表２に示すJIS SHY6
85規格の目標特性をすべて満たすが、比較例であるNo.1
0 はMnが少ないため0.2 ％YS、TSが不足し、No.11 はMo
が多いためTSが規格値を上回っている。
あり、No.10 〜13は成分が条件を外れた場合、No.14 〜
17は圧延条件が外れた場合の例である。本発明法で製造
したNo.1〜９は機械特性、靱性とも表２に示すJIS SHY6
85規格の目標特性をすべて満たすが、比較例であるNo.1
0 はMnが少ないため0.2 ％YS、TSが不足し、No.11 はMo
が多いためTSが規格値を上回っている。
【００３１】また、No.12 はＣ、Nbが少ないために0.2
％YS、TSが低く、No.13 はＣ、Moが多いためTSが高くな
っている。一方、製造条件No.14 〜17では、成分値は条
件を満たしているもののNo.14 は圧下率の不足、No.15
は仕上げ温度の上限外れにより共に0.2 ％YSが不足して
おり、No.16 においては圧下率が高くかつ仕上げ温度が
低くなったため鋼板の平坦度が悪くなり試験片の採取が
できない。なお、No.17 では焼戻し温度が上限を外れた
ために0.2 ％YS、TSが低い。
％YS、TSが低く、No.13 はＣ、Moが多いためTSが高くな
っている。一方、製造条件No.14 〜17では、成分値は条
件を満たしているもののNo.14 は圧下率の不足、No.15
は仕上げ温度の上限外れにより共に0.2 ％YSが不足して
おり、No.16 においては圧下率が高くかつ仕上げ温度が
低くなったため鋼板の平坦度が悪くなり試験片の採取が
できない。なお、No.17 では焼戻し温度が上限を外れた
ために0.2 ％YS、TSが低い。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【表２】
【００３４】
【発明の効果】本発明により規定した成分を添加し、11
00〜1250℃に加熱後熱間圧延するに際して、Ar1+10℃〜
Ar3-10℃の温度範囲での累積圧下率が16〜30％、仕上げ
圧延を(Ar1＋30℃) ±20℃となるように熱間圧延するこ
とにより780N/mm2級の高張力鋼でも非調質化が可能とな
った。これにより従来行われている焼入れおよび焼戻
し、または焼入れのみ熱処理コストが削減できるにもか
かわらず性能は従来と変わらぬ鋼板を得られた意義は大
きいといえる。
00〜1250℃に加熱後熱間圧延するに際して、Ar1+10℃〜
Ar3-10℃の温度範囲での累積圧下率が16〜30％、仕上げ
圧延を(Ar1＋30℃) ±20℃となるように熱間圧延するこ
とにより780N/mm2級の高張力鋼でも非調質化が可能とな
った。これにより従来行われている焼入れおよび焼戻
し、または焼入れのみ熱処理コストが削減できるにもか
かわらず性能は従来と変わらぬ鋼板を得られた意義は大
きいといえる。
【図１】本発明にかかる方法の熱履歴を従来のそれと比
較して示すグラフである。
較して示すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量で、 Ｃ：0.10〜0.20％、Si：0.03〜0.60％、Mn：0.50〜2.00
％、 Mo：0.10〜0.80％、Nb：0.008 〜0.100 ％、sol.Al：0.
005 〜0.060 ％、 Ｂ：0.0005〜0.0015％、残部Feおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を1100〜1250℃の温度範囲
に加熱後、圧延するに際して、Ar1+10〜Ar3-10℃の温度
範囲での累積圧下率が16〜30％、仕上げ圧延温度(Ar1+3
0)±20℃となるように熱間圧延することを特徴とする非
調質高張力鋼の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼組成が、さらに重量で、 Cu：0.50％以下、Ni：1.50％以下、Cr：1.00％以下、Ｖ
0.10％以下、Ti：0.05％以下のうち１種または２種以上
を含むことを特徴とする請求項１記載の非調質高張力鋼
の製造方法。 - 【請求項３】 熱間圧延後、さらにAc1 点以下で焼戻し
を行うことを特徴とする請求項１または２記載の非調質
高張力鋼の製造方法。
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| JP7002015A JP3033459B2 (ja) | 1995-01-10 | 1995-01-10 | 非調質高張力鋼の製造方法 |
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| JP7002015A JP3033459B2 (ja) | 1995-01-10 | 1995-01-10 | 非調質高張力鋼の製造方法 |
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| JP (1) | JP3033459B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009123195A1 (ja) | 2008-04-01 | 2009-10-08 | 新日本製鐵株式会社 | 高張力厚鋼板の製造方法 |
| WO2010047416A1 (ja) | 2008-10-23 | 2010-04-29 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接性に優れる引張強さ７８０ＭＰａ以上の高張力厚鋼板およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-01-10 JP JP7002015A patent/JP3033459B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009123195A1 (ja) | 2008-04-01 | 2009-10-08 | 新日本製鐵株式会社 | 高張力厚鋼板の製造方法 |
| US8043447B2 (en) | 2008-04-01 | 2011-10-25 | Nippon Steel Corporation | Method of manufacturing high tensile strength thick steel plate |
| WO2010047416A1 (ja) | 2008-10-23 | 2010-04-29 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接性に優れる引張強さ７８０ＭＰａ以上の高張力厚鋼板およびその製造方法 |
| US8048367B2 (en) | 2008-10-23 | 2011-11-01 | Nippon Steel Corporation | High strength thick-gauge steel plate superior in weldability and having tensile strength of 780 MPA or more and method of production of same |
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