JPH08184027A - 地盤改良工法の転圧締固め方法 - Google Patents
地盤改良工法の転圧締固め方法Info
- Publication number
- JPH08184027A JPH08184027A JP32823694A JP32823694A JPH08184027A JP H08184027 A JPH08184027 A JP H08184027A JP 32823694 A JP32823694 A JP 32823694A JP 32823694 A JP32823694 A JP 32823694A JP H08184027 A JPH08184027 A JP H08184027A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compaction
- rolling compaction
- ground
- soil
- grout
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 軟弱地盤対策工法のうち、固化材をスラリー
状にして、改良予定地盤の土壌と攪拌混合した後、当該
地盤の転圧締固めを行い地盤改良を行う転圧締固め工法
において、一層で転圧締固めを行っても有効な地盤改良
が行える工法を提供することである。 【構成】 固化材をスラリー状にして土壌を攪拌混合し
た後、転圧締固めを行い軟弱地盤を改良する工法におい
て、固化材を土壌と攪拌混合後４〜１０時間の間に一層
で転圧締固めを行うことにより５０ｃｍ以上の厚さを一
層で転圧しても十分な転圧締固め効果を得ることができ
る工法としたことである。
状にして、改良予定地盤の土壌と攪拌混合した後、当該
地盤の転圧締固めを行い地盤改良を行う転圧締固め工法
において、一層で転圧締固めを行っても有効な地盤改良
が行える工法を提供することである。 【構成】 固化材をスラリー状にして土壌を攪拌混合し
た後、転圧締固めを行い軟弱地盤を改良する工法におい
て、固化材を土壌と攪拌混合後４〜１０時間の間に一層
で転圧締固めを行うことにより５０ｃｍ以上の厚さを一
層で転圧しても十分な転圧締固め効果を得ることができ
る工法としたことである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は軟弱地盤対策工法のう
ち、固化材をスラリー状にして土壌と攪拌混合した後、
転圧締固めを行い軟弱地盤の改良をする地盤改良工法の
転圧締固め方法に関する。
ち、固化材をスラリー状にして土壌と攪拌混合した後、
転圧締固めを行い軟弱地盤の改良をする地盤改良工法の
転圧締固め方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、この種軟弱地盤改良工法にお
いては、先ずスタビライザ等の攪拌混合機により固化材
を粉体の状態で土壌と攪拌混合した後、タイヤローラや
マカダムローラ等の転圧機で転圧締固めを行なってい
る。
いては、先ずスタビライザ等の攪拌混合機により固化材
を粉体の状態で土壌と攪拌混合した後、タイヤローラや
マカダムローラ等の転圧機で転圧締固めを行なってい
る。
【０００３】また固化材の混合精度を向上させる目的で
セメント系等の水硬性を有する固化材をスラリー状にし
て攪拌混合する方法も多く採用されている。近年、攪拌
混合機も次第に大型化し、最近では深度１ｍ程度まで、
一度で攪拌混合が可能なディープスタピライザ等が開発
され、実用に供されている。
セメント系等の水硬性を有する固化材をスラリー状にし
て攪拌混合する方法も多く採用されている。近年、攪拌
混合機も次第に大型化し、最近では深度１ｍ程度まで、
一度で攪拌混合が可能なディープスタピライザ等が開発
され、実用に供されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】攪拌混合後の転圧締固
めにおいては、その効果的な一層の転圧締固め厚さは経
験的に３０〜５０ｃｍとされており、この厚さで転圧締
固が実施されているのが通常である。
めにおいては、その効果的な一層の転圧締固め厚さは経
験的に３０〜５０ｃｍとされており、この厚さで転圧締
固が実施されているのが通常である。
【０００５】このため、これ以上の改良厚さの場合では
折角一度で攪拌混合を行っても、混合土を一旦仮積し、
再度撒き出して転圧する等の多層転圧を行なわねばなら
ず、その作業は繁雑である。また、固化材をスラリー状
にして使用する場合は転圧時期を誤まると十分な転圧締
固め効果が得られる場合がある。
折角一度で攪拌混合を行っても、混合土を一旦仮積し、
再度撒き出して転圧する等の多層転圧を行なわねばなら
ず、その作業は繁雑である。また、固化材をスラリー状
にして使用する場合は転圧時期を誤まると十分な転圧締
固め効果が得られる場合がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の問題を解決するた
め、発明者等は鋭意試験を実施した結果セメント系等の
水硬性を有する固化材をスラリー状にして土壌と攪拌混
合し使用した場合には、土壌や固化材の固化性能による
差異は認められるものの５０ｃｍ以上の厚さを一層で転
圧しても十分な転圧締固め効果を得ることができる転圧
時期の適切な時間帯が存在することを見出した。すなわ
ち、改良予定地盤の土壌とスラリー状の固化材とを攪拌
混合した後４〜１０時間に一層で転圧締固めを行う工法
としたことである。
め、発明者等は鋭意試験を実施した結果セメント系等の
水硬性を有する固化材をスラリー状にして土壌と攪拌混
合し使用した場合には、土壌や固化材の固化性能による
差異は認められるものの５０ｃｍ以上の厚さを一層で転
圧しても十分な転圧締固め効果を得ることができる転圧
時期の適切な時間帯が存在することを見出した。すなわ
ち、改良予定地盤の土壌とスラリー状の固化材とを攪拌
混合した後４〜１０時間に一層で転圧締固めを行う工法
としたことである。
【０００７】
【作用】セメント系等に水硬性を有する固化材では、水
和の過程で生成されるエトリンガイト（３ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 ・３ＣａＳＯ4 ・３２Ｈ2 Ｏ）が重要な役割を果
す。エトリンガイトは多量の水を結合水として取り込
み、土粒子間の空隙に針状結晶となって侵入成長する。
この結晶は網状に絡み合って土粒子の移動を拘束し、含
水比の低下と相まって土の強度を増加させる。
和の過程で生成されるエトリンガイト（３ＣａＯ・Ａｌ
2 Ｏ3 ・３ＣａＳＯ4 ・３２Ｈ2 Ｏ）が重要な役割を果
す。エトリンガイトは多量の水を結合水として取り込
み、土粒子間の空隙に針状結晶となって侵入成長する。
この結晶は網状に絡み合って土粒子の移動を拘束し、含
水比の低下と相まって土の強度を増加させる。
【０００８】このエトリンガイト結晶の成長段階におけ
る適切な時期、すなわち、固化材をスラリー状にして土
壌に攪拌混合後、４時間乃至１０時間の間に転圧作業を
行えば土粒子間の空隙は減少し、転圧締固め効果は深部
にまで及ぶ。また転圧により、以後の結晶の成長を阻害
することはない。
る適切な時期、すなわち、固化材をスラリー状にして土
壌に攪拌混合後、４時間乃至１０時間の間に転圧作業を
行えば土粒子間の空隙は減少し、転圧締固め効果は深部
にまで及ぶ。また転圧により、以後の結晶の成長を阻害
することはない。
【０００９】一方、未だエトリンガイトが生成されない
早期の段階で、転圧を行なえば、多量の余剰水のため、
いわゆるオーバーコンパクション現象を起こし、転圧締
固め効果はない。また結晶が成長し、土壌が固化した段
階での転圧は転圧締固め効果を著しく減少し場合によっ
ては固化盤を破壊する。
早期の段階で、転圧を行なえば、多量の余剰水のため、
いわゆるオーバーコンパクション現象を起こし、転圧締
固め効果はない。また結晶が成長し、土壌が固化した段
階での転圧は転圧締固め効果を著しく減少し場合によっ
ては固化盤を破壊する。
【００１０】
【実施例】この発明の一実施例を以下説明する。表１に
示す代表的な３種類の土質の試験ヤードを設け、
示す代表的な３種類の土質の試験ヤードを設け、
【表１】 表２に示す条件により試験を実施した。
【表２】 なお、転圧締固め効果はコアサンプリングによる地表部
の一軸圧縮強さ（ｑｕ）、平板載荷値（ｋ30）および砂
置換法による土の乾燥密度（γｄ）で確認した。
の一軸圧縮強さ（ｑｕ）、平板載荷値（ｋ30）および砂
置換法による土の乾燥密度（γｄ）で確認した。
【００１１】試験結果を表３に示す。
【表３】 通常土を締固める場合、その土の最大乾燥密度（γｄｍ
ａｘ）の９５％で締固め度を管理している。本試験にお
ける転圧時間と乾燥密度（γｄ）との関係を図示したの
が図１である。図１から明らかなように最大乾燥密度の
９５％の締固め土を得るには、Ｎｏ．１では攪拌混合後
３．５〜１１．０時間、Ｎｏ．２では３．０〜１０．７
時間、Ｎｏ．３では４．０〜１１．２時間の間に転圧を
行なえば最大乾燥密度の９５％の締固め度を得ることが
できる。すなわち、いずれの土質でも攪拌混合後４〜１
０時間の間に転圧を行えば最大乾燥密度の９５％で締固
め管理を行うことができることが判明した。
ａｘ）の９５％で締固め度を管理している。本試験にお
ける転圧時間と乾燥密度（γｄ）との関係を図示したの
が図１である。図１から明らかなように最大乾燥密度の
９５％の締固め土を得るには、Ｎｏ．１では攪拌混合後
３．５〜１１．０時間、Ｎｏ．２では３．０〜１０．７
時間、Ｎｏ．３では４．０〜１１．２時間の間に転圧を
行なえば最大乾燥密度の９５％の締固め度を得ることが
できる。すなわち、いずれの土質でも攪拌混合後４〜１
０時間の間に転圧を行えば最大乾燥密度の９５％で締固
め管理を行うことができることが判明した。
【００１２】
【発明の効果】以上のとおり本発明によればセメント系
等の水硬性を有する固化材をスラリー状にして使用する
場合、土壌と攪拌混合後４〜１０時間の間に転圧締固め
を行えば５０ｃｍ以上の厚さを、一層で転圧締固を行っ
ても非常に効率的な転圧締固め効果が得られる。
等の水硬性を有する固化材をスラリー状にして使用する
場合、土壌と攪拌混合後４〜１０時間の間に転圧締固め
を行えば５０ｃｍ以上の厚さを、一層で転圧締固を行っ
ても非常に効率的な転圧締固め効果が得られる。
【図１】本発明の転圧時間と乾燥密度（γｄ）との関係
図である。
図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 固化材をスラリー状にして改良予定地盤
の土壌と攪拌混合した後、該改良予定地盤の地表面の転
圧締固めを行い軟弱地盤を改良する地盤改良工法におい
て、改良予定地盤の土壌にスラリー状の固化材を攪拌混
合した後の当該固化材のエトリンガイト結晶の成長段階
における適切な時期に一層で前記改良予定地盤の地表面
を転圧締固めを行うことを特徴とする地盤改良工法の転
圧締固め方法。 - 【請求項２】 前記固化材のエトリンガイト結晶の成長
段階における適切な時期が固化材の攪拌混合後４乃至１
０時間であることを特徴とする請求項１記載の地盤改良
工法の転圧締固め方法。 - 【請求項３】 前記固化材がセメント系等の水硬性を有
するスラリー状の固化材であることを特徴とする請求項
１記載の地盤改良工法の転圧締固め方法。 - 【請求項４】 前記改良予定地表面の転圧締固めが５０
ｃｍ以上の厚さを一層で転圧することを特徴とする請求
項１記載の地盤改良工法の転圧締固め方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32823694A JPH08184027A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 地盤改良工法の転圧締固め方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32823694A JPH08184027A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 地盤改良工法の転圧締固め方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08184027A true JPH08184027A (ja) | 1996-07-16 |
Family
ID=18207969
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32823694A Pending JPH08184027A (ja) | 1994-12-28 | 1994-12-28 | 地盤改良工法の転圧締固め方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08184027A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100342087C (zh) * | 2005-10-09 | 2007-10-10 | 南京工业大学 | 多点胁迫振冲联合挤密法 |
| CN100392194C (zh) * | 2005-10-09 | 2008-06-04 | 南京工业大学 | 强排水复合型动力固结法 |
-
1994
- 1994-12-28 JP JP32823694A patent/JPH08184027A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100342087C (zh) * | 2005-10-09 | 2007-10-10 | 南京工业大学 | 多点胁迫振冲联合挤密法 |
| CN100392194C (zh) * | 2005-10-09 | 2008-06-04 | 南京工业大学 | 强排水复合型动力固结法 |
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