JPH08182319A

JPH08182319A - 高電圧発生装置

Info

Publication number: JPH08182319A
Application number: JP32519994A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Tanaka; 猛田中; Tomoyuki Kikuta; 知之菊田; Daisuke Oba; 大祐大場; Hidetoshi Suzuki; 秀俊鈴木
Original assignee: Asmo Co Ltd
Current assignee: Asmo Co Ltd
Priority date: 1994-12-27
Filing date: 1994-12-27
Publication date: 1996-07-12
Anticipated expiration: 2018-03-31
Also published as: JP3391130B2

Abstract

(57)【要約】【目的】余分な重複構成部材の採用を抑制しつつ、コ
ンデンサを有効に活用して２種類の高電圧を適正に発生
させるようにした高電圧発生装置を安価に提供すること
を目的とする。【構成】コンデンサ５０が高周波トランス３０の２次
側コイル３７及びコンデンサ４０と共に直列共振回路を
構成する。このため、この直列共振回路の共振による高
周波トランス３０の自励発振のもとに、コンデンサ４０
が共振電圧を発生する。このとき、電極４１には、負の
共振電圧が現れ、一方、電極４２には、正の共振電圧が
現れる。従って、両ダイオード６０、７０がコンデンサ
４０の電極４１からの共振電圧を倍電圧全波整流して負
の高電圧を発生する。一方、両ダイオード８０、９０が
コンデンサ１００を介してコンデンサ４０の電極４２か
ら共振電圧を受けて倍電圧全波整流し正の高電圧を発生
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高電圧発生装置に係
り、特に、静電アクチュエータ等に採用するに適した高
電圧発生装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の高電圧発生装置において
は、例えば、特開昭６０−２５９７７０号公報にて示さ
れているように、発振回路、コンデンサ及び圧電素子に
より直列共振回路を構成し、この直列共振回路の共振周
波数にて圧電素子を発振回路の発振作用のもとに共振さ
せて、圧電素子とコンデンサとの共通端子から共振電圧
を発生させ、かつこの共振電圧をダイオードにより倍電
圧半波整流して高電圧を発生させるようにしたものがあ
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
高電圧発生装置においては、接地電位に対し、正及び負
の２種類の高電圧を発生させるようにしたいという要請
がある。しかし、この要請に応えるためには、通常、正
及び負の各高電圧の発生に対し、圧電素子及び発振回路
をそれぞれ一組ずつ採用しなければならない。従って、
このような構成では、同一部品の重複採用を招き、構成
が複雑になり、製造コストが高くなるという不具合を生
ずる。

【０００４】また、上述のような高電圧発生装置のまま
では、ダイオードによる半波整流により倍電圧を発生で
きても、圧電素子からの共振電圧の取り出し端子が単一
のため、全波整流による倍電圧方式を採用することは困
難である。その結果、半波整流のままでは、全波整流に
場合に比べて、半減した高電圧しか得られないという不
具合がある。

【０００５】また、上述のような高電圧発生装置では、
直列共振回路の共振素子として採用されている圧電素子
では、その圧電振動子の保持方法に特別な工夫が必要で
ある。このため、圧電素子の部品コストが高くなり、そ
の結果、高電圧発生装置がコスト高になるという不具合
がある。以上のことに対し、本発明者等は、上記直列共
振回路における共振素子として、圧電素子に代えてコン
デンサを採用し、このコンデンサの両電極から正負の両
共振電圧を直接取り出すことにつき検討してみた。

【０００６】しかし、このような共振電圧の取り出し方
法によると、発振回路の発振エネルギー中の直流成分ま
で取り出されてしまう。このため、上記直列共振回路の
共振に必要な直流レベルがシフトし、その結果、上記直
列共振回路の共振現象を適正には維持できないことが分
かった。一方、上記コンデンサの共振電圧の上記取り出
し電極とは異なる電極から他のコンデンサを通して共振
電圧を取り出すようにした場合、発振回路の発振エネル
ギー中の直流成分の取り出しが、他のコンデンサにより
阻止され、発振エネルギー中の交流成分のみの取り出し
が可能であることが分かった。そして、これにより、上
記直列共振回路の共振を適正に維持し得ることが分かっ
た。

【０００７】そこで、本発明は、以上のようなことに対
処すべく、余分な重複構成部材の採用を抑制しつつ、コ
ンデンサを有効に活用して２種類の高電圧を適正に発生
させるようにした高電圧発生装置を安価に提供すること
を目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に記載の発明においては、発振手段（２
０、２０Ａ、３０、３０Ａ）及び第１コンデンサ（５
０）と共に直列共振回路を構成する第２コンデンサ（４
０）と、発振手段（２０、２０Ａ、３０、３０Ａ）から
の発振電圧に応じた前記直列共振回路の共振に伴い第２
コンデンサ（４０）の第１コンデンサ（５０）側電極
（４１）から共振電圧を受けて倍電圧全波整流し高電圧
として発生する第１の倍電圧全波整流手段（６０、７
０）と、第２コンデンサ（４０）の発振手段（２０、２
０Ａ、３０、３０Ａ）側電極（４２）からの共振電圧を
第３コンデンサ（１００）を通し受けて倍電圧全波整流
し高電圧として発生する第２の倍電圧全波整流手段（８
０、９０）とを備える高電圧発生装置が提供される。

【０００９】また、請求項２に記載の発明では、請求項
１に記載の高電圧発生装置において、発振手段（２０、
２０Ａ、３０、３０Ａ）が、前記直列共振回路の共振に
伴いスイッチングするスイッチング回路（２０）と、段
付き柱状コア（３１）と、第２コンデンサ（４０）と第
３コンデンサ（１００）との間と結線する巻き始め端子
を最内周とし、コア（３１）の中央小径部（３１ａ）の
外周を巻装する２次側コイル（３７）と、この２次側コ
イルの外周を巻装する１次側コイル（３６）とを有し、
この１次側コイルにてスイッチング回路（２０）により
スイッチング駆動されて２次側コイル（３７）を発振さ
せ、前記発振電圧を発生する高周波トランス（３０）と
を備えることを特徴とする。

【００１０】また、請求項３に記載の発明では、請求項
１に記載の高電圧発生装置において、発振手段（２０、
２０Ａ、３０、３０Ａ）が、前記直列共振回路の共振に
伴い互いに逆位相にてスイッチングする一対のスイッチ
ング回路（２０Ａ）と、段付き柱状コア（３１）と、第
２コンデンサ（４０）と第３コンデンサ（１００）との
間と結線する巻き始め端子（３７ａ）を最内周とし、コ
ア（３１）の中央小径部（３１ａ）の外周を巻装する２
次側コイル（３７）と、この２次側コイルの外周を互い
に逆向きに磁束を形成するように巻装する一対の１次側
コイル（３６、３６ａ）とを有し、これら１次側コイル
にて一対のスイッチング回路（２０Ａ）の逆位相のスイ
ッチングにより駆動されて２次側コイル（３７）を発振
させ、前記発振電圧を発生する高周波トランス（３０
Ａ）とを備えることを特徴とする。

【００１１】また、請求項４に記載の発明によれば、請
求項１乃至３のいずれかに記載の高電圧発生装置におい
て、第１及び第２の倍電圧全波整流手段（６０、７０、
８０、９０）が、互いに異極性の高電圧を発生すること
を特徴とする。なお、上記各手段及び要素のカッコ内の
符号は、後述する実施例記載の具体的手段及び要素との
対応関係を示すものである。

【００１２】

【発明の作用効果】上記請求項１に記載の発明によれ
ば、第２コンデンサが、発振手段及び第１コンデンサと
共に直列共振回路を構成する。そして、第１の倍電圧全
波整流手段が、発振手段からの発振電圧に応じた前記直
列共振回路の共振に伴い第２コンデンサの第１コンデン
サ側電極から共振電圧を受けて倍電圧全波整流し高電圧
として発生する。また、第２の倍電圧全波整流手段が、
第２コンデンサの発振手段側電極からの共振電圧を第３
コンデンサを通し受けて倍電圧全波整流し高電圧として
発生する。

【００１３】かかる場合、第１乃至第３のコンデンサが
互いに独立しているので、発振手段の発振エネルギーの
直流成分が第１及び第２のコンデンサにより両倍電圧整
流手段から遮断される。従って、上記直列共振回路の共
振を適正に維持しつつ、第２コンデンサのの第１コンデ
ンサ側電極及び発振手段側電極から共振電圧をそれぞれ
同時に取り出すことができる。

【００１４】このため、これら共振電圧に対する各倍電
圧全波整流手段による倍電圧全波整流が可能となり、こ
れら倍電圧全波整流に基づき、上記各共振電圧を適正な
高電圧として得ることができる。その結果、この種の高
電圧発生装置において、直列共振回路にて通常採用され
る圧電素子に代えてコンデンサを採用することにより、
圧電素子に固有の不具合を確実に解消して部品コストの
軽減を図りつつ、２種類の高電圧を同時に発生させるこ
とができる。

【００１５】また、請求項２に記載の発明によれば、発
振手段のスイッチング回路が前記直列共振回路の共振に
伴いスイッチングし、高周波トランスが、その１次側コ
イルにてスイッチング回路によりスイッチング駆動され
て２次側コイルを発振させ、前記発振電圧を発生する。
ここで、２次側コイルが、第２コンデンサと第３コンデ
ンサとの間と結線する巻き始め端子を最内周とし、段付
き柱状コアの中央小径部の外周を巻装しており、１次側
コイルが２次側コイルの外周を巻装している。従って、
最も高電圧の巻き始め端子のコイル部分がこれよりも電
圧の低いコイル部分及び段付き柱状コアの中央小径部の
表面により覆われることになる。

【００１６】その結果、２次側コイルから結果として２
種類の高電圧を取り出すにもかかわらず、単一の２次側
コイルで済むとともに、この２次側コイルとして耐高電
圧性のものを採用しないで済む。また、請求項３に記載
の発明によれば、発振手段の一対のスイッチング回路が
前記直列共振回路の共振に伴い互いに逆位相にてスイッ
チングし、高周波トランスが、その一対の１次側コイル
にて一対のスイッチング回路の逆位相のスイッチングに
より駆動されて２次側コイルを発振させ、前記発振電圧
を発生する。

【００１７】ここで、２次側コイルが、第２コンデンサ
と第３コンデンサとの間と結線する巻き始め端子を最内
周とし、段付き柱状コアの中央小径部の外周を巻装して
おり、一対の１次側コイルが２次側コイルの外周を巻装
している。従って、最も高電圧の巻き始め端子のコイル
部分がこれよりも電圧の低いコイル部分及び段付き柱状
コアの中央小径部の表面により覆われることになる。

【００１８】その結果、２次側コイルから結果として２
種類の高電圧を取り出すにもかかわらず、単一の２次側
コイルで済むとともに、この２次側コイルとして耐高電
圧性のものを採用しないで済む。また、一対の１次コイ
ルは、互いに逆向きに磁束を形成するように２次側コイ
ルに巻装されている。このため、２次側コイルが単一の
１次側コイルの出力電圧の２倍の電圧を発生する。

【００１９】従って、この２倍の出力電圧のもとに上記
直列共振回路が共振し第２コンデンサの共振電圧が両倍
電圧整流回路を通して２種類の高電圧として取り出され
る。かかる場合、上述のごとく、２次側コイルの出力電
圧が単一の１次側コイルの出力電圧の２倍となっている
ため、両１次コイルへの入力電圧が低下しても、適正な
２種類の高電圧を確保することが可能である。

【００２０】また、請求項４に記載の発明によれば、第
１及び第２の倍電圧全波整流手段が、互いに異極性の高
電圧を発生する。これにより、正及び負の両高電圧を単
一の高電圧発生装置から取り出すことができる。その結
果、正及び負の双方の高電圧を駆動電圧として必要とす
る静電アクチュエータ等のための有益な高電圧発生装置
の提供が可能となる。

【００２１】

【実施例】以下、本発明の第１実施例を図１及び図２を
参照して説明する。図１は、本発明に係る高電圧発生装
置が静電アクチュエータ１０に適用された例を示してい
る。静電アクチュエータ１０は、高電圧発生装置から後
述のように発生する正及び負の高電圧を同時に受けて車
両のサンバイザ等の透光量を調整する。

【００２２】高電圧発生装置は、トランジスタ回路２０
と、このトランジスタ回路２０に接続した高周波トラン
ス３０とを備えている。トランジスタ回路２０は、トラ
ンジスタ２１を備えており、このトランジスタ２１は、
そのベースにて、抵抗２２を介し直流電源の正側端子＋
Ｂに接続されるようになっている。また、このトランジ
スタ２１のベースは、コンデンサ２３を介し後述する両
コンデンサ４０、５０の間に接続されている。なお、ト
ランジスタ２１のエミッタは接地してある。

【００２３】高周波トランス３０は、図２にて示すごと
く、段付き円柱状フェライトコア３１を備えており、こ
のフェライトコア３１は、小径中央部３１ａの軸方向両
端に両大径端部３１ｂ、３１ｃを一体に形成して構成さ
れている。但し、小径中央部３１ａは、その軸方向両端
から両大径端部３１ｂ、３１ｃの各外周面に向け傾斜し
て形成されている。また、大径端部３１ｃの軸方向端面
には、四本のロッド状電極３２乃至３５がその基部にて
埋め込まれている。

【００２４】２次側コイル３７はフェライトコア３１の
小径中央部３１ａ外周を巻装しており、この２次側コイ
ル３７の巻き始め端子３７ａが電極３２に結線され、２
次側コイル３７の巻き終わり端子が電極３３に結線され
ている。また、２次側コイル３７の外周面には、１次側
コイル３６が巻装されており、この１次側コイル３６
は、その巻き始め端子にて、電極３４に結線されるとと
もに、抵抗２２を通してトランジスタ２１のベースに接
続されている。一方、１次側コイル３６の巻き終わり端
子は、電極３５に結線されるとともに、トランジスタ２
１のコレクタに接続されている。なお、２次側コイル３
７の巻き回数は１次側コイル３６の巻き回数の１８倍と
なっている。

【００２５】コンデンサ４０は、図１にて示すごとく、
その負側電極４１にてコンデンサ２３を通してトランジ
スタ２１のベースに接続されており、このコンデンサ４
０の正側電極４２は高周波トランス３０の２次側コイル
３７を通して接地されている。なお、２次側コイル３７
の巻き始め端子３７ａは、コンデンサ４０とコンデンサ
１００との間と結線し、フェライトコア３１の最内周に
位置する。

【００２６】コンデンサ５０は、高周波トランス３０の
２次側コイル３７及びコンデンサ４０と共に直列共振回
路を構成するもので、このコンデンサ５０は、その一端
にて接地され、その他端にてコンデンサ４０の負側電極
４１に接続されている。以上のような構成によれば、上
記直列共振回路が、その共振周波数でもって、コンデン
サ２３を介しトランジスタ２１をスイッチングさせる。
これにより、高周波トランス３０が、トランジスタ２１
のスイッチングに応答して自励発振し、１次側コイル３
６に生ずる直流電圧を２次側コイル３７から高周波電圧
として出力させる。このことは、コンデンサ４０が上記
高周波電圧に基づき共振し共振電圧を発生することを意
味する。

【００２７】両ダイオード６０、７０は、コンデンサ４
０と共に倍電圧全波整流回路を構成するもので、ダイオ
ード６０は、そのアノードにて接地され、一方、そのカ
ソードにてコンデンサ４０の負側電極４１に接続されて
いる。また、ダイオード７０は、そのアノードにてコン
デンサ４０の負側電極４１に接続されている。ここで、
ダイオード６０のカソード及びダイオード７０のアノー
ドは、両コンデンサ４０、５０により、高周波トランス
３０の２次側コイル３７から直流的に遮断されている。

【００２８】これにより、両ダイオード６０、７０は、
コンデンサ４０の共振電圧を倍電圧全波整流し負の高電
圧としてダイオード７０のカソードから出力する。ま
た、両ダイオード８０、９０は、両コンデンサ４０、１
００と共に倍電圧全波整流回路を構成するもので、ダイ
オード８０は、そのカソードにて接地され、一方、その
アノードにてコンデンサ１００を通してコンデンサ４０
の正側電極４２に接続されている。また、ダイオード９
０は、そのカソードにてコンデンサ１００を通してコン
デンサ４０の正側電極４２に接続されている。

【００２９】これにより、両ダイオード８０、９０は、
コンデンサ１００を通して圧電素子４０の共振電圧を受
け倍電圧全波整流し正の高電圧としてダイオード９０の
アノードから出力する。本実施例において、上述したコ
ンデンサ１００は、ダイオード８０のアノード及びダイ
オード９０のカソードを高周波トランス３０の２次側コ
イル３７から直流的に遮断する役割を果たす。このた
め、高周波トランス３０の２次側コイル３７とコンデン
サ４０の正側電極４２との共通接続点に生ずる発振エネ
ルギーのうち直流成分以外の交流成分のみがコンデンサ
１００を通して両ダイオード８０、９０側に取り出され
る。

【００３０】このように構成した本実施例においては、
コンデンサ５０が高周波トランス３０の２次側コイル３
７及びコンデンサ４０と共に直列共振回路を構成する。
このため、この直列共振回路の共振による高周波トラン
ス３０の自励発振のもとに、コンデンサ４０が共振電圧
を発生する。このとき、電極４１には、負の共振電圧が
現れ、一方、電極４２には、正の共振電圧が現れる。

【００３１】従って、両ダイオード６０、７０がコンデ
ンサ４０の電極４１からの共振電圧を倍電圧全波整流し
て負の高電圧を発生する。一方、両ダイオード８０、９
０がコンデンサ１００を介してコンデンサ４０の電極４
２から共振電圧を受けて倍電圧全波整流し正の高電圧を
発生する。この場合、高周波トランス３０の発振エネル
ギーのうち直流成分が、各コンデンサ４０、５０、１０
０により、各ダイオード６０乃至９０から遮断される。
このため、上記直列共振回路の共振現象を適正に維持し
た状態にて、コンデンサ４０の共振電圧が電極４１を通
して適正に取り出されるとともに、電極４２及びコンデ
ンサ１００を通して適正に取り出される。従って、両倍
電圧全波整流回路による正及び負の各高電圧の適正な取
り出しが可能となる。

【００３２】このように、コンデンサのみを利用した高
電圧発生装置によれば、圧電素子に固有の不具合を伴う
ことなく、正及び負の高電圧を発生させることができ
る。ここで、正負２種類の高電圧を発生させるにあた
り、高周波トランス３０の単一の２次側コイル３７の発
振出力を利用することになるが、高電圧になるのは２次
側コイル３７の巻き始め端子３２のみである。さらに、
フェライトコア３１における両コイル３６、３７の電圧
分布は、小径中央部３１ａの表面近傍で最も高い電圧と
なり、外方に向けて順次低い電圧となるようになってい
る。また、小径中央部３１ａが、上述のごとく、その軸
方向両端から両大径端部３１ｂ、３１ｃの各外周面に向
け傾斜して形成されているので、隣接するコイル部分間
の電位差を小さくできる。

【００３３】従って、両コイル３６、３７のうちの高電
圧部分は、これよりもやや低い電圧部分に相当するコイ
ル部分とフェライトコア３１の小径中央部３１ａの表面
とにより覆われることとなる。このため、耐高電圧性に
優れた巻線を２次側コイルとして使用しなくても、高電
圧を取り出すための高周波トランス３０を構成すること
ができ、このような高周波トランスを有効に活用して、
上述した正負２種類の高電圧を発生させることができ
る。

【００３４】なお、本第１実施例における高電圧発生装
置の入出力電圧特性は図３にて示すごとく得られた。こ
れによれば、正負両側にて、例えば、９Ｖの入力電圧に
対し負荷抵抗１ＭΩ時で６００Ｖの出力電圧が得られ
た。次に、本発明の第２実施例を図４及び図５を参照し
て説明すると、この第２実施例においては、上記第１実
施例にて述べたトランジスタ回路２０及び高周波トラン
ス３０に代えて、トランジスタ回路２０Ａ及び高周波ト
ランス３０Ａを採用したことにその構成上の特徴があ
る。

【００３５】トランジスタ回路２０Ａは、図４にて示す
ごとく、トランジスタ回路２０において、トランジスタ
２４、発振起動用抵抗２５及びコンデンサ２６を付加的
に採用して構成されている。トランジスタ２４は、その
コレクタにて接地されており、このトランジスタ２４の
ベースは、抵抗２５を通して接地されるとともに、コン
デンサ２６を通してトランジスタ２１のベースに接続さ
れている。

【００３６】ここで、トランジスタ２４は、そのベース
にて、コンデンサ２６を介しトランジスタ２１のベース
と同期して、このトランジスタ２１のスイッチングとは
逆位相でスイッチングするようになっている。なお、ト
ランジスタ２４は、トランジスタ２１とコンパチブルな
特性をもつ。高周波トランス３０Ａは、図５にて示すご
とく、高周波トランス３０において、１次側コイル３６
ａを付加的に採用して構成されており、この１次側コイ
ル３６ａは、１次側コイル３６の外周に巻装されてい
る。但し、両１次側コイル３６、３６ａは、その同時通
電により互いに逆向きの磁束を発生する方向に巻装され
ている。

【００３７】ここで、１次側コイル３６ａは、その巻き
始め端子にて、大径端部３１ｃの軸方向端面に埋め込ん
だロッド状電極３９ａに結線されるとともに、直流電源
の正側端子＋Ｂに接続されるようになっている。一方、
１次側コイル３６ａの巻き終わり端子は、大径端部３１
ｃの軸方向端面に埋め込んだロッド状電極３９ｂに結線
されるとともに、トランジスタ２４のエミッタに接続さ
れている。その他の構成は上記第１実施例と同様であ
る。

【００３８】このように構成した本第２実施例において
は、トランジスタ回路２０Ａの両トランジスタ２１、２
４が互いに逆位相のスイッチング特性を有するため、高
周波トランス３０Ａの両１次側コイル３６、３６ａの一
方に電流が流れるとき他方の１次側コイルには電流が流
れない。但し、両１次側コイル３６、３６ａは、上述の
ごとく、互いに逆向きの磁束を発生する方向に巻装され
ているため、２次側コイル３７が単一の１次側コイルの
出力電圧の２倍の電圧を発生する。

【００３９】従って、この２倍の出力電圧のもとに上記
直列共振回路が共振しコンデンサ４０の共振電圧が上記
第１実施例と同様に両倍電圧整流回路を通して正負２種
類の高電圧として取り出される。この場合、上述のごと
く、２次側コイル３７の出力電圧が単一の１次側コイル
の出力電圧の２倍となっているため、上記直流電源の出
力電圧が低下しても、適正な正負の高電圧を確保するこ
とが可能である。その他の作用効果は上記第１実施例と
同様である。

【００４０】ちなみに、本第２実施例における高電圧発
生装置の入出力電圧特性を上記第１実施例における高電
圧発生装置の入出力電圧特性と比較してみたところ、図
６にて示す結果が得られた。ここで、図６の直線Ｌ１
は、上記第１実施例における高電圧発生装置の入出力電
圧特性を示し、一方直線Ｌ２は、本第２実施例における
高電圧発生装置の入出力電圧特性を示す。

【００４１】これによれば、例えば、直線Ｌ１では、１
２Ｖの入力電圧に対し６００Ｖの出力電圧となるのに対
し、直線Ｌ２では、１２Ｖの入力電圧に対し１２００Ｖ
の出力電圧となる。従って、本第２実施例の方が、上記
第１実施例に比べてより高い昇圧比が得られることが確
認できる。なお、本発明の実施にあたっては、上記各実
施例における両倍電圧整流回路からの正及び負の高電圧
の一方の極性を反転させて、共に、同一極性の高電圧と
して取り出すようにしてもよい。これにより、高周波ト
ランスから直流的に遮断した状態にて同一極性の２種類
の高電圧の発生が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例を示す回路構成図である。

【図２】図１の高周波トランスの断面図である。

【図３】上記第１実施例における入出力電圧特性図であ
る。

【図４】本発明の第２実施例を示す回路構成図である。

【図５】図４の高周波トランスの断面図である。

【図６】第１及び第２の実施例における入出力電圧の比
較特性図である。

【符号の説明】

２０、２０Ａ・・・トランジスタ回路、３０、３０Ａ・
・・高周波トランス、３１・・・コア、３１ａ・・・中
央小径部、３６、３６ａ・・・１次側コイル、３７・・
・２次側コイル、４０、５０、１００・・・コンデン
サ、４１・・・負側電極、４２・・・正側電極、６０乃
至９０・・・ダイオード。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者鈴木秀俊静岡県湖西市梅田390番地アスモ株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】発振手段及び第１コンデンサと共に直列
共振回路を構成する第２コンデンサと、前記発振手段からの発振電圧に応じた前記直列共振回路
の共振に伴い前記第２コンデンサの前記第１コンデンサ
側電極から共振電圧を受けて倍電圧全波整流し高電圧と
して発生する第１の倍電圧全波整流手段と、前記第２コンデンサの前記発振手段側電極からの共振電
圧を第３コンデンサを通し受けて倍電圧全波整流し高電
圧として発生する第２の倍電圧全波整流手段とを備える
高電圧発生装置。
【請求項２】前記発振手段が、前記直列共振回路の共振に伴いスイッチングするスイッ
チング回路と、段付き柱状コアと、前記第２コンデンサと前記第３コン
デンサとの間と結線する巻き始め端子を最内周とし、前
記コアの中央小径部の外周を巻装する２次側コイルと、
この２次側コイルの外周を巻装する１次側コイルとを有
し、この１次側コイルにて前記スイッチング回路により
スイッチング駆動されて前記２次側コイルを発振させ、
前記発振電圧を発生する高周波トランスとを備えること
を特徴とする請求項１に記載の高電圧発生装置。
【請求項３】前記発振手段が、前記直列共振回路の共振に伴い互いに逆位相にてスイッ
チングする一対のスイッチング回路と、段付き柱状コアと、前記第２コンデンサと前記第３コン
デンサとの間と結線する巻き始め端子を最内周とし、前
記コアの中央小径部の外周を巻装する２次側コイルと、
この２次側コイルの外周を互いに逆向きに磁束を形成す
るように巻装する一対の１次側コイルとを有し、これら
１次側コイルにて前記一対のスイッチング回路の逆位相
のスイッチングにより駆動されて前記２次側コイルを発
振させ、前記発振電圧を発生する高周波トランスとを備
えることを特徴とする請求項１に記載の高電圧発生装
置。
【請求項４】前記第１及び第２の倍電圧全波整流手段
が、互いに異極性の高電圧を発生することを特徴とする
請求項１乃至３のいずれかに記載の高電圧発生装置。