JPH08177413A - 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける主蒸気温度制御装置 - Google Patents
排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける主蒸気温度制御装置Info
- Publication number
- JPH08177413A JPH08177413A JP31871394A JP31871394A JPH08177413A JP H08177413 A JPH08177413 A JP H08177413A JP 31871394 A JP31871394 A JP 31871394A JP 31871394 A JP31871394 A JP 31871394A JP H08177413 A JPH08177413 A JP H08177413A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spray water
- flow rate
- water flow
- command
- gas turbine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Abstract
(57)【要約】
【目的】 コンバインドサイクル運転時に蒸気タービン
出力及びガスタービン出力が迅速且つ確実に安定するよ
う過熱蒸気出口温度を制御する。 【構成】 ガスタービン出力ＰGと蒸気タービン出力ＰS
に対応し求めたガスタービン出力指令ＰGOからガスター
ビン出力比αを求め、ガスタービン出力比αから非線形
補償係数βを求め、基準スプレイ水流量指令ＱA，ＱBの
差をとり求めたガスタービン駆動スプレイ水流量指令Δ
ＱGに前記係数βを掛けてガスタービン駆動補正スプレ
イ水流量指令ＱGを求め、過熱蒸気出口温度Ｔと過熱蒸
気設定出口温度ＴOの差である過熱蒸気出口温度偏差Δ
Ｔに対応してスプレイ水補正流量指令ＱCを求め、基準
スプレイ水流量指令ＱAとガスタービン駆動補正スプレ
イ水流量指令ＱGとスプレイ水補正流量指令ＱCを加算し
て求めたスプレイ水修正流量指令ΣＱを基にスプレイ水
流量制御弁１１の開度を調整する。
出力及びガスタービン出力が迅速且つ確実に安定するよ
う過熱蒸気出口温度を制御する。 【構成】 ガスタービン出力ＰGと蒸気タービン出力ＰS
に対応し求めたガスタービン出力指令ＰGOからガスター
ビン出力比αを求め、ガスタービン出力比αから非線形
補償係数βを求め、基準スプレイ水流量指令ＱA，ＱBの
差をとり求めたガスタービン駆動スプレイ水流量指令Δ
ＱGに前記係数βを掛けてガスタービン駆動補正スプレ
イ水流量指令ＱGを求め、過熱蒸気出口温度Ｔと過熱蒸
気設定出口温度ＴOの差である過熱蒸気出口温度偏差Δ
Ｔに対応してスプレイ水補正流量指令ＱCを求め、基準
スプレイ水流量指令ＱAとガスタービン駆動補正スプレ
イ水流量指令ＱGとスプレイ水補正流量指令ＱCを加算し
て求めたスプレイ水修正流量指令ΣＱを基にスプレイ水
流量制御弁１１の開度を調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排気再燃型コンバイン
ドサイクルプラントにおける主蒸気温度制御装置に関す
るものである。
ドサイクルプラントにおける主蒸気温度制御装置に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、熱効率の向上を図るため、発電機
及び圧縮機を駆動した後のタービン排ガスを燃焼用空気
の一部としてボイラへ送給し、ボイラにおける燃料の燃
焼に供するようにした排気再燃型コンバインドサイクル
プラントが実用化されつつあり、斯かる排気再燃型コン
バインドサイクルプラントにおいては、プラントの出力
に対応して過熱器から送出される主蒸気の温度を制御す
る必要があり、主蒸気温度の制御は過熱器へ導入される
主蒸気に水をスプレイすることにより行っている。
及び圧縮機を駆動した後のタービン排ガスを燃焼用空気
の一部としてボイラへ送給し、ボイラにおける燃料の燃
焼に供するようにした排気再燃型コンバインドサイクル
プラントが実用化されつつあり、斯かる排気再燃型コン
バインドサイクルプラントにおいては、プラントの出力
に対応して過熱器から送出される主蒸気の温度を制御す
る必要があり、主蒸気温度の制御は過熱器へ導入される
主蒸気に水をスプレイすることにより行っている。
【０００３】而して、斯かる排気再燃型コンバインドサ
イクルプラントの一例は図８に示されており、図中、１
は火炉１ａ及び副側壁１ｂ並に後部伝熱部１ｃを備えた
ボイラ本体、２は中途部に燃料流量制御弁３が設けられ
た燃料送給管４を通り送給された燃料をボイラ本体１の
火炉１ａ内に噴射し燃焼させるため火炉１ａ下部に設置
したバーナ、５は外気をダクト６及び風箱７を介し燃焼
用空気として火炉１ａ内へ送給する強圧通風機、８はボ
イラ本体１の伝熱部で生成されて主蒸気管９を通り送給
された主蒸気に水をスプレイし得るよう主蒸気管９の中
途部に設けられたスプレイ部、１０はスプレイ水流量制
御弁１１により制御されつつ送給されたスプレイ水をス
プレイ部８へ送給するためのスプレイ水送給管、１２は
ボイラ本体１の副側壁１ｂ内に格納され、スプレイ水を
スプレイされて主蒸気管９を通り送給された主蒸気を過
熱させる過熱器である。
イクルプラントの一例は図８に示されており、図中、１
は火炉１ａ及び副側壁１ｂ並に後部伝熱部１ｃを備えた
ボイラ本体、２は中途部に燃料流量制御弁３が設けられ
た燃料送給管４を通り送給された燃料をボイラ本体１の
火炉１ａ内に噴射し燃焼させるため火炉１ａ下部に設置
したバーナ、５は外気をダクト６及び風箱７を介し燃焼
用空気として火炉１ａ内へ送給する強圧通風機、８はボ
イラ本体１の伝熱部で生成されて主蒸気管９を通り送給
された主蒸気に水をスプレイし得るよう主蒸気管９の中
途部に設けられたスプレイ部、１０はスプレイ水流量制
御弁１１により制御されつつ送給されたスプレイ水をス
プレイ部８へ送給するためのスプレイ水送給管、１２は
ボイラ本体１の副側壁１ｂ内に格納され、スプレイ水を
スプレイされて主蒸気管９を通り送給された主蒸気を過
熱させる過熱器である。
【０００４】１３は、過熱器１２で生成されて過熱蒸気
管１４を通り送給された主蒸気により駆動されると共に
発電機１５を駆動するようにした蒸気タービンであり、
蒸気タービン１３から抽気された蒸気は復水器で水に戻
され、給水ポンプによりボイラ本体１の伝熱部へ循環さ
せ得るようになっている。
管１４を通り送給された主蒸気により駆動されると共に
発電機１５を駆動するようにした蒸気タービンであり、
蒸気タービン１３から抽気された蒸気は復水器で水に戻
され、給水ポンプによりボイラ本体１の伝熱部へ循環さ
せ得るようになっている。
【０００５】１６は燃焼器１７から送給された燃焼ガス
により駆動され、発電機１８及び圧縮機１９を駆動し得
るようにしたガスタービンであり、燃焼器１７では、バ
ーナ２０から噴射された燃料が圧縮機１９から送給され
た圧縮空気と混合し、燃焼し得るようになっている。
により駆動され、発電機１８及び圧縮機１９を駆動し得
るようにしたガスタービンであり、燃焼器１７では、バ
ーナ２０から噴射された燃料が圧縮機１９から送給され
た圧縮空気と混合し、燃焼し得るようになっている。
【０００６】２１はガスタービン１６から排出されたタ
ービン排ガスをダクト６へ送給し得るよう、ダクト６の
中途部に接続されたダクトであり、ガスタービン１６か
ら排出されたタービン排ガスは、ダクト２１からダクト
６へ導入され、ダクト６、風箱７を通って火炉１ａ内へ
送給し得るようになっている。
ービン排ガスをダクト６へ送給し得るよう、ダクト６の
中途部に接続されたダクトであり、ガスタービン１６か
ら排出されたタービン排ガスは、ダクト２１からダクト
６へ導入され、ダクト６、風箱７を通って火炉１ａ内へ
送給し得るようになっている。
【０００７】上記排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおいて、スプレイ部８へスプレイされるスプレイ
水の流量を制御して過熱器１２の出口における主蒸気温
度を制御するための主蒸気温度制御装置は図７に示され
ている。
ントにおいて、スプレイ部８へスプレイされるスプレイ
水の流量を制御して過熱器１２の出口における主蒸気温
度を制御するための主蒸気温度制御装置は図７に示され
ている。
【０００８】図中、２２は蒸気タービン出力指令ＰSOに
対応して気力単独運転時のスプレイ水流量指令ＱSSを出
力し得るようにした関数発生器、２３は蒸気タービン出
力指令ＰSOに対応してコンバインドサイクル運転時のス
プレイ水流量指令ＱSCを出力し得るようにした関数発生
器、２４は蒸気タービン出力指令ＰSOの値に応じて切換
り、関数発生器２２からのスプレイ水流量指令ＱSS又は
関数発生器２３からのスプレイ水流量指令ＱSCを出力し
得るようにした切換器、２５はスプレイ水流量制御弁１
１よりもスプレイ水送給方向Ｄ１下流側に位置するよ
う、スプレイ水送給管１０に接続されたスプレイ水流量
検出器、２６は過熱蒸気管１４の中途部に接続された過
熱蒸気出口温度検出器、２７は過熱蒸気出口温度検出器
２６で検出した過熱蒸気の出口温度（過熱蒸気出口温
度）Ｔと予め設定した過熱蒸気出口温度（過熱蒸気設定
出口温度）ＴOの差をとり過熱蒸気出口温度偏差ΔＴを
求める減算器、２８は燃焼器１７から与えられた過熱蒸
気出口温度偏差ΔＴに基づき該偏差ΔＴに略比例したス
プレイ水補正流量指令ＱCを出力し得るようにした比例
調整器、２９は切換器２４からのスプレイ水流量指令Ｑ
SS又はＱSCと比例調節器２８からのスプレイ水補正流量
指令ＱCを加算してスプレイ水修正流量指令ΣＱを出力
するようにした加算器、３０は加算器２９から与えられ
たスプレイ水修正流量指令ΣＱとスプレイ水流量検出器
２５で検出したスプレイ水送給管１０を流れるスプレイ
水の流量（スプレイ水流量Ｑ）の差をとってスプレイ水
流量偏差ΔＱを求め出力する減算器、３１は減算器３０
からのスプレイ水流量偏差ΔＱを比例積分してスプレイ
水流量制御弁開閉指令Ｘを求め、スプレイ水流量制御弁
１１へ与える比例積分調節器である。
対応して気力単独運転時のスプレイ水流量指令ＱSSを出
力し得るようにした関数発生器、２３は蒸気タービン出
力指令ＰSOに対応してコンバインドサイクル運転時のス
プレイ水流量指令ＱSCを出力し得るようにした関数発生
器、２４は蒸気タービン出力指令ＰSOの値に応じて切換
り、関数発生器２２からのスプレイ水流量指令ＱSS又は
関数発生器２３からのスプレイ水流量指令ＱSCを出力し
得るようにした切換器、２５はスプレイ水流量制御弁１
１よりもスプレイ水送給方向Ｄ１下流側に位置するよ
う、スプレイ水送給管１０に接続されたスプレイ水流量
検出器、２６は過熱蒸気管１４の中途部に接続された過
熱蒸気出口温度検出器、２７は過熱蒸気出口温度検出器
２６で検出した過熱蒸気の出口温度（過熱蒸気出口温
度）Ｔと予め設定した過熱蒸気出口温度（過熱蒸気設定
出口温度）ＴOの差をとり過熱蒸気出口温度偏差ΔＴを
求める減算器、２８は燃焼器１７から与えられた過熱蒸
気出口温度偏差ΔＴに基づき該偏差ΔＴに略比例したス
プレイ水補正流量指令ＱCを出力し得るようにした比例
調整器、２９は切換器２４からのスプレイ水流量指令Ｑ
SS又はＱSCと比例調節器２８からのスプレイ水補正流量
指令ＱCを加算してスプレイ水修正流量指令ΣＱを出力
するようにした加算器、３０は加算器２９から与えられ
たスプレイ水修正流量指令ΣＱとスプレイ水流量検出器
２５で検出したスプレイ水送給管１０を流れるスプレイ
水の流量（スプレイ水流量Ｑ）の差をとってスプレイ水
流量偏差ΔＱを求め出力する減算器、３１は減算器３０
からのスプレイ水流量偏差ΔＱを比例積分してスプレイ
水流量制御弁開閉指令Ｘを求め、スプレイ水流量制御弁
１１へ与える比例積分調節器である。
【０００９】上述の主蒸気温度制御装置の関数発生器２
２には、図９、図１０に示すとおり気力単独運転時の蒸
気タービン出力指令ＰSOとスプレイ水流量指令ＱSSの関
係を示す関数Ｆ１（ｘ）が設定され、関数発生器２３に
は、コンバインドサイクル運転時の蒸気タービン出力指
令ＰSOとスプレイ水流量指令ＱSCの関係を示す関数Ｆ２
（ｘ）が設定されている。
２には、図９、図１０に示すとおり気力単独運転時の蒸
気タービン出力指令ＰSOとスプレイ水流量指令ＱSSの関
係を示す関数Ｆ１（ｘ）が設定され、関数発生器２３に
は、コンバインドサイクル運転時の蒸気タービン出力指
令ＰSOとスプレイ水流量指令ＱSCの関係を示す関数Ｆ２
（ｘ）が設定されている。
【００１０】上述の排気再燃型コンバインドサイクルプ
ラントにおいては、蒸気タービン出力指令ＰSOが所定の
値よりも低い場合には、蒸気タービン１３のみが駆動さ
れる気力単独運転が行われ、蒸気タービン出力指令ＰSO
が所定の値よりも高い場合には、蒸気タービン１３とガ
スタービン１６の両方が駆動されるコンバインドサイク
ル運転が行われる。
ラントにおいては、蒸気タービン出力指令ＰSOが所定の
値よりも低い場合には、蒸気タービン１３のみが駆動さ
れる気力単独運転が行われ、蒸気タービン出力指令ＰSO
が所定の値よりも高い場合には、蒸気タービン１３とガ
スタービン１６の両方が駆動されるコンバインドサイク
ル運転が行われる。
【００１１】而して、気力単独運転の場合はガスタービ
ン１６は停止している。このため、ボイラ本体１の火炉
１ａ内へは、強圧通風機５から吐出された空気のみがダ
クト６、風箱７を通って火炉１ａ内へ送給され、又燃料
流量制御弁３から燃料送給管４を通り送給された燃料
は、バーナ２から火炉１ａ内へ噴射されて強圧通風機５
から送給された空気と混合し、燃焼する。
ン１６は停止している。このため、ボイラ本体１の火炉
１ａ内へは、強圧通風機５から吐出された空気のみがダ
クト６、風箱７を通って火炉１ａ内へ送給され、又燃料
流量制御弁３から燃料送給管４を通り送給された燃料
は、バーナ２から火炉１ａ内へ噴射されて強圧通風機５
から送給された空気と混合し、燃焼する。
【００１２】燃料の燃焼により火炉１ａで生成した燃焼
ガスは、火炉１ａ内を上昇しつつボイラ本体１の伝熱管
を流れる水、蒸気を加熱し、過熱器１２を流れる主蒸気
を過熱し、後部伝熱部１ｃから排ガスとして後処理工程
へ向け排出される。
ガスは、火炉１ａ内を上昇しつつボイラ本体１の伝熱管
を流れる水、蒸気を加熱し、過熱器１２を流れる主蒸気
を過熱し、後部伝熱部１ｃから排ガスとして後処理工程
へ向け排出される。
【００１３】ボイラ本体１の伝熱管で生成した蒸気は、
主蒸気として主蒸気管９を通り、スプレイ部８でスプレ
イ水送給管１０から送給されるスプレイ水を噴射されて
温度調整され、過熱器１２で所定の過熱度に過熱されて
過熱蒸気管１４から蒸気タービン１３へ送給され、蒸気
タービン１３を駆動して後抽気される。又蒸気タービン
１３の駆動により発電機１５が駆動され、発電が行われ
る。
主蒸気として主蒸気管９を通り、スプレイ部８でスプレ
イ水送給管１０から送給されるスプレイ水を噴射されて
温度調整され、過熱器１２で所定の過熱度に過熱されて
過熱蒸気管１４から蒸気タービン１３へ送給され、蒸気
タービン１３を駆動して後抽気される。又蒸気タービン
１３の駆動により発電機１５が駆動され、発電が行われ
る。
【００１４】一方、気力単独運転時には、切換器２４
は、関数発生器２２からのスプレイ水流量指令ＱSSが出
力されるよう切換っており、蒸気タービン出力指令ＰSO
の大きさに対応した、関数発生器２２からのスプレイ水
流量指令ＱSSは、切換器２４を通って加算器２９へ与え
られる。
は、関数発生器２２からのスプレイ水流量指令ＱSSが出
力されるよう切換っており、蒸気タービン出力指令ＰSO
の大きさに対応した、関数発生器２２からのスプレイ水
流量指令ＱSSは、切換器２４を通って加算器２９へ与え
られる。
【００１５】又、過熱器１２で過熱されて過熱蒸気管１
４へ送出された過熱蒸気の温度は過熱蒸気出口温度検出
器２６で検出されて過熱蒸気出口温度Ｔとして減算器２
７へ与えられ、減算器２７では、過熱蒸気出口温度Ｔと
予め設定された過熱蒸気設定出口温度ＴOが比較されて
過熱蒸気出口温度偏差ΔＴ（＝Ｔ−ＴO）が求められ、
該過熱蒸気出口温度偏差ΔＴは比例調節器２８へ与えら
れ、該比例調節器２８では過熱蒸気出口温度偏差ΔＴを
零にするために必要なスプレイ水補正流量指令Ｑ Cが求
められて加算器２９へ与えられる。
４へ送出された過熱蒸気の温度は過熱蒸気出口温度検出
器２６で検出されて過熱蒸気出口温度Ｔとして減算器２
７へ与えられ、減算器２７では、過熱蒸気出口温度Ｔと
予め設定された過熱蒸気設定出口温度ＴOが比較されて
過熱蒸気出口温度偏差ΔＴ（＝Ｔ−ＴO）が求められ、
該過熱蒸気出口温度偏差ΔＴは比例調節器２８へ与えら
れ、該比例調節器２８では過熱蒸気出口温度偏差ΔＴを
零にするために必要なスプレイ水補正流量指令Ｑ Cが求
められて加算器２９へ与えられる。
【００１６】加算器２９では、切換器２４からのスプレ
イ水流量指令ＱSSと比例調節器２８からのスプレイ水補
正流量指令ＱCが加算されてスプレイ水修正流量指令Σ
Ｑ（＝ＱSS＋ＱC）が求められ、求められたスプレイ水
修正流量指令ΣＱは減算器３０へ与えられ、スプレイ水
流量検出器２５で検出された、スプレイ水送給管１０を
流れるスプレイ水の流量は、スプレイ水流量Ｑとして減
算器３０へ与えられる。
イ水流量指令ＱSSと比例調節器２８からのスプレイ水補
正流量指令ＱCが加算されてスプレイ水修正流量指令Σ
Ｑ（＝ＱSS＋ＱC）が求められ、求められたスプレイ水
修正流量指令ΣＱは減算器３０へ与えられ、スプレイ水
流量検出器２５で検出された、スプレイ水送給管１０を
流れるスプレイ水の流量は、スプレイ水流量Ｑとして減
算器３０へ与えられる。
【００１７】減算器３０では、加算器２９からのスプレ
イ水修正流量指令ΣＱとスプレイ水流量Ｑの差がとられ
てスプレイ水流量偏差ΔＱ（＝ΣＱ−Ｑ）が求められ、
求められたスプレイ水流量偏差ΔＱは、減算器３０から
比例積分調節器３１へ与えられ、比例積分調整されてス
プレイ水流量制御弁開閉指令Ｘが求められ、求められた
スプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘはスプレイ水流量制御
弁１１へ与えられて該スプレイ水流量制御弁１１の開度
が調整される。
イ水修正流量指令ΣＱとスプレイ水流量Ｑの差がとられ
てスプレイ水流量偏差ΔＱ（＝ΣＱ−Ｑ）が求められ、
求められたスプレイ水流量偏差ΔＱは、減算器３０から
比例積分調節器３１へ与えられ、比例積分調整されてス
プレイ水流量制御弁開閉指令Ｘが求められ、求められた
スプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘはスプレイ水流量制御
弁１１へ与えられて該スプレイ水流量制御弁１１の開度
が調整される。
【００１８】このためスプレイ水流量制御弁１１を通り
スプレイ水送給管１０からスプレイ部８へスプレイされ
るスプレイ水の流量は、所定の流量に制御され、その結
果、過熱蒸気出口温度検出器２６で検出される過熱蒸気
出口温度Ｔは所望の温度に制御され、蒸気タービン出力
ＰSは蒸気タービン出力指令ＰSOに追従する。
スプレイ水送給管１０からスプレイ部８へスプレイされ
るスプレイ水の流量は、所定の流量に制御され、その結
果、過熱蒸気出口温度検出器２６で検出される過熱蒸気
出口温度Ｔは所望の温度に制御され、蒸気タービン出力
ＰSは蒸気タービン出力指令ＰSOに追従する。
【００１９】コンバインドサイクル運転時には、蒸気タ
ービン１３及びガスタービン１６の両方が駆動されてい
る。このため、強圧通風機５から吐出された空気と発電
機１８及び圧縮機１９を駆動した後ガスタービン１６か
ら排出されたタービン排ガスはダクト６の中途部で合流
し、ダクト６から風箱７を経て火炉１ａ内へ送給され、
バーナ２から噴射された燃料と混合し、燃料の燃焼が行
われる。
ービン１３及びガスタービン１６の両方が駆動されてい
る。このため、強圧通風機５から吐出された空気と発電
機１８及び圧縮機１９を駆動した後ガスタービン１６か
ら排出されたタービン排ガスはダクト６の中途部で合流
し、ダクト６から風箱７を経て火炉１ａ内へ送給され、
バーナ２から噴射された燃料と混合し、燃料の燃焼が行
われる。
【００２０】燃料の燃焼により火炉１ａで生成した燃焼
ガスの流れは、気力単独運転時と同じであり、後部伝熱
部１ｃから排ガスとして後処理工程へ向け排出される。
ガスの流れは、気力単独運転時と同じであり、後部伝熱
部１ｃから排ガスとして後処理工程へ向け排出される。
【００２１】ボイラ本体１の伝熱管で生成した蒸気の流
れも気力単独運転時と同じであり、主蒸気管９の通過時
にスプレイ部８でスプレイ水をスプレイされて温度調整
された過熱蒸気は、過熱器１２へ送給され、所定の温度
に過熱されて蒸気タービン１３へ導入され、蒸気タービ
ン１３を介して発電機１５を駆動し、発電が行われる。
れも気力単独運転時と同じであり、主蒸気管９の通過時
にスプレイ部８でスプレイ水をスプレイされて温度調整
された過熱蒸気は、過熱器１２へ送給され、所定の温度
に過熱されて蒸気タービン１３へ導入され、蒸気タービ
ン１３を介して発電機１５を駆動し、発電が行われる。
【００２２】一方、コンバインドサイクル運転時には、
切換器２４は、関数発生器２３からのスプレイ水流量指
令ＱSCが出力されるよう切換っており、蒸気タービン出
力指令ＰSOの大きさに対応した、関数発生器２３からの
スプレイ水流量指令ＱSCは、切換器２４を通って加算器
２９へ与えられる。
切換器２４は、関数発生器２３からのスプレイ水流量指
令ＱSCが出力されるよう切換っており、蒸気タービン出
力指令ＰSOの大きさに対応した、関数発生器２３からの
スプレイ水流量指令ＱSCは、切換器２４を通って加算器
２９へ与えられる。
【００２３】又加算器２９から比例積分調節器３１まで
の信号の処理は気力単独運転の場合と同様に行われ（た
だし、スプレイ水流量指令ＱSC）、比例積分調節器３１
から出力されたスプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘによ
り、スプレイ水流量制御弁１１の開度が調整され、スプ
レイ水送給管１０からスプレイ部８へスプレイされるス
プレイ水の流量は所定の流量に制御され、その結果、過
熱蒸気出口温度Ｔは所望の温度に制御される。
の信号の処理は気力単独運転の場合と同様に行われ（た
だし、スプレイ水流量指令ＱSC）、比例積分調節器３１
から出力されたスプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘによ
り、スプレイ水流量制御弁１１の開度が調整され、スプ
レイ水送給管１０からスプレイ部８へスプレイされるス
プレイ水の流量は所定の流量に制御され、その結果、過
熱蒸気出口温度Ｔは所望の温度に制御される。
【００２４】上記排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントで、気力単独運転からコンバインドサイクル運転に
切換え、蒸気タービン出力とガスタービン出力の合計の
出力を所定の値まであげる場合の手順について、蒸気タ
ービン出力ＰSとガスタービン出力ＰGの関係を示す図１
１を参照しつつ説明すると以下のようになる。すなわ
ち、蒸気タービン１３の駆動による蒸気タービン出力Ｐ
Sが定格出力の６２％の出力ＰS62に上昇するまでは、図
１１の水平線Ｉに沿った気力単独運転を行い、蒸気ター
ビン出力ＰSが定格出力の６２％の出力ＰS62になった
ら、垂線ＩＩに示すように蒸気タービン出力ＰSを定格
出力の６２％の出力ＰS62に保持した状態でガスタービ
ン１６を起動してコンバインドサイクル運転を開始し、
ガスタービン出力ＰGを定格出力の５０％の出力ＰG50ま
で上昇させ、ガスタービン出力ＰGが定格出力の５０％
の出力ＰG50に達したら、斜線ＩＩＩに示すごとく、蒸
気タービン出力ＰS及びガスタービン出力ＰGを、蒸気タ
ービン出力ＰSが定格出力の７５％の出力ＰS75になり、
ガスタービン出力ＰGが定格出力ＰG100になるまで上昇
させ、ガスタービン出力ＰGが定格出力ＰG100に達した
ら、以後は水平線ＩＶに示すように、蒸気タービン出力
ＰSを定格出力ＰS100に達するまで上昇させる。
ントで、気力単独運転からコンバインドサイクル運転に
切換え、蒸気タービン出力とガスタービン出力の合計の
出力を所定の値まであげる場合の手順について、蒸気タ
ービン出力ＰSとガスタービン出力ＰGの関係を示す図１
１を参照しつつ説明すると以下のようになる。すなわ
ち、蒸気タービン１３の駆動による蒸気タービン出力Ｐ
Sが定格出力の６２％の出力ＰS62に上昇するまでは、図
１１の水平線Ｉに沿った気力単独運転を行い、蒸気ター
ビン出力ＰSが定格出力の６２％の出力ＰS62になった
ら、垂線ＩＩに示すように蒸気タービン出力ＰSを定格
出力の６２％の出力ＰS62に保持した状態でガスタービ
ン１６を起動してコンバインドサイクル運転を開始し、
ガスタービン出力ＰGを定格出力の５０％の出力ＰG50ま
で上昇させ、ガスタービン出力ＰGが定格出力の５０％
の出力ＰG50に達したら、斜線ＩＩＩに示すごとく、蒸
気タービン出力ＰS及びガスタービン出力ＰGを、蒸気タ
ービン出力ＰSが定格出力の７５％の出力ＰS75になり、
ガスタービン出力ＰGが定格出力ＰG100になるまで上昇
させ、ガスタービン出力ＰGが定格出力ＰG100に達した
ら、以後は水平線ＩＶに示すように、蒸気タービン出力
ＰSを定格出力ＰS100に達するまで上昇させる。
【００２５】而して、排気再燃型コンバインドサイクル
プラントにおいて気力単独運転からコンバインドサイク
ル運転に切換える際には、蒸気タービン１３とガスター
ビン１６の単位時間当りの出力の変化の割合の相違を考
慮すると、両タービン１３，１６の出力のバランスをと
るためには、図１１の線Ｉ，ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶに倣っ
て出力を増加させることが望ましく、又過熱器１２から
送出された過熱蒸気の過熱蒸気出口温度Ｔも実際の蒸気
タービン出力ＰSとガスタービン出力ＰGが図１１の線Ｉ
Ｉ，ＩＩＩ，ＩＶに沿いバランスを保って変更されるよ
う調整することが望ましい。
プラントにおいて気力単独運転からコンバインドサイク
ル運転に切換える際には、蒸気タービン１３とガスター
ビン１６の単位時間当りの出力の変化の割合の相違を考
慮すると、両タービン１３，１６の出力のバランスをと
るためには、図１１の線Ｉ，ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶに倣っ
て出力を増加させることが望ましく、又過熱器１２から
送出された過熱蒸気の過熱蒸気出口温度Ｔも実際の蒸気
タービン出力ＰSとガスタービン出力ＰGが図１１の線Ｉ
Ｉ，ＩＩＩ，ＩＶに沿いバランスを保って変更されるよ
う調整することが望ましい。
【００２６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける主蒸
気温度制御装置においては、 ｉ） コンバインドサイクル運転に移行した場合も関数
発生器２３から出力された、蒸気タービン出力指令ＰSO
に対応したスプレイ水流量指令ＱSCを基にスプレイ水流
量制御弁１１の開度調整を行っているだけであり、実際
の蒸気タービン出力ＰSとガスタービン出力ＰGとは無関
係にスプレイ水流量Ｑを制御しているため、過熱器１２
出口における過熱蒸気出口温度Ｔの制御性が悪い、 ｉｉ） 蒸気タービン１３とガスタービン１６では単位
時間当たりの出力の増加割合である負荷追従性能が異な
るが、従来のように負荷追従性能の相違を考慮せずにス
プレイを行うのでは両タービン１３，１６の実際の運転
状態が考慮されていない、 ｉｉｉ） ｉ），ｉｉ）により蒸気タービン出力ＰSと
ガスタービン出力ＰGのバランスが取りにくく、蒸気タ
ービン１３及びガスタービン１６の何れも安定した定格
出力に達するまでに時間が掛かる、等の問題があった。
排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける主蒸
気温度制御装置においては、 ｉ） コンバインドサイクル運転に移行した場合も関数
発生器２３から出力された、蒸気タービン出力指令ＰSO
に対応したスプレイ水流量指令ＱSCを基にスプレイ水流
量制御弁１１の開度調整を行っているだけであり、実際
の蒸気タービン出力ＰSとガスタービン出力ＰGとは無関
係にスプレイ水流量Ｑを制御しているため、過熱器１２
出口における過熱蒸気出口温度Ｔの制御性が悪い、 ｉｉ） 蒸気タービン１３とガスタービン１６では単位
時間当たりの出力の増加割合である負荷追従性能が異な
るが、従来のように負荷追従性能の相違を考慮せずにス
プレイを行うのでは両タービン１３，１６の実際の運転
状態が考慮されていない、 ｉｉｉ） ｉ），ｉｉ）により蒸気タービン出力ＰSと
ガスタービン出力ＰGのバランスが取りにくく、蒸気タ
ービン１３及びガスタービン１６の何れも安定した定格
出力に達するまでに時間が掛かる、等の問題があった。
【００２７】本発明は、上述の実情に鑑み、コンバイン
ドサイクル運転を行う際に蒸気タービン１３の運転状態
のみならず、ガスタービン１６の運転状態をも考慮し、
蒸気タービン出力ＰSとガスタービン出力ＰGがバランス
を保ちつつ迅速に且つ確実に定格出力に達し、しかも定
格出力が安定して維持できるよう、過熱蒸気出口温度Ｔ
を制御することを目的としてなしたものである。
ドサイクル運転を行う際に蒸気タービン１３の運転状態
のみならず、ガスタービン１６の運転状態をも考慮し、
蒸気タービン出力ＰSとガスタービン出力ＰGがバランス
を保ちつつ迅速に且つ確実に定格出力に達し、しかも定
格出力が安定して維持できるよう、過熱蒸気出口温度Ｔ
を制御することを目的としてなしたものである。
【００２８】
【課題を解決するための手段】本発明は、ボイラ本体１
の過熱器１２により過熱された過熱蒸気により駆動され
且つ発電機１５を駆動し得るようにした蒸気タービン１
３と、コンバインドサイクル運転時に燃焼ガスにより駆
動されて発電機１８を駆動すると共にタービン排ガスを
ボイラ本体１へ導入される燃料の燃焼に供するためボイ
ラ本体１へ送給し得るようにしたガスタービン１６と、
前記過熱器１２へ送給される主蒸気に水をスプレイする
スプレイ部８と、を備えた排気再燃型コンバインドサイ
クルプラントにおいて、蒸気タービン１３の駆動により
生じた蒸気タービン出力ＰSに対応してガスタービン出
力指令ＰGOを出力する関数発生器３２と、該関数発生器
３２からのガスタービン出力指令ＰGOとガスタービン１
６の駆動により生じたガスタービン出力ＰGとの比をと
ってガスタービン出力比αを求める比率演算器３３と、
該比率演算器３３からのガスタービン出力比αに対応し
た係数βを出力する関数発生器３４と、気力単独運転時
及びコンバインドサイクル運転時に蒸気タービン出力指
令ＰSOに対応して、蒸気タービン１３の駆動に伴い必要
となる基準スプレイ水流量指令ＱAを出力する関数発生
器３６と、コンバインドサイクル運転時に蒸気タービン
出力指令ＰSOに対応して、蒸気タービン１３及びガスタ
ービン１６の駆動に伴い必要となる基準スプレイ水流量
指令ＱBを出力する関数発生器３７と、関数発生器３６
からの基準スプレイ水流量指令ＱA及び関数発生器３７
からの基準スプレイ水流量指令ＱBの差をとりガスター
ビン駆動スプレイ水流量指令ΔＱGを求める減算器３８
と、該減算器３８からのガスタービン駆動スプレイ水流
量指令ΔＱGに前記関数発生器３４からの係数βを掛け
てガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱGを求め
る掛算器３９と、過熱器１２の出側において過熱蒸気出
口温度Ｔを検出する過熱蒸気出口温度検出器２６と、該
過熱蒸気出口温度検出器２６からの過熱蒸気出口温度Ｔ
と過熱蒸気設定出口温度ＴOの差を取り過熱蒸気出口温
度偏差ΔＴを求める減算器２７と、該減算器２７からの
過熱蒸気出口温度偏差ΔＴに対応したスプレイ水流量Ｑ
とを求める比例調節器２８と、前記関数発生器３６から
の基準スプレイ水流量指令ＱAと掛算器３９からのガス
タービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱGと比例調節器
２８からのスプレイ水補正流量指令ＱCとを加算してス
プレイ水修正流量指令ΣＱを求める加算器４０と、前記
スプレイ部８へスプレイ水を送給するスプレイ水供給管
１０を流れるスプレイ水流量Ｑを検出するスプレイ水流
量検出器２５と、前記加算器４０からのスプレイ水修正
流量指令ΣＱと前記スプレイ水流量検出器２５からのス
プレイ水流量Ｑとの差をとりスプレイ水流量偏差ΔＱを
求める減算器３０と、該減算器３０からのスプレイ水流
量偏差ΔＱを比例積分してスプレイ水流量制御弁開閉指
令Ｘを求め、該スプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘをスプ
レイ水送給管１０に設けたスプレイ水流量制御弁１１へ
与え、スプレイ水流量制御弁１１の開度を調整する比例
積分調節器３１とを備えたものである。
の過熱器１２により過熱された過熱蒸気により駆動され
且つ発電機１５を駆動し得るようにした蒸気タービン１
３と、コンバインドサイクル運転時に燃焼ガスにより駆
動されて発電機１８を駆動すると共にタービン排ガスを
ボイラ本体１へ導入される燃料の燃焼に供するためボイ
ラ本体１へ送給し得るようにしたガスタービン１６と、
前記過熱器１２へ送給される主蒸気に水をスプレイする
スプレイ部８と、を備えた排気再燃型コンバインドサイ
クルプラントにおいて、蒸気タービン１３の駆動により
生じた蒸気タービン出力ＰSに対応してガスタービン出
力指令ＰGOを出力する関数発生器３２と、該関数発生器
３２からのガスタービン出力指令ＰGOとガスタービン１
６の駆動により生じたガスタービン出力ＰGとの比をと
ってガスタービン出力比αを求める比率演算器３３と、
該比率演算器３３からのガスタービン出力比αに対応し
た係数βを出力する関数発生器３４と、気力単独運転時
及びコンバインドサイクル運転時に蒸気タービン出力指
令ＰSOに対応して、蒸気タービン１３の駆動に伴い必要
となる基準スプレイ水流量指令ＱAを出力する関数発生
器３６と、コンバインドサイクル運転時に蒸気タービン
出力指令ＰSOに対応して、蒸気タービン１３及びガスタ
ービン１６の駆動に伴い必要となる基準スプレイ水流量
指令ＱBを出力する関数発生器３７と、関数発生器３６
からの基準スプレイ水流量指令ＱA及び関数発生器３７
からの基準スプレイ水流量指令ＱBの差をとりガスター
ビン駆動スプレイ水流量指令ΔＱGを求める減算器３８
と、該減算器３８からのガスタービン駆動スプレイ水流
量指令ΔＱGに前記関数発生器３４からの係数βを掛け
てガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱGを求め
る掛算器３９と、過熱器１２の出側において過熱蒸気出
口温度Ｔを検出する過熱蒸気出口温度検出器２６と、該
過熱蒸気出口温度検出器２６からの過熱蒸気出口温度Ｔ
と過熱蒸気設定出口温度ＴOの差を取り過熱蒸気出口温
度偏差ΔＴを求める減算器２７と、該減算器２７からの
過熱蒸気出口温度偏差ΔＴに対応したスプレイ水流量Ｑ
とを求める比例調節器２８と、前記関数発生器３６から
の基準スプレイ水流量指令ＱAと掛算器３９からのガス
タービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱGと比例調節器
２８からのスプレイ水補正流量指令ＱCとを加算してス
プレイ水修正流量指令ΣＱを求める加算器４０と、前記
スプレイ部８へスプレイ水を送給するスプレイ水供給管
１０を流れるスプレイ水流量Ｑを検出するスプレイ水流
量検出器２５と、前記加算器４０からのスプレイ水修正
流量指令ΣＱと前記スプレイ水流量検出器２５からのス
プレイ水流量Ｑとの差をとりスプレイ水流量偏差ΔＱを
求める減算器３０と、該減算器３０からのスプレイ水流
量偏差ΔＱを比例積分してスプレイ水流量制御弁開閉指
令Ｘを求め、該スプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘをスプ
レイ水送給管１０に設けたスプレイ水流量制御弁１１へ
与え、スプレイ水流量制御弁１１の開度を調整する比例
積分調節器３１とを備えたものである。
【００２９】又、本発明では、関数発生器３４と掛算器
３９との間に変化率制限器３５を設けると良い。
３９との間に変化率制限器３５を設けると良い。
【００３０】
【作用】コンバインドサイクル運転時には、関数発生器
３２では、蒸気タービン１３の駆動により得られた蒸気
タービン出力ＰSからガスタービン出力指令ＰGOを求
め、比率演算器３３出は、ガスタービン１６の駆動によ
り得られたガスタービン出力ＰGとガスタービン出力指
令ＰGOとの比をとってガスタービン出力比αを求め、減
算器３８では、蒸気タービン出力指令ＰSOから関数発生
器３６，３７において求めた基準スプレイ水流量指令Ｑ
A，ＱBの差をとってガスタービン駆動スプレイ水流量指
令ΔＱGを求め、掛算器３９では、ガスタービン駆動ス
プレイ水流量指令ΔＱGに関数発生器３４からの係数β
を掛けてガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱG
を求め、比例調節器２８では、過熱蒸気出口温度検出器
２６で検出した過熱蒸気出口温度Ｔと過熱蒸気設定出口
温度ＴOとの差である過熱蒸気出口温度偏差ΔＴに対応
してスプレイ水補正流量指令ＱCを求め、加算器４０で
は、関数発生器３６からの基準スプレイ水流量指令ＱA
と掛算器３９からのガスタービン駆動補正スプレイ水流
量指令ＱGと比例調節器２８からのスプレイ水補正流量
指令ＱCを加算してスプレイ水修正流量指令ΣＱを求
め、比例積分調節器３１ではスプレイ水修正流量指令Σ
Ｑとスプレイ水流量検出器２５で検出したスプレイ水流
量Ｑの差である、減算器３０で求めたスプレイ水流量偏
差ΔＱを比例積分してスプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘ
を求め、該スプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘによりスプ
レイ水流量制御弁１１の開度を調整する。
３２では、蒸気タービン１３の駆動により得られた蒸気
タービン出力ＰSからガスタービン出力指令ＰGOを求
め、比率演算器３３出は、ガスタービン１６の駆動によ
り得られたガスタービン出力ＰGとガスタービン出力指
令ＰGOとの比をとってガスタービン出力比αを求め、減
算器３８では、蒸気タービン出力指令ＰSOから関数発生
器３６，３７において求めた基準スプレイ水流量指令Ｑ
A，ＱBの差をとってガスタービン駆動スプレイ水流量指
令ΔＱGを求め、掛算器３９では、ガスタービン駆動ス
プレイ水流量指令ΔＱGに関数発生器３４からの係数β
を掛けてガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱG
を求め、比例調節器２８では、過熱蒸気出口温度検出器
２６で検出した過熱蒸気出口温度Ｔと過熱蒸気設定出口
温度ＴOとの差である過熱蒸気出口温度偏差ΔＴに対応
してスプレイ水補正流量指令ＱCを求め、加算器４０で
は、関数発生器３６からの基準スプレイ水流量指令ＱA
と掛算器３９からのガスタービン駆動補正スプレイ水流
量指令ＱGと比例調節器２８からのスプレイ水補正流量
指令ＱCを加算してスプレイ水修正流量指令ΣＱを求
め、比例積分調節器３１ではスプレイ水修正流量指令Σ
Ｑとスプレイ水流量検出器２５で検出したスプレイ水流
量Ｑの差である、減算器３０で求めたスプレイ水流量偏
差ΔＱを比例積分してスプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘ
を求め、該スプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘによりスプ
レイ水流量制御弁１１の開度を調整する。
【００３１】このため、コンバインドサイクル運転時に
は、蒸気タービン１３とガスタービン１６の実際の運転
状態を考慮して過熱蒸気出口温度Ｔが制御されるため、
過熱蒸気出口温度Ｔの制御性が良好であり、その結果、
負荷追従性の異なる蒸気タービン１３とガスタービンの
出力ＰS，ＰGは予め設定した関数に従って容易且つ迅速
にバランスし、蒸気タービン１３及びガスタービン１６
が定格出力に達するまでの時間も短時間で良い。
は、蒸気タービン１３とガスタービン１６の実際の運転
状態を考慮して過熱蒸気出口温度Ｔが制御されるため、
過熱蒸気出口温度Ｔの制御性が良好であり、その結果、
負荷追従性の異なる蒸気タービン１３とガスタービンの
出力ＰS，ＰGは予め設定した関数に従って容易且つ迅速
にバランスし、蒸気タービン１３及びガスタービン１６
が定格出力に達するまでの時間も短時間で良い。
【００３２】係数βを変化率制限器３５を通して掛算器
３９に与える場合には、ガスタービン駆動補正スプレイ
水流量指令ＱGは徐々に変化するため、過熱蒸気出口温
度Ｔの制御性はより一層良好となり、蒸気タービン出力
ＰSとガスタービン出力ＰGをより一層確実にバランスさ
せることができる。
３９に与える場合には、ガスタービン駆動補正スプレイ
水流量指令ＱGは徐々に変化するため、過熱蒸気出口温
度Ｔの制御性はより一層良好となり、蒸気タービン出力
ＰSとガスタービン出力ＰGをより一層確実にバランスさ
せることができる。
【００３３】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面を参照しつ
つ説明する。
つ説明する。
【００３４】図１〜図６は本発明の一実施例であり、本
実施例における排気再燃型コンバインドサイクルプラン
ト自体は図８に示す従来のものと同じである。しかし、
本実施例においては、図２に示すように、発電機１５か
ら蒸気タービン出力ＰSを出力し得るようになってお
り、発電機１８からガスタービン出力ＰGを出力し得る
ようになっている。
実施例における排気再燃型コンバインドサイクルプラン
ト自体は図８に示す従来のものと同じである。しかし、
本実施例においては、図２に示すように、発電機１５か
ら蒸気タービン出力ＰSを出力し得るようになってお
り、発電機１８からガスタービン出力ＰGを出力し得る
ようになっている。
【００３５】又、本実施例における主蒸気温度制御装置
は、図１に示され、図中、３２は発電機１５からの蒸気
タービン出力ＰSに対応してガスタービン出力指令ＰGO
を出力し得るようにした関数発生器、３３は関数発生器
３２からのガスタービン出力指令ＰGOにより発電機１８
からのガスタービン出力ＰGを除算してガスタービン出
力比αを求める比率演算器、３４は比率演算器３３から
のガスタービン出力比αに対応した非線形補償係数βを
求める関数発生器、３５は関数発生器３４から与えられ
る非線形補償係数βの単位時間当りの変化率が予め定め
た所定の変化率よりも大きい場合にその変化率を制限し
て非線形補償係数βを出力し得るようにした変化率制限
器である。
は、図１に示され、図中、３２は発電機１５からの蒸気
タービン出力ＰSに対応してガスタービン出力指令ＰGO
を出力し得るようにした関数発生器、３３は関数発生器
３２からのガスタービン出力指令ＰGOにより発電機１８
からのガスタービン出力ＰGを除算してガスタービン出
力比αを求める比率演算器、３４は比率演算器３３から
のガスタービン出力比αに対応した非線形補償係数βを
求める関数発生器、３５は関数発生器３４から与えられ
る非線形補償係数βの単位時間当りの変化率が予め定め
た所定の変化率よりも大きい場合にその変化率を制限し
て非線形補償係数βを出力し得るようにした変化率制限
器である。
【００３６】３６は気力単独運転時及びコンバインドサ
イクル運転時の両方において、蒸気タービン１３の駆動
に伴い必要となる蒸気タービン出力指令ＰSOに対応した
基準スプレイ水流量指令ＱAを出力する関数発生器、３
７はコンバインドサイクル運転時に蒸気タービン１３及
びガスタービン１６の駆動に伴い必要となる基準スプレ
イ水流量指令ＱBを出力する関数発生器、３８は関数発
生器３６からの基準スプレイ水流量指令ＱAと関数発生
器３７からの基準スプレイ水流量指令ＱBの差をとり、
ガスタービン駆動スプレイ水流量指令ΔＱGを求める減
算器、３９は関数発生器３４からのガスタービン駆動ス
プレイ水流量指令ΔＱGと関数発生器３４から変化率制
限器３５を経て与えられた非線形補償係数βを掛けるこ
とにより、ガスタービン出力指令ＰGOと実際のガスター
ビン出力ＰGの違いに対応して、ガスタービン１６の駆
動により増加する必要のあるガスタービン駆動補正スプ
レイ水流量指令ＱGを求める掛算器、４０は関数発生器
３６からの基準スプレイ水流量指令ＱAと、掛算器３９
からのガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令Ｑ
Gと、従来の場合と同様、減算器２７で求められた過熱
蒸気出口温度偏差ΔＴに対応して比例調節器２８から与
えられたスプレイ水補正流量指令ＱCとを加算してスプ
レイ水修正流量指令ΣＱを求める加算器であり、加算器
４０で求めたスプレイ水修正流量指令ΣＱは、従来の場
合と同様、減算器３０に与え得るようになっている。
イクル運転時の両方において、蒸気タービン１３の駆動
に伴い必要となる蒸気タービン出力指令ＰSOに対応した
基準スプレイ水流量指令ＱAを出力する関数発生器、３
７はコンバインドサイクル運転時に蒸気タービン１３及
びガスタービン１６の駆動に伴い必要となる基準スプレ
イ水流量指令ＱBを出力する関数発生器、３８は関数発
生器３６からの基準スプレイ水流量指令ＱAと関数発生
器３７からの基準スプレイ水流量指令ＱBの差をとり、
ガスタービン駆動スプレイ水流量指令ΔＱGを求める減
算器、３９は関数発生器３４からのガスタービン駆動ス
プレイ水流量指令ΔＱGと関数発生器３４から変化率制
限器３５を経て与えられた非線形補償係数βを掛けるこ
とにより、ガスタービン出力指令ＰGOと実際のガスター
ビン出力ＰGの違いに対応して、ガスタービン１６の駆
動により増加する必要のあるガスタービン駆動補正スプ
レイ水流量指令ＱGを求める掛算器、４０は関数発生器
３６からの基準スプレイ水流量指令ＱAと、掛算器３９
からのガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令Ｑ
Gと、従来の場合と同様、減算器２７で求められた過熱
蒸気出口温度偏差ΔＴに対応して比例調節器２８から与
えられたスプレイ水補正流量指令ＱCとを加算してスプ
レイ水修正流量指令ΣＱを求める加算器であり、加算器
４０で求めたスプレイ水修正流量指令ΣＱは、従来の場
合と同様、減算器３０に与え得るようになっている。
【００３７】又、減算器３０からは、加算器４０で求め
たスプレイ水修正流量指令ΣＱとスプレイ水流量検出器
２５で検出したスプレイ水流量Ｑとの差であるスプレイ
水流量偏差ΔＱを求めて比例積分調節器３１へ与え得る
ようになっており、比例積分調節器３１からは、スプレ
イ水流量制御弁開閉指令Ｘをスプレイ水流量制御弁１１
へ与え得るようになっており、過熱蒸気出口温度検出器
２６で検出した過熱蒸気出口温度Ｔは過熱蒸気設定出口
温度ＴOが設定される減算器２７へ与え得るようになっ
ており、これらのことも従来の場合と同じである。
たスプレイ水修正流量指令ΣＱとスプレイ水流量検出器
２５で検出したスプレイ水流量Ｑとの差であるスプレイ
水流量偏差ΔＱを求めて比例積分調節器３１へ与え得る
ようになっており、比例積分調節器３１からは、スプレ
イ水流量制御弁開閉指令Ｘをスプレイ水流量制御弁１１
へ与え得るようになっており、過熱蒸気出口温度検出器
２６で検出した過熱蒸気出口温度Ｔは過熱蒸気設定出口
温度ＴOが設定される減算器２７へ与え得るようになっ
ており、これらのことも従来の場合と同じである。
【００３８】上記の主蒸気温度制御装置の関数発生器３
２，３４，３６，３７には、図３、図４、図５、図６に
示すごとき関数Ｆ３（ｘ），Ｆ４（ｘ），Ｆ５（ｘ），
Ｆ６（ｘ）が設定してある。而して、図３に示す関数Ｆ
３（ｘ）は、コンバインドサイクル運転を行う際に両タ
ービン１３，１６の出力のバランスや負荷追従性の相違
を考慮して決定した蒸気タービン出力ＰSと蒸気タービ
ン出力ＰSに対応したガスタービン出力指令ＰGOとの関
係を表わすものであり、図４に示す関数Ｆ４（ｘ）は、
ガスタービン出力指令ＰGO及び実際のガスタービン出力
ＰGの比であるガスタービン出力比α＝ＰG／ＰGOと、該
出力比αにより定まる非線形補償係数βの関係を表わす
ものであり、図５に示す関数Ｆ５（ｘ）は、気力単独運
転時或いはコンバインドサイクル運転時において、蒸気
タービン出力指令ＰSOと、蒸気タービン１３の運転に伴
い必要となる蒸気タービン出力指令ＰSOに対応した基準
スプレイ水流量指令ＱAの関係を表わすものであり、図
６に示す関数Ｆ６（ｘ）は、蒸気タービン出力指令ＰSO
と、気力単独運転或いはコンバインドサイクル運転に伴
い必要となる、蒸気タービン出力指令ＰSOに対応したプ
ラント全体の基準スプレイ水流量指令ＱBの関係を表わ
すものである。なお、図３中、ＰS62は蒸気タービン出
力ＰSの定格出力ＰS100の６２％の出力、ＰS75は同定格
出力ＰS100の７５％の出力、ＰGO50はガスタービン出力
指令ＰGOの最大値ＰGO100の５０％の出力指令を表わし
ている。
２，３４，３６，３７には、図３、図４、図５、図６に
示すごとき関数Ｆ３（ｘ），Ｆ４（ｘ），Ｆ５（ｘ），
Ｆ６（ｘ）が設定してある。而して、図３に示す関数Ｆ
３（ｘ）は、コンバインドサイクル運転を行う際に両タ
ービン１３，１６の出力のバランスや負荷追従性の相違
を考慮して決定した蒸気タービン出力ＰSと蒸気タービ
ン出力ＰSに対応したガスタービン出力指令ＰGOとの関
係を表わすものであり、図４に示す関数Ｆ４（ｘ）は、
ガスタービン出力指令ＰGO及び実際のガスタービン出力
ＰGの比であるガスタービン出力比α＝ＰG／ＰGOと、該
出力比αにより定まる非線形補償係数βの関係を表わす
ものであり、図５に示す関数Ｆ５（ｘ）は、気力単独運
転時或いはコンバインドサイクル運転時において、蒸気
タービン出力指令ＰSOと、蒸気タービン１３の運転に伴
い必要となる蒸気タービン出力指令ＰSOに対応した基準
スプレイ水流量指令ＱAの関係を表わすものであり、図
６に示す関数Ｆ６（ｘ）は、蒸気タービン出力指令ＰSO
と、気力単独運転或いはコンバインドサイクル運転に伴
い必要となる、蒸気タービン出力指令ＰSOに対応したプ
ラント全体の基準スプレイ水流量指令ＱBの関係を表わ
すものである。なお、図３中、ＰS62は蒸気タービン出
力ＰSの定格出力ＰS100の６２％の出力、ＰS75は同定格
出力ＰS100の７５％の出力、ＰGO50はガスタービン出力
指令ＰGOの最大値ＰGO100の５０％の出力指令を表わし
ている。
【００３９】本実施例の排気再燃型コンバインドサイク
ルプラントにおいては、蒸気タービン１３のみが駆動さ
れる気力単独運転の場合も、蒸気タービン１３及びガス
タービン１６が駆動されるコンバインドサイクル運転の
場合も、空気、燃料、燃焼ガス、蒸気、タービン排ガス
等の流れは図８に示す従来の場合と同じであるので、説
明を省略する。
ルプラントにおいては、蒸気タービン１３のみが駆動さ
れる気力単独運転の場合も、蒸気タービン１３及びガス
タービン１６が駆動されるコンバインドサイクル運転の
場合も、空気、燃料、燃焼ガス、蒸気、タービン排ガス
等の流れは図８に示す従来の場合と同じであるので、説
明を省略する。
【００４０】而して、気力単独運転時には、所定の値の
蒸気タービン出力指令ＰSOが関数発生器３６，３７に与
えられ、関数発生器３６からは、蒸気タービン出力指令
ＰSOに対応した基準スプレイ水流量指令ＱAが出力され
て加算器４０及び減算器３８に与えられるが、関数発生
器３７からは、基準スプレイ水流量指令ＱBが出力され
る。このため、減算器３８では、ＱB−ＱAが求められる
が、気力単独運転時はＱA＝ＱBであり、ガスタービン駆
動スプレイ水流量指令ΔＱG＝０となり、掛算器３９へ
は、ガスタービン駆動スプレイ水流量指令ΔＱGは与え
られない。なお、ＱA＝ＱBとなるのは、基準スプレイ水
流量指令ＱA，ＱBは何れも気力単独運転時において蒸気
タービン１３だけを駆動した場合のスプレイ水流量指令
となるためである。
蒸気タービン出力指令ＰSOが関数発生器３６，３７に与
えられ、関数発生器３６からは、蒸気タービン出力指令
ＰSOに対応した基準スプレイ水流量指令ＱAが出力され
て加算器４０及び減算器３８に与えられるが、関数発生
器３７からは、基準スプレイ水流量指令ＱBが出力され
る。このため、減算器３８では、ＱB−ＱAが求められる
が、気力単独運転時はＱA＝ＱBであり、ガスタービン駆
動スプレイ水流量指令ΔＱG＝０となり、掛算器３９へ
は、ガスタービン駆動スプレイ水流量指令ΔＱGは与え
られない。なお、ＱA＝ＱBとなるのは、基準スプレイ水
流量指令ＱA，ＱBは何れも気力単独運転時において蒸気
タービン１３だけを駆動した場合のスプレイ水流量指令
となるためである。
【００４１】一方、蒸気タービン１３により駆動される
発電機１５の出力は蒸気タービン出力ＰSとして、関数
発生器３２に与えられるが、気力単独運転時には、関数
発生器３２からは何等指令が出力されない。又ガスター
ビン１６は駆動されていないため発電機１８からはガス
タービン出力ＰGは出力されず、比率演算器３３で演算
されるガスタービン出力比αは、ＰG／ＰGO＝０／０＝
０であり、関数発生器３４から何等指令は出力されない
（β＝０）。従って、掛算器３９では、ガスタービン駆
動補正スプレイ水流量指令ＱG（＝０×０）＝０とな
り、掛算器３９から加算器４０へガスタービン駆動補正
スプレイ水流量指令ＱGが出力されることはない。
発電機１５の出力は蒸気タービン出力ＰSとして、関数
発生器３２に与えられるが、気力単独運転時には、関数
発生器３２からは何等指令が出力されない。又ガスター
ビン１６は駆動されていないため発電機１８からはガス
タービン出力ＰGは出力されず、比率演算器３３で演算
されるガスタービン出力比αは、ＰG／ＰGO＝０／０＝
０であり、関数発生器３４から何等指令は出力されない
（β＝０）。従って、掛算器３９では、ガスタービン駆
動補正スプレイ水流量指令ＱG（＝０×０）＝０とな
り、掛算器３９から加算器４０へガスタービン駆動補正
スプレイ水流量指令ＱGが出力されることはない。
【００４２】過熱器１２で過熱されて過熱蒸気管１４へ
送出された過熱蒸気の温度は、過熱蒸気出口温度検出器
２６で検出され、過熱蒸気出口温度Ｔとして減算器２７
へ与えられ、減算器２７では、過熱蒸気出口温度Ｔと予
め設定された過熱蒸気設定出口温度ＴOが比較されて過
熱蒸気出口温度偏差ΔＴが求められ、該過熱蒸気出口温
度偏差ΔＴは比例調節器２８へ与えられ、該比例調節器
２８では過熱蒸気出口温度偏差ΔＴを零にするために必
要なスプレイ水補正流量指令ＱCが求められて加算器４
０へ与えられる。
送出された過熱蒸気の温度は、過熱蒸気出口温度検出器
２６で検出され、過熱蒸気出口温度Ｔとして減算器２７
へ与えられ、減算器２７では、過熱蒸気出口温度Ｔと予
め設定された過熱蒸気設定出口温度ＴOが比較されて過
熱蒸気出口温度偏差ΔＴが求められ、該過熱蒸気出口温
度偏差ΔＴは比例調節器２８へ与えられ、該比例調節器
２８では過熱蒸気出口温度偏差ΔＴを零にするために必
要なスプレイ水補正流量指令ＱCが求められて加算器４
０へ与えられる。
【００４３】加算器４０では、関数発生器３６からの基
準スプレイ水流量指令ＱAと比例調節器２８からのスプ
レイ水補正流量指令ＱCが加算されてスプレイ水修正流
量指令ΣＱ（＝ＱA＋ＱC）が求められ、該スプレイ水修
正流量指令ΣＱは減算器３０へ与えられ、スプレイ水流
量検出器２５で検出された、スプレイ水送給管１０を流
れるスプレイ水の流量は、スプレイ水流量Ｑとして減算
器３０へ与えられる。
準スプレイ水流量指令ＱAと比例調節器２８からのスプ
レイ水補正流量指令ＱCが加算されてスプレイ水修正流
量指令ΣＱ（＝ＱA＋ＱC）が求められ、該スプレイ水修
正流量指令ΣＱは減算器３０へ与えられ、スプレイ水流
量検出器２５で検出された、スプレイ水送給管１０を流
れるスプレイ水の流量は、スプレイ水流量Ｑとして減算
器３０へ与えられる。
【００４４】減算器３０では、加算器４０からのスプレ
イ水修正流量指令ΣＱとスプレイ水流量Ｑの差がとられ
てスプレイ水流量偏差ΔＱが求められ、該スプレイ水流
量偏差ΔＱは減算器３０から比例積分調節器３１へ与え
られ、比例積分調整されてスプレイ水流量制御弁開閉指
令Ｘが求められ、求められたスプレイ水流量制御弁開閉
指令Ｘはスプレイ水流量制御弁１１へ与えられてスプレ
イ水流量制御弁１１の開度が調整される。
イ水修正流量指令ΣＱとスプレイ水流量Ｑの差がとられ
てスプレイ水流量偏差ΔＱが求められ、該スプレイ水流
量偏差ΔＱは減算器３０から比例積分調節器３１へ与え
られ、比例積分調整されてスプレイ水流量制御弁開閉指
令Ｘが求められ、求められたスプレイ水流量制御弁開閉
指令Ｘはスプレイ水流量制御弁１１へ与えられてスプレ
イ水流量制御弁１１の開度が調整される。
【００４５】このため、スプレイ水流量制御弁１１を通
り、スプレイ水送給管１０からスプレイ部８へスプレイ
されるスプレイ水の流量は、所定の流量に制御され、そ
の結果、過熱器１２出側における過熱蒸気出口温度Ｔは
所望の温度に制御され、蒸気タービン出力ＰSは蒸気タ
ービン出力指令ＰSOに追従する。
り、スプレイ水送給管１０からスプレイ部８へスプレイ
されるスプレイ水の流量は、所定の流量に制御され、そ
の結果、過熱器１２出側における過熱蒸気出口温度Ｔは
所望の温度に制御され、蒸気タービン出力ＰSは蒸気タ
ービン出力指令ＰSOに追従する。
【００４６】コンバインドサイクル運転時には、蒸気タ
ービン１３及びガスタービン１６の両方が駆動されてい
る。このため、蒸気タービン１３により駆動される発電
機１５の出力は蒸気タービン出力ＰSとして関数発生器
３２へ与えられ、ガスタービン１６により駆動される発
電機１８の出力はガスタービン出力ＰGとして比率演算
器３３へ与えられる。
ービン１３及びガスタービン１６の両方が駆動されてい
る。このため、蒸気タービン１３により駆動される発電
機１５の出力は蒸気タービン出力ＰSとして関数発生器
３２へ与えられ、ガスタービン１６により駆動される発
電機１８の出力はガスタービン出力ＰGとして比率演算
器３３へ与えられる。
【００４７】而して、関数発生器３２からは、図３に示
すごとく蒸気タービン出力ＰSに対応したガスタービン
出力指令ＰGOが出力されて比率演算器３３に与えられ、
比率演算器３３では、発電機１８からのガスタービン出
力ＰGがガスタービン出力指令ＰGOにより除算されてガ
スタービン出力比αが求められ、求められたガスタービ
ン出力比αは関数発生器３４へ与えられる。
すごとく蒸気タービン出力ＰSに対応したガスタービン
出力指令ＰGOが出力されて比率演算器３３に与えられ、
比率演算器３３では、発電機１８からのガスタービン出
力ＰGがガスタービン出力指令ＰGOにより除算されてガ
スタービン出力比αが求められ、求められたガスタービ
ン出力比αは関数発生器３４へ与えられる。
【００４８】関数発生器３４では、図４に示すごとく、
ガスタービン出力比αに対応してすなわち、ガスタービ
ン出力指令ＰGOと実際に発生したガスタービン出力ＰG
の違いに対応して、非線形補償係数βが求められ、該非
線形補償係数βは変化率制限器３５を介して掛算器３９
へ与えられる。変化率制限器３５においては、単位時間
当りの変化率は予め定めてあるため、非線形補償係数β
は急激に変化することはない。
ガスタービン出力比αに対応してすなわち、ガスタービ
ン出力指令ＰGOと実際に発生したガスタービン出力ＰG
の違いに対応して、非線形補償係数βが求められ、該非
線形補償係数βは変化率制限器３５を介して掛算器３９
へ与えられる。変化率制限器３５においては、単位時間
当りの変化率は予め定めてあるため、非線形補償係数β
は急激に変化することはない。
【００４９】又、蒸気タービン出力指令ＰSOは、関数発
生器３６，３７に与えられ、関数発生器３６からは図５
に示すごとく蒸気タービン出力指令ＰSOに対応した基準
スプレイ水流量指令ＱAが出力されて減算器３８及び加
算器４０に与えられ、関数発生器３７からは、図６に示
すごとく、蒸気タービン出力指令ＰSOに対応した基準ス
プレイ水流量指令ＱBが出力されて減算器３８に与えら
れ、減算器３８では、基準スプレイ水流量指令ＱBとＱA
の差がとられて、コンバインドサイクル運転時に蒸気タ
ービン１３を駆動することにより増加しなければならな
いスプレイ水の流量指令が、ガスタービン駆動スプレイ
水流量指令ΔＱG（＝ＱB−ＱA）として求められ、該ガ
スタービン駆動スプレイ水流量指令ΔＱGは掛算器３９
に与えられる。
生器３６，３７に与えられ、関数発生器３６からは図５
に示すごとく蒸気タービン出力指令ＰSOに対応した基準
スプレイ水流量指令ＱAが出力されて減算器３８及び加
算器４０に与えられ、関数発生器３７からは、図６に示
すごとく、蒸気タービン出力指令ＰSOに対応した基準ス
プレイ水流量指令ＱBが出力されて減算器３８に与えら
れ、減算器３８では、基準スプレイ水流量指令ＱBとＱA
の差がとられて、コンバインドサイクル運転時に蒸気タ
ービン１３を駆動することにより増加しなければならな
いスプレイ水の流量指令が、ガスタービン駆動スプレイ
水流量指令ΔＱG（＝ＱB−ＱA）として求められ、該ガ
スタービン駆動スプレイ水流量指令ΔＱGは掛算器３９
に与えられる。
【００５０】掛算器３９では、ガスタービン駆動スプレ
イ水流量指令ΔＱGと非線形補償係数βが掛けられて、
ガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱG（＝β・
ΔＱG）が求められ、該ガスタービン駆動補正スプレイ
水流量指令ＱGは加算器４０に与えられる。
イ水流量指令ΔＱGと非線形補償係数βが掛けられて、
ガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱG（＝β・
ΔＱG）が求められ、該ガスタービン駆動補正スプレイ
水流量指令ＱGは加算器４０に与えられる。
【００５１】過熱蒸気出口温度検出器２６で検出され
た、過熱蒸気管１４内を流れる過熱蒸気の温度は、過熱
蒸気出口温度Ｔとして減算器２７へ与えられ、減算器２
７では、過熱蒸気出口温度Ｔと予め設定されている過熱
蒸気設定出口温度Ｔ0との差がとられて過熱蒸気出口温
度偏差ΔＴが求められて比例調節器２８へ与えられ、比
例調節器２８では、過熱蒸気出口温度偏差ΔＴに対応し
て増減すべきスプレイ水補正流量指令ＱCが求められて
加算器４０へ与えられる。
た、過熱蒸気管１４内を流れる過熱蒸気の温度は、過熱
蒸気出口温度Ｔとして減算器２７へ与えられ、減算器２
７では、過熱蒸気出口温度Ｔと予め設定されている過熱
蒸気設定出口温度Ｔ0との差がとられて過熱蒸気出口温
度偏差ΔＴが求められて比例調節器２８へ与えられ、比
例調節器２８では、過熱蒸気出口温度偏差ΔＴに対応し
て増減すべきスプレイ水補正流量指令ＱCが求められて
加算器４０へ与えられる。
【００５２】加算器４０では、関数発生器３６からの基
準スプレイ水流量指令ＱAと掛算器３９からのガスター
ビン駆動補正スプレイ水流量指令ＱGと比例調節器２８
からのスプレイ水補正流量指令ＱCを加算してスプレイ
水修正流量指令ΣＱ（＝ＱA＋ＱG＋ＱC）が求められ、
求められたスプレイ水修正流量指令ΣＱは減算器３０に
与えられ、又スプレイ水流量検出器２５により検出され
た、スプレイ水送給管１０内を流れるスプレイ水の流量
は、スプレイ水流量Ｑとして減算器３０に与えられる。
準スプレイ水流量指令ＱAと掛算器３９からのガスター
ビン駆動補正スプレイ水流量指令ＱGと比例調節器２８
からのスプレイ水補正流量指令ＱCを加算してスプレイ
水修正流量指令ΣＱ（＝ＱA＋ＱG＋ＱC）が求められ、
求められたスプレイ水修正流量指令ΣＱは減算器３０に
与えられ、又スプレイ水流量検出器２５により検出され
た、スプレイ水送給管１０内を流れるスプレイ水の流量
は、スプレイ水流量Ｑとして減算器３０に与えられる。
【００５３】減算器３０では、加算器４０からのスプレ
イ水修正流量指令ΣＱと、スプレイ水流量検出器２５か
らのスプレイ水流量Ｑの差がとられてスプレイ水流量偏
差ΔＱが求められ、該スプレイ水流量偏差ΔＱは比例積
分調節器３１で比例積分されてスプレイ水流量制御弁開
閉指令Ｘが求められ、求められたスプレイ水流量制御弁
開閉指令Ｘはスプレイ水流量制御弁１１へ与えられて該
制御弁１１の開度が所定の開度に調整される。
イ水修正流量指令ΣＱと、スプレイ水流量検出器２５か
らのスプレイ水流量Ｑの差がとられてスプレイ水流量偏
差ΔＱが求められ、該スプレイ水流量偏差ΔＱは比例積
分調節器３１で比例積分されてスプレイ水流量制御弁開
閉指令Ｘが求められ、求められたスプレイ水流量制御弁
開閉指令Ｘはスプレイ水流量制御弁１１へ与えられて該
制御弁１１の開度が所定の開度に調整される。
【００５４】このため、スプレイ水流量制御弁１１を通
り、スプレイ水送給管１０からのスプレイ部８へスプレ
イされるスプレイ水の流量は、所定の流量に制御され、
その結果、過熱器１２出側における過熱蒸気出口温度Ｔ
は所望の温度に制御され、蒸気タービン出力ＰSは蒸気
タービン出力指令ＰSOに、又ガスタービン出力ＰGはガ
スタービン出力指令ＰGOに、夫々追従する。
り、スプレイ水送給管１０からのスプレイ部８へスプレ
イされるスプレイ水の流量は、所定の流量に制御され、
その結果、過熱器１２出側における過熱蒸気出口温度Ｔ
は所望の温度に制御され、蒸気タービン出力ＰSは蒸気
タービン出力指令ＰSOに、又ガスタービン出力ＰGはガ
スタービン出力指令ＰGOに、夫々追従する。
【００５５】本実施例の排気再燃焼型コンバインドサイ
クルプラントにおいて気力単独運転からコンバインドサ
イクル運転に切換える際には、ガスタービン出力ＰGは
成り行き任せではなく、関数発生器３２に設定してある
図３に示す関数Ｆ３（ｘ）に基づき制御されることにな
る。すなわち、検出された蒸気タービン出力ＰSが定格
出力ＰS100の６２％よりも少い出力ＰS62の場合には、
関数発生器３２からはガスタービン出力指令ＰGOは出力
されないが、蒸気タービン出力ＰSが定格出力ＰS100の
６２％の出力ＰS62に達すると、ガスタービン出力指令
ＰGOとしてはＰG O50が関数発生器３２から出力され、比
率演算器３３に与えられる。
クルプラントにおいて気力単独運転からコンバインドサ
イクル運転に切換える際には、ガスタービン出力ＰGは
成り行き任せではなく、関数発生器３２に設定してある
図３に示す関数Ｆ３（ｘ）に基づき制御されることにな
る。すなわち、検出された蒸気タービン出力ＰSが定格
出力ＰS100の６２％よりも少い出力ＰS62の場合には、
関数発生器３２からはガスタービン出力指令ＰGOは出力
されないが、蒸気タービン出力ＰSが定格出力ＰS100の
６２％の出力ＰS62に達すると、ガスタービン出力指令
ＰGOとしてはＰG O50が関数発生器３２から出力され、比
率演算器３３に与えられる。
【００５６】しかるに、気力単独運転から、コンバイン
ドサイクル運転に切換った直後には、ガスタービン１６
の駆動により発電機１８から取出されるガスタービン出
力ＰGは低いため、比率演算器３３で演算されたガスタ
ービン出力比α＝ＰG／ＰGOは小さい値となり、非線形
補償係数βは大きくなる。従って、非線形補償係数βを
変化率制限器３５を通さずに直接掛算器３９に与える
と、ガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱGが急
激に大きくなり、延いては、スプレイ水修正流量指令Σ
Ｑ、スプレイ水流量偏差ΔＱ、スプレイ水流量制御弁開
閉指令Ｘも急激に大きくなる結果、スプレイ水流量制御
弁１１が急激に開いてスプレイ水流量も急激に増加し、
又スプレイ水流量が急増すれば過熱蒸気出口温度Ｔが急
激に低下して減算器２７の過熱蒸気出口温度偏差ΔＴが
減少若しくはマイナスとなる。
ドサイクル運転に切換った直後には、ガスタービン１６
の駆動により発電機１８から取出されるガスタービン出
力ＰGは低いため、比率演算器３３で演算されたガスタ
ービン出力比α＝ＰG／ＰGOは小さい値となり、非線形
補償係数βは大きくなる。従って、非線形補償係数βを
変化率制限器３５を通さずに直接掛算器３９に与える
と、ガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令ＱGが急
激に大きくなり、延いては、スプレイ水修正流量指令Σ
Ｑ、スプレイ水流量偏差ΔＱ、スプレイ水流量制御弁開
閉指令Ｘも急激に大きくなる結果、スプレイ水流量制御
弁１１が急激に開いてスプレイ水流量も急激に増加し、
又スプレイ水流量が急増すれば過熱蒸気出口温度Ｔが急
激に低下して減算器２７の過熱蒸気出口温度偏差ΔＴが
減少若しくはマイナスとなる。
【００５７】又、過熱蒸気出口温度偏差ΔＴが減少し若
しくはマイナスになると、比例調節器２８からのスプレ
イ水補正流量指令ＱCは減少し、延いてはスプレイ水修
正流量指令ΣＱ、スプレイ水流量偏差ΔＱ、スプレイ水
流量制御弁開閉指令Ｘも低下してスプレイ水流量制御弁
１１が急激に閉止し、スプレイ水流量Ｑも急激に減少す
ることになり、過熱蒸気出口温度Ｔは急激に上昇する。
このため、過熱蒸気出口温度Ｔ延いては蒸気タービン出
力ＰS及びガスタービン出力ＰGを迅速に安定するような
制御を行うことができない。
しくはマイナスになると、比例調節器２８からのスプレ
イ水補正流量指令ＱCは減少し、延いてはスプレイ水修
正流量指令ΣＱ、スプレイ水流量偏差ΔＱ、スプレイ水
流量制御弁開閉指令Ｘも低下してスプレイ水流量制御弁
１１が急激に閉止し、スプレイ水流量Ｑも急激に減少す
ることになり、過熱蒸気出口温度Ｔは急激に上昇する。
このため、過熱蒸気出口温度Ｔ延いては蒸気タービン出
力ＰS及びガスタービン出力ＰGを迅速に安定するような
制御を行うことができない。
【００５８】しかるに、変化率制限器３５から出力され
る非線形補償係数βの変化率を制限しているため、究極
的には、スプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘの急激な変化
が防止され、スプレイ水流量制御弁１１の開閉は徐々に
ゆっくりと行われることになる。従って、過熱蒸気出口
温度Ｔの変動も大きくならず、迅速に安定した過熱蒸気
出口温度Ｔを得ることができ、蒸気タービン出力ＰS及
びガスタービン出力ＰGも迅速に安定するよう、制御が
行われる。従って、ガスタービン出力ＰGが定格出力Ｐ
G100の５０％に到達するまでは、図１１の直線ＩＩに沿
ってガスタービン出力ＰGは増加する。
る非線形補償係数βの変化率を制限しているため、究極
的には、スプレイ水流量制御弁開閉指令Ｘの急激な変化
が防止され、スプレイ水流量制御弁１１の開閉は徐々に
ゆっくりと行われることになる。従って、過熱蒸気出口
温度Ｔの変動も大きくならず、迅速に安定した過熱蒸気
出口温度Ｔを得ることができ、蒸気タービン出力ＰS及
びガスタービン出力ＰGも迅速に安定するよう、制御が
行われる。従って、ガスタービン出力ＰGが定格出力Ｐ
G100の５０％に到達するまでは、図１１の直線ＩＩに沿
ってガスタービン出力ＰGは増加する。
【００５９】又、例えばガスタービン出力ＰGが定格出
力ＰG100の５０％の出力ＰG50に到達すると、蒸気ター
ビン出力指令ＰSOは更に高い値に切換えられ、蒸気ター
ビン出力ＰSはその蒸気タービン出力指令ＰSOに対応し
て増加し、又ガスタービン出力指令ＰGOも図３の関数Ｆ
３（ｘ）に示すように増加するが、変化率制限器３５を
設けて上述のように制御を行うことにより、蒸気タービ
ン出力ＰSとガスタービン出力ＰGは図１１の線ＩＩＩ，
ＩＶに沿って変更される。
力ＰG100の５０％の出力ＰG50に到達すると、蒸気ター
ビン出力指令ＰSOは更に高い値に切換えられ、蒸気ター
ビン出力ＰSはその蒸気タービン出力指令ＰSOに対応し
て増加し、又ガスタービン出力指令ＰGOも図３の関数Ｆ
３（ｘ）に示すように増加するが、変化率制限器３５を
設けて上述のように制御を行うことにより、蒸気タービ
ン出力ＰSとガスタービン出力ＰGは図１１の線ＩＩＩ，
ＩＶに沿って変更される。
【００６０】本実施例においては、コンバインドサイク
ル運転を行う場合に、蒸気タービン出力指令ＰSO及びガ
スタービン出力指令ＰGOに基いた実際の蒸気タービン出
力Ｐ S及びガスタービン出力ＰGに従い、スプレイ部８に
スプレイするスプレイ水流量を制御し、過熱蒸気出口温
度Ｔを制御しているため、過熱蒸気出口温度Ｔの制御性
が良好であり、実際の運転状態を考慮して制御を行って
いるため、バランスのとれた運転を行うことができる。
従って、容易に蒸気タービン出力ＰSとガスタービン出
力ＰGのバランスをとることができ、迅速に蒸気タービ
ン出力ＰSとガスタービン出力ＰGを安定させることがで
きる。
ル運転を行う場合に、蒸気タービン出力指令ＰSO及びガ
スタービン出力指令ＰGOに基いた実際の蒸気タービン出
力Ｐ S及びガスタービン出力ＰGに従い、スプレイ部８に
スプレイするスプレイ水流量を制御し、過熱蒸気出口温
度Ｔを制御しているため、過熱蒸気出口温度Ｔの制御性
が良好であり、実際の運転状態を考慮して制御を行って
いるため、バランスのとれた運転を行うことができる。
従って、容易に蒸気タービン出力ＰSとガスタービン出
力ＰGのバランスをとることができ、迅速に蒸気タービ
ン出力ＰSとガスタービン出力ＰGを安定させることがで
きる。
【００６１】なお、本発明の実施例では、スプレイ部８
を１段とする場合について説明したが多段としても実施
できること、その他本発明の要旨を逸脱しない範囲内で
種々変更を加え得ること、等は勿論である。
を１段とする場合について説明したが多段としても実施
できること、その他本発明の要旨を逸脱しない範囲内で
種々変更を加え得ること、等は勿論である。
【００６２】
【発明の効果】本発明の排気再燃型コンバインドサイク
ルプラントにおける主蒸気温度制御装置によれば、請求
項１の場合には、コンバインドサイクル運転を行う際
に、実際の蒸気タービン出力ＰS及びガスタービン出力
ＰGを基に過熱蒸気出口温度Ｔの制御を行っているため
該温度Ｔの制御性が良好であり、又実際の運転状態を考
慮しているため、容易且つ迅速に過熱蒸気出口温度Ｔを
所望の温度にでき、延いては、蒸気タービン出力ＰSと
ガスタービン出力ＰGをバランスをとりつつ迅速に安定
させることができ、請求項２の場合には、過熱蒸気出口
温度Ｔの制御性はより一層良好となり、蒸気タービン出
力ＰSとガスタービン出力ＰGをより一層確実にバランス
させることができる、等種々の優れた効果を奏し得る。
ルプラントにおける主蒸気温度制御装置によれば、請求
項１の場合には、コンバインドサイクル運転を行う際
に、実際の蒸気タービン出力ＰS及びガスタービン出力
ＰGを基に過熱蒸気出口温度Ｔの制御を行っているため
該温度Ｔの制御性が良好であり、又実際の運転状態を考
慮しているため、容易且つ迅速に過熱蒸気出口温度Ｔを
所望の温度にでき、延いては、蒸気タービン出力ＰSと
ガスタービン出力ＰGをバランスをとりつつ迅速に安定
させることができ、請求項２の場合には、過熱蒸気出口
温度Ｔの制御性はより一層良好となり、蒸気タービン出
力ＰSとガスタービン出力ＰGをより一層確実にバランス
させることができる、等種々の優れた効果を奏し得る。
【図１】本発明の排気再燃型コンバインドサイクルプラ
ントにおける主蒸気温度制御装置の一実施例のブロック
図である。
ントにおける主蒸気温度制御装置の一実施例のブロック
図である。
【図２】図１の主蒸気温度制御装置が適用される排気再
燃型コンバインドサイクルプラントの概略配置図であ
る。
燃型コンバインドサイクルプラントの概略配置図であ
る。
【図３】図１の関数発生器３２に設定される蒸気タービ
ン出力ＰSとガスタービン出力指令ＰGOとの関係を表わ
すグラフである。
ン出力ＰSとガスタービン出力指令ＰGOとの関係を表わ
すグラフである。
【図４】図１の関数発生器３４に設定されるガスタービ
ン出力比ＰG／ＰGO＝αと非線形補償係数βとの関係を
表わすグラフである。
ン出力比ＰG／ＰGO＝αと非線形補償係数βとの関係を
表わすグラフである。
【図５】図１の関数発生器３６に設定される蒸気タービ
ン出力指令ＰSOと基準スプレイ水流量指令ＱAとの関係
を表わすグラフである。
ン出力指令ＰSOと基準スプレイ水流量指令ＱAとの関係
を表わすグラフである。
【図６】図１の関数発生器３７に設定される蒸気タービ
ン出力指令ＰSOと基準スプレイ水流量指令ＱBとの関係
を表わすグラフである。
ン出力指令ＰSOと基準スプレイ水流量指令ＱBとの関係
を表わすグラフである。
【図７】従来の排気再燃型コンバインドサイクルプラン
トにおける主蒸気温度制御装置の一例のブロック図であ
る。
トにおける主蒸気温度制御装置の一例のブロック図であ
る。
【図８】図７の主蒸気温度制御装置が適用される排気再
燃型コンバインドサイクルプラントの概略配置図であ
る。
燃型コンバインドサイクルプラントの概略配置図であ
る。
【図９】図７の関数発生器２２に設定される気力単独運
転時の蒸気タービン出力指令Ｐ SOとスプレイ水流量指令
ＱSSとの関係を表わすグラフである。
転時の蒸気タービン出力指令Ｐ SOとスプレイ水流量指令
ＱSSとの関係を表わすグラフである。
【図１０】図７の関数発生器２３に設定されるコンバイ
ンドサイクル運転時の蒸気タービン出力指令ＰSOとスプ
レイ水流量指令ＱSCとの関係を表わすグラフである。
ンドサイクル運転時の蒸気タービン出力指令ＰSOとスプ
レイ水流量指令ＱSCとの関係を表わすグラフである。
【図１１】蒸気タービン出力及びガスタービン出力を上
昇させる場合の蒸気タービン出力ＰSとガスタービン出
力ＰGとの関係を表わすグラフである。
昇させる場合の蒸気タービン出力ＰSとガスタービン出
力ＰGとの関係を表わすグラフである。
１ ボイラ本体 ８ スプレイ部 １０ スプレイ水送給管 １１ スプレイ水流量制御弁 １２ 過熱器 １３ 蒸気タービン １５ 発電機 １６ ガスタービン １８ 発電機 ２５ スプレイ水流量検出器 ２６ 過熱蒸気出口温度検出器 ２７ 減算器 ２８ 比例調節器 ３０ 減算器 ３１ 比例積分調節器 ３２ 関数発生器 ３３ 比率演算器 ３４ 関数発生器 ３５ 変化率制限器 ３６ 関数発生器 ３７ 関数発生器 ３８ 減算器 ３９ 掛算器 ４０ 加算器 ＰSO 蒸気タービン出力指令 Ｔ 過熱蒸気出口温度 ＴO 過熱蒸気設定出口温度 ΔＴ 過熱蒸気出口温度偏差 ＱC スプレイ水補正流量指令 ΣＱ スプレイ水修正流量指令 Ｑ スプレイ水流量 Ｘ スプレイ水流量制御弁開閉指令 ΔＱ スプレイ水流量偏差 ＰGO ガスタービン出力指令 ＰS 蒸気タービン出力 ＰG ガスタービン出力 ＰGO ガスタービン出力指令 α ガスタービン出力比 β 非線形補償係数（係数） ＱA 基準スプレイ水流量指令 ＱB 基準スプレイ水流量指令 ΔＱG ガスタービン駆動スプレイ水流量指令 ＱG ガスタービン駆動補正スプレイ水流量指令
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２２Ｇ 5/12 Ｂ
Claims (2)
- 【請求項１】 ボイラ本体（１）の過熱器（１２）によ
り過熱された過熱蒸気により駆動され且つ発電機（１
５）を駆動し得るようにした蒸気タービン（１３）と、 コンバインドサイクル運転時に燃焼ガスにより駆動され
て発電機（１８）を駆動すると共にタービン排ガスをボ
イラ本体（１）へ導入される燃料の燃焼に供するためボ
イラ本体（１）へ送給し得るようにしたガスタービン
（１６）と、 前記過熱器（１２）へ送給される主蒸気に水をスプレイ
するスプレイ部（８）と、を備えた排気再燃型コンバイ
ンドサイクルプラントにおいて、 蒸気タービン（１３）の駆動により生じた蒸気タービン
出力（ＰS）に対応してガスタービン出力指令（ＰGO）
を出力する関数発生器（３２）と、 該関数発生器（３２）からのガスタービン出力指令（Ｐ
GO）とガスタービン（１６）の駆動により生じたガスタ
ービン出力（ＰG）との比をとってガスタービン出力比
（α）を求める比率演算器（３３）と、 該比率演算器（３３）からのガスタービン出力比（α）
に対応した係数（β）を出力する関数発生器（３４）
と、 気力単独運転時及びコンバインドサイクル運転時に蒸気
タービン出力指令（Ｐ SO）に対応して、蒸気タービン
（１３）の駆動に伴い必要となる基準スプレイ水流量指
令（ＱA）を出力する関数発生器（３６）と、 コンバインドサイクル運転時に蒸気タービン出力指令
（ＰSO）に対応して、蒸気タービン（１３）及びガスタ
ービン（１６）の駆動に伴い必要となる基準スプレイ水
流量指令（ＱB）を出力する関数発生器（３７）と、 関数発生器（３６）からの基準スプレイ水流量指令（Ｑ
A）及び関数発生器（３７）からの基準スプレイ水流量
指令（ＱB）の差をとりガスタービン駆動スプレイ水流
量指令（ΔＱG）を求める減算器（３８）と、 該減算器（３８）からのガスタービン駆動スプレイ水流
量指令（ΔＱG）に前記関数発生器（３４）からの係数
（β）を掛けてガスタービン駆動補正スプレイ水流量指
令（ＱG）を求める掛算器（３９）と、 過熱器（１２）の出側において過熱蒸気出口温度（Ｔ）
を検出する過熱蒸気出口温度検出器（２６）と、 該過熱蒸気出口温度検出器（２６）からの過熱蒸気出口
温度（Ｔ）と過熱蒸気設定出口温度（ＴO）の差を取り
過熱蒸気出口温度偏差（ΔＴ）を求める減算器（２７）
と、 該減算器（２７）からの過熱蒸気出口温度偏差（ΔＴ）
に対応したスプレイ水流量（Ｑ）とを求める比例調節器
（２８）と、 前記関数発生器（３６）からの基準スプレイ水流量指令
（ＱA）と掛算器（３９）からのガスタービン駆動補正
スプレイ水流量指令（ＱG）と比例調節器（２８）から
のスプレイ水補正流量指令（ＱC）を加算してスプレイ
水修正流量指令（ΣＱ）を求める加算器（４０）と、 前記スプレイ部８へスプレイ水を送給するスプレイ水供
給管１０を流れるスプレイ水流量Ｑを検出するスプレイ
水流量検出器２５と、 前記加算器（４０）からのスプレイ水修正流量指令（Σ
Ｑ）と前記スプレイ水流量検出器（２５）からのスプレ
イ水流量（Ｑ）との差をとりスプレイ水流量偏差（Δ
Ｑ）を求める減算器（３０）と、 該減算器（３０）からのスプレイ水流量偏差（ΔＱ）を
比例積分してスプレイ水流量制御弁開閉指令（Ｘ）を求
め、該スプレイ水流量制御弁開閉指令（Ｘ）をスプレイ
水送給管（１０）に設けたスプレイ水流量制御弁（１
１）へ与え、スプレイ水流量制御弁（１１）の開度を調
整する比例積分調節器（３１）とを備えたことを特徴と
する排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける
主蒸気温度制御装置。 - 【請求項２】 関数発生器（３４）と掛算器（３９）と
の間に変化率制限器（３５）を設けた請求項１に記載の
排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける主蒸
気温度制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31871394A JP3697731B2 (ja) | 1994-12-21 | 1994-12-21 | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける主蒸気温度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31871394A JP3697731B2 (ja) | 1994-12-21 | 1994-12-21 | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける主蒸気温度制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08177413A true JPH08177413A (ja) | 1996-07-09 |
| JP3697731B2 JP3697731B2 (ja) | 2005-09-21 |
Family
ID=18102152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31871394A Expired - Lifetime JP3697731B2 (ja) | 1994-12-21 | 1994-12-21 | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける主蒸気温度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3697731B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003521623A (ja) * | 2000-02-02 | 2003-07-15 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | タービンの運転方法及びタービンプラント |
| JP2010121598A (ja) * | 2008-11-21 | 2010-06-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービン運転制御装置及び方法 |
-
1994
- 1994-12-21 JP JP31871394A patent/JP3697731B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003521623A (ja) * | 2000-02-02 | 2003-07-15 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | タービンの運転方法及びタービンプラント |
| JP4694080B2 (ja) * | 2000-02-02 | 2011-06-01 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | タービンの運転方法 |
| JP2010121598A (ja) * | 2008-11-21 | 2010-06-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービン運転制御装置及び方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3697731B2 (ja) | 2005-09-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101530807B1 (ko) | 배열 회수 보일러 및 발전 플랜트 | |
| JP2009250236A (ja) | ガスタービンエンジンの負荷ポイントを制御するための制御システム及び方法 | |
| JPH11132055A (ja) | 排気再循環型コンバインドプラント | |
| EP0915242B1 (en) | Gas turbine | |
| US5473884A (en) | Combined heat and power apparatus | |
| JPH08177413A (ja) | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける主蒸気温度制御装置 | |
| JP3707089B2 (ja) | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおけるプラント制御装置 | |
| JPH0996227A (ja) | ガス化プラントの圧力制御装置 | |
| JP3707088B2 (ja) | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおけるＮＯｘ制御装置 | |
| JP3707087B2 (ja) | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける再熱器出側蒸気温度制御装置 | |
| JP3758240B2 (ja) | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントの空気流量制御方法及び装置 | |
| JP3845905B2 (ja) | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおけるガス高圧給水加熱器の出口給水温度制御装置 | |
| JP3882294B2 (ja) | 排気再燃型コンバインドサイクル発電プラントにおける燃焼用空気流量制御方法及び装置 | |
| JPH0361090B2 (ja) | ||
| JP2839668B2 (ja) | コージェネレーションプラントの出力制御装置 | |
| JP4025206B2 (ja) | バイオマスガスタービンの制御装置 | |
| JPH11182811A (ja) | 加圧流動床燃焼プラント | |
| JP3820636B2 (ja) | 排気再燃型コンバインドサイクルプラントにおける給水温度制御方法及び装置 | |
| JP2872378B2 (ja) | ボイラの火炉出口温度制御装置 | |
| JPH05312301A (ja) | 都市ゴミ焼却装置 | |
| JPH11508344A (ja) | パワープラントにおいて付加的なエネルギーを発生するための方法及び装置 | |
| JP3703615B2 (ja) | ガスタービン装置 | |
| JPH09303704A (ja) | 排ガス再循環ボイラにおける燃焼用空気制御装置 | |
| JP3181122B2 (ja) | ガスタービン燃焼器の制御方法 | |
| JP3455388B2 (ja) | 外部燃焼式過熱器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050527 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050614 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050627 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080715 Year of fee payment: 3 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080715 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080715 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090715 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090715 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100715 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110715 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110715 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120715 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120715 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130715 Year of fee payment: 8 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |