JPH08158273A - タイヤ用のコード - Google Patents
タイヤ用のコードInfo
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- JPH08158273A JPH08158273A JP6315874A JP31587494A JPH08158273A JP H08158273 A JPH08158273 A JP H08158273A JP 6315874 A JP6315874 A JP 6315874A JP 31587494 A JP31587494 A JP 31587494A JP H08158273 A JPH08158273 A JP H08158273A
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- Japan
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- cord
- core
- filament
- inner sheath
- sheath
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- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
- D07B1/0626—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration the reinforcing cords consisting of three core wires or filaments and at least one layer of outer wires or filaments, i.e. a 3+N configuration
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- D—TEXTILES; PAPER
- D07—ROPES; CABLES OTHER THAN ELECTRIC
- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
- D07B1/00—Constructional features of ropes or cables
- D07B1/06—Ropes or cables built-up from metal wires, e.g. of section wires around a hemp core
- D07B1/0606—Reinforcing cords for rubber or plastic articles
- D07B1/062—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration
- D07B1/0633—Reinforcing cords for rubber or plastic articles the reinforcing cords being characterised by the strand configuration having a multiple-layer configuration
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- D—TEXTILES; PAPER
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
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- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2015—Strands
- D07B2201/2024—Strands twisted
- D07B2201/2029—Open winding
- D07B2201/2031—Different twist pitch
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
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- D07B2201/20—Rope or cable components
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- D07B2201/2029—Open winding
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- D07B2201/20—Rope or cable components
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- D07B—ROPES OR CABLES IN GENERAL
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- D07B2201/20—Rope or cable components
- D07B2201/2095—Auxiliary components, e.g. electric conductors or light guides
- D07B2201/2097—Binding wires
Landscapes
- Ropes Or Cables (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Wire Processing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】フィラメント間へのゴムの浸透性を高めてコー
ドの耐腐蝕性を向上するとともに、耐疲労性を高め、か
つコードの強力に比してコードの径を小径化できタイヤ
の軽量化を促進しうる． 【構成】３本のコアフィラメント２を撚り合わせてなる
コア３と、このコア３の周回で７〜９本の内シースフィ
ラメント４を撚り合わせた内シース５と、この内シース
５の周回で１２〜１５本の外シースフィラメント６を撚
り合わせた外シース７とを具える．コアフィラメント２
及び内、外フィラメント４、６の撚り合わせ方向は同
一、しかも前記内シース５の撚りピッチ長さＰ２は、コ
ア３の撚りピッチ長さＰ１の１．０５〜１．５０倍、か
つ外シース７の撚りピッチ長さＰ３は、前記内シース５
の撚りピッチ長さＰ２の１．０５〜１．５０倍としてい
る．
ドの耐腐蝕性を向上するとともに、耐疲労性を高め、か
つコードの強力に比してコードの径を小径化できタイヤ
の軽量化を促進しうる． 【構成】３本のコアフィラメント２を撚り合わせてなる
コア３と、このコア３の周回で７〜９本の内シースフィ
ラメント４を撚り合わせた内シース５と、この内シース
５の周回で１２〜１５本の外シースフィラメント６を撚
り合わせた外シース７とを具える．コアフィラメント２
及び内、外フィラメント４、６の撚り合わせ方向は同
一、しかも前記内シース５の撚りピッチ長さＰ２は、コ
ア３の撚りピッチ長さＰ１の１．０５〜１．５０倍、か
つ外シース７の撚りピッチ長さＰ３は、前記内シース５
の撚りピッチ長さＰ２の１．０５〜１．５０倍としてい
る．
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、フィラメント間へのゴ
ムの浸透性を高めることにより、コードの腐蝕を防ぎ耐
久性を向上し、かつ耐疲労性を高めるとともに、コード
の強力に比してコードの径を小径化でき、これによって
タイヤの軽量化を促進しうるタイヤ用のコードに関す
る。
ムの浸透性を高めることにより、コードの腐蝕を防ぎ耐
久性を向上し、かつ耐疲労性を高めるとともに、コード
の強力に比してコードの径を小径化でき、これによって
タイヤの軽量化を促進しうるタイヤ用のコードに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】スチールを用いたタイヤ用のコードとし
ては、 （１）できるだけコンパクトな構造、即ちできるだけコ
ード径を小さくすること 例えばベルト層、カーカス、フィラ等の補強層形成用と
して用いるときには、タイヤの軽量化を促進するため、
これらの補強層を薄く仕上げなければならず、その為に
もコードの小径化が必要となる。
ては、 （１）できるだけコンパクトな構造、即ちできるだけコ
ード径を小さくすること 例えばベルト層、カーカス、フィラ等の補強層形成用と
して用いるときには、タイヤの軽量化を促進するため、
これらの補強層を薄く仕上げなければならず、その為に
もコードの小径化が必要となる。
【０００３】（２）コードの強力を高めること コンパクトな構造でかつ強力が高ければ、タイヤの軽量
化がより促進しうる。
化がより促進しうる。
【０００４】（３）耐疲労性の向上 使用によるスチールコードの強力の低下の一因としてフ
レッティング（コードを形成するフィラメント間に相対
的な繰返し微少滑りが生じて摩耗する現象）がある。こ
のフレッティングはコードの撚り構造が、複撚りよりも
層撚り、更にバンチド撚り（集束撚り）の順に小さくな
り、この順に耐疲労性が向上する。
レッティング（コードを形成するフィラメント間に相対
的な繰返し微少滑りが生じて摩耗する現象）がある。こ
のフレッティングはコードの撚り構造が、複撚りよりも
層撚り、更にバンチド撚り（集束撚り）の順に小さくな
り、この順に耐疲労性が向上する。
【０００５】（４）ゴム浸透性の向上 例えば３層撚りのコードにおいてコア及び内、外シース
間の間隙にゴムが充分に浸透せず空洞が生じた場合に
は、この空洞を通って水分が移動し、結果としてフィラ
メントに錆が発生する。
間の間隙にゴムが充分に浸透せず空洞が生じた場合に
は、この空洞を通って水分が移動し、結果としてフィラ
メントに錆が発生する。
【０００６】（５）生産性の向上 簡単なコード構成であるほど生産コストが低減する。
【０００７】（６）安定した撚り 前述のゴム浸透性の向上を図るため、フィラメントの一
部に型づけしたフィラメントを用いたものもあるが、こ
のような型づけされたフィラメントは、型づけされない
フィラメントよりも長いため、コードに力が作用した場
合には、型づけされないフィラメントの荷重負担が増す
こととなり、コードの強度は低下することとなる。 以上の６つの要件をすべて充足しなければならない。
部に型づけしたフィラメントを用いたものもあるが、こ
のような型づけされたフィラメントは、型づけされない
フィラメントよりも長いため、コードに力が作用した場
合には、型づけされないフィラメントの荷重負担が増す
こととなり、コードの強度は低下することとなる。 以上の６つの要件をすべて充足しなければならない。
【０００８】これらの６つの要件中、バンチド撚りされ
たコードは、前述の（１）、（２）、（３）、（５）、
（６）項を充足するものの（４）項のゴム浸透性に劣
る。
たコードは、前述の（１）、（２）、（３）、（５）、
（６）項を充足するものの（４）項のゴム浸透性に劣
る。
【０００９】発明者は、バンチドコードをベースとし
て、ゴム浸透性を高めるべく研究、試作を重ねた結果、
コア及び内、外シース間にゴムを一定間隔で浸透させる
ことにより、前述のすべての要件を充足しうることを見
出し本発明を完成させたのである。
て、ゴム浸透性を高めるべく研究、試作を重ねた結果、
コア及び内、外シース間にゴムを一定間隔で浸透させる
ことにより、前述のすべての要件を充足しうることを見
出し本発明を完成させたのである。
【００１０】本発明は、ゴムの浸透性を高めることによ
って、コードの耐久性を向上するとともに、高い耐疲労
性を有ししかもコードの小径化を可能としタイヤの軽量
化を促進しうるタイヤ用のコードの提供を目的としてい
る。
って、コードの耐久性を向上するとともに、高い耐疲労
性を有ししかもコードの小径化を可能としタイヤの軽量
化を促進しうるタイヤ用のコードの提供を目的としてい
る。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明のタイヤ用のコードは、３本のスチールから
なるコアフィラメントを撚り合わせてなるコアと、この
コアの周回で７〜９本のスチールからなる内シースフィ
ラメントを前記コアの撚り合わせの向きと同じ向きに撚
り合わせることにより形成された内シースと、この内シ
ースの周回で１２〜１５本のスチールからなる外シース
フィラメントを前記コアの撚り合わせの向きと同じ向き
に撚り合わせることにより形成された外シースとを具え
るとともに、前記内シースの撚りピッチ長さＰ２は、コ
アの撚りピッチ長さＰ１の１．０５〜１．５０倍、かつ
外シースの撚りピッチ長さＰ３は、前記内シースの撚り
ピッチ長さＰ２の１．０５〜１．５０倍としている。
に、本発明のタイヤ用のコードは、３本のスチールから
なるコアフィラメントを撚り合わせてなるコアと、この
コアの周回で７〜９本のスチールからなる内シースフィ
ラメントを前記コアの撚り合わせの向きと同じ向きに撚
り合わせることにより形成された内シースと、この内シ
ースの周回で１２〜１５本のスチールからなる外シース
フィラメントを前記コアの撚り合わせの向きと同じ向き
に撚り合わせることにより形成された外シースとを具え
るとともに、前記内シースの撚りピッチ長さＰ２は、コ
アの撚りピッチ長さＰ１の１．０５〜１．５０倍、かつ
外シースの撚りピッチ長さＰ３は、前記内シースの撚り
ピッチ長さＰ２の１．０５〜１．５０倍としている。
【００１２】
【作用】３本のコアフィラメントからなるコアと、その
周囲に７〜９本の内シースフィラメントからなる内シー
スと、その周囲にさらに１２〜１５本の外シースフィラ
メントからなる外シースとを具えている。コア・シース
構成では、フィラメントの集束が容易かつ確実になし得
るため、コードの小径化が可能となり、これによって本
発明のタイヤ用のコードをタイヤの補強部材として用い
る場合には、打込数を減じることが可能となり、タイヤ
の軽量化を促進しうる。
周囲に７〜９本の内シースフィラメントからなる内シー
スと、その周囲にさらに１２〜１５本の外シースフィラ
メントからなる外シースとを具えている。コア・シース
構成では、フィラメントの集束が容易かつ確実になし得
るため、コードの小径化が可能となり、これによって本
発明のタイヤ用のコードをタイヤの補強部材として用い
る場合には、打込数を減じることが可能となり、タイヤ
の軽量化を促進しうる。
【００１３】前記コアと内シースと外シースは、各フィ
ラメントを撚り合わす際、その撚りの方向を同じ向きと
するとともに、コア及び内、外シースの各撚りピッチ長
さＰ１、Ｐ２、Ｐ３を１．０５〜１．５０倍の範囲で内
から外に向かって順次高めている。このように本発明に
おいては、コアと内シース、及び内シースと外シースと
の間で撚りピッチ長さの差を極度に少なくするととも
に、コアと内シース、及び内シースと外シースとの間で
撚りピッチの長さを確実に違えている。
ラメントを撚り合わす際、その撚りの方向を同じ向きと
するとともに、コア及び内、外シースの各撚りピッチ長
さＰ１、Ｐ２、Ｐ３を１．０５〜１．５０倍の範囲で内
から外に向かって順次高めている。このように本発明に
おいては、コアと内シース、及び内シースと外シースと
の間で撚りピッチ長さの差を極度に少なくするととも
に、コアと内シース、及び内シースと外シースとの間で
撚りピッチの長さを確実に違えている。
【００１４】従って、フィラメントが集束されかつ同一
ピッチで撚られたバンチドタイプのコードに比して、コ
アと内シースと外シースとの間で応力の分散が行われて
強力の向上を図りうる。しかも各撚りピッチ長さＰ１、
Ｐ２、Ｐ３が内から外に順次高められているため、コー
ド単位長さ当たりのコアフィラメントと内、外シースフ
ィラメントとが接近することにより各フィラメントの応
力の分担が平準化され破断時におけるコードの強力を高
めることができる。
ピッチで撚られたバンチドタイプのコードに比して、コ
アと内シースと外シースとの間で応力の分散が行われて
強力の向上を図りうる。しかも各撚りピッチ長さＰ１、
Ｐ２、Ｐ３が内から外に順次高められているため、コー
ド単位長さ当たりのコアフィラメントと内、外シースフ
ィラメントとが接近することにより各フィラメントの応
力の分担が平準化され破断時におけるコードの強力を高
めることができる。
【００１５】なお外側の撚りピッチ長さが内側の撚りピ
ッチ長さの１．０５倍未満となれば、フィラメント間で
の応力の分担が不均衡となり破断時の強力が低下する一
方、１．５０倍をこえるとフレッティングを充分に抑制
しえず耐疲労性に劣ることとなる。
ッチ長さの１．０５倍未満となれば、フィラメント間で
の応力の分担が不均衡となり破断時の強力が低下する一
方、１．５０倍をこえるとフレッティングを充分に抑制
しえず耐疲労性に劣ることとなる。
【００１６】前述の如くコアと内シース、及び内シース
と外シースとの間で撚りピッチ長さを１．０５〜１．５
０倍の範囲で順次高めることによって、最密充填構造の
３＋９＋１５構造（コアフィラメントが３本、内シース
フィラメントが９本、外シースフィラメントが１５本の
構造）であっても図３に示すように一定長さ毎にコアと
内シース、及び内シースと外シースとが相対回転するた
め、コード構造に部分的に不安定部分が生じ、この不安
定な部分においてゴムが充填され空気や水分の流通を阻
止する。これによってフィラメントの錆の伝播を防ぐこ
とができ、コードの腐蝕に起因するコードの破断を防止
することができる。
と外シースとの間で撚りピッチ長さを１．０５〜１．５
０倍の範囲で順次高めることによって、最密充填構造の
３＋９＋１５構造（コアフィラメントが３本、内シース
フィラメントが９本、外シースフィラメントが１５本の
構造）であっても図３に示すように一定長さ毎にコアと
内シース、及び内シースと外シースとが相対回転するた
め、コード構造に部分的に不安定部分が生じ、この不安
定な部分においてゴムが充填され空気や水分の流通を阻
止する。これによってフィラメントの錆の伝播を防ぐこ
とができ、コードの腐蝕に起因するコードの破断を防止
することができる。
【００１７】さらに、各撚りピッチ長さの差が僅少であ
るため、コードの撚り構造としては、バンチドタイプに
近く、このような撚り構造とすることによって、層撚り
されたコード及び複数撚りされたコードに比して生産が
容易となり、コストダウンを図りうる。
るため、コードの撚り構造としては、バンチドタイプに
近く、このような撚り構造とすることによって、層撚り
されたコード及び複数撚りされたコードに比して生産が
容易となり、コストダウンを図りうる。
【００１８】また前記コアフィラメントの直径は、前記
内シースフィラメントの直径の０．８倍以上かつ１．０
倍以下、しかも前記内シースフィラメントの直径は、前
記外シースフィラメントの直径と等しいことが好まし
い。１．０倍をこえると仕上りコード径が大きくなり、
又コード径に対するコード重量が大となる。スチールコ
ードは、一般にコア側を柔軟にシース側を剛直にするの
であり、このためにコアフィラメントを細くしている。
その理由としては、細いフィラメントの方が加工度が高
く、その結果フィラメントは硬くなるからであり、その
効果によりコアとシース間でフレッティングが発生した
場合に細いフィラメントを用いて形成したコア側にフレ
ッティングが少なく、シース側においてフレッティング
が発生する。これにより細いコアフィラメントが先にフ
レッティングにより切断するのを防止しているのであ
る。
内シースフィラメントの直径の０．８倍以上かつ１．０
倍以下、しかも前記内シースフィラメントの直径は、前
記外シースフィラメントの直径と等しいことが好まし
い。１．０倍をこえると仕上りコード径が大きくなり、
又コード径に対するコード重量が大となる。スチールコ
ードは、一般にコア側を柔軟にシース側を剛直にするの
であり、このためにコアフィラメントを細くしている。
その理由としては、細いフィラメントの方が加工度が高
く、その結果フィラメントは硬くなるからであり、その
効果によりコアとシース間でフレッティングが発生した
場合に細いフィラメントを用いて形成したコア側にフレ
ッティングが少なく、シース側においてフレッティング
が発生する。これにより細いコアフィラメントが先にフ
レッティングにより切断するのを防止しているのであ
る。
【００１９】又コアフィラメントの直径が内シースフィ
ラメントの直径の０．８倍未満となればコード全体の強
度低下が著しく、さらにはコアフィラメントが細くなり
すぎる結果、フレッティングによる耐疲労性の低下が生
じる。
ラメントの直径の０．８倍未満となればコード全体の強
度低下が著しく、さらにはコアフィラメントが細くなり
すぎる結果、フレッティングによる耐疲労性の低下が生
じる。
【００２０】このように本願発明は、前記した各構成が
有機的に結合しかつ一体化することによって、ゴムの浸
透性を高めコードの腐蝕を防ぎ耐久性を高めるととも
に、高い耐疲労性を有し、しかもコードの小径化を可能
としタイヤの軽量化を促進しうる。
有機的に結合しかつ一体化することによって、ゴムの浸
透性を高めコードの腐蝕を防ぎ耐久性を高めるととも
に、高い耐疲労性を有し、しかもコードの小径化を可能
としタイヤの軽量化を促進しうる。
【００２１】
【実施例】以下本発明の一実施例を図面に基づき説明す
る。図においてタイヤ用のコード１（以下コード１とい
う）は、３本のコアフィラメント２…を撚り合わされて
形成されたコア３と、このコア３の周りで７本以上かつ
９本以下の内シースフィラメント４…を撚り合わされる
ことにより形成された内シース５と、さらにこの内シー
ス５の周りで１２本以上かつ１５本以下の外シースフィ
ラメント６…を撚り合わされることにより形成された外
シース７とからなる。
る。図においてタイヤ用のコード１（以下コード１とい
う）は、３本のコアフィラメント２…を撚り合わされて
形成されたコア３と、このコア３の周りで７本以上かつ
９本以下の内シースフィラメント４…を撚り合わされる
ことにより形成された内シース５と、さらにこの内シー
ス５の周りで１２本以上かつ１５本以下の外シースフィ
ラメント６…を撚り合わされることにより形成された外
シース７とからなる。
【００２２】これらのコアフィラメント２及び内、外シ
ースフィラメント４、６は、何れも鋼線材を線引きする
ことによって得られる本例では、０．２０〜０．４０mm
のスチールの細線によって形成される。又コアフィラメ
ント２の撚りの向き、内シースフィラメント４の撚りの
向き、及び外シースフィラメント６の撚りの向きは夫々
同じ方向としている。
ースフィラメント４、６は、何れも鋼線材を線引きする
ことによって得られる本例では、０．２０〜０．４０mm
のスチールの細線によって形成される。又コアフィラメ
ント２の撚りの向き、内シースフィラメント４の撚りの
向き、及び外シースフィラメント６の撚りの向きは夫々
同じ方向としている。
【００２３】又コアフィラメント２は、本例では、その
直径ＤＣを内シースフィラメント４の直径ＤＳ１の０．
８倍以上かつ１．０倍以下、即ちコアフィラメント２の
直径ＤＣを内シースフィラメント４の直径ＤＳ１と同等
又はそれ以下に設定するとともに、内シースフィラメン
ト４の直径ＤＳ１と外シースフィラメント６の直径ＤＳ
２とを等しくしている。
直径ＤＣを内シースフィラメント４の直径ＤＳ１の０．
８倍以上かつ１．０倍以下、即ちコアフィラメント２の
直径ＤＣを内シースフィラメント４の直径ＤＳ１と同等
又はそれ以下に設定するとともに、内シースフィラメン
ト４の直径ＤＳ１と外シースフィラメント６の直径ＤＳ
２とを等しくしている。
【００２４】このように形成することにより、コード１
を形成するコアフィラメント２…、内シースフィラメン
ト４…、及び外シースフィラメント６…は、各フィラメ
ント間の間隙が非常に少ない細密充填構造にほぼ近い構
造で集束される。
を形成するコアフィラメント２…、内シースフィラメン
ト４…、及び外シースフィラメント６…は、各フィラメ
ント間の間隙が非常に少ない細密充填構造にほぼ近い構
造で集束される。
【００２５】なお、図１、２に示す本実施例において
は、内シース５は９本の内シースフィラメント４…、外
シース７は１５本の外シースフィラメント６…によって
構成されるとともに、コアフィラメントの直径ＤＣと
内、外シースフィラメント４、６の各直径ＤＳ１、ＤＳ
２とは同径として形成している。又外シース７にはラッ
ピングコードを設けることなく、略等長の外シースフィ
ラメント６…のみによって形成されている。なお、ラッ
ピングコードが存在しない場合には、ラッピングコード
によるフレッティングがなくなり、コード耐久性が向上
する．
は、内シース５は９本の内シースフィラメント４…、外
シース７は１５本の外シースフィラメント６…によって
構成されるとともに、コアフィラメントの直径ＤＣと
内、外シースフィラメント４、６の各直径ＤＳ１、ＤＳ
２とは同径として形成している。又外シース７にはラッ
ピングコードを設けることなく、略等長の外シースフィ
ラメント６…のみによって形成されている。なお、ラッ
ピングコードが存在しない場合には、ラッピングコード
によるフレッティングがなくなり、コード耐久性が向上
する．
【００２６】又コード１は、前記内シース５の撚りピッ
チ長さＰ２を、コア３の撚りピッチ長さＰ１の１．０５
〜１．５０倍、かつ外シース７の撚りピッチ長さＰ３
を、内シース５の撚りピッチ長さＰ２の１．０５〜１．
５０倍としている。
チ長さＰ２を、コア３の撚りピッチ長さＰ１の１．０５
〜１．５０倍、かつ外シース７の撚りピッチ長さＰ３
を、内シース５の撚りピッチ長さＰ２の１．０５〜１．
５０倍としている。
【００２７】このようにコア３と内、外シース５、７と
の撚りピッチに僅少差を与えることにより、コード１の
長手方向に対してコア３と内シース５、及び内シース５
と外シース７とは夫々相対回転することになる。
の撚りピッチに僅少差を与えることにより、コード１の
長手方向に対してコア３と内シース５、及び内シース５
と外シース７とは夫々相対回転することになる。
【００２８】なお図３の（Ａ）〜（Ｄ）に、コア３と内
シース５との間の相対回転を代表して示す。図３の内フ
ィラメント４ａに着目することにより明確なように、内
シース５は、図３の（Ａ）から（Ｄ）に移行するにつれ
て、コア３の周りを例えば左廻りに相対回転し、この時
コアフィラメント２と内シースフィラメント４との間に
は、部分的な間隙Ｇが長手方向に対して断続的に生じる
こととなる．なお内シース５と外シース７の間にも同様
の相対回転が発生し、部分的な間隙Ｇが長手方向に対し
て断続的に形成される。この間隙Ｇにトッピングゴムが
浸透することによって、空気の透過が遮断され、各フィ
ラメント２、４、６の腐蝕の発生が防止されるととも
に、さらにコア３と内シース５との間、及び内シース５
と外シース７との間の接着力が夫々高まることによっ
て、コア抜けによるコードの破損を防ぎ耐久性の向上も
図りうるのである。
シース５との間の相対回転を代表して示す。図３の内フ
ィラメント４ａに着目することにより明確なように、内
シース５は、図３の（Ａ）から（Ｄ）に移行するにつれ
て、コア３の周りを例えば左廻りに相対回転し、この時
コアフィラメント２と内シースフィラメント４との間に
は、部分的な間隙Ｇが長手方向に対して断続的に生じる
こととなる．なお内シース５と外シース７の間にも同様
の相対回転が発生し、部分的な間隙Ｇが長手方向に対し
て断続的に形成される。この間隙Ｇにトッピングゴムが
浸透することによって、空気の透過が遮断され、各フィ
ラメント２、４、６の腐蝕の発生が防止されるととも
に、さらにコア３と内シース５との間、及び内シース５
と外シース７との間の接着力が夫々高まることによっ
て、コア抜けによるコードの破損を防ぎ耐久性の向上も
図りうるのである。
【００２９】しかも内シース５の撚りピッチ長さＰ２が
コア３の撚りピッチ長さＰ１よりも前記した如く若干
大、かつ外シース７の撚りピッチ長さＰ３が内シース５
の撚りピッチ長さＰ２よりも若干大であることにより、
完成されたコード１の単位長さ当たりについて、コアフ
ィラメント２のフィラメント長さと内、外シースフィラ
メント４、６のフィラメント長さが略等しくなり、破断
時におけるコード強力が一層高まる。
コア３の撚りピッチ長さＰ１よりも前記した如く若干
大、かつ外シース７の撚りピッチ長さＰ３が内シース５
の撚りピッチ長さＰ２よりも若干大であることにより、
完成されたコード１の単位長さ当たりについて、コアフ
ィラメント２のフィラメント長さと内、外シースフィラ
メント４、６のフィラメント長さが略等しくなり、破断
時におけるコード強力が一層高まる。
【００３０】このように形成されたコード１は例えば図
４に示すように、平行に配列するとともにトッピングゴ
ム１１により被覆することによりカーカス形成用のカー
カスプライ、ベルト層形成用のベルトプライなどのプラ
イ１２、さらには例えばビード部を補強する補強層など
のタイヤ構造体を形成するコードとして好適に採用する
ことができる。
４に示すように、平行に配列するとともにトッピングゴ
ム１１により被覆することによりカーカス形成用のカー
カスプライ、ベルト層形成用のベルトプライなどのプラ
イ１２、さらには例えばビード部を補強する補強層など
のタイヤ構造体を形成するコードとして好適に採用する
ことができる。
【００３１】
【具体例】図１、２に示す構成を有するスチールコード
について表１に示す仕様で試作する（実施例１〜４）と
ともに、その性能についてテストを行った。なお本願構
成以外のコード（比較例１〜５）についても併せてテス
トを行いその性能を比較した。
について表１に示す仕様で試作する（実施例１〜４）と
ともに、その性能についてテストを行った。なお本願構
成以外のコード（比較例１〜５）についても併せてテス
トを行いその性能を比較した。
【００３２】テスト条件は次の通り。 １）ゴムの浸透性 試供コードを用いたタイヤ構造体を具えるタイヤを製作
し、そのタイヤからコードをトッピングゴムが付着した
状態で取出す。このゴム付きコードをトルエンに浸漬し
４８時間経過した後、膨潤したトッピングゴムを除去し
かつコードを各フィラメント２…に分解するとともに、
トッピングゴムとコードとの接触部分を長さ略５cmに亘
り目視にて測定する。この測定部分において、接触部分
の面積が全面積に対して占める比率をもって浸透性とす
る。
し、そのタイヤからコードをトッピングゴムが付着した
状態で取出す。このゴム付きコードをトルエンに浸漬し
４８時間経過した後、膨潤したトッピングゴムを除去し
かつコードを各フィラメント２…に分解するとともに、
トッピングゴムとコードとの接触部分を長さ略５cmに亘
り目視にて測定する。この測定部分において、接触部分
の面積が全面積に対して占める比率をもって浸透性とす
る。
【００３３】２）コアの抜け性 図５に示すように （ａ）完成されたタイヤの当該コードを使用している補
強層から、測定対象コードとそのコードの前後２本を含
む５本のコード部分（長さ約６０mm）をトッピングゴム
とともに剥がして試料を作る。 （ｂ）対象コードは、その上部のトッピングゴム及び内
外、シースをほぐしてコアを露出させる。又下チャック
側のコードは、測定時に切り落とす。 （ｃ）露出したコアを上チャックで挟む。 （ｄ）測定対象コードの測定部分の長さは１５mm。当該
１５mmの測定対象部分はコアフィラメント、トッピング
ゴムが存在する。 （ｅ）測定対象部分１５mmの下側を切断する。 （ｆ）試料の下側を下チャックで挟み、上下に引っ張っ
ていく。 （ｇ）試験は、以下の状態が発生した時点で終了する。 コアが抜ける。このときの引っ張り力が評価結果と
なる。 コアが切れる。 測定対象コードとその横のコード間のトッピングゴ
ムが破れる。
強層から、測定対象コードとそのコードの前後２本を含
む５本のコード部分（長さ約６０mm）をトッピングゴム
とともに剥がして試料を作る。 （ｂ）対象コードは、その上部のトッピングゴム及び内
外、シースをほぐしてコアを露出させる。又下チャック
側のコードは、測定時に切り落とす。 （ｃ）露出したコアを上チャックで挟む。 （ｄ）測定対象コードの測定部分の長さは１５mm。当該
１５mmの測定対象部分はコアフィラメント、トッピング
ゴムが存在する。 （ｅ）測定対象部分１５mmの下側を切断する。 （ｆ）試料の下側を下チャックで挟み、上下に引っ張っ
ていく。 （ｇ）試験は、以下の状態が発生した時点で終了する。 コアが抜ける。このときの引っ張り力が評価結果と
なる。 コアが切れる。 測定対象コードとその横のコード間のトッピングゴ
ムが破れる。
【００３４】表１に示す値は、前記（ｇ）項の終了時点
における引張力の値を比較例１を１とした指数で表示し
た。数値が大きいほどコアの抜けが起こりにくいことを
示す。
における引張力の値を比較例１を１とした指数で表示し
た。数値が大きいほどコアの抜けが起こりにくいことを
示す。
【００３５】３）耐疲労性 各試供コードをタイヤサイズが１０．００Ｒ２０ １４
ＰＲのタイヤのカーカスコードとして使用し、製造した
タイヤを、２−２・Ｄ車の後輪に装着し、１５万km走行
した後にそのカーカスコードを取出し、目視によりフレ
ッティングの発生状態を調査した。なお評価は５点法に
よりランクした。ランクは次の通り。 １点 … 図６（Ａ）（フィラメントの表面にフレッテ
ィングが浅く付いている） ２点 … 図６（Ｂ）（フィラメントの１／４未満が摩
損） ３点 … 図６（Ｃ）（フィラメントの１／４が摩損） ４点 … 図６（Ｄ）（フィラメントの１／４〜１／３
が摩損） ５点 … 図６（Ｅ）（フィラメントの１／３が摩損） テスト結果を表１に示す。
ＰＲのタイヤのカーカスコードとして使用し、製造した
タイヤを、２−２・Ｄ車の後輪に装着し、１５万km走行
した後にそのカーカスコードを取出し、目視によりフレ
ッティングの発生状態を調査した。なお評価は５点法に
よりランクした。ランクは次の通り。 １点 … 図６（Ａ）（フィラメントの表面にフレッテ
ィングが浅く付いている） ２点 … 図６（Ｂ）（フィラメントの１／４未満が摩
損） ３点 … 図６（Ｃ）（フィラメントの１／４が摩損） ４点 … 図６（Ｄ）（フィラメントの１／４〜１／３
が摩損） ５点 … 図６（Ｅ）（フィラメントの１／３が摩損） テスト結果を表１に示す。
【００３６】
【表１】
【００３７】テスト結果、各実施例のものは、それと比
較対象となる各比較例のものに比してコードの断面積は
略同一であるにもかかわらず、耐疲労性が向上し、ゴム
の浸透性、コアの抜け性も良好であることが確認出来
た。
較対象となる各比較例のものに比してコードの断面積は
略同一であるにもかかわらず、耐疲労性が向上し、ゴム
の浸透性、コアの抜け性も良好であることが確認出来
た。
【００３８】
【発明の効果】本発明のタイヤ用のコードは、叙上の如
く構成しているため、コード構造に部分的に不安定部分
が形成されゴムの浸透性が高まり、コードの腐蝕を防ぎ
耐久性を高めるとともに、耐疲労性が向上し、しかもコ
ードの小径化が可能となるため、タイヤの軽量化を促進
しうる。
く構成しているため、コード構造に部分的に不安定部分
が形成されゴムの浸透性が高まり、コードの腐蝕を防ぎ
耐久性を高めるとともに、耐疲労性が向上し、しかもコ
ードの小径化が可能となるため、タイヤの軽量化を促進
しうる。
【図１】本発明の一実施例を示す正面図である。
【図２】その断面図である。
【図３】（Ａ）〜（Ｄ）はコードの長さ方向に対してフ
ィラメントの配置が移動する状態を示す断面図である。
ィラメントの配置が移動する状態を示す断面図である。
【図４】コードをタイヤ部材として用いた一例を示す斜
視図である。
視図である。
【図５】コアの抜け性のテスト方法を略示する正面図で
ある。
ある。
【図６】（Ａ）〜（Ｅ）はフレッティングの各評価段階
におけるフレッティングの状態を示すフィラメントの形
状を表す図面代用写真である。
におけるフレッティングの状態を示すフィラメントの形
状を表す図面代用写真である。
２ コアフィラメント ３ コア ４ 内シースフィラメント ５ 内シース ６ 外シースフィラメント ７ 外シース ＤＣ コアフィラメントの直径 ＤＳ１ 内シースフィラメントの直径 ＤＳ２ 外シースフィラメントの直径
【手続補正書】
【提出日】平成７年１１月２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例を示す正面図である。
【図２】その断面図である。
【図３】（Ａ）〜（Ｄ）はコードの長さ方向に対してフ
ィラメントの配置が移動する状態を示す断面図である。
ィラメントの配置が移動する状態を示す断面図である。
【図４】コードをタイヤ部材として用いた一例を示す斜
視図である。
視図である。
【図５】コアの抜け性のテスト方法を略示する正面図で
ある。
ある。
【図６】（Ａ）〜（Ｅ）はフレッティングの各評価段階
におけるフレッティングの状態を示す繊維の形状を表す
図面代用写真である。
におけるフレッティングの状態を示す繊維の形状を表す
図面代用写真である。
【符号の説明】 ２ コアフィラメント ３ コア ４ 内シースフィラメント ５ 内シース ６ 外シースフィラメント ７ 外シース ＤＣ コアフィラメントの直径 ＤＳ１ 内シースフィラメントの直径 ＤＳ２ 外シースフィラメントの直径
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図４】
【図３】
【図５】
【図６】
Claims (2)
- 【請求項１】３本のスチールからなるコアフィラメント
を撚り合わせてなるコアと、このコアの周回で７〜９本
のスチールからなる内シースフィラメントを前記コアの
撚り合わせの向きと同じ向きに撚り合わせることにより
形成された内シースと、この内シースの周回で１２〜１
５本のスチールからなる外シースフィラメントを前記コ
アの撚り合わせの向きと同じ向きに撚り合わせることに
より形成された外シースとを具えるとともに、前記内シ
ースの撚りピッチ長さＰ２は、コアの撚りピッチ長さＰ
１の１．０５〜１．５０倍、かつ外シースの撚りピッチ
長さＰ３は、前記内シースの撚りピッチ長さＰ２の１．
０５〜１．５０倍としたことを特徴とするタイヤ用のコ
ード。 - 【請求項２】前記コアフィラメントの直径は、前記内シ
ースフィラメントの直径の０．８倍以上かつ１．０倍以
下、しかも前記内シースフィラメントの直径は、前記外
シースフィラメントの直径と等しいことを特徴とする請
求項１記載のタイヤ用のコード。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6315874A JPH08158273A (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | タイヤ用のコード |
| EP95307590A EP0709236A1 (en) | 1994-10-28 | 1995-10-25 | Tyre cord |
| US08/549,314 US5836145A (en) | 1994-10-28 | 1995-10-27 | Tire cord having a core and sheath with improved rubber penetration |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6315874A JPH08158273A (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | タイヤ用のコード |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08158273A true JPH08158273A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=18070641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6315874A Pending JPH08158273A (ja) | 1994-10-28 | 1994-11-24 | タイヤ用のコード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08158273A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100483499B1 (ko) * | 2002-11-20 | 2005-04-15 | 한국타이어 주식회사 | 타이어 스틸 코드 |
-
1994
- 1994-11-24 JP JP6315874A patent/JPH08158273A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100483499B1 (ko) * | 2002-11-20 | 2005-04-15 | 한국타이어 주식회사 | 타이어 스틸 코드 |
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