JPH08154351A - マグネットロータ - Google Patents
マグネットロータInfo
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- JPH08154351A JPH08154351A JP6319160A JP31916094A JPH08154351A JP H08154351 A JPH08154351 A JP H08154351A JP 6319160 A JP6319160 A JP 6319160A JP 31916094 A JP31916094 A JP 31916094A JP H08154351 A JPH08154351 A JP H08154351A
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- Japan
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- adhesive
- magnet
- permanent magnet
- temperature
- yoke
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- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit
- H02K1/27—Rotor cores with permanent magnets
- H02K1/2706—Inner rotors
- H02K1/272—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis
- H02K1/274—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis the rotor consisting of two or more circumferentially positioned magnets
- H02K1/2753—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis the rotor consisting of two or more circumferentially positioned magnets the rotor consisting of magnets or groups of magnets arranged with alternating polarity
- H02K1/278—Surface mounted magnets; Inset magnets
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- H02K1/2726—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis the rotor consisting of a single magnet or two or more axially juxtaposed single magnets
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- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
- H02K15/02—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
- H02K15/03—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies having permanent magnets
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Permanent Field Magnets Of Synchronous Machinery (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温使用時に熱破壊を起こすことのないマグ
ネットロータとする。 【構成】 円筒状の磁性体よりなるヨーク１の外周部
に、円筒状の永久磁石２がのクリアランスＬをもって、
伸びの大きいシリコン系の接着剤３により、ロータ使用
最高温度付近の高温で接着されている。ここで、クリア
ランスＬはＬ≧（Ｅ×ΔＬ）／ρｓ、ただし、Ｅ：接着
剤の引張弾性係数、ΔＬ：熱膨張によるクリアランス変
化量、ρｓ：接着剤引張応力（＝Ｐａ：磁石内周面に作
用する圧力）に設定される。高温で接着されるから、接
着剤は電動機の使用温度範囲の全域で引張り状態で使用
される。このため、回転による遠心応力が加わっても永
久磁石が破損することがない。
ネットロータとする。 【構成】 円筒状の磁性体よりなるヨーク１の外周部
に、円筒状の永久磁石２がのクリアランスＬをもって、
伸びの大きいシリコン系の接着剤３により、ロータ使用
最高温度付近の高温で接着されている。ここで、クリア
ランスＬはＬ≧（Ｅ×ΔＬ）／ρｓ、ただし、Ｅ：接着
剤の引張弾性係数、ΔＬ：熱膨張によるクリアランス変
化量、ρｓ：接着剤引張応力（＝Ｐａ：磁石内周面に作
用する圧力）に設定される。高温で接着されるから、接
着剤は電動機の使用温度範囲の全域で引張り状態で使用
される。このため、回転による遠心応力が加わっても永
久磁石が破損することがない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、永久磁石式同期モータ
用のマグネットロータに関する。
用のマグネットロータに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、円筒形状の永久磁石を使用した永
久磁石式同期モータ用ロータは、一般に円筒形状の磁性
体よりなるヨークの外周部に接着剤を塗布した後、該ヨ
ークを円筒形状の永久磁石内に挿入し常温硬化させて製
造している。（類似の従来技術として、例えば特開平４
−４８５７３号公報がある）。図７はこの接着部の断面
を示し、図の（ａ）を常温で接着された状態とすると、
後述する高温時には（ｂ）、そして低温時には（ｃ）に
示す状態となる。
久磁石式同期モータ用ロータは、一般に円筒形状の磁性
体よりなるヨークの外周部に接着剤を塗布した後、該ヨ
ークを円筒形状の永久磁石内に挿入し常温硬化させて製
造している。（類似の従来技術として、例えば特開平４
−４８５７３号公報がある）。図７はこの接着部の断面
を示し、図の（ａ）を常温で接着された状態とすると、
後述する高温時には（ｂ）、そして低温時には（ｃ）に
示す状態となる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のマグネットロータにあっては、接着剤を常温
で硬化させていたので、接着剤硬化温度（ｔ０）である
常温（２０℃前後）からロータ使用最高温度（ｔ１）、
例えば１２０℃まで上昇させると、図７の（ｂ）のよう
に、熱膨脹する。この際、ヨークの熱膨脹係数（例えば
Ｓ１０Ｃでは１１．４×１０-6）と円筒形磁石の熱膨脹
係数（例えばネオジ鉄磁石の場合１．５×１０-6）とが
異なるため、図８にＡ点として示すように、温度差（ｔ
１−ｔ０）＝１２０−２０＝１００℃で約０．１２５ｍ
ｍの膨脹量差が発生する。そして、常温硬化のため接着
剤を圧縮側で使用する構成となっているので、０．１２
５ｍｍの膨脹量差は円筒形磁石の変形で吸収する必要が
ある。
うな従来のマグネットロータにあっては、接着剤を常温
で硬化させていたので、接着剤硬化温度（ｔ０）である
常温（２０℃前後）からロータ使用最高温度（ｔ１）、
例えば１２０℃まで上昇させると、図７の（ｂ）のよう
に、熱膨脹する。この際、ヨークの熱膨脹係数（例えば
Ｓ１０Ｃでは１１．４×１０-6）と円筒形磁石の熱膨脹
係数（例えばネオジ鉄磁石の場合１．５×１０-6）とが
異なるため、図８にＡ点として示すように、温度差（ｔ
１−ｔ０）＝１２０−２０＝１００℃で約０．１２５ｍ
ｍの膨脹量差が発生する。そして、常温硬化のため接着
剤を圧縮側で使用する構成となっているので、０．１２
５ｍｍの膨脹量差は円筒形磁石の変形で吸収する必要が
ある。
【０００４】しかし、円筒形磁石の許容応力を５．５ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 とすると、図９に示すように、円筒形磁石
に約０．１ｍｍの変形を与えた段階で許容応力を越えて
破壊してしまうことになる。これを図８で見ると、膨脹
量差０．１０ｍｍのＢ点となり、温度差（ｔ１−ｔ０）
＝７５℃であるのでロータの使用最高温度は９５℃とな
る。この関係を図１０の模式図に示す。９５℃で円筒形
磁石は耐熱限界となり、破壊してしまう。本発明は、従
来のこのような問題点に着目してなされたものであり、
高温で使用しても熱破壊を起こすことのないマグネット
ロータを提供することを目的としている。
ｇｆ／ｍｍ2 とすると、図９に示すように、円筒形磁石
に約０．１ｍｍの変形を与えた段階で許容応力を越えて
破壊してしまうことになる。これを図８で見ると、膨脹
量差０．１０ｍｍのＢ点となり、温度差（ｔ１−ｔ０）
＝７５℃であるのでロータの使用最高温度は９５℃とな
る。この関係を図１０の模式図に示す。９５℃で円筒形
磁石は耐熱限界となり、破壊してしまう。本発明は、従
来のこのような問題点に着目してなされたものであり、
高温で使用しても熱破壊を起こすことのないマグネット
ロータを提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】このため本発明は、円筒
状の磁性体よりなるヨーク外周部に、同じく円筒状に永
久磁石が接着剤を用いて固着され、永久磁石が径方向厚
み方向にＮＳ極を有し、このＮＳ極が周方向に所定間隔
で交互に逆極性となるよう並べられた同期電動機用マグ
ネットロータにおいて、ヨークと永久磁石とが、電動機
の使用最高温度付近の接着時温度で加熱硬化により接着
されているものとした。
状の磁性体よりなるヨーク外周部に、同じく円筒状に永
久磁石が接着剤を用いて固着され、永久磁石が径方向厚
み方向にＮＳ極を有し、このＮＳ極が周方向に所定間隔
で交互に逆極性となるよう並べられた同期電動機用マグ
ネットロータにおいて、ヨークと永久磁石とが、電動機
の使用最高温度付近の接着時温度で加熱硬化により接着
されているものとした。
【０００６】上記接着剤は、伸びの大きいシリコン系の
接着剤、とくに引張弾性係数が３ｋｇｆ／ｍｍ2 以下、
かつ伸びが２００％以上のものを用いるのが望ましい。
また、接着時温度におけるヨーク外径と永久磁石内径と
の接着剤充填隙間Ｌは、 ΔＬ＝（ｔ１−ｔ０）×Ｄ×（α１−α２） Ｅ：接着剤の引張弾性係数 σｓ：接着剤引張応力 ｔ１：接着時温度 ｔ０：電動機使用環境最低温度 Ｄ ：接着剤塗布部径 α１：ヨークの熱膨脹係数 α２：磁石の熱膨脹係数 とするとき、 Ｌ≧（Ｅ×ΔＬ）／σｓ を満足するように設定するのが好ましい。
接着剤、とくに引張弾性係数が３ｋｇｆ／ｍｍ2 以下、
かつ伸びが２００％以上のものを用いるのが望ましい。
また、接着時温度におけるヨーク外径と永久磁石内径と
の接着剤充填隙間Ｌは、 ΔＬ＝（ｔ１−ｔ０）×Ｄ×（α１−α２） Ｅ：接着剤の引張弾性係数 σｓ：接着剤引張応力 ｔ１：接着時温度 ｔ０：電動機使用環境最低温度 Ｄ ：接着剤塗布部径 α１：ヨークの熱膨脹係数 α２：磁石の熱膨脹係数 とするとき、 Ｌ≧（Ｅ×ΔＬ）／σｓ を満足するように設定するのが好ましい。
【０００７】さらに、永久磁石は、接着剤の加熱硬化の
あと着磁することができ、また、極数に対応して円弧状
に分割されて形成されるものでもよい。
あと着磁することができ、また、極数に対応して円弧状
に分割されて形成されるものでもよい。
【０００８】
【作用】ヨーク外周と永久磁石の間が電動機の使用最高
温度付近の温度で接着剤を加熱硬化させて接着されるの
で、接着剤はロータ使用環境の高温範囲の全域で引張り
（伸び）側で使用される。これにより、円筒状の永久磁
石にかかる応力が低減し、圧縮応力による永久磁石の割
れが発生しない。
温度付近の温度で接着剤を加熱硬化させて接着されるの
で、接着剤はロータ使用環境の高温範囲の全域で引張り
（伸び）側で使用される。これにより、円筒状の永久磁
石にかかる応力が低減し、圧縮応力による永久磁石の割
れが発生しない。
【０００９】そして、接着時温度における接着剤充填隙
間を、Ｌ≧（Ｅ×ΔＬ）／σｓとすることにより、低温
での接着剤引張応力による永久磁石の破壊に対しても十
分な余裕が得られる。さらに永久磁石を接着剤の加熱硬
化のあと着磁することにより、熱による減磁のおそれも
なくなる。さらに、接着剤に伸びの大きいシリコン系、
とくに引張弾性係数が３ｋｇｆ／ｍｍ2 以下、かつ伸び
が２００％以上のものを用いることにより、接着剤の耐
久性も向上する。
間を、Ｌ≧（Ｅ×ΔＬ）／σｓとすることにより、低温
での接着剤引張応力による永久磁石の破壊に対しても十
分な余裕が得られる。さらに永久磁石を接着剤の加熱硬
化のあと着磁することにより、熱による減磁のおそれも
なくなる。さらに、接着剤に伸びの大きいシリコン系、
とくに引張弾性係数が３ｋｇｆ／ｍｍ2 以下、かつ伸び
が２００％以上のものを用いることにより、接着剤の耐
久性も向上する。
【００１０】
【実施例】以下、本実施例を図面に基づいて説明する。
図１に分解して示すように、同期電動機用マグネットロ
ータは円筒形の磁性体としてのＳ１０Ｃからなるヨーク
１と、円筒形の径方向厚み方向にＮＳ極を有し、このＮ
Ｓ極が周方向にそって交互極性逆転されかつ等配に着磁
されたネオジ鉄磁石の永久磁石２とからなり、ヨーク１
の外周と永久磁石２の内周の間の隙間に、伸びの大きい
シリコン系接着剤、例えば引張弾性係数が３ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以下、かつ伸びが２００％以上の接着剤を充填し
て、電動機の使用最高温度付近の８０℃〜１６０℃の接
着時温度で加熱硬化して両者を結合している。この際の
接着剤の塗り厚は０．２ｍｍとしてある。
図１に分解して示すように、同期電動機用マグネットロ
ータは円筒形の磁性体としてのＳ１０Ｃからなるヨーク
１と、円筒形の径方向厚み方向にＮＳ極を有し、このＮ
Ｓ極が周方向にそって交互極性逆転されかつ等配に着磁
されたネオジ鉄磁石の永久磁石２とからなり、ヨーク１
の外周と永久磁石２の内周の間の隙間に、伸びの大きい
シリコン系接着剤、例えば引張弾性係数が３ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以下、かつ伸びが２００％以上の接着剤を充填し
て、電動機の使用最高温度付近の８０℃〜１６０℃の接
着時温度で加熱硬化して両者を結合している。この際の
接着剤の塗り厚は０．２ｍｍとしてある。
【００１１】図２は円筒形のヨーク１と同じく円筒状の
永久磁石２との接着要領と各温度での接着部状態を示す
図である。接着は図２の（ａ）に示すように、電動機し
たがってロータの使用最高温度付近の高温で、ヨーク１
の外径と永久磁石２の内径の差がＬとなるようにして行
われる。ここで、ヨーク１の熱膨脹係数α２が永久磁石
２の熱膨脹係数α１より大きいので、常温時には図２の
（ｂ）に示すように熱収縮差を生じ、また低温時には図
２の（ｃ）のようにさらに大きい熱収縮差を生ずる。な
お、図中、Ｚは回転軸心を示す。
永久磁石２との接着要領と各温度での接着部状態を示す
図である。接着は図２の（ａ）に示すように、電動機し
たがってロータの使用最高温度付近の高温で、ヨーク１
の外径と永久磁石２の内径の差がＬとなるようにして行
われる。ここで、ヨーク１の熱膨脹係数α２が永久磁石
２の熱膨脹係数α１より大きいので、常温時には図２の
（ｂ）に示すように熱収縮差を生じ、また低温時には図
２の（ｃ）のようにさらに大きい熱収縮差を生ずる。な
お、図中、Ｚは回転軸心を示す。
【００１２】このため、図３に示すように、接着剤３は
電動機の使用温度範囲の全域で引張り状態で使用され
る。ヨーク１の外径と永久磁石２の内径との差Ｌは、接
着時温度において、下式を満足するように設定される。 Ｌ＝（Ｅ×ΔＬ）／σｓ ここでＥ：接着剤の引張弾性係数 ΔＬ：熱膨張（収縮）によるクリアランス変化量 σｓ＝Ｐａ：接着剤引張応力（＝磁石内周面に作用する
圧力） である。
電動機の使用温度範囲の全域で引張り状態で使用され
る。ヨーク１の外径と永久磁石２の内径との差Ｌは、接
着時温度において、下式を満足するように設定される。 Ｌ＝（Ｅ×ΔＬ）／σｓ ここでＥ：接着剤の引張弾性係数 ΔＬ：熱膨張（収縮）によるクリアランス変化量 σｓ＝Ｐａ：接着剤引張応力（＝磁石内周面に作用する
圧力） である。
【００１３】熱膨張（収縮）によるクリアランス変化量
ΔＬは次式で与えられる。 ΔＬ＝（ｔ１−ｔ０）×Ｄ×（α１−α２） ただし、 ｔ１：接着時温度 ｔ０：電動機使用環境最低温度 Ｄ ：接着剤塗布部径 α１：ヨーク熱膨脹係数 α２：磁石熱膨脹係数 である。また、接着剤引張応力σｓは次式による。 σｓ＝｛σθ×（ｋ2 −１）｝／｛（ｋ2 ／Ｒ2 ）＋
１｝ ただし ｋ：磁石外径／磁石内径 Ｒ：磁石外径／磁石平均径 σθ：磁石許容応力 である。
ΔＬは次式で与えられる。 ΔＬ＝（ｔ１−ｔ０）×Ｄ×（α１−α２） ただし、 ｔ１：接着時温度 ｔ０：電動機使用環境最低温度 Ｄ ：接着剤塗布部径 α１：ヨーク熱膨脹係数 α２：磁石熱膨脹係数 である。また、接着剤引張応力σｓは次式による。 σｓ＝｛σθ×（ｋ2 −１）｝／｛（ｋ2 ／Ｒ2 ）＋
１｝ ただし ｋ：磁石外径／磁石内径 Ｒ：磁石外径／磁石平均径 σθ：磁石許容応力 である。
【００１４】次に、具体例について説明する。本実施例
のロータを使用する温度範囲を−３０℃〜１２０℃とす
ると、温度差（ｔ１−ｔ０）＝１５０℃となる。また、
接着剤塗布部径Ｄ＝φ１３０、ヨーク１の熱膨脹係数α
２＝１１．４×１０-6、永久磁石２の熱膨脹係数α１＝
１．５×１０-6とすると、熱膨脹（収縮）によるクリア
ランス変化量ΔＬは、先の図８に示すＣ点となり、−３
０℃時において下記の収縮量となる。、 ΔＬ＝１５０×１３０×（１．５−１１．４）×１０-6 ＝−０．１９３ｍｍ
のロータを使用する温度範囲を−３０℃〜１２０℃とす
ると、温度差（ｔ１−ｔ０）＝１５０℃となる。また、
接着剤塗布部径Ｄ＝φ１３０、ヨーク１の熱膨脹係数α
２＝１１．４×１０-6、永久磁石２の熱膨脹係数α１＝
１．５×１０-6とすると、熱膨脹（収縮）によるクリア
ランス変化量ΔＬは、先の図８に示すＣ点となり、−３
０℃時において下記の収縮量となる。、 ΔＬ＝１５０×１３０×（１．５−１１．４）×１０-6 ＝−０．１９３ｍｍ
【００１５】接着剤３の特性を図４に示す。（ａ）は引
張応力、（ｂ）は圧縮応力を示し、（ｃ）は塗り厚０．
２ｍｍのときの伸びに対する引張応力を示している。こ
れより接着剤３の引張弾性係数Ｅ＝０．２Ｋｇｆ／ｍｍ
2 となる。また、接着剤引張応力すなわち磁石内周面に
作用する圧力Ｐａは、図５により約０．３３Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以下であれば、磁石２の許容応力５．５Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以下であるので、磁石２は破壊されない。このと
き、接着剤３を充填するクリアランスはＬ≧０．１２ｍ
ｍとなる。
張応力、（ｂ）は圧縮応力を示し、（ｃ）は塗り厚０．
２ｍｍのときの伸びに対する引張応力を示している。こ
れより接着剤３の引張弾性係数Ｅ＝０．２Ｋｇｆ／ｍｍ
2 となる。また、接着剤引張応力すなわち磁石内周面に
作用する圧力Ｐａは、図５により約０．３３Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以下であれば、磁石２の許容応力５．５Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以下であるので、磁石２は破壊されない。このと
き、接着剤３を充填するクリアランスはＬ≧０．１２ｍ
ｍとなる。
【００１６】本実施例は以上のように構成され、ヨーク
１と永久磁石の接着を電動機の使用最高温度付近の温度
で行なうものとしたから、図３に示すように、円筒形永
久磁石２の許容応力に余裕ができることにより、図６に
示すロータ回転による遠心力が掛っても安心して使用を
続けられる。また、本実施例に係るマグネットロータの
着磁は、接着作業後、いわゆる後着磁により行うことで
減磁等の不具合の発生を防ぐことができる。また、以上
の説明では、円筒形永久磁石として円筒状の磁石を使用
した場合について説明したが、極数に対応して円弧状に
分割した円弧状磁石を使用してもよいことは勿論であ
る。
１と永久磁石の接着を電動機の使用最高温度付近の温度
で行なうものとしたから、図３に示すように、円筒形永
久磁石２の許容応力に余裕ができることにより、図６に
示すロータ回転による遠心力が掛っても安心して使用を
続けられる。また、本実施例に係るマグネットロータの
着磁は、接着作業後、いわゆる後着磁により行うことで
減磁等の不具合の発生を防ぐことができる。また、以上
の説明では、円筒形永久磁石として円筒状の磁石を使用
した場合について説明したが、極数に対応して円弧状に
分割した円弧状磁石を使用してもよいことは勿論であ
る。
【００１７】
【発明の効果】以上のとおり、本発明は円筒形のヨーク
外周部に永久磁石が接着剤を用いて固着された同期電動
機用マグネットロータにおいて、ヨークと永久磁石とが
電動機の使用最高温度付近の接着時温度で加熱硬化によ
り接着されたものとしたので、ロータの使用温度範囲を
大幅に拡大でき、モータの小型軽量化を図ることができ
る。 また、永久磁石外周部のバインド作業が不要とな
り、コストを低減することができる。
外周部に永久磁石が接着剤を用いて固着された同期電動
機用マグネットロータにおいて、ヨークと永久磁石とが
電動機の使用最高温度付近の接着時温度で加熱硬化によ
り接着されたものとしたので、ロータの使用温度範囲を
大幅に拡大でき、モータの小型軽量化を図ることができ
る。 また、永久磁石外周部のバインド作業が不要とな
り、コストを低減することができる。
【００１８】なお、接着剤に伸びの大きいシリコン系、
とくに引張弾性係数が３ｋｇｆ／ｍｍ2 以下、かつ伸び
が２００％以上のものを用いることにより、接着剤の耐
久性も向上し、さらに永久磁石を接着剤の加熱硬化のあ
と着磁することにより、熱による減磁のおそれもなくな
る。また、接着時温度における接着剤充填隙間を、Ｌ≧
（Ｅ×ΔＬ）／σｓとすることにより、低温での接着剤
引張応力による永久磁石の破壊に対しても十分な余裕が
得られ、モータ運転時の遠心応力が加わっても安心でき
る信頼性が得られるという効果を有する。
とくに引張弾性係数が３ｋｇｆ／ｍｍ2 以下、かつ伸び
が２００％以上のものを用いることにより、接着剤の耐
久性も向上し、さらに永久磁石を接着剤の加熱硬化のあ
と着磁することにより、熱による減磁のおそれもなくな
る。また、接着時温度における接着剤充填隙間を、Ｌ≧
（Ｅ×ΔＬ）／σｓとすることにより、低温での接着剤
引張応力による永久磁石の破壊に対しても十分な余裕が
得られ、モータ運転時の遠心応力が加わっても安心でき
る信頼性が得られるという効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例の形状を説明するロータの斜視
図である。
図である。
【図２】実施例における接着要領および各温度における
接着部状態を示す図である。
接着部状態を示す図である。
【図３】実施例における各温度に対する円筒形永久磁石
に掛かる応力の状態を示す図である。
に掛かる応力の状態を示す図である。
【図４】シリコン系接着剤の特性を示す図である。
【図５】円筒形永久磁石に作用する内圧と磁石に発生す
る応力との関係を示す図である。
る応力との関係を示す図である。
【図６】ロータ回転数と円筒形永久磁石に発生する遠心
応力との関係を示す図である。
応力との関係を示す図である。
【図７】従来の接着方法を示す説明図である。
【図８】ヨークと磁石の温度差に対する膨脹（収縮）量
差を示す図である。
差を示す図である。
【図９】円筒形永久磁石の変形量と発生する応力との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図１０】従来のロータの各温度に対する円筒形永久磁
石に掛かる応力の状態を示す図である。
石に掛かる応力の状態を示す図である。
１ ヨーク ２ 永久磁石 ３ シリコン系接着剤
フロントページの続き (72)発明者 木下 繁則 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 柳瀬 孝雄 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 遠藤 研二 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 平野 弘之 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 円筒形の磁性体よりなるヨーク外周部
に、同じく円筒形に永久磁石が接着剤を用いて固着さ
れ、前記永久磁石が径方向厚み方向にＮＳ極を有し、該
ＮＳ極が周方向に所定間隔で交互に逆極性となるよう並
べられた同期電動機用マグネットロータにおいて、 前記ヨークと永久磁石とが、電動機の使用最高温度付近
の接着時温度で加熱硬化により接着されていることを特
徴とするマグネットロータ。 - 【請求項２】 前記接着時温度におけるヨーク外径と永
久磁石内径との接着剤充填隙間Ｌが、 Ｌ≧（Ｅ×ΔＬ）／σｓ ただし、 ΔＬ＝（ｔ１−ｔ０）×Ｄ×（α１−α２） Ｅ：接着剤の引張弾性係数 σｓ：接着剤引張応力 ｔ１：接着時温度 ｔ０：電動機使用環境最低温度 Ｄ ：接着剤塗布部径 α１：ヨークの熱膨脹係数 α２：磁石の熱膨脹係数 を満足するように設定されていることを特徴とする請求
項１記載のマグネットロータ。 - 【請求項３】 前記永久磁石は、前記接着剤の加熱硬化
のあと着磁されて形成されるものであることを特徴とす
る請求項１または２記載のマグネットロータ。 - 【請求項４】 前記永久磁石は、極数に対応して円弧状
に分割されて形成されていることを特徴とする請求項
１、２または３記載のマグネットロータ。 - 【請求項５】 前記接着剤が伸びの大きいシリコン系の
接着剤であることを特徴とする請求項１、２、３または
４記載のマグネットロータ。 - 【請求項６】 前記シリコン系接着剤が、引張弾性係数
が３ｋｇｆ／ｍｍ2以下、かつ伸びが２００％以上の接
着剤であることを特徴とする請求項５記載のマグネット
ロータ。
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| JP6319160A JPH08154351A (ja) | 1994-11-29 | 1994-11-29 | マグネットロータ |
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| JP6319160A JPH08154351A (ja) | 1994-11-29 | 1994-11-29 | マグネットロータ |
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Family Applications (1)
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Country Status (2)
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| JP (1) | JPH08154351A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009139055A1 (ja) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | 日立金属株式会社 | 希土類系永久磁石 |
| CN103312063A (zh) * | 2012-03-09 | 2013-09-18 | 日立空调·家用电器株式会社 | 电动机的转子、电动机及洗衣机 |
| US10075036B2 (en) * | 2011-11-18 | 2018-09-11 | Mitsubishi Electric Corporation | Rotor for rotary electric machine having ridge-shaped convex portions and concave portions to secure a press-fitted shaft |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000014859A1 (en) * | 1998-09-02 | 2000-03-16 | Empresa Brasileira De Compressores S.A. - Embraco | An electric motor rotor and a process for producing an electric motor rotor |
| FR2784249B1 (fr) * | 1998-10-02 | 2000-12-22 | Valeo Equip Electr Moteur | Alternateur de vehicule automobile a aimants permanents |
| FR2784248B1 (fr) * | 1998-10-02 | 2000-12-22 | Valeo Equip Electr Moteur | Alternateur pour vehicule avec rattrapage de jeu sur les aimants interpolaires |
| DE19951115A1 (de) * | 1999-10-23 | 2001-05-03 | Bosch Gmbh Robert | Elektrische Maschine |
| DE10224867A1 (de) * | 2002-06-05 | 2003-12-18 | Bosch Gmbh Robert | Elektrische Maschine, insbesondere bürstenlose Maschine mit Permanentmagnet erregtem Rotor und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| JP4267309B2 (ja) * | 2002-12-03 | 2009-05-27 | 株式会社ジェイテクト | 接着構造体 |
| US20050007226A1 (en) * | 2003-05-22 | 2005-01-13 | Uchiyama Manufacturing Corp. | Magnetic encoder |
| FR2873512B1 (fr) * | 2004-07-22 | 2006-12-01 | Moving Magnet Tech | Moteur electrique triphase |
| DE102004058414A1 (de) * | 2004-12-03 | 2006-06-08 | Minebea Co., Ltd. | Rotoranordnung und Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung einer Rotoranordnung |
| DE102006021244A1 (de) * | 2006-04-28 | 2007-11-08 | Bühler Motor GmbH | Permanentmagnetrotor |
| WO2016177422A1 (en) | 2015-05-06 | 2016-11-10 | Arcelik Anonim Sirketi | Retainer assembly for use in the electric motor of a hermetic compressor |
| USD884209S1 (en) * | 2018-11-13 | 2020-05-12 | Jae Woo Pak | Cellular tissue homogenizer |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3598647A (en) * | 1968-10-10 | 1971-08-10 | Allen Bradley Co | Adhesive coated ferrite magnets |
| NL7012889A (ja) * | 1970-08-31 | 1972-03-02 | ||
| US4011120A (en) * | 1975-05-02 | 1977-03-08 | Tecumseh Products Company | Method for fastening ceramic magnets to a flywheel using centrifugal force |
| JPS56117567A (en) * | 1980-02-20 | 1981-09-16 | Hitachi Ltd | Magnet rotor |
| JPS5910144B2 (ja) * | 1982-02-05 | 1984-03-07 | 国産電機株式会社 | フライホイ−ル磁石回転子の製造方法 |
| US4586244A (en) * | 1984-03-27 | 1986-05-06 | General Electric Company | Method and apparatus for assembling a rotatable machine and a method for operating the apparatus |
| US4792712A (en) * | 1984-12-03 | 1988-12-20 | General Electric Company | Rotor having magnets with enclosing shells |
| US4617726A (en) * | 1984-12-06 | 1986-10-21 | The Garrett Corporation | Maximum stiffness permanent magnet rotor and construction method |
| US4739427A (en) * | 1987-01-14 | 1988-04-19 | Micropolis Corporation | High capacity hard disk construction |
| US4829657A (en) * | 1987-02-27 | 1989-05-16 | Maxtor Corporation | In-spindle motor assembly for disk drive and method for fabricating the same |
| US4935080A (en) * | 1988-01-29 | 1990-06-19 | Kollmorgen Corporation | Protection and bonding of neodymium-boron-iron magnets used in the formation of magnet assemblies |
| US4920326A (en) * | 1989-01-26 | 1990-04-24 | Eastman Kodak Company | Method of magnetizing high energy rare earth alloy magnets |
| DE3923974A1 (de) * | 1989-07-20 | 1991-01-31 | Swf Auto Electric Gmbh | Verfahren zur herstellung eines elektromotors |
| JP2827460B2 (ja) * | 1990-06-15 | 1998-11-25 | 株式会社デンソー | 正特性サーミスタ発熱体の製造方法 |
| IT1245838B (it) * | 1990-11-15 | 1994-10-24 | Getters Spa | Motore elettrico senza spazzole e rotore relativo. |
| JPH0638414A (ja) * | 1992-07-14 | 1994-02-10 | Daido Steel Co Ltd | リング状磁石をそなえたロータ |
-
1994
- 1994-11-29 JP JP6319160A patent/JPH08154351A/ja active Pending
-
1995
- 1995-11-29 US US08/564,623 patent/US5734216A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009139055A1 (ja) * | 2008-05-14 | 2009-11-19 | 日立金属株式会社 | 希土類系永久磁石 |
| US9287027B2 (en) | 2008-05-14 | 2016-03-15 | Hitachi Metals, Ltd. | Rare earth metal-based permanent magnet |
| US10075036B2 (en) * | 2011-11-18 | 2018-09-11 | Mitsubishi Electric Corporation | Rotor for rotary electric machine having ridge-shaped convex portions and concave portions to secure a press-fitted shaft |
| CN103312063A (zh) * | 2012-03-09 | 2013-09-18 | 日立空调·家用电器株式会社 | 电动机的转子、电动机及洗衣机 |
| JP2013188035A (ja) * | 2012-03-09 | 2013-09-19 | Hitachi Appliances Inc | 電動機の回転子及び電動機並びに洗濯機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5734216A (en) | 1998-03-31 |
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