JPH08151253A - アルミナ質焼結体およびその製法 - Google Patents
アルミナ質焼結体およびその製法Info
- Publication number
- JPH08151253A JPH08151253A JP6290071A JP29007194A JPH08151253A JP H08151253 A JPH08151253 A JP H08151253A JP 6290071 A JP6290071 A JP 6290071A JP 29007194 A JP29007194 A JP 29007194A JP H08151253 A JPH08151253 A JP H08151253A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alumina
- metal oxide
- atmosphere
- sintered body
- oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】高温での耐酸化性に優れ、さらに、破壊靭性と
高温強度に優れたアルミナ質焼結体およびその製造方法
を提供する。 【構成】雰囲気の違いによりアルミナへの固溶限界量が
変化する金属酸化物を含むアルミナ質焼結体であって、
アルミナ結晶粒内に金属酸化物および／またはアルミナ
と金属酸化物との複合酸化物が１μｍ以下の平均粒径で
分散析出していることを特徴とするもので、金属酸化物
が酸化チタンであることが望ましい。このようなアルミ
ナ質焼結体は、雰囲気の違いによりアルミナへの固溶限
界量が変化する金属酸化物原料をアルミナ中に添加、混
合し、成形した後、該成形体を所定の雰囲気で焼成して
金属酸化物がアルミナ中に固溶した焼結体を作製した
後、この焼結体を所定の雰囲気中で熱処理することによ
り得られる。
高温強度に優れたアルミナ質焼結体およびその製造方法
を提供する。 【構成】雰囲気の違いによりアルミナへの固溶限界量が
変化する金属酸化物を含むアルミナ質焼結体であって、
アルミナ結晶粒内に金属酸化物および／またはアルミナ
と金属酸化物との複合酸化物が１μｍ以下の平均粒径で
分散析出していることを特徴とするもので、金属酸化物
が酸化チタンであることが望ましい。このようなアルミ
ナ質焼結体は、雰囲気の違いによりアルミナへの固溶限
界量が変化する金属酸化物原料をアルミナ中に添加、混
合し、成形した後、該成形体を所定の雰囲気で焼成して
金属酸化物がアルミナ中に固溶した焼結体を作製した
後、この焼結体を所定の雰囲気中で熱処理することによ
り得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高温強度特性，高温安
定性，耐酸化性に優れたアルミナ質焼結体およびその製
法に関わり、特に、航空・宇宙業界，製練業界，化学業
界等で用いられたり、ガスタ−ビンエンジン用部品等に
使用される耐高温構造材料のアルミナ質焼結体およびそ
の製法に関する。
定性，耐酸化性に優れたアルミナ質焼結体およびその製
法に関わり、特に、航空・宇宙業界，製練業界，化学業
界等で用いられたり、ガスタ−ビンエンジン用部品等に
使用される耐高温構造材料のアルミナ質焼結体およびそ
の製法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、アルミナは、耐高温の構造部
材として、耐環境性，高温強度ともに優れることで注目
されてきた。また、その高温強度と破壊靭性をさらに向
上させるために、種々の複合化が試みられている。例え
ば、Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＣナノコンポジィット、Ａｌ2 Ｏ
3 −ＺｒＯ2 複合材料が知られており（特開昭６１−１
２２１６４号公報，特開昭６３−１３９０４４号公報等
参照）、このような複合材料によれば、純粋なアルミナ
質焼結体よりも強度および靭性を向上することができ
る。
材として、耐環境性，高温強度ともに優れることで注目
されてきた。また、その高温強度と破壊靭性をさらに向
上させるために、種々の複合化が試みられている。例え
ば、Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＣナノコンポジィット、Ａｌ2 Ｏ
3 −ＺｒＯ2 複合材料が知られており（特開昭６１−１
２２１６４号公報，特開昭６３−１３９０４４号公報等
参照）、このような複合材料によれば、純粋なアルミナ
質焼結体よりも強度および靭性を向上することができ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、上記
Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＣナノコンポジィットでは、Ａｌ2 Ｏ
3中に非酸化物のＳｉＣを分散させているために、酸化
雰囲気において高温状態で使用される場合には耐酸化性
に欠けるという問題があった。
Ａｌ2 Ｏ3 −ＳｉＣナノコンポジィットでは、Ａｌ2 Ｏ
3中に非酸化物のＳｉＣを分散させているために、酸化
雰囲気において高温状態で使用される場合には耐酸化性
に欠けるという問題があった。
【０００４】また、Ａｌ2 Ｏ3 −ＺｒＯ2 複合材料は９
００℃付近の温度で強度が急激に低下するため、高温下
において応力が作用するような状態での使用には適しな
いという問題があった。
００℃付近の温度で強度が急激に低下するため、高温下
において応力が作用するような状態での使用には適しな
いという問題があった。
【０００５】本発明は、高温での耐酸化性に優れ、さら
に、破壊靭性と高温強度に優れたアルミナ質焼結体およ
びその製法を提供することを目的とするものである。
に、破壊靭性と高温強度に優れたアルミナ質焼結体およ
びその製法を提供することを目的とするものである。
【０００６】
【問題点を解決するための手段】本発明者は、アルミナ
を高温構造材料として実用化するために、高温強度およ
び破壊靭性を改善する方法について鋭意検討した結果、
雰囲気の違いによりアルミナでの固溶限界量が変化する
金属酸化物原料をアルミナに添加し、焼成した焼結体を
雰囲気を制御して熱処理し、アルミナ結晶粒内に微細な
金属酸化物あるいはアルミナと金属酸化物の複合酸化物
を分散析出させることにより、塑性変形抵抗を向上させ
て高温強度を向上することができるとともに、クラック
の進展を妨害し、破壊エネルギーを吸収する組織構成と
し、これにより破壊靱性を向上することができることを
見出し、本発明に至った。
を高温構造材料として実用化するために、高温強度およ
び破壊靭性を改善する方法について鋭意検討した結果、
雰囲気の違いによりアルミナでの固溶限界量が変化する
金属酸化物原料をアルミナに添加し、焼成した焼結体を
雰囲気を制御して熱処理し、アルミナ結晶粒内に微細な
金属酸化物あるいはアルミナと金属酸化物の複合酸化物
を分散析出させることにより、塑性変形抵抗を向上させ
て高温強度を向上することができるとともに、クラック
の進展を妨害し、破壊エネルギーを吸収する組織構成と
し、これにより破壊靱性を向上することができることを
見出し、本発明に至った。
【０００７】即ち、本発明のアルミナ質焼結体は、雰囲
気の違いによりアルミナへの固溶限界量が変化する金属
酸化物を含むアルミナ質焼結体であって、アルミナ結晶
粒内に前記金属酸化物および／またはアルミナと前記金
属酸化物との複合酸化物が１μｍ以下の平均粒径で分散
析出しているものである。金属酸化物は酸化チタンであ
ることが望ましい。
気の違いによりアルミナへの固溶限界量が変化する金属
酸化物を含むアルミナ質焼結体であって、アルミナ結晶
粒内に前記金属酸化物および／またはアルミナと前記金
属酸化物との複合酸化物が１μｍ以下の平均粒径で分散
析出しているものである。金属酸化物は酸化チタンであ
ることが望ましい。
【０００８】本発明においては、雰囲気の違いによりア
ルミナへの固溶限界量が変化する金属酸化物あるいはア
ルミナと前記金属酸化物との複合酸化物からなる第２相
が、アルミナの粒内に１μｍ以下の平均粒径で分散する
ことが重要である。第２相が粒界に分散する場合には室
温強度と破壊靭性は向上する可能性があるが、材料の高
温強度が低下する。また、第２相をアルミナの粒内に１
μｍ以下の平均粒径で分散させたのは、第２相の平均粒
径が１μｍよりも大きくなると、高温強度および破壊靱
性が著しく低下するからである。第２相の粒径は、０．
５μｍ以下であることが望ましい。
ルミナへの固溶限界量が変化する金属酸化物あるいはア
ルミナと前記金属酸化物との複合酸化物からなる第２相
が、アルミナの粒内に１μｍ以下の平均粒径で分散する
ことが重要である。第２相が粒界に分散する場合には室
温強度と破壊靭性は向上する可能性があるが、材料の高
温強度が低下する。また、第２相をアルミナの粒内に１
μｍ以下の平均粒径で分散させたのは、第２相の平均粒
径が１μｍよりも大きくなると、高温強度および破壊靱
性が著しく低下するからである。第２相の粒径は、０．
５μｍ以下であることが望ましい。
【０００９】雰囲気の違いによりアルミナへの固溶限界
量が変化する金属酸化物としては、ＴｉＯ2 ，Ｆｅ2 Ｏ
3 ，ＭｇＴｉＯ3 等があり、この中でもＴｉＯ2 が最も
望ましい。
量が変化する金属酸化物としては、ＴｉＯ2 ，Ｆｅ2 Ｏ
3 ，ＭｇＴｉＯ3 等があり、この中でもＴｉＯ2 が最も
望ましい。
【００１０】また、本発明のアルミナ質焼結体は、例え
ば、雰囲気の違いによりアルミナへの固溶限界量が変化
する金属酸化物原料をアルミナ中に添加、混合し、成形
した後、該成形体を金属酸化物のアルミナへの固溶限界
量が多くなる雰囲気で焼成して前記金属酸化物がアルミ
ナ結晶粒内に固溶した焼結体を作製した後、この焼結体
を前記金属酸化物のアルミナへの固溶限界量が少なくな
る雰囲気中で熱処理し、アルミナ結晶粒内に前記金属酸
化物あるいはアルミナと前記金属酸化物との複合酸化物
を析出させることにより製造される。
ば、雰囲気の違いによりアルミナへの固溶限界量が変化
する金属酸化物原料をアルミナ中に添加、混合し、成形
した後、該成形体を金属酸化物のアルミナへの固溶限界
量が多くなる雰囲気で焼成して前記金属酸化物がアルミ
ナ結晶粒内に固溶した焼結体を作製した後、この焼結体
を前記金属酸化物のアルミナへの固溶限界量が少なくな
る雰囲気中で熱処理し、アルミナ結晶粒内に前記金属酸
化物あるいはアルミナと前記金属酸化物との複合酸化物
を析出させることにより製造される。
【００１１】上記金属酸化物原料は、金属酸化物粉末，
金属粉末，当該金属を含む有機，無機物およびその溶液
のいずれでも良い。添加量は、金属酸化物のアルミナ中
への固溶量が低い雰囲気での固溶限界量以上であれば、
希望の組織に調整できるが、充分な強靭化効果を得るた
めには、金属酸化物原料を金属酸化物に換算して全量中
０．５ｍｏｌ％以上添加することが望ましい。
金属粉末，当該金属を含む有機，無機物およびその溶液
のいずれでも良い。添加量は、金属酸化物のアルミナ中
への固溶量が低い雰囲気での固溶限界量以上であれば、
希望の組織に調整できるが、充分な強靭化効果を得るた
めには、金属酸化物原料を金属酸化物に換算して全量中
０．５ｍｏｌ％以上添加することが望ましい。
【００１２】この金属酸化物原料をアルミナ粉末に添加
混合した混合原料を所望の成型手段、例えば、金型プレ
ス，鋳込み成型，押出成型，射出成型，冷間静水圧プレ
ス等の公知の成形手段により任意の形状に成形する。
混合した混合原料を所望の成型手段、例えば、金型プレ
ス，鋳込み成型，押出成型，射出成型，冷間静水圧プレ
ス等の公知の成形手段により任意の形状に成形する。
【００１３】次に、この成形体を公知の焼結法、例え
ば、ホットプレス法，常圧焼成法，ガス加圧焼成法，更
に、これらの焼成後に熱間静水圧処理（ＨＩＰ）処理、
およびガラスシール後ＨＩＰ処理して、対理論密度比９
５％以上の緻密な焼結体を得る。本発明によれば、焼成
雰囲気は金属酸化物がアルミナ中により多く固溶できる
雰囲気であることが重要である。
ば、ホットプレス法，常圧焼成法，ガス加圧焼成法，更
に、これらの焼成後に熱間静水圧処理（ＨＩＰ）処理、
およびガラスシール後ＨＩＰ処理して、対理論密度比９
５％以上の緻密な焼結体を得る。本発明によれば、焼成
雰囲気は金属酸化物がアルミナ中により多く固溶できる
雰囲気であることが重要である。
【００１４】そして、本発明によれば、この焼結体を、
金属酸化物のアルミナへの固溶限界量が少ない雰囲気に
おいて１１００〜１８００℃で１０分以上熱処理するこ
とが重要である。この処理により、アルミナ結晶中に過
飽和に固溶している金属イオンが、アルミナ結晶粒内に
金属酸化物或はアルミナと金属酸化物の複合酸化物の形
で微細に分散析出させることができる。
金属酸化物のアルミナへの固溶限界量が少ない雰囲気に
おいて１１００〜１８００℃で１０分以上熱処理するこ
とが重要である。この処理により、アルミナ結晶中に過
飽和に固溶している金属イオンが、アルミナ結晶粒内に
金属酸化物或はアルミナと金属酸化物の複合酸化物の形
で微細に分散析出させることができる。
【００１５】例えば、チタン酸化物では、酸化雰囲気で
ＴｉＯ2 の形で存在し、普通の焼成法ではアルミナにほ
とんど固溶しないが、還元雰囲気でのチタンイオンはＴ
ｉ4+→Ｔｉ3+に変化し、アルミナ中に数ｍｏｌ％固溶で
きる。よって、上記したように、金属酸化物がＴｉＯ2
の場合には、Ｈ2 等の還元雰囲気において１５００〜１
８００℃で０．５時間焼成し、大気中等の酸化雰囲気に
おいて、１１００〜１８００℃で１０分間以上熱処理す
ることにより、アルミナ結晶粒内にＴｉＯ2 および／ま
たはＡｌ2 ＴｉＯ5 を１μｍ以下の平均粒径で存在させ
ることが可能となる。
ＴｉＯ2 の形で存在し、普通の焼成法ではアルミナにほ
とんど固溶しないが、還元雰囲気でのチタンイオンはＴ
ｉ4+→Ｔｉ3+に変化し、アルミナ中に数ｍｏｌ％固溶で
きる。よって、上記したように、金属酸化物がＴｉＯ2
の場合には、Ｈ2 等の還元雰囲気において１５００〜１
８００℃で０．５時間焼成し、大気中等の酸化雰囲気に
おいて、１１００〜１８００℃で１０分間以上熱処理す
ることにより、アルミナ結晶粒内にＴｉＯ2 および／ま
たはＡｌ2 ＴｉＯ5 を１μｍ以下の平均粒径で存在させ
ることが可能となる。
【００１６】ここで、析出量が少なければアルミナに対
する強度、靱性向上の効果を十分達成できないから、析
出相は全量中０．５体積％以上であることが望ましい。
する強度、靱性向上の効果を十分達成できないから、析
出相は全量中０．５体積％以上であることが望ましい。
【００１７】
【作用】一部の金属イオンは、高温で雰囲気の違いによ
り価数の変化が生じる。特に２+ →３+ と４+ →３+ 、
あるいはその逆の変化により、金属イオン半径の変化に
ともなって、アルミナ中への固溶限界量が大幅に変化す
る。よって、このような価数が変化する金属酸化物を含
むアルミナに対して、焼成と熱処理の雰囲気を制御する
ことにより、第２相がアルミナの粒内で微細に分散析出
した本発明のアルミナ質焼結体が得られる。
り価数の変化が生じる。特に２+ →３+ と４+ →３+ 、
あるいはその逆の変化により、金属イオン半径の変化に
ともなって、アルミナ中への固溶限界量が大幅に変化す
る。よって、このような価数が変化する金属酸化物を含
むアルミナに対して、焼成と熱処理の雰囲気を制御する
ことにより、第２相がアルミナの粒内で微細に分散析出
した本発明のアルミナ質焼結体が得られる。
【００１８】このように、本発明のアルミナ質焼結体で
は、アルミナ粒内に多数の酸化物第２相粒子を１μｍ以
下の平均粒径で微細に分散析出させたため、高温での耐
酸化性を損なうことなく、従来より優れた高温強度と破
壊靭性を有する高温構造材料を提供することができる。
は、アルミナ粒内に多数の酸化物第２相粒子を１μｍ以
下の平均粒径で微細に分散析出させたため、高温での耐
酸化性を損なうことなく、従来より優れた高温強度と破
壊靭性を有する高温構造材料を提供することができる。
【００１９】即ち、従来のアルミナ質焼結体は特に酸化
雰囲気で室温から高温まで安定した特性を有するが、高
温では転位の運動が発生しやすいため、軟化、塑性変形
する。また、室温では、アルミナ結晶内にクラックが進
展しやすいため、破壊靭性が低い。本発明のアルミナ質
焼結体は、上記従来のアルミナ質焼結体の欠点を解決し
たものである。
雰囲気で室温から高温まで安定した特性を有するが、高
温では転位の運動が発生しやすいため、軟化、塑性変形
する。また、室温では、アルミナ結晶内にクラックが進
展しやすいため、破壊靭性が低い。本発明のアルミナ質
焼結体は、上記従来のアルミナ質焼結体の欠点を解決し
たものである。
【００２０】
【実施例】原料粉末としてアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）粉末
と酸化チタン（ＴｉＯ2 ）粉末を用いて、表１に示す組
成比に調合し、１ｔ／ｃｍ2 の圧力でプレス成形した
後、３ｔ／ｃｍ2 の圧力で冷間静水圧成形（ＣＩＰ）を
行った。そして、得られた成形体を、表１に示すような
焼成条件で２時間焼成し、さらに、表１に示すような熱
処理条件で２時間熱処理した。
と酸化チタン（ＴｉＯ2 ）粉末を用いて、表１に示す組
成比に調合し、１ｔ／ｃｍ2 の圧力でプレス成形した
後、３ｔ／ｃｍ2 の圧力で冷間静水圧成形（ＣＩＰ）を
行った。そして、得られた成形体を、表１に示すような
焼成条件で２時間焼成し、さらに、表１に示すような熱
処理条件で２時間熱処理した。
【００２１】得られた焼結体を鏡面に加工し、走査型電
子顕微鏡写真上でアルミナ結晶粒子内の１００個の析出
粒子の粒径を測定し、その平均値を算出した。また、焼
結体をＪＩＳ−Ｒ１６０１にて指定されている形状まで
研磨し抗折試料を作製した。
子顕微鏡写真上でアルミナ結晶粒子内の１００個の析出
粒子の粒径を測定し、その平均値を算出した。また、焼
結体をＪＩＳ−Ｒ１６０１にて指定されている形状まで
研磨し抗折試料を作製した。
【００２２】この試料についてＪＩＳ−Ｒ１６０１に基
づく室温および１４００℃での４点曲げ抗折強度試験を
実施した。また、ビッカース圧痕法により破壊靭性（Ｋ
IC）を測定した。さらにＸ線回折測定により焼結体中の
α−Ａｌ2 Ｏ3 以外の結晶を同定した。結果を表１に示
す。
づく室温および１４００℃での４点曲げ抗折強度試験を
実施した。また、ビッカース圧痕法により破壊靭性（Ｋ
IC）を測定した。さらにＸ線回折測定により焼結体中の
α−Ａｌ2 Ｏ3 以外の結晶を同定した。結果を表１に示
す。
【００２３】
【表１】
【００２４】この表１の結果から、アルミナ粒内に第２
相が微細に分散した本発明のアルミナ質焼結体（試料Ｎ
o.１〜７）は、従来のアルミナ焼結体（試料Ｎo.８）お
よびアルミナと酸化物の複合焼結体（試料Ｎo.９，１
０）に比べて、室温と１４００℃における曲げ強度およ
び破壊靭性が大幅に向上していることが判る。図１に試
料Ｎo.５の組織図を示す。図１において、符号１はアル
ミナ結晶を示し、符号２はＡｌ2 ＴｉＯ5 結晶を示す。
相が微細に分散した本発明のアルミナ質焼結体（試料Ｎ
o.１〜７）は、従来のアルミナ焼結体（試料Ｎo.８）お
よびアルミナと酸化物の複合焼結体（試料Ｎo.９，１
０）に比べて、室温と１４００℃における曲げ強度およ
び破壊靭性が大幅に向上していることが判る。図１に試
料Ｎo.５の組織図を示す。図１において、符号１はアル
ミナ結晶を示し、符号２はＡｌ2 ＴｉＯ5 結晶を示す。
【００２５】
【発明の効果】本発明のアルミナ質焼結体では、雰囲気
の違いによりアルミナへの固溶限界量が変化する金属酸
化物原料をアルミナ中に添加、混合し、成形した後、該
成形体を所定の雰囲気で焼成して金属酸化物がアルミナ
中に固溶した焼結体を作製した後、この焼結体を所定の
雰囲気中で熱処理し、アルミナ結晶粒内に前記金属酸化
物あるいはアルミナと前記金属酸化物との複合酸化物を
１μｍ以下の平均粒径で分散析出させたため、高温での
耐酸化性に優れ、さらに、破壊靭性と高温強度に大幅に
向上することができる。
の違いによりアルミナへの固溶限界量が変化する金属酸
化物原料をアルミナ中に添加、混合し、成形した後、該
成形体を所定の雰囲気で焼成して金属酸化物がアルミナ
中に固溶した焼結体を作製した後、この焼結体を所定の
雰囲気中で熱処理し、アルミナ結晶粒内に前記金属酸化
物あるいはアルミナと前記金属酸化物との複合酸化物を
１μｍ以下の平均粒径で分散析出させたため、高温での
耐酸化性に優れ、さらに、破壊靭性と高温強度に大幅に
向上することができる。
【図１】試料Ｎo.５の組織図である。
１・・・アルミナ結晶 ２・・・Ａｌ2 ＴｉＯ5 結晶
Claims (3)
- 【請求項１】雰囲気の違いによりアルミナへの固溶限界
量が変化する金属酸化物を含むアルミナ質焼結体であっ
て、アルミナ結晶粒内に前記金属酸化物および／または
アルミナと前記金属酸化物との複合酸化物が１μｍ以下
の平均粒径で分散析出していることを特徴とするアルミ
ナ質焼結体。 - 【請求項２】金属酸化物が酸化チタンであることを特徴
とする請求項１記載のアルミナ質焼結体。 - 【請求項３】雰囲気の違いによりアルミナへの固溶限界
量が変化する金属酸化物原料をアルミナ中に添加、混合
し、成形した後、該成形体を金属酸化物のアルミナへの
固溶限界量が多くなる雰囲気で焼成して前記金属酸化物
がアルミナ結晶粒内に固溶した焼結体を作製した後、こ
の焼結体を前記金属酸化物のアルミナへの固溶限界量が
少なくなる雰囲気中で熱処理し、アルミナ結晶粒内に前
記金属酸化物あるいはアルミナと前記金属酸化物との複
合酸化物を析出させることを特徴とするアルミナ質焼結
体の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29007194A JP3152853B2 (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | アルミナ質焼結体およびその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29007194A JP3152853B2 (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | アルミナ質焼結体およびその製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08151253A true JPH08151253A (ja) | 1996-06-11 |
| JP3152853B2 JP3152853B2 (ja) | 2001-04-03 |
Family
ID=17751420
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29007194A Expired - Fee Related JP3152853B2 (ja) | 1994-11-24 | 1994-11-24 | アルミナ質焼結体およびその製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3152853B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016050138A (ja) * | 2014-08-29 | 2016-04-11 | 京セラ株式会社 | 低反射部材 |
| CN114149253A (zh) * | 2021-11-17 | 2022-03-08 | 中国科学院金属研究所 | 一种光固化3d打印低烧结收缩率陶瓷型芯及其制备方法 |
-
1994
- 1994-11-24 JP JP29007194A patent/JP3152853B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016050138A (ja) * | 2014-08-29 | 2016-04-11 | 京セラ株式会社 | 低反射部材 |
| CN114149253A (zh) * | 2021-11-17 | 2022-03-08 | 中国科学院金属研究所 | 一种光固化3d打印低烧结收缩率陶瓷型芯及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3152853B2 (ja) | 2001-04-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2632218B2 (ja) | セラミック焼結体の製造方法 | |
| JPH07118070A (ja) | 窒化ケイ素系セラミックス焼結体 | |
| JP3145597B2 (ja) | アルミナ質焼結体およびその製造方法 | |
| JP3152853B2 (ja) | アルミナ質焼結体およびその製法 | |
| JP3273099B2 (ja) | 希土類複合酸化物系焼結体及びその製造方法 | |
| JP3311915B2 (ja) | アルミナ質焼結体 | |
| JPH0987009A (ja) | アルミナ−ムライト複合焼結体及びその製造方法 | |
| JP3121996B2 (ja) | アルミナ質焼結体 | |
| JP3559413B2 (ja) | アルミナ質焼結体およびその製造方法 | |
| JPH08208317A (ja) | アルミナ質焼結体およびその製造方法 | |
| JP3488350B2 (ja) | アルミナ質焼結体及びその製造方法 | |
| JP3254280B2 (ja) | 窒化珪素焼結体 | |
| JPH1179848A (ja) | 窒化珪素質焼結体 | |
| JP2742619B2 (ja) | 窒化珪素質焼結体 | |
| JP3340025B2 (ja) | アルミナ質焼結体およびその製造方法 | |
| JP3101972B2 (ja) | アルミナ質焼結体及びその製造方法 | |
| JP3078462B2 (ja) | アルミナ質焼結体およびその製法 | |
| JP4612358B2 (ja) | アルミナ・ジルコニアセラミックスおよびその製法 | |
| JP2892246B2 (ja) | 窒化珪素質焼結体およびその製造方法 | |
| JP3618036B2 (ja) | アルミナ質焼結体の製法 | |
| JP2789133B2 (ja) | 窒化珪素質焼結体及びその製造方法 | |
| JP2708136B2 (ja) | 窒化珪素質焼結体およびその製造方法 | |
| JPH03164472A (ja) | 窒化珪素焼結体の製造方法 | |
| JP3124862B2 (ja) | 窒化珪素質焼結体の製造方法 | |
| JP3965466B2 (ja) | アルミナ質焼結体とその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090126 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100126 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110126 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110126 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120126 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120126 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130126 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140126 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |