JPH08150813A - 重荷重用空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
重荷重用空気入りラジアルタイヤInfo
- Publication number
- JPH08150813A JPH08150813A JP6294067A JP29406794A JPH08150813A JP H08150813 A JPH08150813 A JP H08150813A JP 6294067 A JP6294067 A JP 6294067A JP 29406794 A JP29406794 A JP 29406794A JP H08150813 A JPH08150813 A JP H08150813A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bead
- tire
- carcass layer
- pneumatic radial
- bead core
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ビード部におけるカーカス層巻き上げ端での
セパレーションを防止してビード部耐久性を向上させた
重荷重用空気入りラジアルタイヤの提供。 【構成】 スチールコードカーカス層２０の端部をビー
ドコア１０の廻りに巻き上げると共に、該カーカス層２
０の折り返し部の外側にスチールコード補強層３０を配
置し、この補強層３０のタイヤ外側の端部をリムフラン
ジ高さよりも高くかつカーカス層巻き上げ端Ｂよりも低
く位置せしめ、この補強層３０のタイヤ外側部分の外側
に、有機繊維補強層４０を配置した重荷重用空気入りラ
ジアルタイヤにおいて、ビードコア最外端Ａからビード
部外表面までの厚さｆと該ビード部全体の厚さｇとの比
ｆ／ｇを0.05〜0.4 にすると共に、ビードコア最外端Ａ
からカーカス層巻き上げ端Ｂまでの距離ｂとビードコア
最外端Ａから正規荷重・正規内圧下のビード部Ｚのリム
フランジ接触端Ｐまでの距離ａとの比ｂ／ａを1.5 〜2.
0 にしたこと。
セパレーションを防止してビード部耐久性を向上させた
重荷重用空気入りラジアルタイヤの提供。 【構成】 スチールコードカーカス層２０の端部をビー
ドコア１０の廻りに巻き上げると共に、該カーカス層２
０の折り返し部の外側にスチールコード補強層３０を配
置し、この補強層３０のタイヤ外側の端部をリムフラン
ジ高さよりも高くかつカーカス層巻き上げ端Ｂよりも低
く位置せしめ、この補強層３０のタイヤ外側部分の外側
に、有機繊維補強層４０を配置した重荷重用空気入りラ
ジアルタイヤにおいて、ビードコア最外端Ａからビード
部外表面までの厚さｆと該ビード部全体の厚さｇとの比
ｆ／ｇを0.05〜0.4 にすると共に、ビードコア最外端Ａ
からカーカス層巻き上げ端Ｂまでの距離ｂとビードコア
最外端Ａから正規荷重・正規内圧下のビード部Ｚのリム
フランジ接触端Ｐまでの距離ａとの比ｂ／ａを1.5 〜2.
0 にしたこと。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トラック、バスなどに
使用する重荷重用空気入りラジアルタイヤの改良に関
し、さらに詳しくは、ビード部におけるカーカス層巻き
上げ端のセパレーションを防止してビード部耐久性を向
上させた重荷重用空気入りラジアルタイヤに関する。
使用する重荷重用空気入りラジアルタイヤの改良に関
し、さらに詳しくは、ビード部におけるカーカス層巻き
上げ端のセパレーションを防止してビード部耐久性を向
上させた重荷重用空気入りラジアルタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、重荷重用空気入りラジアルタイヤ
においては、カーカス層の補強コードとしてスチールコ
ードを用いたものが主流を占めている。このように高強
度、高弾性率のスチールコードを使用するため、ビード
部でのカーカス層巻き上げ端部に集中する応力が非常に
大きくなり、ゴム層に対してセパレーションを発生し易
い現象がある。このため重荷重用空気入りラジアルタイ
ヤは、ビード部耐久性の確保の観点から、ビード部にお
いてカーカス層の表面をスチールコードからなる補強層
（以下、スチールコード補強層という）および有機繊維
コードからなる補強層（以下、有機繊維コード補強層と
いう）で被覆するようにしている。
においては、カーカス層の補強コードとしてスチールコ
ードを用いたものが主流を占めている。このように高強
度、高弾性率のスチールコードを使用するため、ビード
部でのカーカス層巻き上げ端部に集中する応力が非常に
大きくなり、ゴム層に対してセパレーションを発生し易
い現象がある。このため重荷重用空気入りラジアルタイ
ヤは、ビード部耐久性の確保の観点から、ビード部にお
いてカーカス層の表面をスチールコードからなる補強層
（以下、スチールコード補強層という）および有機繊維
コードからなる補強層（以下、有機繊維コード補強層と
いう）で被覆するようにしている。
【０００３】図２に従来の重荷重用空気入りラジアルタ
イヤのビード部構造の一例を示す。図２において、ビー
ド部Ｚは、スチールコードからなるカーカス層（以下、
スチールコードカーカス層という）２の端部をビードコ
ア１の廻りにタイヤ内側から外側に折り返して巻き上
げ、その巻き上げ部の外側にスチールコード補強層３を
配置すると共に、このスチールコード補強層３のタイヤ
外側部分の外側に有機繊維コード補強層４を配置して構
成され、リムＲにリム組みされている。Ｂはカーカス層
巻き上げ端を、Ｐは正規荷重・正規内圧下のビード部Ｚ
のリムフランジ接触端を表わす。
イヤのビード部構造の一例を示す。図２において、ビー
ド部Ｚは、スチールコードからなるカーカス層（以下、
スチールコードカーカス層という）２の端部をビードコ
ア１の廻りにタイヤ内側から外側に折り返して巻き上
げ、その巻き上げ部の外側にスチールコード補強層３を
配置すると共に、このスチールコード補強層３のタイヤ
外側部分の外側に有機繊維コード補強層４を配置して構
成され、リムＲにリム組みされている。Ｂはカーカス層
巻き上げ端を、Ｐは正規荷重・正規内圧下のビード部Ｚ
のリムフランジ接触端を表わす。
【０００４】しかしながら、この従来の重荷重用空気入
りラジアルタイヤにおいては、タイヤの負荷転動時にか
かる荷重Ｗにより生じる曲げモーメントＭによって、ス
チールコードカーカス層２の巻き上げ部が、ビードコア
１の最外端Ａを支点として点線の位置から実線の位置へ
と大きく変形する。このため、この曲げ変形とリムＲか
ら受ける反力Ｆとによりカーカス層巻き上げ端Ｂに大き
な応力が集中し、この応力集中によりセパレーションが
生じ、この結果、ビード部耐久性が損われ、タイヤのケ
ーシング寿命が著しく阻害されるという問題があった。
りラジアルタイヤにおいては、タイヤの負荷転動時にか
かる荷重Ｗにより生じる曲げモーメントＭによって、ス
チールコードカーカス層２の巻き上げ部が、ビードコア
１の最外端Ａを支点として点線の位置から実線の位置へ
と大きく変形する。このため、この曲げ変形とリムＲか
ら受ける反力Ｆとによりカーカス層巻き上げ端Ｂに大き
な応力が集中し、この応力集中によりセパレーションが
生じ、この結果、ビード部耐久性が損われ、タイヤのケ
ーシング寿命が著しく阻害されるという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上述
した従来の重荷重用空気入りラジアルタイヤが有する問
題点を解決し、ビード部におけるカーカス層巻き上げ端
でのセパレーションを防止してビード部耐久性を向上さ
せた重荷重用空気入りラジアルタイヤを提供することに
ある。
した従来の重荷重用空気入りラジアルタイヤが有する問
題点を解決し、ビード部におけるカーカス層巻き上げ端
でのセパレーションを防止してビード部耐久性を向上さ
せた重荷重用空気入りラジアルタイヤを提供することに
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このため本発明は、スチ
ールコードからなるカーカス層の端部をビードコアの廻
りにタイヤ内側から外側に折り返して巻き上げると共
に、該カーカス層の折り返し部の外側にスチールコード
からなる補強層をタイヤ内側と外側を覆うように配置
し、該補強層のタイヤ外側の端部をリムフランジ高さよ
りも高くかつ前記カーカス層巻き上げ端よりも低く位置
せしめ、このスチールコードからなる補強層のタイヤ外
側部分の外側に、有機繊維コードからなる補強層を少な
くとも前記カーカス層巻き上げ端から前記ビードコア最
外端まで覆うように配置した重荷重用空気入りラジアル
タイヤにおいて、前記ビードコア最外端からビード部外
表面までの厚さｆと該ビード部全体の厚さｇとの比ｆ／
ｇを0.05〜0.4 にすると共に、前記ビードコア最外端か
ら前記カーカス層巻き上げ端までの距離ｂと前記ビード
コア最外端から正規荷重・正規内圧下のビード部のリム
フランジ接触端までの距離ａとの比ｂ／ａを1.5 〜2.0
にしたことを特徴とする。
ールコードからなるカーカス層の端部をビードコアの廻
りにタイヤ内側から外側に折り返して巻き上げると共
に、該カーカス層の折り返し部の外側にスチールコード
からなる補強層をタイヤ内側と外側を覆うように配置
し、該補強層のタイヤ外側の端部をリムフランジ高さよ
りも高くかつ前記カーカス層巻き上げ端よりも低く位置
せしめ、このスチールコードからなる補強層のタイヤ外
側部分の外側に、有機繊維コードからなる補強層を少な
くとも前記カーカス層巻き上げ端から前記ビードコア最
外端まで覆うように配置した重荷重用空気入りラジアル
タイヤにおいて、前記ビードコア最外端からビード部外
表面までの厚さｆと該ビード部全体の厚さｇとの比ｆ／
ｇを0.05〜0.4 にすると共に、前記ビードコア最外端か
ら前記カーカス層巻き上げ端までの距離ｂと前記ビード
コア最外端から正規荷重・正規内圧下のビード部のリム
フランジ接触端までの距離ａとの比ｂ／ａを1.5 〜2.0
にしたことを特徴とする。
【０００７】このようにタイヤ負荷転動時におけるカー
カス層巻き上げ部の曲げ変形およびカーカス層巻き上げ
端Ｂにかかる応力に対して支点となる「ビードコア最外
端Ａ」を基点とし、この点Ａからビード部外表面までの
厚さｆをビード部全体の厚さｇに対して特定すると共
に、この点Ａからの「カーカス層巻き上げ端Ｂ」までの
距離ｂとこの点Ａからの「リムフランジ接触端Ｐ」まで
の距離ａとの関係を上記のようにｆ／ｇ＝0.05〜0.4 、
ｂ／ａ＝1.5 〜≦2.0 に定めることによって、カーカス
層巻き上げ端Ｂに集中する応力を緩和し、ゴム層とのセ
パレーションの発生を抑制可能にする。
カス層巻き上げ部の曲げ変形およびカーカス層巻き上げ
端Ｂにかかる応力に対して支点となる「ビードコア最外
端Ａ」を基点とし、この点Ａからビード部外表面までの
厚さｆをビード部全体の厚さｇに対して特定すると共
に、この点Ａからの「カーカス層巻き上げ端Ｂ」までの
距離ｂとこの点Ａからの「リムフランジ接触端Ｐ」まで
の距離ａとの関係を上記のようにｆ／ｇ＝0.05〜0.4 、
ｂ／ａ＝1.5 〜≦2.0 に定めることによって、カーカス
層巻き上げ端Ｂに集中する応力を緩和し、ゴム層とのセ
パレーションの発生を抑制可能にする。
【０００８】なお、本発明においてビード部全体の厚さ
ｇとはリム外径位置部分の厚さを測定したものをいい、
ビードコア最外端からビード部外表面までの厚さｆにお
ける「ビード部外表面」とはリム外径に相当する位置の
外表面をいう。以下図を参照して本発明の構成について
詳細に説明する。図１は本発明の重荷重用空気入りラジ
アルタイヤのビード部構造の一例を示す概略断面図であ
る。
ｇとはリム外径位置部分の厚さを測定したものをいい、
ビードコア最外端からビード部外表面までの厚さｆにお
ける「ビード部外表面」とはリム外径に相当する位置の
外表面をいう。以下図を参照して本発明の構成について
詳細に説明する。図１は本発明の重荷重用空気入りラジ
アルタイヤのビード部構造の一例を示す概略断面図であ
る。
【０００９】図１において、ビード部Ｚでは、スチール
コードカーカス層２０の端部がビードコア１０の廻りに
タイヤ内側から外側に折り返して巻き上げられている。
このカーカス層２０に隣接してスチールコード補強層３
０がビードコア１０の廻りにタイヤ内側から外側に折り
返されて巻き上げられ、この補強層３０の巻き上げ端を
リムフランジ高さよりも高くかつカーカス層巻き上げ端
Ｂよりも低く位置せしめている。このスチールコード補
強層３０の巻き上げ部の外側に、有機繊維コード補強層
４０がカーカス層巻き上げ端Ｂからビードコア最外端Ａ
まで覆うように配置されている。このビード部Ｚはリム
Ｒにリム組みされる。
コードカーカス層２０の端部がビードコア１０の廻りに
タイヤ内側から外側に折り返して巻き上げられている。
このカーカス層２０に隣接してスチールコード補強層３
０がビードコア１０の廻りにタイヤ内側から外側に折り
返されて巻き上げられ、この補強層３０の巻き上げ端を
リムフランジ高さよりも高くかつカーカス層巻き上げ端
Ｂよりも低く位置せしめている。このスチールコード補
強層３０の巻き上げ部の外側に、有機繊維コード補強層
４０がカーカス層巻き上げ端Ｂからビードコア最外端Ａ
まで覆うように配置されている。このビード部Ｚはリム
Ｒにリム組みされる。
【００１０】リムフランジ高さＨR とスチールコード補
強層３０の巻き上げ端の高さＨC とカーカス層巻き上げ
端Ｂの高さＨP とはＨR ＜ＨC ＜ＨP の関係にある。こ
こで、「高さ」は、リムの外径相当位置からの高さであ
る。有機繊維コード補強層４０のコードは、例えば、ナ
イロン繊維コード、芳香族ポリアミド繊維コードなどで
ある。この補強層４０のタイヤ径方向に対する引張り強
力は、カーカス層端末部のゴムの強力に対し300 ％以上
であり、また、カーカス材に対し10％以下である。この
補強層４０は、１枚以上配置される。また、この補強層
４０からビード部外表面までの最小厚さは 3.5mm〜5.0m
m であるとよい。
強層３０の巻き上げ端の高さＨC とカーカス層巻き上げ
端Ｂの高さＨP とはＨR ＜ＨC ＜ＨP の関係にある。こ
こで、「高さ」は、リムの外径相当位置からの高さであ
る。有機繊維コード補強層４０のコードは、例えば、ナ
イロン繊維コード、芳香族ポリアミド繊維コードなどで
ある。この補強層４０のタイヤ径方向に対する引張り強
力は、カーカス層端末部のゴムの強力に対し300 ％以上
であり、また、カーカス材に対し10％以下である。この
補強層４０は、１枚以上配置される。また、この補強層
４０からビード部外表面までの最小厚さは 3.5mm〜5.0m
m であるとよい。
【００１１】本発明においては、ビードコア最外端Ａか
らビード部外表面までの厚さｆとビード部全体の厚さｇ
との比ｆ／ｇを0.05〜0.4 とする。0.05未満ではｆがｇ
に対して小さくなり過ぎるためカーカス層巻き上げ端Ｂ
がビード部外表面に近づき過ぎることになり、カーカス
層巻き上げ部の変形が大きくなる。一方ｆ／ｇが0.4超
では、ｆがｇに対して大きくなり、ビードコア１０がビ
ード部内表面に近づくので、ビード部ＺのリムＲに対す
る座りがわるくなる。したがって、結果的に、カーカス
層巻き上げ端のセパレーションを防止できなくなる。
らビード部外表面までの厚さｆとビード部全体の厚さｇ
との比ｆ／ｇを0.05〜0.4 とする。0.05未満ではｆがｇ
に対して小さくなり過ぎるためカーカス層巻き上げ端Ｂ
がビード部外表面に近づき過ぎることになり、カーカス
層巻き上げ部の変形が大きくなる。一方ｆ／ｇが0.4超
では、ｆがｇに対して大きくなり、ビードコア１０がビ
ード部内表面に近づくので、ビード部ＺのリムＲに対す
る座りがわるくなる。したがって、結果的に、カーカス
層巻き上げ端のセパレーションを防止できなくなる。
【００１２】また、本発明においては、ビードコア最外
端Ａからカーカス層巻き上げ端Ｂまでの距離ｂとビード
コア最外端Ａから正規荷重・正規内圧下のビード部のリ
ムフランジ接触端Ｐまでの距離ａとの比ｂ／ａを1.5 〜
2.0 とする。ｂ／ａが1.5 〜2.0 の範囲外の場合には、
セパレーションの防止が十分ではなくなるからである。
距離ｂは20mm〜35mmであるのがよく、距離ａは12mm〜18
mmであるのがよい。
端Ａからカーカス層巻き上げ端Ｂまでの距離ｂとビード
コア最外端Ａから正規荷重・正規内圧下のビード部のリ
ムフランジ接触端Ｐまでの距離ａとの比ｂ／ａを1.5 〜
2.0 とする。ｂ／ａが1.5 〜2.0 の範囲外の場合には、
セパレーションの防止が十分ではなくなるからである。
距離ｂは20mm〜35mmであるのがよく、距離ａは12mm〜18
mmであるのがよい。
【００１３】
【実施例】図１に示すビード部構造を有するタイヤサイ
ズ11R22.5 14PRの重荷重用空気入りラジアルタイヤにつ
いて、ｂ／ａおよびｆ／ｇをそれぞれ表１に示すごとく
変更することにより１０種類のタイヤを作製した（従来
タイヤ１、比較タイヤ１〜６、本発明タイヤ１〜３）。
ズ11R22.5 14PRの重荷重用空気入りラジアルタイヤにつ
いて、ｂ／ａおよびｆ／ｇをそれぞれ表１に示すごとく
変更することにより１０種類のタイヤを作製した（従来
タイヤ１、比較タイヤ１〜６、本発明タイヤ１〜３）。
【００１４】これらのタイヤにつき、下記によりビード
部耐久性を評価した。この結果を表１に示す。ビード部耐久性の評価方法 ：タイヤを22.5×7.50のリム
に組み、9.6kgf/cm2 の空気圧を充填し、荷重5200kgを
かけ、45km/hr の速度でビード部に故障が発生するまで
走行し、その距離をもって耐久性とした。従来タイヤ１
を１００として指数評価した。数値が大きいほどビード
部耐久性が良好であることを示す。 表１の結果から明らかなように、ｂ／ａおよびｆ／ｇの
条件をそれぞれ満たす本発明タイヤ１〜３は、従来タイ
ヤ１および比較タイヤ１〜６に比較して、ビード部耐久
性が著しく改善されていることが判る。
部耐久性を評価した。この結果を表１に示す。ビード部耐久性の評価方法 ：タイヤを22.5×7.50のリム
に組み、9.6kgf/cm2 の空気圧を充填し、荷重5200kgを
かけ、45km/hr の速度でビード部に故障が発生するまで
走行し、その距離をもって耐久性とした。従来タイヤ１
を１００として指数評価した。数値が大きいほどビード
部耐久性が良好であることを示す。 表１の結果から明らかなように、ｂ／ａおよびｆ／ｇの
条件をそれぞれ満たす本発明タイヤ１〜３は、従来タイ
ヤ１および比較タイヤ１〜６に比較して、ビード部耐久
性が著しく改善されていることが判る。
【００１５】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、重
荷重用空気入りラジアルタイヤにおいて、ビードコア最
外端からビード部外表面までの厚さｆとビード部全体の
厚さｇとの比ｆ／ｇを0.05≦ｆ／ｇ≦0.4 とすると共
に、ビードコア最外端からカーカス層巻き上げ端までの
距離ｂとビードコア最外端から正規荷重・正規内圧下の
ビード部のリムフランジ接触端までの距離ａとの比ｂ／
ａを1.5 ≦ｂ／ａ≦2.0 としたために、ビード部におけ
るカーカス層巻き上げ端のセパレーションを防止してビ
ード部耐久性を向上させることが可能となる。
荷重用空気入りラジアルタイヤにおいて、ビードコア最
外端からビード部外表面までの厚さｆとビード部全体の
厚さｇとの比ｆ／ｇを0.05≦ｆ／ｇ≦0.4 とすると共
に、ビードコア最外端からカーカス層巻き上げ端までの
距離ｂとビードコア最外端から正規荷重・正規内圧下の
ビード部のリムフランジ接触端までの距離ａとの比ｂ／
ａを1.5 ≦ｂ／ａ≦2.0 としたために、ビード部におけ
るカーカス層巻き上げ端のセパレーションを防止してビ
ード部耐久性を向上させることが可能となる。
【図１】本発明の重荷重用空気入りラジアルタイヤのビ
ード部構造の一例を示す概略断面図である。
ード部構造の一例を示す概略断面図である。
【図２】従来の重荷重用空気入りラジアルタイヤのビー
ド部構造の一例を示す概略断面図である。
ド部構造の一例を示す概略断面図である。
１０ ビードコア ２０ スチールコードカーカス層 ３０ スチールコード補強層 ４０ 有機繊維コード補強層 Ａ ビードコア最外端 Ｂ カーカス層巻き上げ端 Ｚ ビード部 Ｒ リム
Claims (3)
- 【請求項１】 スチールコードからなるカーカス層の端
部をビードコアの廻りにタイヤ内側から外側に折り返し
て巻き上げると共に、該カーカス層の折り返し部の外側
にスチールコードからなる補強層をタイヤ内側と外側を
覆うように配置し、該補強層のタイヤ外側の端部をリム
フランジ高さよりも高くかつ前記カーカス層巻き上げ端
よりも低く位置せしめ、このスチールコードからなる補
強層のタイヤ外側部分の外側に、有機繊維コードからな
る補強層を少なくとも前記カーカス層巻き上げ端から前
記ビードコア最外端まで覆うように配置した重荷重用空
気入りラジアルタイヤにおいて、前記ビードコア最外端
からビード部外表面までの厚さｆと該ビード部全体の厚
さｇとの比ｆ／ｇを0.05〜0.4 にすると共に、前記ビー
ドコア最外端から前記カーカス層巻き上げ端までの距離
ｂと前記ビードコア最外端から正規荷重・正規内圧下の
ビード部のリムフランジ接触端までの距離ａとの比ｂ／
ａを1.5 〜2.0 にした重荷重用空気入りラジアルタイ
ヤ。 - 【請求項２】 前記距離ｂが20mm〜35mmである請求項１
記載の重荷重用空気入りラジアルタイヤ。 - 【請求項３】 前記距離ａが12mm〜18mmである請求項１
記載の重荷重用空気入りラジアルタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6294067A JPH08150813A (ja) | 1994-11-29 | 1994-11-29 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6294067A JPH08150813A (ja) | 1994-11-29 | 1994-11-29 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08150813A true JPH08150813A (ja) | 1996-06-11 |
Family
ID=17802863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6294067A Pending JPH08150813A (ja) | 1994-11-29 | 1994-11-29 | 重荷重用空気入りラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08150813A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998056603A1 (fr) * | 1997-06-13 | 1998-12-17 | Bridgestone Corporation | Pneu poids lourd a carcasse radiale |
| WO1999034990A1 (fr) * | 1998-01-12 | 1999-07-15 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin - Michelin & Cie | Bourrelet de pneumatique avec elements de renfort circonferentiels |
| JPH11263102A (ja) * | 1998-03-18 | 1999-09-28 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 空気入りタイヤ |
| CN102275460A (zh) * | 2011-05-25 | 2011-12-14 | 王友善 | 一种高位平底护圈轮辋 |
| US11400768B2 (en) * | 2015-12-25 | 2022-08-02 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Pneumatic tire |
-
1994
- 1994-11-29 JP JP6294067A patent/JPH08150813A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998056603A1 (fr) * | 1997-06-13 | 1998-12-17 | Bridgestone Corporation | Pneu poids lourd a carcasse radiale |
| US6260597B1 (en) | 1997-06-13 | 2001-07-17 | Bridgestone Corporation | Heavy duty pneumatic radial tires with organic fiber cord bead reinforcing layer |
| US6543503B2 (en) | 1997-06-13 | 2003-04-08 | Bridgestone Corporation | Heavy duty pneumatic radial tires with organic fiber cord bead reinforcing layer |
| US6823914B2 (en) | 1997-06-13 | 2004-11-30 | Bridgestone Corporation | Heavy duty pneumatic radial tires with organic fiber cord bead reinforcing layer |
| WO1999034990A1 (fr) * | 1998-01-12 | 1999-07-15 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin - Michelin & Cie | Bourrelet de pneumatique avec elements de renfort circonferentiels |
| FR2773519A1 (fr) * | 1998-01-12 | 1999-07-16 | Michelin & Cie | Bourrelet de pneumatique avec elements de renfort circonferentiels |
| JPH11263102A (ja) * | 1998-03-18 | 1999-09-28 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | 空気入りタイヤ |
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